JPH01230752A - ステンレス鋳鋼 - Google Patents
ステンレス鋳鋼Info
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- JPH01230752A JPH01230752A JP5376488A JP5376488A JPH01230752A JP H01230752 A JPH01230752 A JP H01230752A JP 5376488 A JP5376488 A JP 5376488A JP 5376488 A JP5376488 A JP 5376488A JP H01230752 A JPH01230752 A JP H01230752A
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- Japan
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- stainless steel
- ferrite
- corrosion resistance
- strength
- steel casting
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- Pending
Links
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- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 10
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- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 12
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はオーステナイトとフェライトの2相を含有し、
耐食性で強度が大で、かつ溶接性に優れた2相ステンレ
ス鋳鋼に関する。
耐食性で強度が大で、かつ溶接性に優れた2相ステンレ
ス鋳鋼に関する。
第1図に、表1に示す2相ステンレス鋳泪である5US
316鋳鋼(CF8門)、 5US304鋳鋼(CF8
. CF3)の溶接継手耐食性は、溶接部等溶接熱サイ
クルを受けると耐食性が落ちる場合があった。
316鋳鋼(CF8門)、 5US304鋳鋼(CF8
. CF3)の溶接継手耐食性は、溶接部等溶接熱サイ
クルを受けると耐食性が落ちる場合があった。
表 1
(その他の成分はASTM通りとする)また、上述した
2相ステンレス鋳鋼は、Si量が高くなると溶接の割れ
怒受性を増加させるものがあり、その改善が望まれてい
た。更にこの2相ステンレス鋳鋼の母材の強度はAS1
1E規格(CF8゜CF8M、 CF3)で49Kgf
/mm2以上が要求されており、例えば耐食性を向上す
るには低C化が有効であるが、むやみにCを下げると強
度規格を割る問題があった。
2相ステンレス鋳鋼は、Si量が高くなると溶接の割れ
怒受性を増加させるものがあり、その改善が望まれてい
た。更にこの2相ステンレス鋳鋼の母材の強度はAS1
1E規格(CF8゜CF8M、 CF3)で49Kgf
/mm2以上が要求されており、例えば耐食性を向上す
るには低C化が有効であるが、むやみにCを下げると強
度規格を割る問題があった。
そこで本発明は溶接部の耐食性及び溶接性を改善し、2
相ステンレス鋳崎の母材の規格を満足しうるオーステナ
イト及びフェライトを含有する2相ステンレス鋳鋼を提
供しようとするものである。
相ステンレス鋳崎の母材の規格を満足しうるオーステナ
イト及びフェライトを含有する2相ステンレス鋳鋼を提
供しようとするものである。
本発明は5US316又は5US304系のオーステナ
イトとフェライトを含有する二相ステンレス鋳銅であっ
て、重量%で、C=0.01〜0.05%、 SiS2
.2%、 MnS2.5%、P≦0.04%、S≦0.
04%、 Ni = 8〜12%、 Cr=17〜21
%、 I’lo≦3%。
イトとフェライトを含有する二相ステンレス鋳銅であっ
て、重量%で、C=0.01〜0.05%、 SiS2
.2%、 MnS2.5%、P≦0.04%、S≦0.
04%、 Ni = 8〜12%、 Cr=17〜21
%、 I’lo≦3%。
Ti = 0.001〜0.1%、 N=0.02〜0
.15%、FN=5〜20(但し、FN≧133×C%
:こ\においてFNはショウファーダイヤフラムのフェ
ライト番号を示す)であることを特徴とする耐食性3強
度、溶接性の優れたステンレス鋳銅である。
.15%、FN=5〜20(但し、FN≧133×C%
:こ\においてFNはショウファーダイヤフラムのフェ
ライト番号を示す)であることを特徴とする耐食性3強
度、溶接性の優れたステンレス鋳銅である。
本発明は5US316又は5US304系の2相ステン
レス鋳鋼の母相の溶接性の改善がFN (ショウファー
ダイヤグラムのフェライト番号)を特定範囲にすること
によって、また耐食性はSi量を特定量以下にすること
によって、更にまた熱影響部の微細化が特定のTi、
Nを添加することによってもたらされるとの知見に基づ
いて完成したものである。
レス鋳鋼の母相の溶接性の改善がFN (ショウファー
ダイヤグラムのフェライト番号)を特定範囲にすること
によって、また耐食性はSi量を特定量以下にすること
によって、更にまた熱影響部の微細化が特定のTi、
Nを添加することによってもたらされるとの知見に基づ
いて完成したものである。
以下、本発明の2相ステンレス鋳崎の成分の限定理由を
説明する。
説明する。
Mn、 P、 S、 Ni、 Cr、 Mo;これ
らの元素は表1に示すオーステナイトとフェライトを含
む2相ステンレス鋳崎の必須成分であるので、表1より
各成分の量を抽出して、MnS2.5%、P≦0.04
%、S≦0.04%、Ni58〜12%、 Cr517
〜21%、ヒ0≦3%と限定した。
らの元素は表1に示すオーステナイトとフェライトを含
む2相ステンレス鋳崎の必須成分であるので、表1より
各成分の量を抽出して、MnS2.5%、P≦0.04
%、S≦0.04%、Ni58〜12%、 Cr517
〜21%、ヒ0≦3%と限定した。
C量、 FN : 5US316##銅(CF8
M)、SUS304 鋳鋼(CF8. CF3)及び
本発明2相ステンレス鋳崎の溶接部など溶接熱サイクル
を受は耐食性の落ちる原因につき検討した結果、第1図
に示すような結果が得られた。この結果、C量は0.0
1〜0.05%の範囲で、かつFN=5〜20(但し、
FN≧133XC%)であることが必要であることが判
った・ 第1図の図表における記号の意味は下記表2の通りであ
り、 表 2 (熱影響部で生じた割れ) また図表のアルファベントは表3に示した化学成分のも
のを示す。
M)、SUS304 鋳鋼(CF8. CF3)及び
本発明2相ステンレス鋳崎の溶接部など溶接熱サイクル
を受は耐食性の落ちる原因につき検討した結果、第1図
に示すような結果が得られた。この結果、C量は0.0
1〜0.05%の範囲で、かつFN=5〜20(但し、
FN≧133XC%)であることが必要であることが判
った・ 第1図の図表における記号の意味は下記表2の通りであ
り、 表 2 (熱影響部で生じた割れ) また図表のアルファベントは表3に示した化学成分のも
のを示す。
Si量:第2図に母材の5iftと脆性温度範囲(°C
)の関係を示すが、これよりSi量は1.2%以下であ
ることが判る。
)の関係を示すが、これよりSi量は1.2%以下であ
ることが判る。
Til、Nl:母材(CF8M、CI’+8. CF3
)の強度を確保するため、母材強度(常温引張強さ:T
Sl)と化学成分の関係を重回帰分析で求めると、TS
I−3s+ 108 (C+N) + 5Si+ 1
.5Mo+1OFNのようになる。これより、上記、C
,Si及びFN値が変化した場合、Nを添加することが
有効である。またTiも微細化による強度向上に寄与す
るので添加することが有効である。この場合、Tiは0
.001〜0.1%の範囲で添加され、Nは0.02〜
0.15%の範囲で添加される。夫々の上限を限定した
のは、Nを添加し過ぎるとブローホールが溶接時に発生
し易<、Tiを添加し過ぎると溶接時に高温割れが生じ
易くなるからである。
)の強度を確保するため、母材強度(常温引張強さ:T
Sl)と化学成分の関係を重回帰分析で求めると、TS
I−3s+ 108 (C+N) + 5Si+ 1
.5Mo+1OFNのようになる。これより、上記、C
,Si及びFN値が変化した場合、Nを添加することが
有効である。またTiも微細化による強度向上に寄与す
るので添加することが有効である。この場合、Tiは0
.001〜0.1%の範囲で添加され、Nは0.02〜
0.15%の範囲で添加される。夫々の上限を限定した
のは、Nを添加し過ぎるとブローホールが溶接時に発生
し易<、Tiを添加し過ぎると溶接時に高温割れが生じ
易くなるからである。
先に示した表3のうちの※印のものが本発明実施測高で
あり、このものは耐食性1強度、溶接性に優れたもので
あった。
あり、このものは耐食性1強度、溶接性に優れたもので
あった。
本発明により、耐食性で強度が犬で、かつ溶接性に優れ
たオーステナイトとフェライトを含有する2相ステンレ
ス鋳!21が得られる。
たオーステナイトとフェライトを含有する2相ステンレ
ス鋳!21が得られる。
第1図は2相ステンレス鋳鋼におけるフェライト量(シ
ョウファー)とclとの関係を示す図表、第2図は同鋳
綱におけるSi滑と脆性温度範囲の関係を示す図表であ
る。 R佳品度宛圓(′C) C量(z)
ョウファー)とclとの関係を示す図表、第2図は同鋳
綱におけるSi滑と脆性温度範囲の関係を示す図表であ
る。 R佳品度宛圓(′C) C量(z)
Claims (1)
- SUS316又はSUS304系のオーステナイトとフ
ェライトを含有する二相ステンレス鋳鋼であって、重量
%で、C=0.01〜0.05%、Si≦1.2%、M
n≦1.5%、P≦0.04%、S≦0.04%、Ni
=8〜12%、Cr=17〜21%、Mo≦3%、Ti
=0.001〜0.1%、N=0.02〜0.15%、
FN=5〜20(但し、FN≧133×C%:こゝにお
いてFNはショウファーダイヤフラムのフェライト番号
を示す)であることを特徴とする耐食性、強度、溶接性
の優れたステンレス鋳鋼
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5376488A JPH01230752A (ja) | 1988-03-09 | 1988-03-09 | ステンレス鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5376488A JPH01230752A (ja) | 1988-03-09 | 1988-03-09 | ステンレス鋳鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01230752A true JPH01230752A (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=12951882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5376488A Pending JPH01230752A (ja) | 1988-03-09 | 1988-03-09 | ステンレス鋳鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01230752A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102728801A (zh) * | 2012-07-12 | 2012-10-17 | 屈志 | 不锈钢精密铸造用基料生产工艺 |
CN106567010A (zh) * | 2015-10-10 | 2017-04-19 | 江苏锦越航空合金材料有限公司 | 一种耐腐蚀不锈钢及其生产方法 |
CN106567009A (zh) * | 2015-10-10 | 2017-04-19 | 江苏锦越航空合金材料有限公司 | 耐高温耐腐蚀不锈钢及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS504172A (ja) * | 1973-03-29 | 1975-01-17 | ||
JPS5036614A (ja) * | 1973-08-08 | 1975-04-05 | ||
JPS62180043A (ja) * | 1986-02-01 | 1987-08-07 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 |
-
1988
- 1988-03-09 JP JP5376488A patent/JPH01230752A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS504172A (ja) * | 1973-03-29 | 1975-01-17 | ||
JPS5036614A (ja) * | 1973-08-08 | 1975-04-05 | ||
JPS62180043A (ja) * | 1986-02-01 | 1987-08-07 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 耐熱衝撃割れ感受性、耐食性および機械的性質にすぐれるオ−ステナイト・フエライト2相ステンレス鋳鋼 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102728801A (zh) * | 2012-07-12 | 2012-10-17 | 屈志 | 不锈钢精密铸造用基料生产工艺 |
CN106567010A (zh) * | 2015-10-10 | 2017-04-19 | 江苏锦越航空合金材料有限公司 | 一种耐腐蚀不锈钢及其生产方法 |
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