JPS63121641A - オ−ステナイトステンレス鋼製シ−ズヒ−タ外部被覆 - Google Patents
オ−ステナイトステンレス鋼製シ−ズヒ−タ外部被覆Info
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- JPS63121641A JPS63121641A JP61267411A JP26741186A JPS63121641A JP S63121641 A JPS63121641 A JP S63121641A JP 61267411 A JP61267411 A JP 61267411A JP 26741186 A JP26741186 A JP 26741186A JP S63121641 A JPS63121641 A JP S63121641A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/40—Heating elements having the shape of rods or tubes
- H05B3/42—Heating elements having the shape of rods or tubes non-flexible
- H05B3/48—Heating elements having the shape of rods or tubes non-flexible heating conductor embedded in insulating material
-
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野）
この発明は、耐酸化性、耐応力腐食割れ性及び溶接性に
優れたオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外部
被覆に関するものである。
優れたオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外部
被覆に関するものである。
いわゆるシーズヒータは、抵抗性導電体が酸化Ｍｇの如
き耐熱性電気絶縁材を介し管状被覆材で被覆されており
、その被覆材を溶接して密閉することで保護されている
。従ってそのシーズヒータ用外部被覆材料には、優れた
耐酸化性、耐応力腐食割れ性、及び溶接性が要求される
ため従来からＮＣＦ３００などの高Ｎｉ耐熱合金が広く
用いられている。然しこの高Ｎｉ耐熱合金は、耐酸化性
。
き耐熱性電気絶縁材を介し管状被覆材で被覆されており
、その被覆材を溶接して密閉することで保護されている
。従ってそのシーズヒータ用外部被覆材料には、優れた
耐酸化性、耐応力腐食割れ性、及び溶接性が要求される
ため従来からＮＣＦ３００などの高Ｎｉ耐熱合金が広く
用いられている。然しこの高Ｎｉ耐熱合金は、耐酸化性
。
耐応力腐食割れ性は優れているが加工性や溶接性の点で
問題があり、また高価で経済的ではないという欠点があ
る。
問題があり、また高価で経済的ではないという欠点があ
る。
そこでこうした欠点を改善するべく、種々の提案がなさ
れている。
れている。
例えば特公昭５５−２９１４６号公報には、低コストで
且つ耐酸化性、耐応力腐食割れ性及び溶接性の改善を目
的として、ｃｒ、 Ｎｉ、ｓｉ、ｃｅを相関されたパー
セントで含有するＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金製の電気加熱体
素子被覆が提案されている。
且つ耐酸化性、耐応力腐食割れ性及び溶接性の改善を目
的として、ｃｒ、 Ｎｉ、ｓｉ、ｃｅを相関されたパー
セントで含有するＦｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金製の電気加熱体
素子被覆が提案されている。
また特開昭４８−１３２１３号公報には、溶接亀裂を生
じない安定化オーステナイト合金鋼を経済的に得ること
を目的として、ＭｎとＴｉの含有量を硫黄及び燐の各含
有量に応じ一定の比率で調整したものが提案されている
。
じない安定化オーステナイト合金鋼を経済的に得ること
を目的として、ＭｎとＴｉの含有量を硫黄及び燐の各含
有量に応じ一定の比率で調整したものが提案されている
。
一方、特公昭５７−１９１８２号公報には優れた高温強
度と耐酸化性能を有する合金が提案されている。
度と耐酸化性能を有する合金が提案されている。
〔発明が解決しようとする問題点］
しかし、特公昭５５−２９１４’６号公報記載の電気加
熱体素子被覆はＣｒの含有量が低く、十分の耐酸化性が
得られにくいという問題点があった。
熱体素子被覆はＣｒの含有量が低く、十分の耐酸化性が
得られにくいという問題点があった。
一方特開昭４８−１３２１３号公報記載のオーステナイ
ト合金鋼は、耐酸化性、耐応力腐食割れ性については同
公報に記載されていないが、Ｃｅ等の希土類金属元素の
添加が無いことからみて、耐酸化性に関して期待できな
いという問題点があった。
ト合金鋼は、耐酸化性、耐応力腐食割れ性については同
公報に記載されていないが、Ｃｅ等の希土類金属元素の
添加が無いことからみて、耐酸化性に関して期待できな
いという問題点があった。
また、特公昭５７−１９１８２号公報記載の合金はＳｉ
が高く溶接性に難点がある。
が高く溶接性に難点がある。
そこでこの発明の目的とするところは、低コストで優れ
た耐酸化性を有し、耐応力腐食割れ性及び溶接性の良好
なオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外部被覆
を提供することにある。
た耐酸化性を有し、耐応力腐食割れ性及び溶接性の良好
なオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外部被覆
を提供することにある。
シーズヒータ外部被覆に要求される特に重要な性質は耐
酸化性、耐応力腐食割れ性、溶接性であり、発明者らは
第１図に示すようにＣｒ含有量を高くしてＡｌ、希土類
金属元素（以下ＲＥＭという）を複合添加することによ
り耐酸化性が著しく向上すること、またＣＯの少量添加
によってシーズヒータが晒される環境での耐応力腐食割
れ性に有効であること、さらにＳｉ、Ｔｉの含有量を第
２図に示すハツチを付した枠内の範囲に限定することに
より溶接性が優れることを新たに見出すことによって本
発明を完成した。
酸化性、耐応力腐食割れ性、溶接性であり、発明者らは
第１図に示すようにＣｒ含有量を高くしてＡｌ、希土類
金属元素（以下ＲＥＭという）を複合添加することによ
り耐酸化性が著しく向上すること、またＣＯの少量添加
によってシーズヒータが晒される環境での耐応力腐食割
れ性に有効であること、さらにＳｉ、Ｔｉの含有量を第
２図に示すハツチを付した枠内の範囲に限定することに
より溶接性が優れることを新たに見出すことによって本
発明を完成した。
すなわち、この発明は、重量比で１９〜２３％のＮｉ、
２３％を超え２５％以下のＣｒを含有すると共に、Ｍ
ｎ １．０％以下、Ｓ ｉ ０．７％以下、Ｔｉ０．３
％以下、Ｃ０，０３％以下でＴ ｉ ／ Ｃ５以上、Ｃ
ｏ２％以下とし、且つ０．３％以下のＡｊｌ！と０．０
３％以下のＲＥＭとを含み、残部がＦｅ及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする。
２３％を超え２５％以下のＣｒを含有すると共に、Ｍ
ｎ １．０％以下、Ｓ ｉ ０．７％以下、Ｔｉ０．３
％以下、Ｃ０，０３％以下でＴ ｉ ／ Ｃ５以上、Ｃ
ｏ２％以下とし、且つ０．３％以下のＡｊｌ！と０．０
３％以下のＲＥＭとを含み、残部がＦｅ及び不可避的不
純物よりなることを特徴とする。
この発明にあっては、オーステナイト形成元素であるＣ
の含有量が重量比（以下、同じ）で０．０３％以下に限
定される。Ｃがこの量より多いと、Ｃｒと結合してＣｒ
炭化物を形成し耐食性を劣化させるとともに成形加工性
を害するためである。
の含有量が重量比（以下、同じ）で０．０３％以下に限
定される。Ｃがこの量より多いと、Ｃｒと結合してＣｒ
炭化物を形成し耐食性を劣化させるとともに成形加工性
を害するためである。
また、Ｓｉは耐酸化性の点で重要な機能を果たす元素で
あるが、０．７％を超えると溶接性に悪影響を及ぼすの
でその上限量は第２図に示すように０．７％に規制され
、好ましくは溶接性向上のため０、５％以下が良い。
あるが、０．７％を超えると溶接性に悪影響を及ぼすの
でその上限量は第２図に示すように０．７％に規制され
、好ましくは溶接性向上のため０、５％以下が良い。
Ｍｎは、１．０％を超えると耐酸化性を害するので１．
０％以下に制限される。
０％以下に制限される。
Ｔｉは、高温強度、耐食性特に粒界腐食性の改善に有効
に寄与する元素であるが、第２図に示すように所定量を
超えて添加すると耐酸化性、溶接性が損なわれるので０
．３％以下で耐粒界腐食性を維持するためにＴ ｉ ／
Ｃ５以上に規制される。
に寄与する元素であるが、第２図に示すように所定量を
超えて添加すると耐酸化性、溶接性が損なわれるので０
．３％以下で耐粒界腐食性を維持するためにＴ ｉ ／
Ｃ５以上に規制される。
Ｎｉは、耐応力腐食割れ性を高く維持するため及びσ相
析出に対する組織安定性から１９％以上が必要であり、
これを下回ると耐応力腐食割れ性が著しく阻害される。
析出に対する組織安定性から１９％以上が必要であり、
これを下回ると耐応力腐食割れ性が著しく阻害される。
しかし過剰に添加すると、溶接性の低下、更には価格の
増大をもたらすので、その上限を２５％とし、好ましく
は１９〜２３％の範囲とする。
増大をもたらすので、その上限を２５％とし、好ましく
は１９〜２３％の範囲とする。
Ｃｒは、先に述べたＳｉとともに耐酸化性で重要な機能
を果たし第１図に示す通りＣｒが２３％を越える範囲で
ｆｉ、ｌ、ＲＥＭとの複合添加で著しく良好となるため
、高い耐酸化性を維持するためには２３％を超える含有
量が必要である。一方、２５％を超えると熱間加工性及
び靭性を害し、かつσ相析出を助長する。従って、この
発明にあっては、Ｃｒ含有量は２３％を超え２５％以下
の範囲に規制される。
を果たし第１図に示す通りＣｒが２３％を越える範囲で
ｆｉ、ｌ、ＲＥＭとの複合添加で著しく良好となるため
、高い耐酸化性を維持するためには２３％を超える含有
量が必要である。一方、２５％を超えると熱間加工性及
び靭性を害し、かつσ相析出を助長する。従って、この
発明にあっては、Ｃｒ含有量は２３％を超え２５％以下
の範囲に規制される。
Ｃｏは、Ｎｉと同様に耐応力腐食割れ性及び組織安定性
に有効な元素であり、特にシーズヒータのように中性の
塩化物に対する耐応力腐食割れ性に有効である。
に有効な元素であり、特にシーズヒータのように中性の
塩化物に対する耐応力腐食割れ性に有効である。
ｃｏを含有しない場合はＮｉ２５％以上を必要とするが
Ｃｏを含有すると１９％以上とすれぼよい。ただし多量
の添加は価格の増加となるため２％以下とする。
Ｃｏを含有すると１９％以上とすれぼよい。ただし多量
の添加は価格の増加となるため２％以下とする。
Ａｌは、０．０５％以上添加し、次に述べるＲＥＭと共
存させると、第１図に示すように上記のＣｒ２３を超え
る範囲で耐酸化性を著しく向上させることができる。も
っともその添加量が多過ぎると、得られる合金鋼の熱間
加工性、成形性および溶接性などを阻害するので、Ａｌ
添加量は０．３％以下とする。
存させると、第１図に示すように上記のＣｒ２３を超え
る範囲で耐酸化性を著しく向上させることができる。も
っともその添加量が多過ぎると、得られる合金鋼の熱間
加工性、成形性および溶接性などを阻害するので、Ａｌ
添加量は０．３％以下とする。
Ａｌと複合添加される例えばＣｅ等のＲＥＭは、鋼中に
痕跡として存在すれば上記のように耐酸化性を高める効
果があるが、多過ぎると熱間加工性や鋼の清浄性を害す
る。そこでこの発明のＲＥＭ添加量は０．０３％以下に
規制される。
痕跡として存在すれば上記のように耐酸化性を高める効
果があるが、多過ぎると熱間加工性や鋼の清浄性を害す
る。そこでこの発明のＲＥＭ添加量は０．０３％以下に
規制される。
以下、この発明の実施例を、他の組成の鋼との比較にお
いて説明する。
いて説明する。
第１表に、各ステンレス鋼の化学成分組成を重量百分率
で示す。
で示す。
表中、Ａ、 Ｂ、 Ｃ，Ｄ、 Ｅは、成分組成がそれぞ
れ異なるるように調整された５種の比較鋼であり、一方
Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉはこの発明の成分組成を満足するように
調整された４種の鋼である。
れ異なるるように調整された５種の比較鋼であり、一方
Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉはこの発明の成分組成を満足するように
調整された４種の鋼である。
上記のＡ−Ｉの各合金鋼を、大気誘導炉にて溶製して１
０ｋｇのインゴットにした。そのインゴットを熱間鍛造
して厚さ約１０龍の板とした後、熱間圧延と冷間圧延と
を施し、最終的に厚さ２龍の板とした。それらの板から
酸化試験片、腐食試験片、Ｕ曲げ応力腐食割れ試験片と
して使用する薄片を切り出し、それらの薄片を１１００
″Ｃ×１０分間熱処理したものを供試材とした。
０ｋｇのインゴットにした。そのインゴットを熱間鍛造
して厚さ約１０龍の板とした後、熱間圧延と冷間圧延と
を施し、最終的に厚さ２龍の板とした。それらの板から
酸化試験片、腐食試験片、Ｕ曲げ応力腐食割れ試験片と
して使用する薄片を切り出し、それらの薄片を１１００
″Ｃ×１０分間熱処理したものを供試材とした。
また溶接性試験片は、上記インゴットから厚さ約１０１
−の鋼片を切り出して供試材とした。
−の鋼片を切り出して供試材とした。
酸化試験は、調整した各供試材Ａ〜■について大気中１
０００°Ｃで３０分間加熱した後、１０分間空冷するサ
イクルを１サイクルとする繰り返し試験を、５００回行
った後の重量変化により評価した。
０００°Ｃで３０分間加熱した後、１０分間空冷するサ
イクルを１サイクルとする繰り返し試験を、５００回行
った後の重量変化により評価した。
耐応力腐食割れ性試験（ＳＣＣ試験）は、Ｕ曲げ応力腐
食割れ性試験片を（２０％ＮａＣ１＋１％Ｎａ暑ｃｒｚ
ｏ、ｒ・２Ｈ，０）の沸騰溶液中に浸漬し、４８０時間
（２０日）後に終了したときに発生した割れの有無で評
価した。
食割れ性試験片を（２０％ＮａＣ１＋１％Ｎａ暑ｃｒｚ
ｏ、ｒ・２Ｈ，０）の沸騰溶液中に浸漬し、４８０時間
（２０日）後に終了したときに発生した割れの有無で評
価した。
溶接性試験は、ＴＩＧアークスポットによる供試材の凝
固割れの有無を検査することによって溶接性を評価した
。
固割れの有無を検査することによって溶接性を評価した
。
粒界腐食試験は、供試材を６５０°Ｃで２時間熱処理し
た後、沸騰状態の硫酸−硫酸銅溶液中に１６時間浸漬し
、取り出した後の試料の１８０度曲げによる割れ発生の
有無で評価した。
た後、沸騰状態の硫酸−硫酸銅溶液中に１６時間浸漬し
、取り出した後の試料の１８０度曲げによる割れ発生の
有無で評価した。
第２表に上記各試験の結果を示す。なお、表中、Ｏは割
れなしを、×は割れありを表している。
れなしを、×は割れありを表している。
この結果から、次の事が明らかとなった。
■ 耐酸化性：第１図は耐酸化性に及ぼすＣｒと／ｌと
ＲＥＭとの関係を表している。横軸にＣｒ含有率を、縦
軸にはＡｌ含有率をとり、各々Ａ〜Ｉの添字と共に示さ
れている。また＊印を付したものはＲＥＭを全（含有し
ないものであり、その他は０．０３％以下のＲＥＭを含
有しているもので第２表 （備考） Ｏ割れなし × 割れありある。なお、
図中、ハツチを付した枠内はＲＥＭを含有した場合の耐
酸化性の高い領域を、また枠外は耐酸化性の低い領域を
示すものである。
ＲＥＭとの関係を表している。横軸にＣｒ含有率を、縦
軸にはＡｌ含有率をとり、各々Ａ〜Ｉの添字と共に示さ
れている。また＊印を付したものはＲＥＭを全（含有し
ないものであり、その他は０．０３％以下のＲＥＭを含
有しているもので第２表 （備考） Ｏ割れなし × 割れありある。なお、
図中、ハツチを付した枠内はＲＥＭを含有した場合の耐
酸化性の高い領域を、また枠外は耐酸化性の低い領域を
示すものである。
この第１図と第１表とから明らかなように、耐酸化性の
劣るものは、高Ｃｒ含有量で且つＡｆはあるがＲＥＭの
ない比較鋼Ａと、低Ｃｒ含有量でＡＩはあるがＲＥＭの
ない比較鋼Ｂと、Ａｌ及びＲＥＭはあるがＣｒ含有量の
低い比較鋼Ｃと、高Ｃｒ含有量で且つＲＥＭはあるがＡ
１のない比較鋼りである。
劣るものは、高Ｃｒ含有量で且つＡｆはあるがＲＥＭの
ない比較鋼Ａと、低Ｃｒ含有量でＡＩはあるがＲＥＭの
ない比較鋼Ｂと、Ａｌ及びＲＥＭはあるがＣｒ含有量の
低い比較鋼Ｃと、高Ｃｒ含有量で且つＲＥＭはあるがＡ
１のない比較鋼りである。
これに対して、Ｃｒが２３％を超える高含有量で且つＡ
ＩとＲＥＭとを複合添加したこの発明のステンレス鋼Ｆ
〜■は、いづれも耐酸化性に優れている。
ＩとＲＥＭとを複合添加したこの発明のステンレス鋼Ｆ
〜■は、いづれも耐酸化性に優れている。
■ 耐応力腐食割れ性：耐応力腐食割れ性の劣るものは
、ＣＯを含有しない比較鋼Ａ、Ｃ，Ｄ及びＣＯを含有す
るがＮｉ１９％以下である比較ＭＥである。
、ＣＯを含有しない比較鋼Ａ、Ｃ，Ｄ及びＣＯを含有す
るがＮｉ１９％以下である比較ＭＥである。
これに対して、Ｎｉが１９％以上でＣＯを含有する発明
ｆｉＦ〜■及びＮｉが高含有の比較ｆｉＢはいずれも耐
応力腐食割れ性に優れる。
ｆｉＦ〜■及びＮｉが高含有の比較ｆｉＢはいずれも耐
応力腐食割れ性に優れる。
■ 溶接性：溶接性の劣るものは、Ｔｉが０．３％を超
えている比較鋼ＢとＣ及びＳｉが０．７％を超えている
比較ｉＤとＥである。
えている比較鋼ＢとＣ及びＳｉが０．７％を超えている
比較ｉＤとＥである。
これに対して、発明鋼Ｆ〜■はいづれも溶接性が優れて
いる。
いる。
■ 耐粒界腐食性：この性質の劣るものは、ＴｉとＣの
含有比Ｔ ｉ ／ Ｃが５以下の比較鋼Ａ、Ｄ及びＥで
あり、発明鋼Ｆ〜■はいづれも耐粒界腐食性が優れてい
る。
含有比Ｔ ｉ ／ Ｃが５以下の比較鋼Ａ、Ｄ及びＥで
あり、発明鋼Ｆ〜■はいづれも耐粒界腐食性が優れてい
る。
以上の結果から明らかなように、Ｃｒを２３％を超え２
５％以下を含有すると共にＡＩｌ、Ｔｉ及びＲＥＭの含
有比率を所定の範囲に定め且つＮｉ。
５％以下を含有すると共にＡＩｌ、Ｔｉ及びＲＥＭの含
有比率を所定の範囲に定め且つＮｉ。
Ｓｉ、Ｔｉを適量に制御する。この発明により、従来の
ものより優れた耐酸化性、耐応力腐食割れ性及び溶接性
を有するオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外
部被覆を安価に提供することができるという効果が得ら
れる。
ものより優れた耐酸化性、耐応力腐食割れ性及び溶接性
を有するオーステナイトステンレス鋼製シーズヒータ外
部被覆を安価に提供することができるという効果が得ら
れる。
【図面の簡単な説明】
第１図は耐酸化性に及ぼすＣｒ、ＡＩｌ、ＲＥＭの含有
量の関係を、この発明と他の鋼と比較して示す図、第２
図は、溶接性に及ぼすＳｉ、Ｔｉの含有量の関係を、こ
の発明と他の鋼と比較して示す図である。
量の関係を、この発明と他の鋼と比較して示す図、第２
図は、溶接性に及ぼすＳｉ、Ｔｉの含有量の関係を、こ
の発明と他の鋼と比較して示す図である。
Claims (1)
- 重量比で１９〜２３％のＮｉ、２３％を超え２５％以下
のＣｒを含有すると共に、Ｍｎ１．０％以下、Ｓｉ０．
７％以下、Ｔｉ０．３％以下、Ｃ０．０３％以下でＴｉ
／Ｃ５以上、Ｃｏ２％以下とし、且つ０．３％以下のＡ
ｌと０．０３％以下の希土類金属元素とを含み残部がＦ
ｅ及び不可避的不純物よりなることを特徴とするオース
テナイトステンレス鋼製シーズヒータ外部被覆。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61267411A JPS63121641A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | オ−ステナイトステンレス鋼製シ−ズヒ−タ外部被覆 |
| CA000542757A CA1306123C (en) | 1986-11-10 | 1987-07-22 | Exterior protective member made of austenitic stainless steel fora sheathing heater element |
| ZA875444A ZA875444B (en) | 1986-11-10 | 1987-07-24 | Exterior protective member made of austenitic stainless steel for a sheathing heater element |
| US07/083,234 US4808371A (en) | 1986-11-10 | 1987-08-10 | Exterior protective member made of austenitic stainless steel for a sheathing heater element |
| AU78829/87A AU585465B2 (en) | 1986-11-10 | 1987-09-22 | Exterior protective member made of austenitic stainless steel for a sheathing heater element |
| DE3737314A DE3737314C2 (de) | 1986-11-10 | 1987-11-04 | Mantelrohr für einen Rohrheizkörper aus austenitischem, rostfreien Stahl |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61267411A JPS63121641A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | オ−ステナイトステンレス鋼製シ−ズヒ−タ外部被覆 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63121641A true JPS63121641A (ja) | 1988-05-25 |
| JPH0246663B2 JPH0246663B2 (ja) | 1990-10-16 |
Family
ID=17444472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61267411A Granted JPS63121641A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | オ−ステナイトステンレス鋼製シ−ズヒ−タ外部被覆 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4808371A (ja) |
| JP (1) | JPS63121641A (ja) |
| AU (1) | AU585465B2 (ja) |
| CA (1) | CA1306123C (ja) |
| DE (1) | DE3737314C2 (ja) |
| ZA (1) | ZA875444B (ja) |
Cited By (4)
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| EP2666879A1 (en) | 2012-05-21 | 2013-11-27 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic Fe-Ni-Cr alloy |
| US10400317B2 (en) | 2015-08-28 | 2019-09-03 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe—Cr—Ni—Mo alloy and method for producing the same |
| US11118250B2 (en) | 2016-10-04 | 2021-09-14 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe—Cr—Ni alloy and method for production thereof |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1998031197A1 (en) * | 1997-01-07 | 1998-07-16 | Emerson Electric Co. | Improved coatings for electrical, metal sheathed heating elements |
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| US2553330A (en) * | 1950-11-07 | 1951-05-15 | Carpenter Steel Co | Hot workable alloy |
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1986
- 1986-11-10 JP JP61267411A patent/JPS63121641A/ja active Granted
-
1987
- 1987-07-22 CA CA000542757A patent/CA1306123C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-07-24 ZA ZA875444A patent/ZA875444B/xx unknown
- 1987-08-10 US US07/083,234 patent/US4808371A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-09-22 AU AU78829/87A patent/AU585465B2/en not_active Ceased
- 1987-11-04 DE DE3737314A patent/DE3737314C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
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| US11118250B2 (en) | 2016-10-04 | 2021-09-14 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Fe—Cr—Ni alloy and method for production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| AU585465B2 (en) | 1989-06-15 |
| US4808371A (en) | 1989-02-28 |
| ZA875444B (en) | 1988-02-02 |
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| CA1306123C (en) | 1992-08-11 |
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| JPH0246663B2 (ja) | 1990-10-16 |
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