JPH11207490A - ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤInfo
- Publication number
- JPH11207490A JPH11207490A JP10011888A JP1188898A JPH11207490A JP H11207490 A JPH11207490 A JP H11207490A JP 10011888 A JP10011888 A JP 10011888A JP 1188898 A JP1188898 A JP 1188898A JP H11207490 A JPH11207490 A JP H11207490A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温強度、耐割れ性、靱性に優れた溶着金
属が得られ、かつ溶接作業性の良好な９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイヤに関する。 【構成】 Ｃｒ含有量が１１〜１３．５重量％のステン
レス鋼外皮中にフラックスを充填してなるフラックス入
りワイヤであって、該フラックス入りワイヤ全重量に対
し、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１％、Ｓｉ：０．４
％以下、Ｍｎ：０．５〜１．４％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５〜１．９％、Ｃ
ｒ：８〜１１％、Ｍｏ：０．５〜１．１％、Ｖ：０．１
〜０．３％、Ｎｂ：０．０４〜０．１２％、Ｔｉ：０．
２〜０．８％になるように前記外皮及び充填フラックス
のいずれかの一方又は双方を調整してなることを特徴と
する９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイ
ヤ。
属が得られ、かつ溶接作業性の良好な９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイヤに関する。 【構成】 Ｃｒ含有量が１１〜１３．５重量％のステン
レス鋼外皮中にフラックスを充填してなるフラックス入
りワイヤであって、該フラックス入りワイヤ全重量に対
し、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１％、Ｓｉ：０．４
％以下、Ｍｎ：０．５〜１．４％、Ｐ：０．０２％以
下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５〜１．９％、Ｃ
ｒ：８〜１１％、Ｍｏ：０．５〜１．１％、Ｖ：０．１
〜０．３％、Ｎｂ：０．０４〜０．１２％、Ｔｉ：０．
２〜０．８％になるように前記外皮及び充填フラックス
のいずれかの一方又は双方を調整してなることを特徴と
する９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイ
ヤ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温強度、耐割れ
性、靱性に優れ、溶接作業性の良好な９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤに関する。
性、靱性に優れ、溶接作業性の良好な９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】現在火力発電、原子力発電のボイラや圧
力容器等に使用される９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼の溶
接には被覆アーク溶接、テイグ溶接、ミグ溶接、サブマ
ージアーク溶接で行われているが、被覆アーク溶接、テ
イグ溶接は溶接作業能率が悪く、ミグ溶接は溶接欠陥が
発生しやすく、サブマージアーク溶接は巣埋め等の補修
溶接が困難である等の問題がある。
力容器等に使用される９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼の溶
接には被覆アーク溶接、テイグ溶接、ミグ溶接、サブマ
ージアーク溶接で行われているが、被覆アーク溶接、テ
イグ溶接は溶接作業能率が悪く、ミグ溶接は溶接欠陥が
発生しやすく、サブマージアーク溶接は巣埋め等の補修
溶接が困難である等の問題がある。
【０００３】９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼とは高クリー
プ強度向上を目的とした鋳鋼品で、化学成分は重量％で
Ｃ：０．０９〜０．１３％、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍ
ｎ：０．８％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１
％以下、Ｎｉ：０．４〜０．７％、Ｃｒ：９．１〜１０
％、Ｍｏ：０．６５〜１％、Ｖ：０．１３〜０．２％、
Ｎｂ：０．０３〜０．０７％、Ｎ：０．０３〜０．０７
％、Ａｌ：０．０２５％以下（但し、Ｎ，Ａｌは不可避
的不純物）で、機械的性質は０．２％耐力：５５０Ｎ／
ｍｍ2 以上、引張強さ：６７０Ｎ／ｍｍ2 以上、伸び：
１８％以上、絞り：４０％以上、衝撃値（２Ｖ）：３５
Ｊ以上（２０℃）を有するものである。
プ強度向上を目的とした鋳鋼品で、化学成分は重量％で
Ｃ：０．０９〜０．１３％、Ｓｉ：０．７％以下、Ｍ
ｎ：０．８％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１
％以下、Ｎｉ：０．４〜０．７％、Ｃｒ：９．１〜１０
％、Ｍｏ：０．６５〜１％、Ｖ：０．１３〜０．２％、
Ｎｂ：０．０３〜０．０７％、Ｎ：０．０３〜０．０７
％、Ａｌ：０．０２５％以下（但し、Ｎ，Ａｌは不可避
的不純物）で、機械的性質は０．２％耐力：５５０Ｎ／
ｍｍ2 以上、引張強さ：６７０Ｎ／ｍｍ2 以上、伸び：
１８％以上、絞り：４０％以上、衝撃値（２Ｖ）：３５
Ｊ以上（２０℃）を有するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記技術水準
に鑑み、従来の９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼のマグ（Ｍ
ＡＧ）溶接に際し、上述したような不具合を発生が排除
される同鋼用のフラックス入りワイヤを提供しようとす
るものである。
に鑑み、従来の９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼のマグ（Ｍ
ＡＧ）溶接に際し、上述したような不具合を発生が排除
される同鋼用のフラックス入りワイヤを提供しようとす
るものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はＣｒ含有量が１
１〜１３．５重量％のステンレス鋼外皮中にフラックス
を充填してなるフラックス入りワイヤであって、該フラ
ックス入りワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０．０
５〜０．１％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：０．５〜
１．４％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、
Ｎｉ：０．５〜１．９％、Ｃｒ：８〜１１％、Ｍｏ：
０．５〜１．１％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．
０４〜０．１２％、Ｔｉ：０．２〜０．８％になるよう
に前記外皮及び充填フラックスのいずれかの一方又は双
方を調整してなることを特徴とする９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ
−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤである。
１〜１３．５重量％のステンレス鋼外皮中にフラックス
を充填してなるフラックス入りワイヤであって、該フラ
ックス入りワイヤ全重量に対し、重量％で、Ｃ：０．０
５〜０．１％、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：０．５〜
１．４％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、
Ｎｉ：０．５〜１．９％、Ｃｒ：８〜１１％、Ｍｏ：
０．５〜１．１％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．
０４〜０．１２％、Ｔｉ：０．２〜０．８％になるよう
に前記外皮及び充填フラックスのいずれかの一方又は双
方を調整してなることを特徴とする９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ
−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤである。
【０００６】（作用）以下、本発明の９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイヤの成分組成の理由を
説明する。以下の説明において、％は重量％を意味す
る。
Ｖ−Ｎｂ鋼用フラックス入りワイヤの成分組成の理由を
説明する。以下の説明において、％は重量％を意味す
る。
【０００７】Ｃ：Ｃは溶接金属の強度を保持するための
成分で、０．０５％未満では強度が不足し、０．１％を
超えると溶接金属の耐割れ性を劣化させる。従ってＣの
範囲を０．０５〜０．１％とする。
成分で、０．０５％未満では強度が不足し、０．１％を
超えると溶接金属の耐割れ性を劣化させる。従ってＣの
範囲を０．０５〜０．１％とする。
【０００８】Ｓｉ：Ｓｉはステンレス鋼外皮中に含まれ
ている成分で、少ないほど靱性、耐高温割れ性が良好な
ため、上限を０．４％とする。
ている成分で、少ないほど靱性、耐高温割れ性が良好な
ため、上限を０．４％とする。
【０００９】Ｍｎ：Ｍｎは脱酸のため及び組織をマルテ
ンサイト化し、強度及び靱性を保持するための成分で、
０．５％未満ではその効果がなく、１．４％を超えると
靱性の劣化が著しくなる。従って、Ｍｎの範囲を０．５
〜１．４％とする。
ンサイト化し、強度及び靱性を保持するための成分で、
０．５％未満ではその効果がなく、１．４％を超えると
靱性の劣化が著しくなる。従って、Ｍｎの範囲を０．５
〜１．４％とする。
【００１０】Ｐ：Ｐは不純物成分であり、少ないほど靱
性、耐高温割れ性が良好なため、上限を０．０２％とす
る。
性、耐高温割れ性が良好なため、上限を０．０２％とす
る。
【００１１】Ｓ：Ｓは不純物成分であり、少ないほど靱
性、耐高温割れ性が良好なため、上限を０．０１％とす
る。
性、耐高温割れ性が良好なため、上限を０．０１％とす
る。
【００１２】Ｎｉ：Ｎｉは組織をマルテンサイト化し、
強度を高めると同時に靱性を向上させる成分で、０．５
％未満ではその効果がなく、１．９％を超えると高温ク
リープ特性が悪くなる。従ってＮｉの範囲を０．５〜
１．９％とする。
強度を高めると同時に靱性を向上させる成分で、０．５
％未満ではその効果がなく、１．９％を超えると高温ク
リープ特性が悪くなる。従ってＮｉの範囲を０．５〜
１．９％とする。
【００１３】Ｃｒ：Ｃｒは耐酸化性、耐熱性、高温強度
を高めるのに不可欠な成分であり、８％未満ではその効
果がなく、１１％を超えると粗大フェライトが生成して
靱性が低下する。従ってＣｒの範囲を８〜１１％とす
る。
を高めるのに不可欠な成分であり、８％未満ではその効
果がなく、１１％を超えると粗大フェライトが生成して
靱性が低下する。従ってＣｒの範囲を８〜１１％とす
る。
【００１４】Ｍｏ：Ｍｏは高温クリープ破断強度を高
め、マルテンサイト組織を安定させる成分で、０．５％
未満ではその効果がなく、１．１％を超えると溶接金属
の耐割れ性を劣化させる。従ってＭｏの範囲を０．５〜
１．１％とする。
め、マルテンサイト組織を安定させる成分で、０．５％
未満ではその効果がなく、１．１％を超えると溶接金属
の耐割れ性を劣化させる。従ってＭｏの範囲を０．５〜
１．１％とする。
【００１５】Ｖ：Ｖは結晶粒の微細化及び高温強度を高
める成分で、０．１％未満ではその効果がなく、０．３
％を超えると溶接金属の靱性を劣化させる。従ってＶの
範囲を０．１〜０．３％とする。
める成分で、０．１％未満ではその効果がなく、０．３
％を超えると溶接金属の靱性を劣化させる。従ってＶの
範囲を０．１〜０．３％とする。
【００１６】Ｎｂ：Ｎｂはクリープ破断強度を高めるた
めに有効な成分で、０．０４％未満ではその効果がな
く、０．１２％を超えるとＮｂＣが析出し、靱性が急激
に低下する。従ってＮｂの範囲を０．０４〜０．１２％
とする。
めに有効な成分で、０．０４％未満ではその効果がな
く、０．１２％を超えるとＮｂＣが析出し、靱性が急激
に低下する。従ってＮｂの範囲を０．０４〜０．１２％
とする。
【００１７】Ｔｉ：Ｔｉは 脱酸、結晶粒の微細化を得
るための成分で、０．２％未満ではその効果がなく、
０．８％を超えると溶接金属中に残留したＴｉがＴｉＣ
を形成、析出し、靱性が急激に低下する。従ってＴｉの
範囲を０．２〜０．８％とする。
るための成分で、０．２％未満ではその効果がなく、
０．８％を超えると溶接金属中に残留したＴｉがＴｉＣ
を形成、析出し、靱性が急激に低下する。従ってＴｉの
範囲を０．２〜０．８％とする。
【００１８】
【実施例】本発明の９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼用フラ
ックス入りワイヤの実施例をあげ、本発明の効果を明ら
かにする。表１に示す化学成分の外皮を用いて、表２に
示すような組成となる外径１．２ｍｍのフラックス入り
ワイヤを製作し、厚さ２５ｍｍの９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−
Ｎｂ鋼試験板を表３に示す溶接条件でマグ溶接した後、
７２０℃×１０ｈの溶接後熱処理を行い、その溶着金属
化学成分と各種機械的性質を求めた。その結果を表４に
示す。なお：表４において、溶着金属のＴｉの成分組成
が０．１４％以下となっているのは、Ｔｉは溶着金属の
脱酸を主目的として加えられているため、溶接後はスラ
グ中に存在するので、溶着金属中のＴｉ量は溶接用フラ
ックス入りワイヤ中のＴｉ量より減少する。
ックス入りワイヤの実施例をあげ、本発明の効果を明ら
かにする。表１に示す化学成分の外皮を用いて、表２に
示すような組成となる外径１．２ｍｍのフラックス入り
ワイヤを製作し、厚さ２５ｍｍの９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−
Ｎｂ鋼試験板を表３に示す溶接条件でマグ溶接した後、
７２０℃×１０ｈの溶接後熱処理を行い、その溶着金属
化学成分と各種機械的性質を求めた。その結果を表４に
示す。なお：表４において、溶着金属のＴｉの成分組成
が０．１４％以下となっているのは、Ｔｉは溶着金属の
脱酸を主目的として加えられているため、溶接後はスラ
グ中に存在するので、溶着金属中のＴｉ量は溶接用フラ
ックス入りワイヤ中のＴｉ量より減少する。
【００１９】表４のワイヤＮｏ．１〜８は本発明の規定
成分をすべて満足する実施例で、得られた溶着金属はい
ずれも高い強度及び靱性を示しており、側曲げ試験にお
いても良好な曲げ性を有している。
成分をすべて満足する実施例で、得られた溶着金属はい
ずれも高い強度及び靱性を示しており、側曲げ試験にお
いても良好な曲げ性を有している。
【００２０】これに対し、ワイヤＮｏ．９〜１４は本発
明の規定成分のいずれかが外れている比較例で、強度、
靱性、曲げ性のいずれかに問題がある。すなわち、ワイ
ヤＮｏ．９はＣ量が規定値より高めに外れているので、
強度は十分であるが、靱性が不足しており、曲げ性も不
良である。ワイヤＮｏ．１０はＣｒ量、Ｎｂ量が規定値
より外れているので強度は十分であるが、靱性、曲げ性
が不良である。ワイヤＮｏ．１１はＭｎ量、Ｖ量が規定
値より外れているので、強度、靱性、曲げ性ともに不良
である。ワイヤＮｏ．１２はＣ量が規定値より低めに外
れているので強度、靱性、曲げ性が不良である。ワイヤ
Ｎｏ．１３はＮｉ量、Ｎｂ量が規定値から外れているの
で強度は十分であるが、靱性、曲げ性が不良である。ワ
イヤＮｏ．１４はＭｎ量、Ｎｉ量、Ｍｏ量が規定値より
外れているので強度、靱性、曲げ性ともに不良である。
明の規定成分のいずれかが外れている比較例で、強度、
靱性、曲げ性のいずれかに問題がある。すなわち、ワイ
ヤＮｏ．９はＣ量が規定値より高めに外れているので、
強度は十分であるが、靱性が不足しており、曲げ性も不
良である。ワイヤＮｏ．１０はＣｒ量、Ｎｂ量が規定値
より外れているので強度は十分であるが、靱性、曲げ性
が不良である。ワイヤＮｏ．１１はＭｎ量、Ｖ量が規定
値より外れているので、強度、靱性、曲げ性ともに不良
である。ワイヤＮｏ．１２はＣ量が規定値より低めに外
れているので強度、靱性、曲げ性が不良である。ワイヤ
Ｎｏ．１３はＮｉ量、Ｎｂ量が規定値から外れているの
で強度は十分であるが、靱性、曲げ性が不良である。ワ
イヤＮｏ．１４はＭｎ量、Ｎｉ量、Ｍｏ量が規定値より
外れているので強度、靱性、曲げ性ともに不良である。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【発明の効果】本発明は成分を限定することにより良好
な耐割れ性と、高い強度、優れた靱性を有するフラック
ス入りワイヤを提供することにより、９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼のマグ溶接を容易にするとともに溶接作業能
率も向上させることができる。
な耐割れ性と、高い強度、優れた靱性を有するフラック
ス入りワイヤを提供することにより、９Ｃｒ−１Ｍｏ−
Ｖ−Ｎｂ鋼のマグ溶接を容易にするとともに溶接作業能
率も向上させることができる。
フロントページの続き (72)発明者 石床 和正 兵庫県尼崎市北大物町20番１号 ナイス株 式会社内 (72)発明者 大西 武志 兵庫県尼崎市北大物町20番１号 ナイス株 式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ含有量が１１〜１３．５重量％のス
テンレス鋼外皮中にフラックスを充填してなるフラック
ス入りワイヤであって、該フラックス入りワイヤ全重量
に対し、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．１％、Ｓｉ：
０．４％以下、Ｍｎ：０．５〜１．４％、Ｐ：０．０２
％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５〜１．９
％、Ｃｒ：８〜１１％、Ｍｏ：０．５〜１．１％、Ｖ：
０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．０４〜０．１２％、Ｔ
ｉ：０．２〜０．８％になるように前記外皮及び充填フ
ラックスのいずれかの一方又は双方を調整してなること
を特徴とする９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フ
ラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10011888A JPH11207490A (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10011888A JPH11207490A (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11207490A true JPH11207490A (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=11790277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10011888A Pending JPH11207490A (ja) | 1998-01-26 | 1998-01-26 | ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｖ−Ｎｂ鋼マグ溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11207490A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100456465B1 (ko) * | 2000-03-20 | 2004-11-10 | 현대종합금속 주식회사 | 내균열성이 우수한 페라이트계 스테인레스 스틸 용접용플럭스 충전 와이어 |
| KR100502570B1 (ko) * | 2000-07-20 | 2005-07-22 | 현대종합금속 주식회사 | 안정화 스테인레스강 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| JP2019118935A (ja) * | 2018-01-05 | 2019-07-22 | 日本製鉄株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
| KR20230125081A (ko) | 2021-02-15 | 2023-08-28 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 플럭스 코어드 와이어 |
-
1998
- 1998-01-26 JP JP10011888A patent/JPH11207490A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100456465B1 (ko) * | 2000-03-20 | 2004-11-10 | 현대종합금속 주식회사 | 내균열성이 우수한 페라이트계 스테인레스 스틸 용접용플럭스 충전 와이어 |
| KR100502570B1 (ko) * | 2000-07-20 | 2005-07-22 | 현대종합금속 주식회사 | 안정화 스테인레스강 용접용 플럭스 충전 와이어 |
| JP2019118935A (ja) * | 2018-01-05 | 2019-07-22 | 日本製鉄株式会社 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
| KR20230125081A (ko) | 2021-02-15 | 2023-08-28 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 플럭스 코어드 와이어 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031021 |