JPH0565762B2 - - Google Patents
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Description
〔発明の利用分野〕
本発明はボイラチユーブに係り、特に二重管構
造を有するボイラチユーブに関する。 〔従来技術〕 従来、ボイラチユーブとして、チユーブ内蒸気
温度が約570℃以下、燃焼ガス側のチユーブ外壁
面の温度が600〜650℃の比較的低温側では２１／４ Cr−1Moや9Cr−1Mo鋼の低合金鋼が、高温側で
はSUS304，SUS321並びにSUS347等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼が使用されている。しか
し、近年、発電効率向上等の理由から蒸気温度を
600℃、さらに650℃程度まで上昇させる高温高圧
化が図られるすう勢にある。そのため、ボイラチ
ユーブ内蒸気温度及びチユーブ外壁面の温度を従
来より約30〜100℃上昇しなければならない。し
かし、一般に、蒸気温度が570℃付近の比較的高
温側で使用されているオーステナイト系ステンレ
ス鋼は、蒸気温度が約600℃以上になると著るし
く水蒸気酸化が増大し、燃焼ガスによる外壁面の
腐食が加速される。 このような高温用チユーブとして、耐水蒸気酸
化性に優れた内管と、耐高温腐食性に優れた外管
とを有する二重管構造のボイラチユーブがある。 しかして、近年、石炭焚ボイラにおいても、蒸
気温度の高温化が図られつつある。この石炭焚ボ
イラにおける石炭燃焼ガスによる高温腐食は、従
来の重油燃焼ガスによつて生じるものとは異な
り、重油燃焼ガスによる高温腐食に対して優れた
材料でも必らずしも石炭燃焼ガスによる高温腐食
に優れているとは限らず、優れた耐水蒸気酸化
性、高温強度及び耐高温腐食性を有するボイラチ
ユーブの開発が期待されている。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、耐水蒸気酸化性、高温強度に
優れると共に、石炭燃焼ガスに対しても高い耐腐
食性を有するボイラチユーブを提供することにあ
る。 〔発明の構成〕 この目的を達成するために、本発明は、内管と
外管とからなる二重管構造のボイラチユーブにお
いて、内管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：
0.74〜3.5％，Mn：２％以下、Ni：20〜35％，
Cr：20.5〜27％，Mo：0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5
％，残部Fe及び不可避的不純物よりなる組成を
有し、実質的に全オーステナイト組織であり、外
管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％以
下、Mn：２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜40
％，Mo：0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5％、残部Fe及
び不可避的不純物よりなる組成を有し、実質的に
全オーステナイト組織を有することを特徴とする
ものである。 また本発明は、内管と外管とからなる二重管構
造のボイラチユーブにおいて、内管は重量％で、
Ｃ：0.03〜0.08％，Si：0.74〜3.5％，Mn：２％
以下、Ni：20〜35％，Cr：20.5〜27％，Mo：0.5
〜３％，Nb：0.1〜0.5％，及びそれぞれ0.5％以
下のTi，Ｂ，Ｗの少なくとも１種を含み、残部
Fe及び不可避的不純物よりなる組成を有し、実
質的に全オーステナイト組織であり、外管は重量
％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％以下、Mn：
２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜40％，Mo：
0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5％、さらに、0.5％以下
のＷ、0.5％以下のTi及び0.03％以下のＢの少な
くとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不純物
よりなる組成を有し、実質的に全オーステナイト
組織を有することを特徴とするものである。 次にまず内管における成分限定理由について説
明する。なお％は重量％を示す。 Ｃ：ボイラチユーブは必らず溶接によつて接続さ
れるので、溶接で割れのないものとする必要が
ある。溶接ではＣ量は割れに対して最も敏感に
影響を受けることから上限を0.08％とした。ま
た、下限は強度の点から0.03％以上とした。 Si：Siは0.74％以上添加すると顕著に耐食性を向
上させるが、その量が3.5％を超えると製造性
及び加工性を著しくそこない、パイプの製造が
きわめて困難になると共に、フエライト相を析
出するため0.74〜3.5％とした。また、Siを0.74
％以上としたことにより、スケール生成を抑制
することができる。 Cr：Crは20.5％以上で耐水蒸気酸化性を高める
が、27％を超えると高温強度を損うので20.5〜
27％とした。特に22〜26％が好ましい。 Mo：0.5以上で３％未満のMoは水蒸気酸化に悪
影響を与えることなく固溶強化させる。すなわ
ち、オーステナイトマトリツクスを強化し、一
部に炭化物として析出し高温強度を上げるとと
もに結晶粒界を強化させる。逆に３％を超える
とフエライトを生成し、シグマ相の析出を容易
にするとともに加工性を著しく低下させるとこ
ろから0.5以上で３％未満とした。特に１〜2.5
％が好ましい。 Nb：Nbは炭化物として析出し、高温強度を高め
ると共に、延性を向上させるため、0.1〜0.5％
とした。 本発明は、上記のようにMo添加による固溶強
化と、No添加による粒内への炭化物析出強化及
び結晶粒微細化の複合効果により、強度並びに耐
食性を向上したものである。 Ni：NiはCrと共存して塑性加工性を高め、オー
ステナイト組織を安定にするために20％以上を
必要とする。しかしながら上記Cr含有量に対
し35％を超えると柱状晶が粗大化し塑性加工時
に割れの原因となるので20〜35％とした。特に
29〜33％が好ましい。 Ti，Ｗ：Ti，Ｗはマトリツクスに炭化物を析出
し高温延性を向上させると共に、結晶粒を微細
化し耐食性を向上させる。しかし0.5％を超え
ると溶接性が低下すると共に溶接欠陥が生じる
おそれがあるので0.5％以下とした。特に0.1〜
0.4％が好ましい。 Ｂ：0.5％以下のＢは結晶粒界を強化し高温延性
を得るのに効果的である。なおＢ／Ｃの比が
0.2以上になると溶接性や加工性に影響を及ぼ
すところからＣ量との関係から0.002〜0.03％
が好ましい。 この内管に用いられるFe基耐熱合金は水蒸気
腐食並びに高温強度、延性、溶接性を考慮し、
20.5〜27％Cr−20〜35％Ni鋼にMo，Nb，Siを
加えたものである。特に、Fe基耐熱合金の
Incoloy800と比較すると水蒸気酸化性、溶接性、
高温強度及び延性並びに粒界腐食性を考慮しTi，
Alを除去し、Mo，Nb，Siを複合添加するよう
にしたものである。また、内管の水蒸気に対する
耐食性は、従来のSUS304，SUS321 ボイラチ
ユーブ材（Cr量18〜20％）より向上させること
が必要であり、そのためにはCr量を20.5％以上と
することが必要となる。しかし、Cr単独では600
〜650℃の蒸気に対する耐食性が十分得られず、
これにSiを0.5％以上加えなければならない。Cr
及びSiはともにフエライト形成元素なので、Si添
加に伴うCr当量の増加はCr量の減少又はNi当量
の増加によつて塑性加工性を高めるようにするの
が好ましい。 また、当然温度上昇により高温強度も重要とな
る。Ni−Cr系鋼ではNi，Cr当量はオーステナイ
ト組織の安定化及び塑性加工性に重要な影響を与
える。第１図に示すように、Ni当量はオーステ
ナイト領域を示す直線上より２〜15高くすること
によつて安定な組織が得られるとともに、良好な
延性が得られ、塑性加工によつて割れのないシー
ムレスパイプを製造することができる。 Ni及びCr当量は以下の式によつて表わされる。
（ ）内％は重量％である。 Ni当量＝Ni（％）＋〔30×Ｃ（％）〕＋〔0.5×Mn
（％）〕 Cr当量＝Cr（％）＋Mo（％）＋〔1.5×Si（％）〕＋〔0
.5
×Nb（％）〕 内管においてはCr当量は24〜33％、Ni当量は
32〜35％が好ましい。 一方、本発明に係る外管を内管よりも耐食性の
高いものとしているのであるが、外管も溶接等に
より固定されるところから、高温強度と溶接性の
高い材質のものが好ましい。この外管について好
適な組成は前述の通りである。 次にこの外管における成分限定理由につて述べ
る。 Ｃ：ボイラチユーブは必らず溶接によつて接続さ
れるので、溶接で割れのないものとする必要が
ある。溶接ではＣ量は割れに対して最も敏感に
影響を受けることから上限を0.08％とした。ま
た、下限は強度の点から0.03％以上とした。 Cr：Crは石炭燃焼ガスによる高温腐食に対しき
わめて有効であるが40％を超えるとその効果が
向上しないので35〜40％が好ましい。 Mo：0.5以上で３％未満のMoは、石炭燃焼ガス
による高温腐食に影響を与えることなく固溶強
化させる。すなわち、オーステナイトマトリツ
クスを強化し、35〜40 Cr−Ni3〜37％鋼中に
炭化物として析出し高温強度を上げるとともに
結晶粒界を強化させる。３％を越えると加工性
に悪影響を及ぼすため特に、１〜２％が好まし
い。 Nb：Nbは炭化物として析出し、高温強度を高め
ると共に、延性を向上させるため、0.1〜0.5％
とした。 本発明は、上記のようにMo添加による固溶強
化と、No添加による粒内への炭化物析出強化及
び結晶粒微細化の複合効果により、強度並びに耐
食性を向上したものである。 Ｗ，Ti：Ｗ，Tiは耐食性を低下させずにマトリ
ツクスに炭化物を析出し、高温延性を向上させ
る。しかし溶接性を考慮すると0.5％以下とす
るのが好ましい。特に0.1〜0.4％が好ましい。 Ｂ：Ｂは結晶粒界を強化し高温延性を付与する
が、耐食性には影響しない。なお、溶接性及び
Ｃ量との関連から、0.03％以下とりわけ0.02〜
0.03％程度にするのが好ましい。 Ni：NiはCrと共存して、塑性加工性を高め、オ
ーステナイト組織を安定に保つには30％以上で
なければならない。この外管に用いられる鋼は
35〜40％のCr量とMo，Nb，Ｗ等のフエライ
ト生成元素とを含むので、安定なオーステナイ
ト相を保つために次のようなNi当量によつて
コントロールすることが必要である。しかし、
Niは石炭燃焼ガス中のＳと化合し硫化物を生
成し、耐食性に影響を及ぼすため上限を37％に
するのが好ましい。 上記組成より、外管の鋼材においては、Cr当
量を38〜43％、Ni当量を35〜40％とするのが好
ましい。 この外管の鋼材においては、Mo，Nb，Ｗ，
Ti，Ｂ，Siを含むことにより、耐食性及び高温
強度が向上されるが、オーステナイト組織にフエ
ライトが混在すると高温でシグマ相の析出による
脆化が起こるようになる。これをさけるために
は、第１図に示したフエライト生成曲線より２〜
15高いNi当量とするのが好ましい。 また上述の如き組成範囲の外管は高温強度に優
れているが、これにより、内管の肉厚を小さくで
きるという効果も奏される。 なお本発明において、内管及び外管の厚みは特
に限定されるものではないが、内管はチユーブの
強度を維持するという点から、また外管は耐食性
を維持するという点から、適宜選定されるのが好
ましい。 本発明に係るボイラチユーブは、例えば次のよ
うにして製造される。 即ち、外管用ビレツトと内管用ビレツトとを用
いて二重管ビレツトとし、これを加熱して熱間押
し出しを行ない、内管及び外管を冶金的に接合す
る。その後、冷却、冷間抽伸、熱処理及び管切な
どの工程を経て製品とされる。 〔発明の実施例〕 第１表は本実施例に用いた内管の化学成分（重
量％）を示す。内管試料は熱処理後研削加工し、
最終表面を＃ 800エメリー紙で仕上げた後、試験
に供した。熱処理としては比較鋼１と２の
SUS304とSUS321が1050℃×30分加熱後水冷、
比較鋼３のIncoloy800及び本発明鋼１〜７は1150
℃×30分加熱後水冷の溶体化処理を施した。 第２図に500〜700℃の水蒸気中で1000時間腐食
試験した場合の温度とスケール生成厚さとの関係
を示す。図から明らかなように、本発明鋼はSi量
が多いほど耐水蒸気酸化性を向上させる傾向を示
し、比較鋼１のSUS304、比較鋼２のSUS321鋼
に比較し、約３倍以上の耐水蒸気酸化性を示す。
特に高温になるほど本発明鋼と従来鋼（比較鋼
１，２）との耐食性の差が大きくなる傾向があ
る。また、同じFe基合金である比較鋼３の
Incoloy800より耐食性が優れていることがわか
る。 第２表は同じFe基超合金のIncoloy800と本発
明鋼の650℃，5000時間のクリープ破断強度及び
延性を比較した結果を示す。 Incoloy800はクリープ破断強度が約14Kg／mm2で
延性が20％であるのに対し、本発明鋼はクリープ
破断強度が16〜20Kg／mm2、延性は22〜26％であ
り、Incoloy800に比べ同等以上の高温強度、延性
を有している。 第３表は、外管の化学成分（重量％）を示す。
外管試料は熱処理後研削加工し、最終表面を＃
800エメリー紙で仕上げた後試験に供した。比較
鋼としてSUS304，25Cr−20Ni鋼のSUS301，
50Cr−50Ni鋼のInconel671を用いた。なお、溶
体化処理は比較鋼１のSUS304は1050℃で30分保
持後水冷、比較鋼４のSUS310は1150℃で30分保
持後水冷、比較鋼５のInconel671と本発明鋼は
1200℃で30分保持後水冷により実施した。
造を有するボイラチユーブに関する。 〔従来技術〕 従来、ボイラチユーブとして、チユーブ内蒸気
温度が約570℃以下、燃焼ガス側のチユーブ外壁
面の温度が600〜650℃の比較的低温側では２１／４ Cr−1Moや9Cr−1Mo鋼の低合金鋼が、高温側で
はSUS304，SUS321並びにSUS347等のオーステ
ナイト系ステンレス鋼が使用されている。しか
し、近年、発電効率向上等の理由から蒸気温度を
600℃、さらに650℃程度まで上昇させる高温高圧
化が図られるすう勢にある。そのため、ボイラチ
ユーブ内蒸気温度及びチユーブ外壁面の温度を従
来より約30〜100℃上昇しなければならない。し
かし、一般に、蒸気温度が570℃付近の比較的高
温側で使用されているオーステナイト系ステンレ
ス鋼は、蒸気温度が約600℃以上になると著るし
く水蒸気酸化が増大し、燃焼ガスによる外壁面の
腐食が加速される。 このような高温用チユーブとして、耐水蒸気酸
化性に優れた内管と、耐高温腐食性に優れた外管
とを有する二重管構造のボイラチユーブがある。 しかして、近年、石炭焚ボイラにおいても、蒸
気温度の高温化が図られつつある。この石炭焚ボ
イラにおける石炭燃焼ガスによる高温腐食は、従
来の重油燃焼ガスによつて生じるものとは異な
り、重油燃焼ガスによる高温腐食に対して優れた
材料でも必らずしも石炭燃焼ガスによる高温腐食
に優れているとは限らず、優れた耐水蒸気酸化
性、高温強度及び耐高温腐食性を有するボイラチ
ユーブの開発が期待されている。 〔発明の目的〕 本発明の目的は、耐水蒸気酸化性、高温強度に
優れると共に、石炭燃焼ガスに対しても高い耐腐
食性を有するボイラチユーブを提供することにあ
る。 〔発明の構成〕 この目的を達成するために、本発明は、内管と
外管とからなる二重管構造のボイラチユーブにお
いて、内管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：
0.74〜3.5％，Mn：２％以下、Ni：20〜35％，
Cr：20.5〜27％，Mo：0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5
％，残部Fe及び不可避的不純物よりなる組成を
有し、実質的に全オーステナイト組織であり、外
管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％以
下、Mn：２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜40
％，Mo：0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5％、残部Fe及
び不可避的不純物よりなる組成を有し、実質的に
全オーステナイト組織を有することを特徴とする
ものである。 また本発明は、内管と外管とからなる二重管構
造のボイラチユーブにおいて、内管は重量％で、
Ｃ：0.03〜0.08％，Si：0.74〜3.5％，Mn：２％
以下、Ni：20〜35％，Cr：20.5〜27％，Mo：0.5
〜３％，Nb：0.1〜0.5％，及びそれぞれ0.5％以
下のTi，Ｂ，Ｗの少なくとも１種を含み、残部
Fe及び不可避的不純物よりなる組成を有し、実
質的に全オーステナイト組織であり、外管は重量
％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％以下、Mn：
２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜40％，Mo：
0.5〜３％，Nb：0.1〜0.5％、さらに、0.5％以下
のＷ、0.5％以下のTi及び0.03％以下のＢの少な
くとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不純物
よりなる組成を有し、実質的に全オーステナイト
組織を有することを特徴とするものである。 次にまず内管における成分限定理由について説
明する。なお％は重量％を示す。 Ｃ：ボイラチユーブは必らず溶接によつて接続さ
れるので、溶接で割れのないものとする必要が
ある。溶接ではＣ量は割れに対して最も敏感に
影響を受けることから上限を0.08％とした。ま
た、下限は強度の点から0.03％以上とした。 Si：Siは0.74％以上添加すると顕著に耐食性を向
上させるが、その量が3.5％を超えると製造性
及び加工性を著しくそこない、パイプの製造が
きわめて困難になると共に、フエライト相を析
出するため0.74〜3.5％とした。また、Siを0.74
％以上としたことにより、スケール生成を抑制
することができる。 Cr：Crは20.5％以上で耐水蒸気酸化性を高める
が、27％を超えると高温強度を損うので20.5〜
27％とした。特に22〜26％が好ましい。 Mo：0.5以上で３％未満のMoは水蒸気酸化に悪
影響を与えることなく固溶強化させる。すなわ
ち、オーステナイトマトリツクスを強化し、一
部に炭化物として析出し高温強度を上げるとと
もに結晶粒界を強化させる。逆に３％を超える
とフエライトを生成し、シグマ相の析出を容易
にするとともに加工性を著しく低下させるとこ
ろから0.5以上で３％未満とした。特に１〜2.5
％が好ましい。 Nb：Nbは炭化物として析出し、高温強度を高め
ると共に、延性を向上させるため、0.1〜0.5％
とした。 本発明は、上記のようにMo添加による固溶強
化と、No添加による粒内への炭化物析出強化及
び結晶粒微細化の複合効果により、強度並びに耐
食性を向上したものである。 Ni：NiはCrと共存して塑性加工性を高め、オー
ステナイト組織を安定にするために20％以上を
必要とする。しかしながら上記Cr含有量に対
し35％を超えると柱状晶が粗大化し塑性加工時
に割れの原因となるので20〜35％とした。特に
29〜33％が好ましい。 Ti，Ｗ：Ti，Ｗはマトリツクスに炭化物を析出
し高温延性を向上させると共に、結晶粒を微細
化し耐食性を向上させる。しかし0.5％を超え
ると溶接性が低下すると共に溶接欠陥が生じる
おそれがあるので0.5％以下とした。特に0.1〜
0.4％が好ましい。 Ｂ：0.5％以下のＢは結晶粒界を強化し高温延性
を得るのに効果的である。なおＢ／Ｃの比が
0.2以上になると溶接性や加工性に影響を及ぼ
すところからＣ量との関係から0.002〜0.03％
が好ましい。 この内管に用いられるFe基耐熱合金は水蒸気
腐食並びに高温強度、延性、溶接性を考慮し、
20.5〜27％Cr−20〜35％Ni鋼にMo，Nb，Siを
加えたものである。特に、Fe基耐熱合金の
Incoloy800と比較すると水蒸気酸化性、溶接性、
高温強度及び延性並びに粒界腐食性を考慮しTi，
Alを除去し、Mo，Nb，Siを複合添加するよう
にしたものである。また、内管の水蒸気に対する
耐食性は、従来のSUS304，SUS321 ボイラチ
ユーブ材（Cr量18〜20％）より向上させること
が必要であり、そのためにはCr量を20.5％以上と
することが必要となる。しかし、Cr単独では600
〜650℃の蒸気に対する耐食性が十分得られず、
これにSiを0.5％以上加えなければならない。Cr
及びSiはともにフエライト形成元素なので、Si添
加に伴うCr当量の増加はCr量の減少又はNi当量
の増加によつて塑性加工性を高めるようにするの
が好ましい。 また、当然温度上昇により高温強度も重要とな
る。Ni−Cr系鋼ではNi，Cr当量はオーステナイ
ト組織の安定化及び塑性加工性に重要な影響を与
える。第１図に示すように、Ni当量はオーステ
ナイト領域を示す直線上より２〜15高くすること
によつて安定な組織が得られるとともに、良好な
延性が得られ、塑性加工によつて割れのないシー
ムレスパイプを製造することができる。 Ni及びCr当量は以下の式によつて表わされる。
（ ）内％は重量％である。 Ni当量＝Ni（％）＋〔30×Ｃ（％）〕＋〔0.5×Mn
（％）〕 Cr当量＝Cr（％）＋Mo（％）＋〔1.5×Si（％）〕＋〔0
.5
×Nb（％）〕 内管においてはCr当量は24〜33％、Ni当量は
32〜35％が好ましい。 一方、本発明に係る外管を内管よりも耐食性の
高いものとしているのであるが、外管も溶接等に
より固定されるところから、高温強度と溶接性の
高い材質のものが好ましい。この外管について好
適な組成は前述の通りである。 次にこの外管における成分限定理由につて述べ
る。 Ｃ：ボイラチユーブは必らず溶接によつて接続さ
れるので、溶接で割れのないものとする必要が
ある。溶接ではＣ量は割れに対して最も敏感に
影響を受けることから上限を0.08％とした。ま
た、下限は強度の点から0.03％以上とした。 Cr：Crは石炭燃焼ガスによる高温腐食に対しき
わめて有効であるが40％を超えるとその効果が
向上しないので35〜40％が好ましい。 Mo：0.5以上で３％未満のMoは、石炭燃焼ガス
による高温腐食に影響を与えることなく固溶強
化させる。すなわち、オーステナイトマトリツ
クスを強化し、35〜40 Cr−Ni3〜37％鋼中に
炭化物として析出し高温強度を上げるとともに
結晶粒界を強化させる。３％を越えると加工性
に悪影響を及ぼすため特に、１〜２％が好まし
い。 Nb：Nbは炭化物として析出し、高温強度を高め
ると共に、延性を向上させるため、0.1〜0.5％
とした。 本発明は、上記のようにMo添加による固溶強
化と、No添加による粒内への炭化物析出強化及
び結晶粒微細化の複合効果により、強度並びに耐
食性を向上したものである。 Ｗ，Ti：Ｗ，Tiは耐食性を低下させずにマトリ
ツクスに炭化物を析出し、高温延性を向上させ
る。しかし溶接性を考慮すると0.5％以下とす
るのが好ましい。特に0.1〜0.4％が好ましい。 Ｂ：Ｂは結晶粒界を強化し高温延性を付与する
が、耐食性には影響しない。なお、溶接性及び
Ｃ量との関連から、0.03％以下とりわけ0.02〜
0.03％程度にするのが好ましい。 Ni：NiはCrと共存して、塑性加工性を高め、オ
ーステナイト組織を安定に保つには30％以上で
なければならない。この外管に用いられる鋼は
35〜40％のCr量とMo，Nb，Ｗ等のフエライ
ト生成元素とを含むので、安定なオーステナイ
ト相を保つために次のようなNi当量によつて
コントロールすることが必要である。しかし、
Niは石炭燃焼ガス中のＳと化合し硫化物を生
成し、耐食性に影響を及ぼすため上限を37％に
するのが好ましい。 上記組成より、外管の鋼材においては、Cr当
量を38〜43％、Ni当量を35〜40％とするのが好
ましい。 この外管の鋼材においては、Mo，Nb，Ｗ，
Ti，Ｂ，Siを含むことにより、耐食性及び高温
強度が向上されるが、オーステナイト組織にフエ
ライトが混在すると高温でシグマ相の析出による
脆化が起こるようになる。これをさけるために
は、第１図に示したフエライト生成曲線より２〜
15高いNi当量とするのが好ましい。 また上述の如き組成範囲の外管は高温強度に優
れているが、これにより、内管の肉厚を小さくで
きるという効果も奏される。 なお本発明において、内管及び外管の厚みは特
に限定されるものではないが、内管はチユーブの
強度を維持するという点から、また外管は耐食性
を維持するという点から、適宜選定されるのが好
ましい。 本発明に係るボイラチユーブは、例えば次のよ
うにして製造される。 即ち、外管用ビレツトと内管用ビレツトとを用
いて二重管ビレツトとし、これを加熱して熱間押
し出しを行ない、内管及び外管を冶金的に接合す
る。その後、冷却、冷間抽伸、熱処理及び管切な
どの工程を経て製品とされる。 〔発明の実施例〕 第１表は本実施例に用いた内管の化学成分（重
量％）を示す。内管試料は熱処理後研削加工し、
最終表面を＃ 800エメリー紙で仕上げた後、試験
に供した。熱処理としては比較鋼１と２の
SUS304とSUS321が1050℃×30分加熱後水冷、
比較鋼３のIncoloy800及び本発明鋼１〜７は1150
℃×30分加熱後水冷の溶体化処理を施した。 第２図に500〜700℃の水蒸気中で1000時間腐食
試験した場合の温度とスケール生成厚さとの関係
を示す。図から明らかなように、本発明鋼はSi量
が多いほど耐水蒸気酸化性を向上させる傾向を示
し、比較鋼１のSUS304、比較鋼２のSUS321鋼
に比較し、約３倍以上の耐水蒸気酸化性を示す。
特に高温になるほど本発明鋼と従来鋼（比較鋼
１，２）との耐食性の差が大きくなる傾向があ
る。また、同じFe基合金である比較鋼３の
Incoloy800より耐食性が優れていることがわか
る。 第２表は同じFe基超合金のIncoloy800と本発
明鋼の650℃，5000時間のクリープ破断強度及び
延性を比較した結果を示す。 Incoloy800はクリープ破断強度が約14Kg／mm2で
延性が20％であるのに対し、本発明鋼はクリープ
破断強度が16〜20Kg／mm2、延性は22〜26％であ
り、Incoloy800に比べ同等以上の高温強度、延性
を有している。 第３表は、外管の化学成分（重量％）を示す。
外管試料は熱処理後研削加工し、最終表面を＃
800エメリー紙で仕上げた後試験に供した。比較
鋼としてSUS304，25Cr−20Ni鋼のSUS301，
50Cr−50Ni鋼のInconel671を用いた。なお、溶
体化処理は比較鋼１のSUS304は1050℃で30分保
持後水冷、比較鋼４のSUS310は1150℃で30分保
持後水冷、比較鋼５のInconel671と本発明鋼は
1200℃で30分保持後水冷により実施した。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第３図は、試験片に41％K2SO4−34％Na2SO4
−25％Fe2O3を塗布し、750℃の石炭燃焼排ガス
組成に担当する１％SO2−５％O2−15％CO2−残
N2（Pt触媒）ガス中で100時間腐食した場合の腐
食減量とCr量との関係を示す。 比較鋼１，４に比べCr量が高い本発明鋼は耐
食性の優れていることが知られる。また、本発明
鋼よりCr量が高い比較鋼５のInconel671に比べ、
同程度であり、非常に耐食性の優れていることが
知られる。 第４表は750℃、1000時間のクリープ破断強度
を比較鋼５のInconel671と比較した結果である。 表から知られるように、本発明鋼はInconel671
に比べてクリープ破断強度が優れていることが知
られる。
−25％Fe2O3を塗布し、750℃の石炭燃焼排ガス
組成に担当する１％SO2−５％O2−15％CO2−残
N2（Pt触媒）ガス中で100時間腐食した場合の腐
食減量とCr量との関係を示す。 比較鋼１，４に比べCr量が高い本発明鋼は耐
食性の優れていることが知られる。また、本発明
鋼よりCr量が高い比較鋼５のInconel671に比べ、
同程度であり、非常に耐食性の優れていることが
知られる。 第４表は750℃、1000時間のクリープ破断強度
を比較鋼５のInconel671と比較した結果である。 表から知られるように、本発明鋼はInconel671
に比べてクリープ破断強度が優れていることが知
られる。
【表】
【表】
第１図に本発明の二重管としてのチユーブ内外
鋼のNi当量及びCr当量領域を示す。本発明鋼は
押出し又はマンネスマン法によるシームレス鋼管
の製造において割れが生じないことが明らかであ
る。 第４図はＣ量と溶接性との関係を示す図であ
る。第５表に示した試料No.21〜No.24を溶着金属と
して、母材に対して溶接したもののフイスコ割れ
率を求めてプロツトしたものである。溶接条件
は、被覆溶接棒を用い、溶接電流150A（DC）、電
圧21〜23V、溶接速度150mm／分であつた。この
図からＣ量が0.08％以上になると溶接の割れが生
じやすくなることが解る。
鋼のNi当量及びCr当量領域を示す。本発明鋼は
押出し又はマンネスマン法によるシームレス鋼管
の製造において割れが生じないことが明らかであ
る。 第４図はＣ量と溶接性との関係を示す図であ
る。第５表に示した試料No.21〜No.24を溶着金属と
して、母材に対して溶接したもののフイスコ割れ
率を求めてプロツトしたものである。溶接条件
は、被覆溶接棒を用い、溶接電流150A（DC）、電
圧21〜23V、溶接速度150mm／分であつた。この
図からＣ量が0.08％以上になると溶接の割れが生
じやすくなることが解る。
以上、本発明二重管は石炭燃焼ボイラで問題と
なるチユーブ外壁面の腐食、チユーブ内面の蒸気
温度を上昇した場合に問題となる水蒸気酸化は従
来鋼と比較して顕著にその耐高温腐食性が優れて
おり、特に発電プラント用ボイラチユーブとして
発電効率を高めるという顕著な効果を有する。
なるチユーブ外壁面の腐食、チユーブ内面の蒸気
温度を上昇した場合に問題となる水蒸気酸化は従
来鋼と比較して顕著にその耐高温腐食性が優れて
おり、特に発電プラント用ボイラチユーブとして
発電効率を高めるという顕著な効果を有する。
第１図はCr当量とNi当量との関係を示す線図、
第２図はスケール生成厚さと加熱温度との関係を
示す線図、第３図は高温腐食による腐食減量と
Cr量との関係を示す線図、第４図はＣ量に対す
る溶接性の関係を示す図である。
第２図はスケール生成厚さと加熱温度との関係を
示す線図、第３図は高温腐食による腐食減量と
Cr量との関係を示す線図、第４図はＣ量に対す
る溶接性の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内管と外管とからなる二重管構造のボイラチ
ユーブにおいて、 内管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：0.74
〜3.5％，Mn：２％以下、Ni：20〜35％，Cr：
20.5〜27％，Mo：0.5以上で３％未満，Nb：0.1
〜0.5％，残部Fe及び不可避的不純物よりなる組
成を有し、実質的に全オーステナイト組織であ
り、 外管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％
以下、Mn：２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜
40％，Mo：0.5以上で３％未満，Nb：0.1〜0.5％
を含み、残部Fe及び不可避的不純物よりなる組
成を有し、実質的に全オーステナイト組織を有す
ることを特徴とするボイラチユーブ。 ２ 内管のCr当量が24〜33及びNi当量が22〜38、
外管のCr当量が36〜44及びNi当量が39〜50であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載
のボイラチユーブ。 ３ 内管と外管とからなる二重管構造のボイラチ
ユーブにおいて、 内管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：0.74
〜3.5％，Mn：２％以下、Ni：20〜35％，Cr：
20.5〜27％，Mo：0.5以上で３％未満，Nb：0.1
〜0.5％，及びそれぞれ0.5％以下のTi，Ｂ，Ｗの
少なくとも１種を含み、残部Fe及び不可避的不
純物よりなる組成を有し、実質的に全オーステナ
イト組織であり、 外管は重量％で、Ｃ：0.03〜0.08％，Si：3.5％
以下、Mn：２％以下、Ni：33〜43％，Cr：35〜
40％，Mo：0.5以上で３％未満，Nb：0.1〜0.5
％、さらに、0.5％以下のＷ、0.5％以下のTi及び
0.03％以下のＢの少なくとも１種を含み、残部Fe
及び不可避的不純物よりなる組成を有し、実質的
に全オーステナイト組織を有することを特徴とす
るボイラチユーブ。 ４ 内管のCr当量が24〜33及びNi当量が22〜38、
外管のCr当量が36〜44及びNi当量が39〜50であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第３項に記載
のボイラチユーブ。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58050495A JPS59176501A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | ボイラチユ−ブ |
| DE8484302072T DE3478634D1 (en) | 1983-03-28 | 1984-03-27 | Boiler tube |
| EP84302072A EP0120704B1 (en) | 1983-03-28 | 1984-03-27 | Boiler tube |
| US06/593,931 US4505232A (en) | 1983-03-28 | 1984-03-27 | Boiler tube |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58050495A JPS59176501A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | ボイラチユ−ブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59176501A JPS59176501A (ja) | 1984-10-05 |
| JPH0565762B2 true JPH0565762B2 (ja) | 1993-09-20 |
Family
ID=12860506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58050495A Granted JPS59176501A (ja) | 1983-03-28 | 1983-03-28 | ボイラチユ−ブ |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4505232A (ja) |
| EP (1) | EP0120704B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59176501A (ja) |
| DE (1) | DE3478634D1 (ja) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6331535A (ja) * | 1986-07-23 | 1988-02-10 | Jgc Corp | 炭素析出抑止性含炭素化合物処理装置 |
| US4685427A (en) * | 1986-12-08 | 1987-08-11 | Inco Alloys International, Inc. | Alloy for composite tubing in fluidized-bed coal combustor |
| JPH028336A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-11 | Jgc Corp | 炭素析出抵抗性二層管 |
| US4840768A (en) * | 1988-11-14 | 1989-06-20 | The Babcock & Wilcox Company | Austenitic Fe-Cr-Ni alloy designed for oil country tubular products |
| US5050108A (en) * | 1989-11-30 | 1991-09-17 | Aptech Engineering, Inc. | Method for extending the useful life of boiler tubes |
| US5447179A (en) * | 1990-05-18 | 1995-09-05 | Itt Corporation | Non-corrosive double-walled steel tube characterized in that the steel has a face-centered cubic grain structure |
| SE468209B (sv) * | 1991-08-21 | 1992-11-23 | Sandvik Ab | Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor |
| BE1005554A3 (fr) * | 1991-12-10 | 1993-10-26 | Bundy Internat Ltd | Procede de fabrication d'un tube a paroi multiple. |
| EP0619179A1 (en) * | 1993-04-06 | 1994-10-12 | Nippon Steel Corporation | Wear resisting steel for welded pipes, and manufacturing process |
| JP3222307B2 (ja) * | 1994-03-08 | 2001-10-29 | 新日本製鐵株式会社 | Ｖ、Ｎａ、Ｓ、Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する合金および複層鋼管 |
| JPH08184391A (ja) * | 1994-12-29 | 1996-07-16 | Usui Internatl Ind Co Ltd | 蛇腹管 |
| US5845837A (en) * | 1995-12-28 | 1998-12-08 | Itt Automotive, Inc. | Polymer-based material for carbon deposition during brazing operations |
| JP3104622B2 (ja) * | 1996-07-15 | 2000-10-30 | 住友金属工業株式会社 | 耐食性と加工性に優れたニッケル基合金 |
| JP3512304B2 (ja) * | 1996-08-15 | 2004-03-29 | 日本冶金工業株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP1066494A1 (de) * | 1998-03-27 | 2001-01-10 | Siemens Aktiengesellschaft | Wärmetauscherrohr, verfahren zur herstellung eines wärmetauscherrohrs sowie kondensator |
| US6641625B1 (en) | 1999-05-03 | 2003-11-04 | Nuvera Fuel Cells, Inc. | Integrated hydrocarbon reforming system and controls |
| CA2349137C (en) * | 2000-06-12 | 2008-01-08 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Multi-layered anti-coking heat resistant metal tube and method for manufacture thereof |
| US20040156737A1 (en) * | 2003-02-06 | 2004-08-12 | Rakowski James M. | Austenitic stainless steels including molybdenum |
| US6352670B1 (en) | 2000-08-18 | 2002-03-05 | Ati Properties, Inc. | Oxidation and corrosion resistant austenitic stainless steel including molybdenum |
| MY138154A (en) * | 2001-10-22 | 2009-04-30 | Shell Int Research | Process to prepare a hydrogen and carbon monoxide containing gas |
| WO2003106946A2 (en) * | 2002-06-13 | 2003-12-24 | Nuvera Fuel Cells Inc. | Preferential oxidation reactor temperature regulation |
| US20050058851A1 (en) * | 2003-09-15 | 2005-03-17 | Smith Gaylord D. | Composite tube for ethylene pyrolysis furnace and methods of manufacture and joining same |
| CA2566370C (en) * | 2004-05-20 | 2010-02-09 | Pulp And Paper Research Institute Of Canada | Corrosion-resistant exterior alloy for composite tubes |
| US7985304B2 (en) * | 2007-04-19 | 2011-07-26 | Ati Properties, Inc. | Nickel-base alloys and articles made therefrom |
| JP5273266B2 (ja) * | 2012-02-08 | 2013-08-28 | 新日鐵住金株式会社 | 二重管およびそれを用いた溶接構造体 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57120002A (en) * | 1981-01-19 | 1982-07-26 | Sumitomo Metal Ind | Double tube for boiler |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3366473A (en) * | 1965-11-17 | 1968-01-30 | Simonds Saw & Steel Co | High temperature alloy |
| US3859082A (en) * | 1969-07-22 | 1975-01-07 | Armco Steel Corp | Wrought austenitic alloy products |
| US3856516A (en) * | 1970-02-12 | 1974-12-24 | Blair Knox Co | Low creep high strength ferrous alloy |
| BE790297Q (ja) * | 1970-07-22 | 1973-02-15 | Pompey Acieries | |
| JPS5347062B2 (ja) * | 1974-01-18 | 1978-12-18 | ||
| US4054174A (en) * | 1974-03-18 | 1977-10-18 | The Babcock & Wilcox Company | Method of inhibiting deposition of internal corrosion products in tubes |
| US4026699A (en) * | 1976-02-02 | 1977-05-31 | Huntington Alloys, Inc. | Matrix-stiffened heat and corrosion resistant alloy |
| JPS5662614A (en) * | 1979-10-24 | 1981-05-28 | Usui Internatl Ind Co Ltd | Thick-walled small-diameter superposed metal pipe material |
| JPS5929104B2 (ja) * | 1980-05-20 | 1984-07-18 | 愛知製鋼株式会社 | 熱間加工性、耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト系耐熱鋼 |
| JPH0245696B2 (ja) * | 1981-12-25 | 1990-10-11 | Hitachi Ltd | Sekitannenshoofukumupurantoyoboirachuubu |
| US4489040A (en) * | 1982-04-02 | 1984-12-18 | Cabot Corporation | Corrosion resistant nickel-iron alloy |
| JPS58217662A (ja) * | 1982-06-11 | 1983-12-17 | Nippon Steel Corp | 使用中脆化に抵抗のある高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
-
1983
- 1983-03-28 JP JP58050495A patent/JPS59176501A/ja active Granted
-
1984
- 1984-03-27 EP EP84302072A patent/EP0120704B1/en not_active Expired
- 1984-03-27 US US06/593,931 patent/US4505232A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-03-27 DE DE8484302072T patent/DE3478634D1/de not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57120002A (en) * | 1981-01-19 | 1982-07-26 | Sumitomo Metal Ind | Double tube for boiler |
Also Published As
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|---|---|
| EP0120704A2 (en) | 1984-10-03 |
| EP0120704B1 (en) | 1989-06-07 |
| JPS59176501A (ja) | 1984-10-05 |
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| EP0120704A3 (en) | 1986-07-02 |
| DE3478634D1 (en) | 1989-07-13 |
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