SE468209B - Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor - Google Patents

Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor

Info

Publication number
SE468209B
SE468209B SE9102410A SE9102410A SE468209B SE 468209 B SE468209 B SE 468209B SE 9102410 A SE9102410 A SE 9102410A SE 9102410 A SE9102410 A SE 9102410A SE 468209 B SE468209 B SE 468209B
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
nickel
application
material component
compound
alloy according
Prior art date
Application number
SE9102410A
Other languages
English (en)
Other versions
SE9102410L (sv
SE9102410D0 (sv
Inventor
J Rosen
Original Assignee
Sandvik Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Sandvik Ab filed Critical Sandvik Ab
Priority to SE9102410A priority Critical patent/SE468209B/sv
Publication of SE9102410D0 publication Critical patent/SE9102410D0/sv
Priority to US07932692 priority patent/US5324595B1/en
Priority to CA002076513A priority patent/CA2076513C/en
Priority to FI923786A priority patent/FI101815B1/sv
Priority to JP04222612A priority patent/JP3102604B2/ja
Publication of SE9102410L publication Critical patent/SE9102410L/sv
Publication of SE468209B publication Critical patent/SE468209B/sv

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/02—Rigid pipes of metal
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16L9/00—Rigid pipes
    • F16L9/14—Compound tubes, i.e. made of materials not wholly covered by any one of the preceding groups
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12937—Co- or Ni-base component next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Earth Drilling (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)

Description

468 209 . 10 15 20 25 30 35 Uppfinningen omfattar användningen av en krom-nickel- molybden-järnlegering med austenitisk struktur och innehållande, i vikt-%: kol 0.01 - 0.04 krom 19.5 - 23.5 nickel 38 - 46 molybden 2.5 - 3.5 kisel upp till 0.5 kväve upp till 0.3 järn rest (förutom sedvanliga föroreningar) Legeringen enligt ovan skall utgöra den yttre material- kombinationen i ett genom samextrusion tillverkat kompound- rör, där den inre materialkomponenten består av ett konventionellt kolstál.
Ytterligare detaljer och fördelar enligt uppfinningen kommer att framgå närmare i anslutning till beskrivningen av ett omfattande provprogram, som genomförts. Ett antal möjliga ytterkomponenter har valts ut på grund av deras kända beständighet mot spänningskorrosion. Som referens har även SS2352 medtagits i provningen.
Kompoundstàng har tillverkats med de utvalda legeringarna som ytterkomponenter och kolstál invändigt. Tillverkningen skedde enligt samma förfarande som för kompoundrör, dvs ämnestillverkning, extrusion, riktning, betning och värme- behandling. Kompoundstàngen har i färdigt skick haft dimensionen ø = 18.2 mm, utvändigt skikt = 0.6 mm. Ur kompoundstángen har bitar ä 300 mm tagits, vilka sedan värmebehandlats pá ett för kompoundrör normalt sätt. Dessa provbitar har sedan exponerats för termisk cykling i en anläggning. Pâ stången har ett termoelement fästs vid samtlig provning. Stàngen värms i en HF-spole. Därefter sänks stången automatiskt ner i ett vattenkar (T = +5 - +20°C), varvid snabb avkylning sker. Temperaturförloppet visas i Fig. 2. " 5 10 15 20 25 30 35 _ 468 209 Provningen stoppades med 100 till 200 cyklers mellanrum och inspekterades med avseende på utvändiga sprickor. Om sprick- 'bildning skett avbröts provningen och provet sågades sönder för närmare studier av sprickornas struktur. Om sprickbild- ning inte skett fortsattes provningen, dock inte mer än 1000 cykler. 0 Tabell 1 nedan sammanfattar resultaten av den genomförda provningen, där den enligt uppfinningen valda material- kombinationen har beteckningen 20Cr-38Ni-2.6Mo/SSl435, där siffrorna 20, 38 och 2.6 motsvarar ämneshalterna i vikt-%.
Materialkombinationerna SANDVIK SAF 2304/SSl435 avser ett konventionellt kolstàl med standardiserad beteckning SS1435 medan den yttre komponenten är ett ferrit-austenitiskt rostfritt stål innehållande 23 % Cr och 4 % nickel, närmare beskrivet i svenska patentet 8401768-0.
Tabell 1 Maximal temperatur vid cykling Materiaikombination 4oo°c 5oo°c soo°c 7oo°c SS2352/SSl435 * Sprickor** Sprickor 300- 300-500 cy 500 cy SS2324/SSl435 * Sprickor _Sprickor 2 300 cy s 300 cy SANDVIK SAF2304/ * Sprickor SpriCkOr SSl435 200-700 Cy = 200 cy 20Cr-38Ni-2.6Mo/ * * * Sprickor ss1435 x soo ey socr 6oNi/ss1435 * * sprickor 700-soo cy * Inga sprickor efter 1000 cykler ** Med sprickor avses att det karakteristiska "fisknäts- mönstret" utbildats och spricktillväxt påbörjats.
Av tabellen framgår att kombinationerna med ytterkomponent bestående av 20Cr-38Ni-2.6Mo och 30Cr-60Ni har bättre 468 10 15 20 35 209 beständighet än den idag använda SS2352/SS1435, där den förstnämnda är bäst.
Utöver denna provning har även samtliga ytterkomponenter provats med avseende pá lâgcykelutmattning vid 600°C respektive 700°C. Resultatet visas i Fig. 3 och 4.
Làgcykelutmattningen är ett mått på hur stor förmåga ytterkomponenten har att motstå de termiska spännings- variationerna som kan uppstå på en bottentub. Av resultaten framgår att 20Cr 38Ni 2.6Mo har något bättre beständighet än SS2352.
De spänningar som uppstår i en kompoundtub orsakas dels av det inre övertrycket och dels av de termiska spänningarna.
De termiska spänningarnas storlek är direkt beroende av skillnaden i termisk längdutvidgning mellan ytterkomponenten och innerkomponenten. De enskilda komponenternas längd- utvidgningskoefficient ges i tabell 2.
Tabell 2 Längdutvidgning [xlO-5] mterial 20-1oo°c zo-zooq: 20-30o°c 20-40o°c 20-500Cb zo-eooflc 882352 16.7 17.3 17.8 18.1 18.4 18.8 æz324 13.0 13.5 14.0 14.5 14.8 søßwmswzsm 13.0 13.5 14.0 14.5 14.8 20cn-38Ni-2.a~o 14.2 14.5 14.9 15.1 15.3 15.4 3008-5011 14.1 14.3 14.5 14.8 15.2 15.7 881435 12.5 13.0 13.5 14.0 14.3 14.6 Skillnaden i längdutvidgning mellan de olika ytterkomponenterna och det invändiga kolstàlet framgår av tabell 3. 10 15 20 25 30 35 . ' 468 209 Tâbêll 3 Skillnad i längdutvidgningskoefficient [x1O'6] waterial 20-1o0°c 2o-2o0°c 20-30000 20-40000 2o-500°c 20-60000 æ2352-æ1435 4.2 4.3 4.3 ' 4.1 4.1 4.2 æ23z4-æ1435 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 54mm æF 2304- 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 ss1435 zocr-sszni-za/b- 1.7 1.6 1.4 0.9 1.0 0.8 æ1435 30cr-6cNi-æ1435 1.6 1.3 1.0 0.8 0.9 1.1 Av tabellen framgår att den idag använda kompoundkombina- tionen SS2352-SSl435 har betydligt större skillnad i längdutvidgningskoefficient än de övriga kombinationerna som ingår i det aktuella testet.
En temperaturhöjning med 600°C innebär alltså en termisk töjning på 0.24 % mellan SS2352 och SSl335, 0.08 % mellan SS2324 och SS1435 och 0.05 % mellan 20Cr-38Ni-2.6Mo och SSl435. Dessa värden gäller när lika temperatur uppnåtts i båda komponenterna. Vid de snabba uppvärmings- och avkylningsförlopp som sker vid provning i den termiska cyklingen blir de termiska töjningarna större pga temperaturgradienterna i stången. I vilket fall som helst ger dessa töjningsvärden i kombination med lågcykelut- mattningsresultaten en förklaring till varför kompound- kombinationerna med 20Cr-38Ni-2.6Mo och 30Cr-60Ni uppvisar bättre beständighet mot termisk utmattning än SS2352. Det framgår också att enbart en liten skillnad i längdutvidgning inte ger bättre beständighet, då kombinatinerna med SANDVIK SAF 2304 och SS2324 utvändigt inte uppvisar någon signifikant bättre beständighet än SS2352. Det är troligt att skillnader i försprödningsbenägenhet mellan SS2324, SANDVIK SAF 2304 och 20Cr-38Ni-2.6Mo, 30Cr-60Ni är en del av förklaringen till de senares bättre beständighet. 10 15 20 25 30 35 03 NJ O I' Q 0 Ett ytterligare skäl till lämpligheten av kombinationen 20Cr-38Ni-2.6Mo - kolstàl ligger i det förhållandet att man med hållfasthetsteori kan visa att båda komponenterna i ett kompoundrör befinner sig inom det elastiska området inom ett temperaturintervall enligt ekvation 1: (1-20/ E . ___i__ C! -Cšv Y l AT = 2 . Usy . (my/ti) <1) där ÅÅE' temperaturområde inom vilket båda komponenterna ligger i det elastiska området csy = ytterkomponentens sträckgräns (motsvaras approximativt aV Rp0_2) ï'= Poissons tal E = elasticitetsmodulen uy = ytterkomponentens längdutvidgningskoefficient ai innerkomponentens längdutvidgningskoefficient ty = ytterkomponentens skikttjocklek ti = innerkomponentens skikttjocklek För ett kompoundrör i den normala dimensionen i sodahuspannor, dvs med ytterdiameter 63.5 mm, skikttjocklek 1.65 mm och total vägg ca 7 mm kan [XT beräknas till ca 350°C för SS2352-SS1435 och ca l500°C för 20Cr-38Ni-2.6Mo - SS1435. I verkligheten är det sistnämnda intervallet inte så stort pga vissa idealiserade antaganden för ekvation 1. Dock visar teorin att den sistnämnda kombinationen befinner sig i det elastiska området inom ett väsentligt större temperatur- område än SS2352-SS1435. Detta är gynnsamt, dels ur utmattningssynpunkt och dels ur korrosionssynpunkt, eftersom risken för att en tillfällig övertemperatur i sodapannans botten skall ge upphov till en ogynnsam spänningsfördelning minskar väsentligt.
Utöver de tidigare nämnda fördelarna beträffande spänningsfördelning och termisk utmattningsbeständighet har legeringssammansättningen 20Cr-38Ni-2.6Mo dokumenterat 41, . 468 209 bättre beständighet än SS2352 mot klcrid- och hydroxid- inducerad spänningskorrosion.

Claims (6)

10 15 20 25 30 35 Patentkrav
1. Användning av en krom-nickel-molybden-järnlegering med austenitisk struktur och innehållande i vikt-% kol 0.01 - 0.04 krom 19.5 - 23.5 nickel 38-46 molybden 2.5 - 3.5 kisel upp till 0.5 kväve upp till 0.3 järn rest (förutom sedvanliga föroreningar) för tillverkning av flerskiktade kompoundrör och som mäste uppvisa god beständighet mot termisk utmattning och mot spänñingskorrosion för användning såsom bottentuber för sodahuspannor.
2. Användning av legeringen enligt krav 1 som utvändig materialkomponent i ett kompoundrör, som består av två skikt, tillverkat genom samextrusion.
3. Användning av legeringen enligt krav 1 som utvändig materialkomponent hos ett av två skikt bestående kompoundrör, där det inre skiktet består av ett konventionellt kolstàl.
4. Användning av legeringen enligt krav 1 som yttre materialkomponent för tillverkning av kompoundrör, som måste uppvisa god beständighet mot såväl hydroxid- som kloridinducerad spänningskorrosion.
5. Användning av legeringen enligt krav 1 som yttre materialkomponent för tillverkning av kompoundrör, som måste uppvisa god beständighet mot lágcykelutmattning vid 600°C och 7oo°c.
6. Användning av legeringen enligt krav 1 innehållande i vikt-% ' kol 0.01 - 0.04 Oj. 7 468 209 krom 20 nickel 38 -molybden 2.6 järn rest (förutom sedvanliga föroreningar) som yttre materialkomponent i ett kompoundrör, där den inre materialkomponenten är konventionellt kolstàl, för användning som bottentuber i sodahuspannor.
SE9102410A 1991-08-21 1991-08-21 Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor SE468209B (sv)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9102410A SE468209B (sv) 1991-08-21 1991-08-21 Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor
US07932692 US5324595B1 (en) 1991-08-21 1992-08-20 Composite tube
CA002076513A CA2076513C (en) 1991-08-21 1992-08-20 Use of a cr-ni-mo-fe-alloy for the manufacture of compound tubes
FI923786A FI101815B1 (sv) 1991-08-21 1992-08-21 Användning av en krom-nickel-molybden-järnlegering för tillverkning av kompoundrör
JP04222612A JP3102604B2 (ja) 1991-08-21 1992-08-21 複合管とその製法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE9102410A SE468209B (sv) 1991-08-21 1991-08-21 Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor

Publications (3)

Publication Number Publication Date
SE9102410D0 SE9102410D0 (sv) 1991-08-21
SE9102410L SE9102410L (sv) 1992-11-23
SE468209B true SE468209B (sv) 1992-11-23

Family

ID=20383514

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE9102410A SE468209B (sv) 1991-08-21 1991-08-21 Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor

Country Status (5)

Country Link
US (1) US5324595B1 (sv)
JP (1) JP3102604B2 (sv)
CA (1) CA2076513C (sv)
FI (1) FI101815B1 (sv)
SE (1) SE468209B (sv)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE513552C2 (sv) * 1994-05-18 2000-10-02 Sandvik Ab Användning av en Cr-Ni-Mo-legering med god bearbetbarhet och strukturstabilitet som komponent i avfallsförbränningsanläggningar
JP3104622B2 (ja) * 1996-07-15 2000-10-30 住友金属工業株式会社 耐食性と加工性に優れたニッケル基合金
DE10109138C2 (de) * 2001-02-26 2003-12-11 Hew Ag Bauteile für den Kesselbereich von Kraftwerken oder Müllverbrennungsanlagen
MY136087A (en) * 2001-10-22 2008-08-29 Shell Int Research Process to reduce the temperature of a hydrogen and carbon monoxide containing gas and heat exchanger for use in said process
WO2004109004A1 (en) * 2003-06-05 2004-12-16 Lg Electronics Inc. Drum for washer and dryer
WO2005114020A1 (en) * 2004-05-20 2005-12-01 Pulp And Paper Research Institute Of Canada Corrosion-resistant exterior alloy for composite tubes
JP5273266B2 (ja) 2012-02-08 2013-08-28 新日鐵住金株式会社 二重管およびそれを用いた溶接構造体
EP3558555B1 (en) * 2016-12-23 2020-08-19 Sandvik Intellectual Property AB A method for manufacturing a composite tube

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE318582B (sv) * 1966-09-29 1969-12-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd
US4325994A (en) * 1979-12-29 1982-04-20 Ebara Corporation Coating metal for preventing the crevice corrosion of austenitic stainless steel and method of preventing crevice corrosion using such metal
JPS5821093A (ja) * 1981-07-29 1983-02-07 川崎重工業株式会社 耐蝕二重管
JPS58217662A (ja) * 1982-06-11 1983-12-17 Nippon Steel Corp 使用中脆化に抵抗のある高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ
JPS59176501A (ja) * 1983-03-28 1984-10-05 株式会社日立製作所 ボイラチユ−ブ
SE451465B (sv) * 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab Ferrit-austenitiskt rostfritt stal mikrolegerat med molybden och koppar och anvendning av stalet
US4685427A (en) * 1986-12-08 1987-08-11 Inco Alloys International, Inc. Alloy for composite tubing in fluidized-bed coal combustor
DE3742539A1 (de) * 1987-12-16 1989-07-06 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur herstellung von plattiertem warmband und danach hergestelltes plattiertes warmband
JPH028336A (ja) * 1988-06-28 1990-01-11 Jgc Corp 炭素析出抵抗性二層管
CA2003295C (en) * 1988-12-09 1995-07-04 Yoshihisa Ohashi Process for manufacturing clad metal tubing
DE68923698T2 (de) * 1989-05-23 1996-03-21 Kubota Kk Verbundmetallröhre mit vortrefflicher Beständigkeit gegen Korrosion, hohe Temperaturen und Drücke.

Also Published As

Publication number Publication date
SE9102410L (sv) 1992-11-23
JP3102604B2 (ja) 2000-10-23
US5324595A (en) 1994-06-28
FI923786A (fi) 1993-02-22
FI101815B (sv) 1998-08-31
JPH05279801A (ja) 1993-10-26
CA2076513C (en) 2000-08-01
CA2076513A1 (en) 1993-02-22
FI101815B1 (sv) 1998-08-31
FI923786A0 (fi) 1992-08-21
US5324595B1 (en) 1998-08-25
SE9102410D0 (sv) 1991-08-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO142676B (no) Koboltsuperlegering med god hoeytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet
SE468209B (sv) Anvaendning av en austenitisk krom-nickel-molybden- jaernlegering foer tillverkning av kompoundroer foer anvaendning som bottentuber i sodahuspannor
US5879818A (en) Nickel-based alloy excellent in corrosion resistance and workability
BR112014024761B1 (pt) Liga de níquel-cromo-alumínio e seus usos
US3526499A (en) Nickel base alloy having improved stress rupture properties
JP2010270360A (ja) チタン合金材および構造部材ならびに放射性廃棄物用容器
JPS6134498B2 (sv)
US7815848B2 (en) Corrosion resistant alloy and components made therefrom
JPH10500177A (ja) 高耐食性、良好な加工性と組織安定性とを有するオーステナイトＮｉ基合金
JP3171285B2 (ja) 伝熱管のクリープ損傷評価法
KR940010230B1 (ko) 오스테나이트계 니켈-크롬-철 합금의 구조 부재
DE19748149A1 (de) Nickelbasis-Legierung
CA1246902A (en) High-strength alloy for industrial vessels
DE19703035C2 (de) Verwendung einer austenitischen Nickel-Chrom-Molybdän-Silizium-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit gegen heiße chlorhaltige Gase und Chloride
US4512819A (en) Method for manufacturing a cladding tube of a zirconium alloy for nuclear reactor fuel of a nuclear reactor fuel assembly
Curà et al. Aging characterization of metals for exhaust systems
JP6644512B2 (ja) 高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼
US4715909A (en) Nickel-chromium alloy in stress corrosion cracking resistance
AT111223B (de) Absaugepyrometer.
JPH09256087A (ja) 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管
JPH05532B2 (sv)
EP0329192B1 (en) Nickel-chromium alloy
JPH09263865A (ja) 高温耐食性に優れたごみ焼却排ガス利用廃熱ボイラの伝熱管
Swartz The Present Status of the Art of Molybdenum Fabrication
JPH07126814A (ja) 石炭ガス化プラント伝熱管用耐食合金

Legal Events

Date Code Title Description
NAL Patent in force

Ref document number: 9102410-9

Format of ref document f/p: F

NUG Patent has lapsed