NO142676B - Koboltsuperlegering med god hoeytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet - Google Patents
Koboltsuperlegering med god hoeytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet Download PDFInfo
- Publication number
- NO142676B NO142676B NO764146A NO764146A NO142676B NO 142676 B NO142676 B NO 142676B NO 764146 A NO764146 A NO 764146A NO 764146 A NO764146 A NO 764146A NO 142676 B NO142676 B NO 142676B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloys
- alloy
- oxidation
- cobalt
- alloy according
- Prior art date
Links
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 title claims description 44
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 44
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 15
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 14
- 229910000531 Co alloy Inorganic materials 0.000 claims description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 10
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 10
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N tantalum atom Chemical compound [Ta] GUVRBAGPIYLISA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 6
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003870 refractory metal Substances 0.000 claims description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 122
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 122
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 3
- 208000010392 Bone Fractures Diseases 0.000 description 2
- 206010017076 Fracture Diseases 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000008199 coating composition Substances 0.000 description 2
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 2
- 239000011885 synergistic combination Substances 0.000 description 2
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 208000013201 Stress fracture Diseases 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- -1 and in addition Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001868 cobalt Chemical class 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010285 flame spraying Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000007750 plasma spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 239000012744 reinforcing agent Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 1
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 1
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/07—Alloys based on nickel or cobalt based on cobalt
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en koboltsuperlegering med god høytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet, inneholdende i vektsprosent 10-30% nikkel og/eller jern som fasestabiliseringsmidler, 5-15% tungtsmeltelige metaller i form av wolfram og/eller molybden, 1-5% tungtsmeltelige metaller i form av tantal og/eller niob, 0,05-0,06% karbon, 0-0,5% titan, 0-0,5% bor samt krom, aluminium, hafnium og yttrium mens resten er kobolt.
Slike legeringer finner særlig anvendelse som gassturbinmotorer hvor oksydasjon og korrosjon ved høyere temperaturer er et problem. Legeringen ifølge oppfinnelsen kan anvendes i støpte eller smidde gjenstander og kan anvendes ubelagt ved mange anvendelser.
De økende krav når det gjelder ytelse og effektivitet som er blitt stilt til gassturbiner er i stor utstrekning tilfreds-stilt ved å benytte høyere driftstemperaturer. Disse høyere driftstemperaturer krever bedre materialer med bestandighet mot oksydasjon og korrosjon ved høyere temperaturer sammen med gode mekaniske egenskaper.
Mens mange høytemperatur-deler med kompleks geometri fremstilles ved støping, kan andre deler med lavt og jevnt tverrsnitt fremstilles meget tilfredsstillende ved varm- og kaldbearbeidel-sesteknikk. Slike smidde materialer er særlig viktig når vekten må minimiseres.
I høytemperatur-legeringer skyldes iboende oksydasjonsbestandighet vanligvis et oksydsjikt som dannes i bruk. Oksydasjonsbestandigheten vil bedres dersom oksydsjiktet kan hindres i å skalle av fra overflaten under termiske sykluser. I særlig krevende omgivelser behøver mange legeringer ytterligere beskyttelse for å oppnå en tilfredsstillende brukstid. Denne ytterligere beskyttelse kan oppnås ved hjelp av belegg.
I de mest vanlige koboltlegeringer er oksydsjiktet som dannes basert på - krom (Cr), og vanligvis er ikke oksydasjonsbestandigheten tilstrekkelig til å muliggjøre drift i ubelagt tilstand i krevende omgivelser. Aluminium er ikke en vanlig legeringstilsetning til handelsvanlige koboltlegeringer som følge av at i de fleste koboltlegeringer er den mengde aluminium som kreves for å frembringe et beskyttende aluminiumoksydsjikt under delens levetid for høy og kan forårsake problemer når det gjelder mekaniske egenskaper og fremstillbarhet. Den for høye mengde aluminium som kreves er forbundet med avskalling av aluminiumoksydet, noe som krever at det er tilstrekkelig aluminium til stede til gjentatte ganger å danne nytt alumi-niumoksyds j ikt . Dette tapper eventuelt den underliggende legering for aluminium og fører til hurtig oksydasjon.
Teknisk spesialpublikasjon ASTM nr. 170-A, av W.F. Simmons og V.N. Kribivobok, "Compilation of Chemical Compositions and Rupture Strengths of Super-Strength Alloys", beskriver bare to-koboltsuperlegeringer som inneholder aluminium, legering M 2 05 som inneholder 2,75% Al, og legering M 203 som inneholder 0,75% Al. Koboltlegeringer AR 213 og AR 215 som inneholder ca. 4%
Al er blitt introdusert, men er ikke mye brukt.
Det har vist seg at yttrium (Y) bedrer oksydasjonsbestandigheten for visse nikkelsuperlegeringer, se f.eks. US-patent-skrif t 3.202.506 hvor det beskrives tilsetning av Y til nikkel-legeringer. Det er kjent beleggsammensetninger som inneholder Y og Al i en koboltbase, f.eks. fra US-patentskrift 3.676.085. Slike beleggsammensetninger er uvegerlig sprø på grunn av høye Y- og Al-innhold, og har relativt dårlig fasthet. Fra US-patent-skrif t 3.3 99.058 er det kjent en koboltlegering som kan inne-holde Y langt over grensen for fast oppløselighet med det re-sultat at den inneholder for høye mengder av sprø, lavtsmel-tende faser og derfor har dårlige mekaniske egenskaper og fremstillbarhet. En liknende bruk av Y i kombinasjon med Al er kjent fra US-patentskrift 3.027.252, men denne legering har et hovedmetall av jern. Også fra belgisk patentskrift 766.596 er det kjent en koboltlegering som inneholder Y og Al.
Hafnium (Hf) er tidligere blitt brukt i visse nikkel-legeringer, slik som f.eks. beskrevet i US-patentskrift 3.005. 705, med det formål å bedre duktilitet ved høyere temperatur, men er ikke en vanlig tilsetning til koboltlegeringer.
Koboltsuperlegeringen ifølge oppfinnelsenxer kjennetegnet ved at krominnholdet er 18-30%, at aluminiuminnholdet er 3,5-8,0% for å fremme dannelse av et aluminiunia^ikt under oksyderende betingelser, at hafniuminnholdet er 0,5-2,0% og yttriuminnholdet er 0,02-0,1% for å fremme aluminiumoksydsjiktets heft.
Koboltsuperlegeringen ifølge oppfinnelsen.er egnet for bruk under krevende betingelser, ved høyere temperaturer.og har som nevnt meget god bestandighet mot oksydasjon og korrosjon. Dessuten har legeringen gode mekaniske egenskaper ved høyere temperatur i forhold til andre oksydasjonsbestandige legeringer. Legeringen er basert på en kritisk kombinasjon av Cr og Al til dannelse av et aluminiumoksydsjikt som beskyt-ter legeringen mot videre oksydasjon. i. andre legeringer hvor det dannes beskyttende oksydsjikt er avskalling av sjiktet som følge av termisk .spenning et problem, men i legeringen ifølge den foreliggende oppfinnelse er oksydets heft sterkt bedret ved hjelp av en spesiell synergistisk kombinasjon av Hf og Y. Legeringen inneholder også tungtsmeltelige metaller såsom wolfram og tantal for forsterkning og ikke-metalliske forsterk-ningselementer såsom karbon. Legeringen ifølge oppfinnelsen kan lettvint fremstilles i støpt form under anvendelse av kjente fremgangsmåter såsom voksutsmelting. I et snevrere, sammensetningsområde kan legeringen fremstilles i smidd form, som f.eks. ark og stenger.
Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etterfølgende under henvisning til de medfølgende tegninger, hvori: Fig. 1 viser et mikrofotografi av en legering som inneholder for mye Y og viser sprekker fremkommet ved varmebear-beidelse. Fig. 2 viser oksydasjonsegenskapene til forskjellige legeringer som inneholder forskjellige mengder Hf og Y. Fig. 3 viser en dynamisk oksydasjonsegenskap til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer ved 899°C. Fig. 4 viser den dynamiske oksydasjonsegenskap til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer ved 982°C. Fig. 5 viser en dynamisk oksydasjonsegenskap til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer ved 1093°C. Fig. 6 viser den dynamiske varmkorrosjonsegenskap til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer. Fig. 7 viser lavsyklus-utmattingsegenskapene til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer ved 982°C. Fig. 8 viser sigeegenskapene til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer som en funksjon av temperaturen. Fig. 9 viser spenningsbruddegenskapene til legeringen ifølge oppfinnelsen og konkurrerende legeringer som en funksjon av temperaturen.
I den etterfølgende beskrivelse er alle sammensetnings-prosentandeler etter vekt med mindre annet er angitt.
I et begrenset sammensetningsområde kan legeringen fremstilles i smidd form og er i denne form særlig brukbar for fremstilling av gassturbinmotordeler, såsom forbrenningskammervegger. Et kritisk trekk ved oppfinnelsen er iakttagelsen at det opptrer en synergistisk virkning som involverer et spesielt forhold mellom Hf og Y i nærvær av tilstrekkelige mengder Al og Cr til dannelse av A^O-j i koboltlegeringer. Det har vist seg at spesielle mengder av disse elementer kan tilsettes til koboltlegeringer for bedring av deres oksydasjpns- og korrosjonsbestandighet, særlig over lengre tidsrom og under betingelser med termiske sykluser. De mekaniske egenskaper for denne klasse av koboltlegeringer bedres ved tilsetning av tungtsmeltelige metaller, såsom molybden, wolfram, tantal og niob samt ikke-metalliske elementer såsom karbon og bor.
Tabell 1 angir de vide områder for sammensetningen av legeringen ifølge oppfinnelsen for fremstilling i støpt form og et snevrere område for fremstilling i smidd form. Gjenstander såsom gassturbinskovler kan fremstilles i støpt form. Legeringer i det smidde område kan varm- og kaldbearbeides.
Med smidd menes her materialer hvis tverrsnittsareal er blitt minsket med minst 25% ved varm- og/eller kalddeformasjon fra den støpte form. De mekaniske egenskaper samt oksydasjons-
og korrosjonsegenskapene ved høyere temperatur for denne smidde legering blir diskutert nedenfor i eksemplene.
Oksydasjonsbestandigheten for legeringen ifølge oppfinnelsen skyldes dannelsen av et aluminiumoksyd-overflatesjikt som hindrer den videre diffusjon av oksygen inn i den underliggende legering. En spesiell balanse mellom Cr- og Al-inne-holdene er nødvendig for den effektive utvikling av et slikt sjikt. De nedre grenser for Cr og Al for tilfredsstillende dannelse av et beskyttende sjik er henholdsvis ca. 18 og 3,5%. I den øvre ende av området bevirker Cr-nivåer på over ca. 30% og Al-nivåer på over ca. 8% for mange skadelige faser i den støpte form, noe som forringer legeringens egenskaper. De snevrere områder for disse elementer i den smidde form er nød-vendig for tilfredsstillende fremstillbarhet. Dersom det ble fremstilt en koboltlegering som inneholdt Al- og Cr-mengder slik som angitt ovenfor uten de andre elementer som anvendes i legeringen ifølge oppfinnelsen, ville det vise seg at selv om de sykliske oksydasjonsegenskaper over kort tidsrom i begynnelsen sannsynligvis ville være tilfredsstillende, ville oksydasjonsbestandigheten over lang tid være dårlig. Denne mangel når det gjelder langtids oksydasjonsegenskap ville skyldes avskalling av aluminiumoksydsjiktet fra legeringen under termisk syklisering. Den gjentatte avskalling av alu-miniumoksyds j iktet bevirker aluminiumminskning, og aluminiuminnholdet i den underliggende legering vil falle undet det nivå som er nødvendig for å danne et beskyttende aluminiumoksydsjikt slik at hurtig oksydasjon vil inntreffe. Legeringen ifølge oppfinnelsen overvinner denne vanskelighet ved bruken av Hf og Y i en synergistisk kombinasjon som fremmer aluminiumoksydsjiktets heft. Bruken av Hf og Y til å fremme heften av aluminiumoksydet muliggjør fremstilling av en legering med lav Al-innhold og med et stabilt aluminiumoksydsjikt som vil motstå oksydasjon over lengre eksponeringstidsrom. I den smidde form kan Y foreligge i mengder over grensen for fast oppløselighet som ikke bevirker dannelsen av for høye mengder av store, sprø yttrider som nedsetter fremstillbarhet og mekaniske egenskaper. Disse store yttridfaser er mer skadelig i den smidde form enn i den støpte form. I den støpte form, hvor fremstillbarhet ikke er noe problem kan det anvendes en større mengde Y.
Det ble støpt en blokk med en sammensetning som generelt var i det snevre sammensetningsområde for smidd materiale, men som hadde et Y-innhold på ca. 0,12%. Denne blokk sprakk mye ved smiing, og en metallografisk undersøkelse viste at sprekkene oppstod i store yttridpartikler og deretter fortsatte gjennom resten av materialet. Et mikrofotografi av dette materiale er vist i fig. 1 hvor mørke områder 1 er sprekker.
Hf anvendes i mengder på fra ca. 0,5 til ca. 2,0%. Forsøk som beskriver synergismen mellom Y og Hf vil bli beskrevet i detalj nedenfor. Legeringen inneholder også Fe, Ni eller blandinger av disse som tjener til å stabilisere matriksen i en fasettsentrert, kubisk struktur og gjøre varmbearbeidelse lettvintere. Mo og W og blandinger av disse foreligger som forsterkningsmidler av faste oppløsninger. Mo har vist seg å akselerere sulfidering i andre legeringer, og følgelig er dette ikke foretrukket i anvendelser hvor sulfidering er et problem. Ta og Nb og blandinger av disse er også til stede som forsterkningsmidler av faste oppløsninger, og C og B (dersom det anvendes) tjener som ytterligere forsterkningsmidler. Ved fremstilling av smidde gjenstander må mengdene av disse for-sterkningselementer begrenses slik at det oppnås en optimal kombinasjon mellom egenskaper og fremstillbarhet.
En meget foretrukket legeringsammensetning for smidde gjenstander er angitt i tabell II. Denne meget foretrukne sammensetning krever Ni som fasestabiliseringselement og W og Ta som de tungtsmeltelige, metalliske forsterkningsmidler.
På området koboltsuperlegeringer grupperes de tungtsmeltelige elementer, såsom W og Ta, ofte sammen og anses vanligvis for å bevirke liknende virkninger. I legeringen ifølge oppfinnelsen er W-nivået ca. 3 ganger høyere enn Ta-nivået. For-søkslegeringer hvor Ta-nivået overskred W-nivået viste seg å mangle varmbearbeidbarhet.
Følgende prosessparametre er med fordel blitt benyttet til fremstilling av legeringen ifølge oppfinnelsen i smidd arkform:
1) Vakuuminduksjonssmelting (VIM),
2) Elektroslaggomsmelting (ESR),
3) Homogenisering ved 1204-1260°C i 12-36 timer,
4) Smiing ved en begynnelsestemperatur på 1149-1204°C,
5) Varmvalsing ved en begynnelsestemperatur på 1149-1204°C, 6) Oppløsningsvarmebehandling ved 1204-1260°C i fra 15
min. til 16 timer.
Selvfølgelig kan legeringen anvendes i andre former enn støpt og smidd. Disse former inkluderer metallpulver egnet for fremstilling av gjenstander ved pulvermetallurgi-teknikk og overflateavsetninger eller -sjikt av legeringen, som kan på-føres ved mange forskjellige prosesser, såsom flamme- og plasma-sprøyting og dampavsetning.
Egenskapene ved høyere temperatur for de fleste foretrukne-smidde legeringer ifølge oppfinnelsen er blitt grundig vurdert som angitt i etterfølgende eksempler. I disse eksempler er det foretatt sammenlikninger med atskillige kjente, handelsvanlige høytemperaturlegeringer. Den nominelle sammensetning for disse legeringer er angitt i tabell III. For konsekvens og enkelhets-skyld i figurene er legeringene i eksemplene angitt med bok-stavene som er vist i tabell III.
Oppfinnelsen vil bli nærmere forklart i det etterfølgende ved hjelp av eksempler.
Eksempel I
Det ble utført en undersøkelse for å definere og vise den synergiske virkning av Y og Hf når det gjaldt å fremme heft av oksyd. Sammensetningen av legeringene er angitt i tabell IV.
To handelsvanlige legeringer, "Hastelloy X" og "Haynes" 188 ble anvendt som sammenlikninger. Legeringene ble undersøkt i en syklusoksydasjonsprøve i 1000 timer ved 1000°C, og resultatene er angitt i tabell V. Avskalling og tap av oksydsjikt nedsetter superlegeringenes tykkelse, og i tillegg svekkes superlegeringer ofte som følge av indre oksydasjon som opptrer når det beskyttende oksydsjikt mangler. Denne indre oksydasjon er vanligvis lokalisert og penetrerer inn i den underliggende legering. Den spalte i tabellen som er benevnt "indre oksydasjon" angir den maksimale dybde for indre oksydasjon som er iakttatt fra prøvestykkets ene side. Spalten merket "prosentandel upåvirket metall" i tabell V indikerer materialets be-lastningsbærende evne etter 1000 timers syklisk oksydasjon ved 1000°C. Dette kvantum "prosentandel upåvirket metall" ble bestemt metallografisk og defineres som opprinnelig tykkelse minus summen av avskalling pluss indre oksydasjon.
Ved sammenlikning av legeringene 3 og 5 i tabell V fremgår det at nærværet av en meget liten mengde Y har en meget stor virkning på materialets oksydasjonsegenskap.
Sammenlikning av legeringene 4, 5 og 6 viser at et Hf-nivå i størrelsesorden 1%, et Y-nivå på minst ca. 0,02% er nødvendig. Sammenlikning av legering 1 med legering 2 viser at uten Hf er 0,02% nokså ineffektiv når det gjelder å fremme oksydasjonsbestandighet.Legering 2 som ikke inneholdt noe Hf og 0,12% Y hadde en oksydasjonsbestandighet som nærmet seg oksydasjonsbestandigheten hos legeringer som inneholdt den ønskete mengde Hf og Y, men idet grensen for fast oppløselighet av Y i denne legering er mindre enn ca. 0,1%, bevirker nærværet av 0,12% Y dannelse av sprø yttridfaser som er uønsket og på-virker de mekaniske egenskaper og evnen til å fremstille smidde gjenstander ugunstig, og ved anvendelse av en kombinasjon av Y og Hf bevirker lave Y-nivåer således effektiv langtidsbeskyttelse met avskalling. Fig. 2 viser et diagram av vektforandringen av legeringene ifølge tabell IV som en funksjon av tiden ved 1000°C. En økning i vekten fremkommer ved dannelse av aluminiumoksyd, mens en minskning skyldes avskalling av aluminiumoksydet. En horisontal kurve representerer en ønskelig, stabil situasjon. Fig. 2 indikerer at en kombinasjon av Y i størrelsesorden 0,02-0,08% med Hf i størrelsesorden 0,5-2,0% frembringer en legering med oksydasjonsbestandighet som er bedre enn oksydasjonsbestandigheten hos en legering som bare inneholder Hf.
Eksempel II
Oksydasjonsegenskapene for legeringen ifølge oppfinnelsen ble bestemt i en dynamisk oksydasjonsprøve hvor en gasstrøm med høy hastighet og med en temperatur på 8 99°C ble rettet mot en serie prøver av standardstørrelse i et totalt tidsrom på 1000 timer. Prøvene ble fjernet periodisk og veiet for bestemmelse av vektfordeling. En økning i vekten indikerer dannelsen av oksydmateriale, mens en minskning i vekten indikerer oksydtap ved avskalling. En ideell situasjon er en situasjon hvor hellingen på kurven for vektforandring i forhold til tiden er flat, noe som indikerer dannelsen av et stabilt, beskyttende oksydsjikt. Etterfølgende legeringer ble prøvet sammen med legeringen ifølge oppfinnelsen (A): "Hastelloy X"
(B), IN 617 (C) og L 6 05 (D). Resultatene av denne prøve er vist i fig. 3, og det fremgår at legeringen ifølge oppfinnelsen er vesentlig bedre enn de andre legeringer. F.eks. hadde legeringen ifølge oppfinnelsen etter 1000 timer et tap på
bare 0,02 g mens den nest beste legering, legeringen L 605
(D) hadde tapt ca. 0,11 g. Ved dynamisk oksydasjon ved 899°C hadde således legeringen ifølge oppfinnelsen tapt mindre enn
1/5 så mye vekt som den nest beste av de prøvete legeringer.
Eksempel III
Fremgangsmåten som ble benyttet i eksempel II ble benyttet med unntagelse av at prøvetemperaturen ble økt til 982°C. Legeringene som ble prøvet omfattet HA 188 (E), "Hastelloy X"
(B) og IN 617 (C) samt legeringen ifølge oppfinnelsen (A). Resultatene er vist i fig. 4, og det fremgår at også ved
982°C er legeringen ifølge oppfinnelsen vesentlig bedre enn de andre, handelsvandlige legeringer som ble prøvet på oksydasjonsbestandighet . Legeringen ifølge oppfinnelsen hadde en liten vektøkning, noe som indikerer dannelsen av et stabilt oksydsjikt, mens den nest beste legering, HA 188 (E), hadde et betydelig vekttap, noe som indikerer vesentlig oksydasjon og avskalling.
Eksempel IV
De isoterme, dynamiske oksydasjonsegenskaper for legeringen ifølge oppfinnelsen ble målt sammen med noen sammenliknbare, handelsvanlige legeringer ved en temperatur på
1093°C under anvendelse av en tilsvarende teknikk som den som er beskrevet ovenfor i eksemplene II og III. De andre legeringer som ble prøvet var IN 617 (C) og HA 188 (E). Resultatene er vist i fig. 5. Etter 3 00 timer hadde legeringen ifølge oppfinnelsen et vekttap på ca. 0,1 g, mens prøvene av IN 617 (C) og HA 188 (E) hadde større vekttap slik at legeringen ifølge oppfinnelsen viste seg å være meget bedre enn de andre prøvete legeringer.
Eksempel V
I gassturbinmotorer er superlegeringsdeler utsatt for varmkorrosjon som skyldes forurensninger i brennstoffet og luften. Natrium- og sulfationer har vist seg å være særlig skadelig. Bestandigheten til legeringen ifølge oppfinnelsen mot varmkorrosjon ble prøvet på følgende måte: Prøver av legeringen ifølge oppfinnelsen (A) og "Hastelloy X" (B) ble eksponert for en strøm av varm gass som var dannet av bren-ning av petroleumsbrennstoff. Et kvantum Na2S04 ble innført i gasstrømmen hver 20. time for å simulere aktuell motordrift. Fig. 9 viser legeringenes forholdsmessige ytelse etter 8 0 dagers prøving. Legeringen ifølge oppfinnelsen (A) hadde tapt ca. 12 mg/cm <2> , mens "Hastelloy X" (B) hadde tapt ca. 261 mg/cm <2>. Også i dette tilfelle viste det seg at legeringen ifølge oppfinnelsen hadde bedre egenskaper enn de legeringer som er blitt anvendt hittil.
Eksempel VI
Lavsyklusutmattingsegenskapene (LCF) til legeringen ifølge oppfinnelsen ble undersøkt sammen med LCF-egenskapene til atskillige konkurrerende handelsvanlige legeringer ved 982°C. Egenskapene ble målt ved anvendelse av arkformete prøvestykker som ble prøvet i en omvendt bøyeprøve hvor den totale spenning fra nøytralstillingen til hver av ytterstillingene ble variert. De konkurrerende legeringer som ble prøvet var "Hastelloy X" (B), HA 188 (E) og AR 213 (F). Data vedrørende AR 213 kommer fra litteraturen. Resultatene er vist i fig. 7, og det fremgår at legeringen ifølge oppfinnelsen (A) er bedre enn de andre prøvete legeringer som ble prøvet over deformasjonsområdet, i det minste opptil 0,8%. Denne deformasjon viste seg å være representativ for deformasjoner som påtreffes i bruk, og legeringen ifølge oppfinnelsen er således bedre når det gjelder lavsyklusut-mattingsegenskaper enn andre, konkurrerende legeringer.
Eksempel VII
Den spenning som var nødvendig for å frembringe 0,5% sigedeformasjon i løpet av 150 timer ble bestemt som en funksjon av temperaturen for "Hastelloy X" (B), IN 617 (C), HA 188 (E) og legeringen ifølge oppfinnelsen (A), og resultatene er vist i fig. 8. Resultatene i fig. 8 for legeringen ifølge oppfinnelsen (A) er inntegnet som et bånd istedenfor en linje på grunn av det store antall prøver som ble utført. Fig. 6 viser at legeringen ifølge oppfinnelsen (A) er bedre enn "Hastelloy X" (B) ved alle de prøvete temperaturer og er bedre enn IN 617 (C) opptil temperaturer på 1066°C. Egenskapene for legeringen ifølge oppfinnelsen (A) er sammenliknbare med egenskapene til
HA 188 (E) opptil 1010°C, mens ved temperaturer over 1010°C er legeringen ifølge oppfinnelsen (A) bedre enn HA 188 (E). I prøvene var således ingen av de handelsvanlige legeringer som ble prøvet bedre enn legeringen ifølge oppfinnelsen (A)
i hele temperaturområdet 816-1066°C.
Eksempel VIII
Legeringene IN 617 (C), HA 188 (E) og "Hastelloy X" (B) ble prøvet sammen med legeringen ifølge oppfinnelsen (A) for å bestemme den spenning som var nødvendig for å frembringe brudd i løpet av 3 00 timer som en funksjon av temperatur fra
ca. 871 til ca. 1093°C. Resultatene er vist i fig. 9. Det frem-
går at legeringen ifølge oppfinnelsen (A) krevde en høyere spenning for å frembringe brudd ved temperaturer over 927°C
enn alle de andre prøvete legeringer. Under 927°C er legeringen ifølge oppfinnelsen litt bedre enn "Haynes" 188 (E).
Eksempel IX
De termiske utmattingsegenskaper for legeringen ifølge oppfinnelsen (A) ble sammenliknet med de termiske utmattingsegenskaper for "Hastelloy X" (B). Det ble utviklet en prøve hvor en flamme med en temperatur på ca. 982°C periodisk ble rettet mot en skive av materialet med et hull i midten. Skivens omkrets var innspent for å motstå utvidelse. Det antall flamme-oppvarmingssykluser som frembrakte en sprekk på 0,7 9 mm fra hullet i midten av skiven ble målt. "Hastelloy X" (B) motsto ca. 1100 sykluser, mens skiven av legeringen ifølge oppfinnelsen (A) motsto ca. 10.000 sykluser. Resultatene av denne prøve indikerer at legeringen ifølge oppfinnelsen (A) har bedre termiske utmattingsegenskaper enn "Hastelloy X" (B).
Claims (3)
1. Koboltsuperlegering med god høytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet, inneholdende i vektsprosent 10-30% nikkel og/eller jern som fasestabiliseringsmidler, 5-15% tungtsmeltelige metaller i form av wolfram og/eller molybden, 1-5% tungtsmeltelige metaller i form av tantal og/eller niob, 0,05-0,06% karbon, 0-0,5% titan, 0-0,5% bor samt krom, alumi-
nium, hafnium og yttrium mens resten er kobolt, karakterisert ved at krominnholdet er 18-30%, at aluminiuminnholdet er 3,5-8,0% for å fremme dannelse av et aluminiumoksyd sjikt under oksyderende betingelser, og at hafniuminnholdet er 0,5-2,0% og yttriuminnholdet er 0,02-0,1% for å fremme aluminiumoksydsjiktets heft.
2. Koboltlegering i samsvar med krav 1, anvendbar for frem- stilling i smidd form, karakterisert ved at den inneholder 18-27% krom, 10-20% nikkel og/eller jern, 8-12% wolfram og/eller molybden, 2-4% tantal og/eller niob, 0,25-0,45% karbon, 3,5-5,0% aluminium, 0,5-2,0% hafnium, opptil 0,5% titan, 0,02-0,07% yttrium, opptil 0,5% bor, mens resten er kobolt.
3. Superlegering i samsvar med krav 2, karakterisert ved at den inneholder 18-25% krom, 13-17% nikkel, 8-10% wolfram, 2-4% tantal og 3,7-4,6% aluminium.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/638,882 US4078922A (en) | 1975-12-08 | 1975-12-08 | Oxidation resistant cobalt base alloy |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO764146L NO764146L (no) | 1977-06-09 |
| NO142676B true NO142676B (no) | 1980-06-16 |
| NO142676C NO142676C (no) | 1980-09-24 |
Family
ID=24561840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO764146A NO142676C (no) | 1975-12-08 | 1976-12-06 | Koboltsuperlegering med god hoeytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4078922A (no) |
| JP (1) | JPS5270928A (no) |
| AU (1) | AU510253B2 (no) |
| BE (1) | BE849142A (no) |
| CA (1) | CA1090168A (no) |
| DE (1) | DE2655617C2 (no) |
| FR (1) | FR2334759A1 (no) |
| GB (1) | GB1516795A (no) |
| IL (1) | IL51031A (no) |
| IT (1) | IT1064508B (no) |
| NO (1) | NO142676C (no) |
Families Citing this family (32)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4152181A (en) * | 1977-12-27 | 1979-05-01 | United Technologies Corporation | Cobalt alloy heat treatment |
| EP0009881B2 (en) * | 1978-10-03 | 1987-07-08 | Deloro Stellite Limited | Cobalt-containing alloys |
| US4313760A (en) * | 1979-05-29 | 1982-02-02 | Howmet Turbine Components Corporation | Superalloy coating composition |
| US4339509A (en) * | 1979-05-29 | 1982-07-13 | Howmet Turbine Components Corporation | Superalloy coating composition with oxidation and/or sulfidation resistance |
| US4419416A (en) * | 1981-08-05 | 1983-12-06 | United Technologies Corporation | Overlay coatings for superalloys |
| USRE32121E (en) * | 1981-08-05 | 1986-04-22 | United Technologies Corporation | Overlay coatings for superalloys |
| JPH0358001A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-13 | Mitsubishi Kasei Corp | 鏡 |
| EP0593736B1 (en) * | 1992-05-06 | 2001-03-14 | United Technologies Corporation | Heat treatment and repair of cobalt-base superalloy articles |
| GB2302551B (en) * | 1995-06-22 | 1998-09-16 | Firth Rixson Superalloys Ltd | Improvements in or relating to alloys |
| US5972424A (en) * | 1998-05-21 | 1999-10-26 | United Technologies Corporation | Repair of gas turbine engine component coated with a thermal barrier coating |
| US20080166489A1 (en) | 2005-08-04 | 2008-07-10 | United Technologies Corporation | Method for microstructure control of ceramic thermal spray coating |
| CN101248198B (zh) * | 2005-09-15 | 2010-06-16 | 独立行政法人科学技术振兴机构 | 高耐热性、高强度Co基合金及其制造方法 |
| US7579087B2 (en) * | 2006-01-10 | 2009-08-25 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating compositions, processes for applying same and articles coated with same |
| US7622195B2 (en) * | 2006-01-10 | 2009-11-24 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating compositions, processes for applying same and articles coated with same |
| US7455913B2 (en) * | 2006-01-10 | 2008-11-25 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coating compositions, processes for applying same and articles coated with same |
| US20070207328A1 (en) * | 2006-03-01 | 2007-09-06 | United Technologies Corporation | High density thermal barrier coating |
| US20070231589A1 (en) * | 2006-04-04 | 2007-10-04 | United Technologies Corporation | Thermal barrier coatings and processes for applying same |
| US20100098923A1 (en) * | 2006-10-05 | 2010-04-22 | United Technologies Corporation | Segmented abradable coatings and process (ES) for applying the same |
| US20100260613A1 (en) * | 2006-12-22 | 2010-10-14 | United Technologies Corporation | Process for preventing the formation of secondary reaction zone in susceptible articles, and articles manufactured using same |
| US8808852B2 (en) | 2007-07-11 | 2014-08-19 | United Technologies Corporation | Process for controlling fatigue debit of a coated article |
| US8240042B2 (en) * | 2008-05-12 | 2012-08-14 | Wood Group Heavy Industrial Turbines Ag | Methods of maintaining turbine discs to avert critical bucket attachment dovetail cracks |
| CH699456A1 (de) * | 2008-09-08 | 2010-03-15 | Alstom Technology Ltd | Hochtemperaturbeständige Kobaltbasis-Superlegierung. |
| FR2938872B1 (fr) * | 2008-11-26 | 2015-11-27 | Snecma | Dispositif anti-usure pour aubes d'un distributeur de turbine d'une turbomachine aeronautique |
| US8182881B2 (en) * | 2008-12-24 | 2012-05-22 | United Technologies Corporation | Methods for reducing stress when applying coatings, processes for applying the same and their coated articles |
| CA2746285C (en) * | 2011-03-31 | 2018-01-23 | Nova Chemicals Corporation | Furnace coil fins |
| US10227678B2 (en) | 2011-06-09 | 2019-03-12 | General Electric Company | Cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
| US9034247B2 (en) * | 2011-06-09 | 2015-05-19 | General Electric Company | Alumina-forming cobalt-nickel base alloy and method of making an article therefrom |
| CN104388900B (zh) * | 2014-10-28 | 2017-06-30 | 南京航空航天大学 | 一种γ‑TiAl合金表面渗镀LaTaAlY合金层的方法 |
| CN108385010B (zh) * | 2018-04-04 | 2020-10-02 | 北京科技大学 | 一种低密度、高组织稳定性的钴基高温合金及其制备方法 |
| CA3094330A1 (en) | 2018-04-04 | 2019-10-10 | The Regents Of The University Of California | High temperature oxidation resistant co-based gamma/gamma prime alloy dmref-co |
| CN108531755B (zh) * | 2018-04-10 | 2020-02-07 | 抚顺特殊钢股份有限公司 | 一种高铝型高温合金gh6783的真空感应炉冶炼工艺 |
| CN111850349B (zh) * | 2020-07-30 | 2021-09-17 | 北京北冶功能材料有限公司 | 一种钴基高温合金的热加工方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3399058A (en) * | 1963-11-07 | 1968-08-27 | Garrett Corp | Sulfidation and oxidation resistant cobalt-base alloy |
| DE1458390C3 (de) * | 1963-11-07 | 1974-02-21 | The Garrett Corp., Los Angeles, Calif. (V.St.A.) | Legierung auf Kobaltbasis |
| US3549356A (en) * | 1969-01-06 | 1970-12-22 | Gen Electric | High temperature corrosive resistant cobalt-base alloys |
| FR2044126A5 (no) * | 1969-05-09 | 1971-02-19 | Creusot Forges Ateliers | |
| CA967403A (en) * | 1971-02-23 | 1975-05-13 | International Nickel Company Of Canada | Nickel alloy with good stress rupture strength |
-
1975
- 1975-12-08 US US05/638,882 patent/US4078922A/en not_active Expired - Lifetime
-
1976
- 1976-12-01 IL IL51031A patent/IL51031A/xx unknown
- 1976-12-03 IT IT30083/76A patent/IT1064508B/it active
- 1976-12-03 FR FR7636438A patent/FR2334759A1/fr active Granted
- 1976-12-03 AU AU20267/76A patent/AU510253B2/en not_active Expired
- 1976-12-06 NO NO764146A patent/NO142676C/no unknown
- 1976-12-06 GB GB50693/76A patent/GB1516795A/en not_active Expired
- 1976-12-07 BE BE173033A patent/BE849142A/xx not_active IP Right Cessation
- 1976-12-08 DE DE2655617A patent/DE2655617C2/de not_active Expired
- 1976-12-08 JP JP51147620A patent/JPS5270928A/ja active Granted
- 1976-12-08 CA CA267,438A patent/CA1090168A/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU510253B2 (en) | 1980-06-19 |
| FR2334759A1 (fr) | 1977-07-08 |
| IL51031A (en) | 1979-07-25 |
| JPS614901B2 (no) | 1986-02-14 |
| US4078922A (en) | 1978-03-14 |
| DE2655617A1 (de) | 1977-06-23 |
| JPS5270928A (en) | 1977-06-13 |
| AU2026776A (en) | 1978-06-08 |
| IT1064508B (it) | 1985-02-18 |
| GB1516795A (en) | 1978-07-05 |
| BE849142A (fr) | 1977-04-01 |
| NO764146L (no) | 1977-06-09 |
| CA1090168A (en) | 1980-11-25 |
| NO142676C (no) | 1980-09-24 |
| IL51031A0 (en) | 1977-02-28 |
| FR2334759B1 (no) | 1980-11-28 |
| DE2655617C2 (de) | 1986-09-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO142676B (no) | Koboltsuperlegering med god hoeytemperaturoksydasjons- og korrosjonsbestandighet | |
| Eiselstein et al. | The invention and definition of alloy 625 | |
| US3526499A (en) | Nickel base alloy having improved stress rupture properties | |
| BR112019021654A2 (pt) | Superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação e artigo fabricado a partir da superliga à base de cobalto-níquel endurecível por precipitação | |
| GB2554879B (en) | Nickel alloy | |
| CN101386939A (zh) | 用于蒸汽涡轮的涡轮转子的镍基合金和蒸汽涡轮的涡轮转子 | |
| EP1095167A1 (en) | Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy | |
| GB1559069A (en) | Gamma prime hardened nickel-iron based superalloy | |
| Basuki et al. | Alloys developed for high temperature applications | |
| JPS59143055A (ja) | ろう付け合金 | |
| Zhang et al. | Hot corrosion characteristics of Ni–20Cr–18W superalloy in molten salt | |
| EP0178374B1 (en) | Heat resistant austenitic cast steel | |
| Corti et al. | Platinum-Enriched Superalloys | |
| CA2391903C (en) | Two-step aging treatment for ni-cr-mo alloys | |
| EP1035225A1 (en) | Ni-base superalloy | |
| JP5047456B2 (ja) | 析出強化型ニッケル−鉄−クロム合金及びその処理方法 | |
| US2948606A (en) | High temperature nickel base alloy | |
| US3619183A (en) | Nickel-base alloys adaptable for use as steam turbine structural components | |
| JP2019516015A (ja) | フェライト合金 | |
| JPH10500177A (ja) | 高耐食性、良好な加工性と組織安定性とを有するオーステナイトＮｉ基合金 | |
| Alessio et al. | Variation of creep properties in HP steel by influence of temperature | |
| JPS58126965A (ja) | ガスタ−ビン用シユラウド | |
| JPS60162760A (ja) | 高強度耐熱材料の製造方法 | |
| Kablov et al. | Intermetallic Ni3Al-base alloy: a promising material for turbine blades | |
| JPS6187852A (ja) | 耐熱オ−ステナイト鋳鋼 |