JP6644512B2 - 高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
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Description
Cは、高温でのクリープ強度を向上させる元素であるが、その含有量が0.040%より多い場合には、鋼材の耐酸化性および靱性が低下する。したがって、本成分系においてはCは0.040%以下で低いことが望ましい。そこで、Cは0.040%以下とする。
Siは、製鋼の際に脱酸剤として用いられるとともに、製造および溶接の差の溶鋼の流動性を高め、さらに耐酸化性を高めるとともにクリープ強度を向上させるLaves相の形成に必要な元素で、0.40%以上が必要である。しかし、Si含有量が多い場合、硬さが上昇して靱性の低下を招くので、1.20%以下とする。そこで、Siは0.40〜1.20%とする。
Mnは、Siと同様に製鋼の際に脱酸剤として用いられる元素であり、このためには0.01%以上が必要である。しかし、Mnの含有量が多い場合、オーステナイト相が形成されて異常酸化の起点を招くとともに、オーステナイト相は熱膨張係数がフェライト相に比較して大きいため、寸法変化が生じる恐れがあるので、0.50%以下とする。そこで、Mnは0.01〜0.50%とする。
Pは、鋼中に含有される不純物元素であり、多く含有されると熱間加工性が低下する。そこで、Pは0.040%以下とする。
Sは、鋼中に含有される不純物元素であり、多く含有されると熱間加工性が低下する。そこで、Sは0.030%以下とする。
Crは、フェライト系ステンレス鋼の基本組成である。ところで、Crは耐サルファアタック性すなわち耐高温硫化腐食を確保するためには22.50%以上を含有することが必要である。しかし、Crは27.50%より多いときは、鋼の靱性が低下する。そこで、Crは22.50〜27.50%とする。
Alは、脱酸能の高い元素であり、SiおよびMn同様に製鋼の際に脱酸剤として用いられるとともに、高温酸化性環境下で表面に緻密な酸化被膜を形成することにより、耐酸化性を向上させる元素である。Alは酸化被膜を形成させ、十分な耐酸化性向上の効果を得るために0.60%以上が必要である。しかし、Alは1.40%より過剰になると、鋼の靱性が低下するため、Alの上限を1.40%とした。そこで、Alは0.60〜1.40%とする。
Tiは、固溶強化によりクリープ強度を向上させる元素であるが、Tiと後記するNbの複合添加によるLaves相の形成により、クリープ強度を向上させる効果はより大きくなる。Tiの単独添加のみではLaves相の析出は困難であり、十分な高温強度向上の効果が得られないため、Tiと後記するNbとの複合添加が必要である。しかし、TiはNbとともに強力な炭窒化物の形成元素であるため、これらの元素が炭窒化物の形成を助長すると、固溶強化およびLaves相形成に関与するTi量が減少し、クリープ強度向上の効果が得られない。そこでTiは0.10%以上とする。しかし、Tiの添加量が多くなって0.90%を超える場合、炭窒化物の量が多くなり、マトリックス中の固溶強化に寄与するCおよびNの量が減ってクリープ強度の低下が生じるか、あるいは多量の炭窒化物が異常酸化の起点となり、耐酸化性が劣化するため、Tiの上限を0.90%とした。そこで、Tiは0.10〜0.90%とする。
Nbは、前記したTiと同様に固溶強化によりクリープ強度を向上させる元素で、Nbと前記したTiの複合添加によるLaves相の形成により、クリープ強度を向上させる効果はより大きくなる。Nbの単独添加のみではLaves相の析出は困難であり、十分なクリープ強度向上の効果が得られないため、Nbと前記したTiとの複合添加が必要である。しかし、NbはTiとともに強力な炭窒化物の形成元素であるため、これらの元素が炭窒化物の形成を助長すると、固溶強化およびLaves相形成に関与するNb量が減少し、クリープ強度向上の効果が得られない。そこで、Nbは0.10%以上とする。しかし、Nbの添加量が多くなって0.90%を超える場合、炭窒化物の量が多くなり、マトリックス中の固溶強化に寄与するCおよびNの量が減ってクリープ強度の低下が生じるか、あるいは多量の炭窒化物が異常酸化の起点となり、耐酸化性が劣化するため、Nbの上限を0.90%とした。そこで、Nbは0.10〜0.90%とする。
Nは、高温でのクリープ強度を向上させる元素であるが、その含有量が0.0500%より多い場合には、鋼材の耐酸化性および靱性が低下する。したがって、本成分系においてはNは0.0500%以下と低いことが望ましい。そこで、Nは0.0500%以下とする。
CuまたはCoは、それぞれが鋼の高温引張強さを改善する元素である。このためにはCuまたはCoのそれぞれは0.01%以上が必要である。しかし、CuまたはCoのそれぞれが2.00%より多いときは鋼の熱間加工性が低下する。そこで、CuまたはCoはそれぞれ0.01〜2.00%とする。ただし、CuまたはCoは、それぞれの範囲で1種または2種以上を含有するものとする。
V、TaまたはZrは、それぞれが鋼の高温引張強さを改善する元素である。このためにはV、TaまたはZrはそれぞれ0.01%以上であることが必要である。しかし、V、TaまたはZrのそれぞれが1.00%より多いときは鋼の熱間加工性が低下する。そこで、V、TaまたはZrのそれぞれは0.01〜1.00%とする。ただし、V、TaまたはZrは、それぞれの範囲で1種または2種以上を含有するものとする。
CaまたはMgのそれぞれは、製鋼の際に脱酸剤として用いられるとともに、熱間加工性を改善する元素である。しかし、CaまたはMgのそれぞれは0.01%より多いと熱間加工性の低下を招くので、それぞれは0.01%以下とする。そこで、Caは0.01%以下、およびMgは0.01%以下のいずれか1種または2種を含有するものとする。
クリープ強度を向上させるためには(Fe、Cr、Si)2(Nb、Ti)からなる析出強化相であるLaves相の形成が有効であるが、Laves相の形成元素であるNbおよびTiはいずれも強力な炭窒化物形成元素であるため、CおよびNが多量に含有される場合には炭窒化物の形成が促進され、Laves相形成に関与するTiおよびNb量が減少することから、Laves相量が低減し、クリープ強度を向上させるための十分な効果が得られない。そこで(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14)は0.004以上とする必要がある。しかし、TiおよびNbの含有量が多くなると、Laves相量が多くなりクリープ強度の向上に対しては望ましいが、Laves相形成元素であるCrは基地成分における耐酸化性およびフェライト安定化元素であるため、Laves相量が多くなることはすなわち基地のCr含有量が低下し、基地の耐酸化性の低下を招く。そこで、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14)は0.025%以下とする。したがって、本成分系においては、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14)は0.004〜0.025%とする。
Laves相がクリープ中に析出することで転位の運動を阻害し、回復や再結晶を妨げることでクリープ強度が向上する。しかしながら、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)未満の場合には、優れたクリープ強度は得られないため、850℃、9MPaでクリープ破断試験実施した際の破断までのLaves相の析出量は0.20体積率(%)以上とする。
Claims (8)
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらに、Cu:0.01〜2.00%およびCo:0.01〜2.00%のいずれか1種または2種を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらに、V:0.01〜1.00%、Ta:0.01〜1.00%およびZr:0.01〜1.00%のいずれか1種または2種以上を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらに、Cu:0.01〜2.00%およびCo:0.01〜2.00%のいずれか1種または2種を含有し、さらに、V:0.01〜1.00、Ta:0.01〜1.00%、Zr:0.01〜1.00%のいずれか1種または2種以上を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらに、Ca:0.01%以下、Mg:0.01%以下のいずれか1種または2種を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらに、Cu:0.01〜2.00%、Co:0.01〜2.00%のいずれか1種または2種を含有し、さらに、Ca:0.01%以下、Mg:0.01%以下のいずれか1種または2種を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
- 質量%で、C:0.040%以下、Si:0.40〜1.20%、Mn:0.01〜0.50%、P:0.040%以下、S:0.030%以下、Cr:22.50〜27.50%、Al:0.60〜1.40%、Ti:0.10〜0.90%、N:0.0500%以下、Nb:0.10〜0.90%を含有し、さらにV:0.01〜1.00%、Ta:0.01〜1.00%、Zr:0.01〜1.00%のいずれか1種または2種以上を含有し、さらにCa:0.01%以下、Mg:0.01%以下のいずれか1種または2種を含有し、これらの化学成分において、(Ti/48+Nb/93)−(C/12+N/14):0.004〜0.025%であり、残部Feおよび不可避不純物からなり、850℃、9MPaでクリープ破断試験を実施後の試験片を電子顕微鏡で写真に撮影して画像解析により算出した際のLaves相の析出量が0.20体積率(%)以上であることを特徴とする高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼。
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