JPS5928622B2 - 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5928622B2 JPS5928622B2 JP16249378A JP16249378A JPS5928622B2 JP S5928622 B2 JPS5928622 B2 JP S5928622B2 JP 16249378 A JP16249378 A JP 16249378A JP 16249378 A JP16249378 A JP 16249378A JP S5928622 B2 JPS5928622 B2 JP S5928622B2
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- temperature
- corrosion cracking
- stress corrosion
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高温且つ低塩素濃度水と接触する装置材料
に関し、特に同環境下において優れた耐応力腐食割れ性
及び強度を発揮するオーステナイト系ステンレス鋼に関
するものである。
に関し、特に同環境下において優れた耐応力腐食割れ性
及び強度を発揮するオーステナイト系ステンレス鋼に関
するものである。
化学工業及び原子力工業等をはじめとする各種処理装
置では、常時高温水に接触する部分があり、防食を目的
として大量のステンレス鋼が使用されている。
置では、常時高温水に接触する部分があり、防食を目的
として大量のステンレス鋼が使用されている。
しかしながら、既に数多くの応力腐食割れ事故が報告さ
れており、改善の余地が多い様でアル。その為、高温水
中におけるステンレス鋼ノ応力腐食割れについて、その
原因究明及び改良材料の提供をめざして幾多の研究成果
が発表されている。しかしそれらの大部分は、高温・高
塩素濃度水を対象とするものであり、Ｎｉ含有量を４０
％以上にするとか、Ｓｉ含有量を２％以上にするとかの
対策も発表されているが、本発明者等の目的とする低塩
素濃度下では、これらの考え力をそのまま横すベーで採
用することはできないということが判った。 又塩分を
実質上含まない高温純水中におけるステンレス鋼の応力
腐食割れに関しても、鋼の化学成分と応力腐食割れの関
係は勿論、隙間の存在、熱処理条件の如何、純水中の溶
存酸素濃度等の各因子の影響等についての研究報告があ
る。
れており、改善の余地が多い様でアル。その為、高温水
中におけるステンレス鋼ノ応力腐食割れについて、その
原因究明及び改良材料の提供をめざして幾多の研究成果
が発表されている。しかしそれらの大部分は、高温・高
塩素濃度水を対象とするものであり、Ｎｉ含有量を４０
％以上にするとか、Ｓｉ含有量を２％以上にするとかの
対策も発表されているが、本発明者等の目的とする低塩
素濃度下では、これらの考え力をそのまま横すベーで採
用することはできないということが判った。 又塩分を
実質上含まない高温純水中におけるステンレス鋼の応力
腐食割れに関しても、鋼の化学成分と応力腐食割れの関
係は勿論、隙間の存在、熱処理条件の如何、純水中の溶
存酸素濃度等の各因子の影響等についての研究報告があ
る。
その結果、鋼の成分についてはＣが有害であり、Ｍｏが
有効であることが明らかにされており、耐応力腐食割れ
性の良好な鋼として、ＳＵＳ３１．６Ｌ（化学組成、Ｃ
≦００３％、５ｉ≦１０００％、’％Ｉｎ■２６００％
、Ｐ＜０．０４０％、５≦０．０３０％、Ｎｉ：１２、
００〜１６６００％、Ｃｒ■ １６．００〜１８．００
％、Ｍｏ■ ２．００〜３．００％）が開発され、更に
これの改良材料として、より高強度にする為０１％程度
のＮを配合したステンレス鋼も提案されている。 しか
し本発明者等は、Ｎの効果について疑問を持ち、ステン
レス鋼の諸性質に及ぼすＮの影響を調べたところ、ステ
ンレス鋼母相に固溶したＮは高温純水中における耐応力
腐食割れ性を劣化させる傾向があり、又常温強度を高め
る作用は有するが、原子力工業における実使用温度（例
えは３００℃近辺）における高温強度については余り期
待できるものではない等の知見を得た。
有効であることが明らかにされており、耐応力腐食割れ
性の良好な鋼として、ＳＵＳ３１．６Ｌ（化学組成、Ｃ
≦００３％、５ｉ≦１０００％、’％Ｉｎ■２６００％
、Ｐ＜０．０４０％、５≦０．０３０％、Ｎｉ：１２、
００〜１６６００％、Ｃｒ■ １６．００〜１８．００
％、Ｍｏ■ ２．００〜３．００％）が開発され、更に
これの改良材料として、より高強度にする為０１％程度
のＮを配合したステンレス鋼も提案されている。 しか
し本発明者等は、Ｎの効果について疑問を持ち、ステン
レス鋼の諸性質に及ぼすＮの影響を調べたところ、ステ
ンレス鋼母相に固溶したＮは高温純水中における耐応力
腐食割れ性を劣化させる傾向があり、又常温強度を高め
る作用は有するが、原子力工業における実使用温度（例
えは３００℃近辺）における高温強度については余り期
待できるものではない等の知見を得た。
そこで高温強度を高め得る他の要件特に合金元素の種類
及び配合量について検討したところ、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ
，Ｚｒ及びＶが夫々有効であり、且つその配合量を０．
１〜１％に定めたときは、高温純水中における耐応力腐
食割れ性を劣化させる恐れもないことを見出した。本発
明はこれＳの知見を基にして、更に種々の研究に加えて
完成されたもので、その目的は、高温（例えば１００゜
Ｃ以上）の低塩素濃度水（例えば塩素濃度１０ｐｐｍ以
下：以下純水と言う）に接触する環境下で使用される装
置や機器類の材料となるオーステナイト系ステンレス鋼
であって、耐応力腐食割れ性及び高温強度の優れたもの
を提供しようとするおころにある。
及び配合量について検討したところ、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ
，Ｚｒ及びＶが夫々有効であり、且つその配合量を０．
１〜１％に定めたときは、高温純水中における耐応力腐
食割れ性を劣化させる恐れもないことを見出した。本発
明はこれＳの知見を基にして、更に種々の研究に加えて
完成されたもので、その目的は、高温（例えば１００゜
Ｃ以上）の低塩素濃度水（例えば塩素濃度１０ｐｐｍ以
下：以下純水と言う）に接触する環境下で使用される装
置や機器類の材料となるオーステナイト系ステンレス鋼
であって、耐応力腐食割れ性及び高温強度の優れたもの
を提供しようとするおころにある。
そして本目的を達成し得た同ステンレス鋼の化学成分組
成は、Ｃ：０．０３係以下、Ｓｉ：２係以下、Ｍｎ：
４％以下、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｉ：ｓ〜１６％、Ｍ
Ｏ：２．０％を超えて３０％以下、Ｎ ： ０．０４〜
０．３％、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｚｒ及びＶよりなる群か
ら選択される少なくとも１種以上の元素：０１〜１％、
残部：Ｆｅ及び不可避不純物よりなる点に要旨が存在す
る。
成は、Ｃ：０．０３係以下、Ｓｉ：２係以下、Ｍｎ：
４％以下、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｉ：ｓ〜１６％、Ｍ
Ｏ：２．０％を超えて３０％以下、Ｎ ： ０．０４〜
０．３％、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｚｒ及びＶよりなる群か
ら選択される少なくとも１種以上の元素：０１〜１％、
残部：Ｆｅ及び不可避不純物よりなる点に要旨が存在す
る。
次に実験結果を中心にして、上記成分の限定根拠を説明
するが、ステンレス鋼の高温純水中における耐応力腐食
割れ性の評価は、下記実験に基づいて行なった。
するが、ステンレス鋼の高温純水中における耐応力腐食
割れ性の評価は、下記実験に基づいて行なった。
実験力法：
成分調整のされたステンレス鋼を溶体化処理し、更に６
２０℃×２４時間の条件で鋭敏化処理を施こした。
２０℃×２４時間の条件で鋭敏化処理を施こした。
これを機械加工して６５ｘ１５Ｘ２（＝）の試験片を作
り、これを２枚重ねして２重Ｕ字曲げ（ ＤＯｕｂｌｅ
Ｕ− ＢｅｎｄＴｅｓｔ）を行なって応力を負荷した後
、２８５℃の高温純水（塩素濃度１Ｑｐｐｍ以下のイオ
ン交換水を使用）中に、１４日日間（７日目に液を１回
更新）浸漬した。尚応力腐食割れは、いずれも折り曲げ
た内側の力の試験片における背側（引張応力側）にのみ
発生しており、以下のデータは、該内側試験片の最大割
れ深さについての値を示している。Ｃ： 高温高塩素水を対象とする場合の耐応力腐食割れについ
ては、溶体化熱処理材ではＣ量が多い程良好で、鋭敏化
熱処理材ではＣ量が少ない程良好とされているが、高温
純水を対象とする本発明の前提条件下では、熱処理状態
に関係なくＣ量を少なくすべきである（とが判った。
り、これを２枚重ねして２重Ｕ字曲げ（ ＤＯｕｂｌｅ
Ｕ− ＢｅｎｄＴｅｓｔ）を行なって応力を負荷した後
、２８５℃の高温純水（塩素濃度１Ｑｐｐｍ以下のイオ
ン交換水を使用）中に、１４日日間（７日目に液を１回
更新）浸漬した。尚応力腐食割れは、いずれも折り曲げ
た内側の力の試験片における背側（引張応力側）にのみ
発生しており、以下のデータは、該内側試験片の最大割
れ深さについての値を示している。Ｃ： 高温高塩素水を対象とする場合の耐応力腐食割れについ
ては、溶体化熱処理材ではＣ量が多い程良好で、鋭敏化
熱処理材ではＣ量が少ない程良好とされているが、高温
純水を対象とする本発明の前提条件下では、熱処理状態
に関係なくＣ量を少なくすべきである（とが判った。
即ち第１図は、１８Ｃｒ−１０Ｎｉ鋼及び１８ｃｒ−１
２Ｎｉ−２．５Ｍ０の鋼の夫々について、Ｃ含有量と応
力腐食割れ感受性の関係を示すもので、いずれの場合も
Ｃ含有量が高くなる程、最大割れ深さ（麿）が大きくな
っている。そして少なくとも００３％以下、好ましくは
０．０２％以下に抑制すべきであることが判った。尚Ｃ
含有量の低減化技術については、最近の取鍋内精錬法の
技術進歩が著しるしく、工業上も安価に得ることが可能
となっている。ＭＯ：第１図に示した２つのオーステナ
イト系ステンレス鋼を比較しても明らかな通り、ＭＯ含
有鋼の耐応力腐食割れ性は極めて高く、ＭＯを配合する
ことの有効性を期侍することができる。
２Ｎｉ−２．５Ｍ０の鋼の夫々について、Ｃ含有量と応
力腐食割れ感受性の関係を示すもので、いずれの場合も
Ｃ含有量が高くなる程、最大割れ深さ（麿）が大きくな
っている。そして少なくとも００３％以下、好ましくは
０．０２％以下に抑制すべきであることが判った。尚Ｃ
含有量の低減化技術については、最近の取鍋内精錬法の
技術進歩が著しるしく、工業上も安価に得ることが可能
となっている。ＭＯ：第１図に示した２つのオーステナ
イト系ステンレス鋼を比較しても明らかな通り、ＭＯ含
有鋼の耐応力腐食割れ性は極めて高く、ＭＯを配合する
ことの有効性を期侍することができる。
一般に高温高塩素水では、従来ＭＯは応力腐食割れ感受
性を著しく高めるものと評価されていたので、第１図に
よって得られる知見は意外である。そこでＭＯ含有量を
変化させて高温純水における耐応力腐食割れ性の変化を
測定したところ第２図に示す結果を得た。即ち最大割れ
深さ（麿）は、ＭＯ含有量１％前後から急激に少なくな
り、２係を超えると殆でど零になった。しかしそれ以上
に添加量を増大させてもＭＯの効果は既に飽和に達して
おり、却ってコスト高になる他、熱間加工性の低下も憂
慮されるので、一応３係をもって上限と定めた。Ｎ： 前述した如くＮは高温塩素水中における強度向上元累と
して期待されている。
性を著しく高めるものと評価されていたので、第１図に
よって得られる知見は意外である。そこでＭＯ含有量を
変化させて高温純水における耐応力腐食割れ性の変化を
測定したところ第２図に示す結果を得た。即ち最大割れ
深さ（麿）は、ＭＯ含有量１％前後から急激に少なくな
り、２係を超えると殆でど零になった。しかしそれ以上
に添加量を増大させてもＭＯの効果は既に飽和に達して
おり、却ってコスト高になる他、熱間加工性の低下も憂
慮されるので、一応３係をもって上限と定めた。Ｎ： 前述した如くＮは高温塩素水中における強度向上元累と
して期待されている。
しかし同条件下における貫粒型応力腐食割れについては
、かえって悪影響を及ぼす。第３図は高温純水条件下に
おけるステンレス鋼のＮの効果を示すもので、粒界型応
力腐食割れに起因する最大割れ深さ（Ｍ）は、Ｎ含有量
に比例して増大している。又常温強度に及ぼすＮの影響
については、母相中に固溶させた場合強力なオーステナ
イト生成元素として作用するので、従来意識的に配合さ
れてきた。
、かえって悪影響を及ぼす。第３図は高温純水条件下に
おけるステンレス鋼のＮの効果を示すもので、粒界型応
力腐食割れに起因する最大割れ深さ（Ｍ）は、Ｎ含有量
に比例して増大している。又常温強度に及ぼすＮの影響
については、母相中に固溶させた場合強力なオーステナ
イト生成元素として作用するので、従来意識的に配合さ
れてきた。
しかし第４図に示す如く、使用温度が高まるにつれて０
２％耐力は低下傾向を示しているし、Ｎの含有量の高い
鋼（白丸）と低い鋼（黒丸）を比較すると、１３０゜Ｃ
前後で強度が逆転しており、高温強度については、Ｎ含
有の効果は殆んどないとの結論を得た。しかし後記第１
．２表に見られる如く、Ｎ含有量が低すぎるお高温条件
下での０２％耐力及び抗張力が不十分となるので、下限
は０．０４％と定めた。他力上限については、ステンレ
ス鋼製造上、健全な鋼塊を得る為に譲歩すべき量、即ち
０３％と定めた。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｖ： これらの元素は強力な窒化物形成元素であり、前記Ｎの
添加と相まって窒化物を形成するが、その析出硬化作用
及び結晶粒微細化作用によって高温強度の向上に寄与す
ると思われる。
２％耐力は低下傾向を示しているし、Ｎの含有量の高い
鋼（白丸）と低い鋼（黒丸）を比較すると、１３０゜Ｃ
前後で強度が逆転しており、高温強度については、Ｎ含
有の効果は殆んどないとの結論を得た。しかし後記第１
．２表に見られる如く、Ｎ含有量が低すぎるお高温条件
下での０２％耐力及び抗張力が不十分となるので、下限
は０．０４％と定めた。他力上限については、ステンレ
ス鋼製造上、健全な鋼塊を得る為に譲歩すべき量、即ち
０３％と定めた。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｚｒ，Ｖ： これらの元素は強力な窒化物形成元素であり、前記Ｎの
添加と相まって窒化物を形成するが、その析出硬化作用
及び結晶粒微細化作用によって高温強度の向上に寄与す
ると思われる。
またこれら元素を単独又は複合添加することにより、ス
テンレス鋼の母相中に固溶するＮ量が低下し、Ｎに基づ
く耐応力腐食割れ性の劣化を防止する機能も期待される
。そしてこれらの効果は、上記元素の１種以上を０．１
％以上配合したときに得られ、逆にｉ％を超えると、ス
テンレス鋼の製造時に地疵を発生させる恐れがあり、０
１〜１％と定めた。Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼における
一般耐食性向上元素として不可欠の合金成分である。
テンレス鋼の母相中に固溶するＮ量が低下し、Ｎに基づ
く耐応力腐食割れ性の劣化を防止する機能も期待される
。そしてこれらの効果は、上記元素の１種以上を０．１
％以上配合したときに得られ、逆にｉ％を超えると、ス
テンレス鋼の製造時に地疵を発生させる恐れがあり、０
１〜１％と定めた。Ｃｒ：Ｃｒはステンレス鋼における
一般耐食性向上元素として不可欠の合金成分である。
そして高温純水中における耐応力腐食割れ性の向上には
、少なくとも１６％必要である。しかし２０係を超えて
も上記効果は飽和されてしまい、又加工性や溶接性を低
下させてＮｉの配合量増加が必要になるから、上限は２
０％と定めた。Ｎｉ： 本元素は、塩化物による貫粒型応力腐食割れの防止に対
して有効であるが、高温純水中ではＮｉの過度の添加に
よって粒界型応力腐食割れは低下してくる。
、少なくとも１６％必要である。しかし２０係を超えて
も上記効果は飽和されてしまい、又加工性や溶接性を低
下させてＮｉの配合量増加が必要になるから、上限は２
０％と定めた。Ｎｉ： 本元素は、塩化物による貫粒型応力腐食割れの防止に対
して有効であるが、高温純水中ではＮｉの過度の添加に
よって粒界型応力腐食割れは低下してくる。
この様なところから、まずＮｉの上限を１６係と定めた
。しかしＮｉはオーステナイト組織を安定化させる必須
の元素であり、フエライト生成元素である。Ｃｒ，ＭＯ
，Ｓｉ等との平衡上少なくとも８％以上は添加しなけれ
ばならない。Ｓｉ：脱酸機能が高く、高塩素水による貫
粒型応力腐食割れに対しては有効とされているが、高温
純水条件下においては殆んど機能を発揮しない。
。しかしＮｉはオーステナイト組織を安定化させる必須
の元素であり、フエライト生成元素である。Ｃｒ，ＭＯ
，Ｓｉ等との平衡上少なくとも８％以上は添加しなけれ
ばならない。Ｓｉ：脱酸機能が高く、高塩素水による貫
粒型応力腐食割れに対しては有効とされているが、高温
純水条件下においては殆んど機能を発揮しない。
むしろ２係を超えると加工性を劣化させるので、２％を
もって一応の上限とする。Ｍｎ： 脱酸剤として機能する他、オーステナイト形成元素であ
る。
もって一応の上限とする。Ｍｎ： 脱酸剤として機能する他、オーステナイト形成元素であ
る。
高温純水中での耐応力腐食割れ性には殆んど影響しない
が、４％を超えると加工性が低下するので、これをもっ
て上限とした。次に本発明の実施例を示す。
が、４％を超えると加工性が低下するので、これをもっ
て上限とした。次に本発明の実施例を示す。
実施例：
第１表に示す各種化学成分組成のステンレス鋼を電弧炉
にて溶製し、必要により取鍋精錬を実施した。
にて溶製し、必要により取鍋精錬を実施した。
分塊後熱間押出及び冷間抽伸を行ない、外径約１１−４
Ｍ、肉厚約９扉の鋼管を製造した。これを所定の熱処理
に付し、下記試験を行なった。（１）引張試１験：電気
炉にて１０６０゜Ｃ×６０分の熱処理を行ってから水冷
した（溶体化熱処理）。
Ｍ、肉厚約９扉の鋼管を製造した。これを所定の熱処理
に付し、下記試験を行なった。（１）引張試１験：電気
炉にて１０６０゜Ｃ×６０分の熱処理を行ってから水冷
した（溶体化熱処理）。
これを機械加工して引張試験片を調製し、常温及び２８
５℃の両条件下大気中で引張試験を実施した。（２）高
温純水中処理による応力腐食割れ試験：電気炉にて１０
５０℃×３０分の熱処理を行なってから水冷した（溶体
化熱処理）。次いで６２０゜Ｃ×２４時間で熱処理して
空冷した（鋭敏化熱処理）。機椋加工して試験片を得、
前述の条件で応力腐食割れ試験を行なった。試験結果は
第２表に一括して示す通りである。
５℃の両条件下大気中で引張試験を実施した。（２）高
温純水中処理による応力腐食割れ試験：電気炉にて１０
５０℃×３０分の熱処理を行なってから水冷した（溶体
化熱処理）。次いで６２０゜Ｃ×２４時間で熱処理して
空冷した（鋭敏化熱処理）。機椋加工して試験片を得、
前述の条件で応力腐食割れ試験を行なった。試験結果は
第２表に一括して示す通りである。
高温純水を取扱う機器類では、通常０２％耐力を設計基
準としているが、必要十分量のＮを含有はしてもＴｉ等
の窒化物生成元素を含まない比較鋼ＮＯ．８及びこれと
逆にＮｂは十分含むがＮ含有量の少ない比較鋼ＮＯ．９
は、２８５゜Ｃにおける０２係耐力をみると、汎用ステ
ンレス鋼（比較鋼７、ＳＵＳ３Ｏ４）に比較して、常温
強度はこころもち高いが、高温強度は低くなっている。
これに対し本発明鋼１〜６の高温強度は、比較鋼７に比
べ格段に高い。又応力腐食割れについては、本発明鋼１
〜６は全て良好な成積を示した。
準としているが、必要十分量のＮを含有はしてもＴｉ等
の窒化物生成元素を含まない比較鋼ＮＯ．８及びこれと
逆にＮｂは十分含むがＮ含有量の少ない比較鋼ＮＯ．９
は、２８５゜Ｃにおける０２係耐力をみると、汎用ステ
ンレス鋼（比較鋼７、ＳＵＳ３Ｏ４）に比較して、常温
強度はこころもち高いが、高温強度は低くなっている。
これに対し本発明鋼１〜６の高温強度は、比較鋼７に比
べ格段に高い。又応力腐食割れについては、本発明鋼１
〜６は全て良好な成積を示した。
以上の如く、鋭敏化処理を施こした場合であっても、本
発明のオーステナイト系ステンレス鋼は応力腐食割れ感
受性は示さず、且つ高温強度も優れているので、特に溶
接部における応力腐食割れが問題となる筒温純水取扱い
装置・機器類用材料として極めて有利である。
発明のオーステナイト系ステンレス鋼は応力腐食割れ感
受性は示さず、且つ高温強度も優れているので、特に溶
接部における応力腐食割れが問題となる筒温純水取扱い
装置・機器類用材料として極めて有利である。
第１〜３図は高温純水中における応力腐食割れ感受性に
対する各種因子の影響を示すグラフで、第１図はＣ及び
ＭＯ，第２図はＭＯｓ第３図はＮの影響を示す。
対する各種因子の影響を示すグラフで、第１図はＣ及び
ＭＯ，第２図はＭＯｓ第３図はＮの影響を示す。
Claims (1)
- １ 高温且つ低塩素濃度水と接触する環境下で使用され
る装置類の材料であって、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：
２％以下、Ｍｎ：４％以下、Ｃｒ：１６〜２０％、Ｎｉ
：８〜１６％、Ｍｏ：２％を超えて３％以下、Ｎ：０．
０４〜０．３％、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ及びＶよりな
る群から選択される少なくとも１種以上の元素：０．１
〜１％、残部：Ｆｅ及び不可避不純物よりなることを特
徴とする高温低塩素濃度環境用オーステナイト系ステン
レス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16249378A JPS5928622B2 (ja) | 1978-12-26 | 1978-12-26 | 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16249378A JPS5928622B2 (ja) | 1978-12-26 | 1978-12-26 | 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5589458A JPS5589458A (en) | 1980-07-07 |
| JPS5928622B2 true JPS5928622B2 (ja) | 1984-07-14 |
Family
ID=15755658
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16249378A Expired JPS5928622B2 (ja) | 1978-12-26 | 1978-12-26 | 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5928622B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0694583B2 (ja) * | 1984-10-03 | 1994-11-24 | 株式会社東芝 | 耐熱オーステナイト鋳鋼 |
| JPH0641624B2 (ja) * | 1985-05-13 | 1994-06-01 | 日新製鋼株式会社 | 加工硬化型非磁性ステンレス鋼 |
| JPH07100842B2 (ja) * | 1987-04-17 | 1995-11-01 | 株式会社日立製作所 | 耐応力腐食割れ性に優れた原子炉炉心部材 |
| US4863682A (en) * | 1988-03-11 | 1989-09-05 | General Electric Company | Austenitic stainless steel alloy |
| RU2704703C1 (ru) * | 2018-11-28 | 2019-10-30 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) | Высокопрочная дисперсионно-твердеющая азотосодержащая коррозионно-стойкая аустенитная сталь |
-
1978
- 1978-12-26 JP JP16249378A patent/JPS5928622B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5589458A (en) | 1980-07-07 |
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