JPH02217439A

JPH02217439A - 耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼

Info

Publication number: JPH02217439A
Application number: JP4073889A
Authority: JP
Inventors: Atsuro Iseda; 敦朗伊勢田; Yoshiatsu Sawaragi; 椹木　義淳
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1989-02-20
Filing date: 1989-02-20
Publication date: 1990-08-30
Anticipated expiration: 2009-01-12
Also published as: JPH062927B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、高温強度が高く、耐酸化性、および高温耐
食性に優れ、ボイラ、原子力、化学工業などの分野で、
特に５００°Ｃ以上の高温と酸化、腐食に曝される部材
として使用するのに好適な低合金鋼に関する。

（従来の技術）ボイラ、原子力、化学工業などの各種の機器で高温耐熱
耐圧部材に使用される材料としては、オーステナイトス
テンレス鋼、９〜１２Ｃｒ系高Ｃ「フェライト鋼、２　
・１／４　Ｃｒ　−Ｉ　Ｍｏ鋼を含むＣｒ１ｉ３．５％
以下の低合金網、炭素鋼が用いられている。これらは対
象部材の使用温度、圧力、使用雰囲気などに応じ、かつ
経済性を考慮して適宜　選択されている。

上記のような材料の中で、Ｃｒ含有量が３．５％（本明
細書において、合金成分の含有量についての％は全で重
量％を意味する）程度以下の低合金鋼の特徴は、炭素鋼
に比べＣｒを含有することによって耐酸化性、耐熱性と
高温強度に優れること、オーステナイトステンレス鋼に
比べ格段に安価でかつ熱膨張係数が低く、応力腐食割れ
をおこさないこと、高Ｃｒフェライト鋼に比べても安価
で靭性、熱伝導性、溶接性に優れる点にある。

低合金鋼の代表鋼として、上記の２・１／４　Ｃｒ　−
ｌＭｏ鋼（ＳＴＢ＾２４）、ＳＴＢ＾２２．５ＴＢＡ２
０などが規格化されＣｒ　−Ｍｏ鋼と総称されている。

一方、高温強度を向上させる目的で析出強化元素■、Ｎ
ｂ、Ｔｉ、　ＴａやＢを添加した材料が、特開昭５７−
１３１３４９号、特開昭５７−１３１３５０号、特開昭
６２−５４０６２号、特開昭６３−６２８４８号等の各
公報に提案されている。また、タービンロータやケーシ
ング材料としてＩ　Ｃｒ　−Ｉ　Ｍｏ−０，２５Ｖ鋼、
高速増殖炉用構造材料として２・１／４　Ｃｒ　−ｌＭ
ｏ−Ｎｂ鋼などが開発されている。

上記の特開昭６３−６２８４８号公報に開示される材料
は、２・１／Ｊ　Ｃｒ鯛にＭｏもしくはＭｏとＷを複合
添加し、■、Ｗｂ、　Ｂの析出強化と合わせて６００°
Ｃまでの温度域での高強度化を図って、オーステナイト
ステンレス鋼や高Ｃｒフェライト鋼と代替する目的の材
料と説明されている。しかしながら、これらの低合金鋼
は、５５０°Ｃ以上での高温強度という点では、■、Ｎ
ｂを含む高Ｃｒフェライト鋼や１８−８系オーステナイ
トステンレス鋼に劣るのみならず、比較的強度の高い５
５０°Ｃ以下の温度域においても耐酸化性や耐食性の点
で高Ｃｒフェライト鋼やオーステナイトステンレス鋼に
格段に劣ることから、用途が制限されることが多い。

例えば、ボイラ熱交換器管では、管外面の著しい高温腐
食による管の減肉により負荷応力が増大し、破裂すると
いう事故も生じている。また、管内面の水蓋気酸化スケ
ールが、高Ｃｒフェライト鋼、オーステナイトステンレ
ス鋼に比べて厚く、剥離を生じた場合にスケール留りに
なる部分が過熱して管が破裂する問題も生じている。こ
れらの問題に対しては、Ｃｒの含有量を増すことが有効
な対策になるが、これでは低合金鋼としての前記の利点
が失われてしまう。

低合金鋼の耐食性を改善する一つの方法として、Ｃｕ、
旧をそれぞれ０．０２％〜０．５％含有させる方法が特
開昭６２−５４０６５号公報に開示されている。しかし
これは、２５０°Ｃ以下の湿り蒸気１、高温凝縮水での
エロージヨン、コロージッンに対するもので、これらは
５００°Ｃを超えるような温度域での高温腐食や、高温
酸化とは全く機構の異なるものであり、かかる高温環境
で使用される低合金鋼に利用できるかどうかは明らかで
ない。

（発明が解決しようとする課題）前述したように従来の低合金鋼の問題点は次の２点であ
る。

０５００以上の温度域での耐酸化性、高温耐食性が低い
こと。

■　高温、特に５５０℃以上でのクリープ強度が低いこ
と。

このような問題点が克服されれば、安価でしかも材質上
も多くの長所をもつ低合金鋼の使用分野は大きく拡大す
る。

本発明の目的は、従来の３．５％以下のＣ「を含有する
低合金鋼において５００“Ｃ以上（実用温度としては約
５５０〜６２５“Ｃ）における耐酸化性、高温耐食性と
高温クリープ強度を大幅に改善するとともに、靭性、加
工性、溶接性においても既存の低合金鋼と同等以上の性
能を有し、上記の温度域で使用されている高Ｃｒフェラ
イト鋼、オーステナイトステンレス鋼に代替できる新し
い低合金鋼を提供することにある。

（課題を解決するための手段）本発明者は、次のような基本的な考え方で上記の課題の
解決に取り組んだ。

（ａ）　　Ｃｒ量は増量せずに、低合金鋼の特徴である
安価、高熱伝導性、良好な溶接性、加工性を十分生かし
た上で、微量元素添加によって耐酸化性、高温耐食性を
大幅に向上させること。

（ロ）５５０℃以上、特に６００℃での高温クリープ強
度を向上させ、既存低合金鋼の強度面からの用途の制約
を少なくすること。

上記の（ａ）に関しては、従来はとんど考慮された例が
ない、　（ｂ）に関しては、前述のＴｉ、　Ｖ、Ｎｂ、
　Ｂなどの添加例が報告されているもののまだ十分とは
言えない、一方、少量のＣｕの添加を強度改善に利用す
るということが、例えば特開昭６１−１６６９１６号公
報に示されているが、その発明では高温耐食性や耐酸化
性の改善は全く問題にされていない。

本発明者らは、まず耐酸化性、高温耐食性を著しく改善
させる手段として、従来全く知られていなかったＣｕと
微量Ｍ、の複合添加が有効である事を発見した。すなわ
ちＣｕは、後述するようにＣｒｙ’３の耐酸化、耐食皮
膜を安定化する効果を有するとともに、それ自身が酸化
物（Ｃｕ　−０）皮膜として耐酸化性と耐食性に寄与す
るが、この効果は微ＩＭｇを複合添加したときのみ大い
に発揮される。Ｃｕの単独添加では母材とスケール層と
の界面および母材の粒界にＣｕが析出した場合に、Ｓの
偏析と相俟って耐酸化性、耐食性を著しく劣化させる。

さらには加工性、靭性、溶接性をも損なう、そのため、
従来はＣｕの含有量は微量に止めなければならないもの
とされていた。しかし、本発明者の試みたＭｇの微量添
加により、Ｃｕを２．５％まで含有させても安定な靭性
、耐酸化性、耐食性、加工性および溶接性を示すことが
判明した。

一方、高温クリープ強度向上のためには固溶強化元素で
あるｈＯｌＷに加え、■、Ｎｂ５Ｃ，Ｎ等の適正量の添
加と、ＣｕおよびＭｇの複合添加による強化作用を総合
的に活用することにより、従来の低合金鋼をはるかに凌
ぐ強度を持たせ得ることを見出した。

上述の知見に基づく本発明は、下記の組成をもつ高温強
度が高く耐酸化性、高温耐食性に優れた低合金鋼を要旨
とする。

■　Ｃ：０．０２〜０．２％、　　Ｓｉ：　０．７％以
下、Ｍｎ：　０．１〜１．５％、　　旧：１％以下、Ｃ
ｒ：　０．８〜３．５％、　　Ｍｏ：　０．１〜１．．
５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、　　Ｎｂ：　０．０１
〜０，２％、＾ｊ！＋　ｏ、ｏｏｓ　〜０．０５％、Ｃ
ｕ：　０．１〜２．５％、Ｍｇ：　０．０００５〜０．
５％、Ｎ：　０．００５〜０．０５％残部二鉄および不
可避的不純物。

■　上記■の成分の中のＨａに代えて０．１〜３％のＷ
を含有するもの。

■　上記■の成分に加えて０．１〜３％のＷを更に含有
するもの。

■　上記■〜■の成分に加えて更に０．０００１〜０．
０２％のＢを含有するもの。

■　上記■〜■の成分に加えて更に、それぞれ０．０１
〜０．２重量％のＬａ、　Ｃｅ、、ＹＳＣａ、　Ｔｉ、
ＺｒおよびＴａからなる群から選択した１種以上を含有
するもの。

先に述べたように、本発明の低合金鋼は、それを構成す
る多数の合金成分の複合効果によって、総合的に優れた
性能をもつに到るのであるが、以下に各成分の作用とそ
の含有量の選定理由を説明する。

（作用）まず、本発明の鋼を最も特徴づけるＣｕとＭｇの複合添
加による相乗効果について述べる。

従来から知られているように、Ｃｕを単独添加すると固
溶強化、析出強化が期待できるものの、その効果は０．
５％程度で飽和する。一方、Ｃｕの添加は耐酸化性の向
上にも効果があるが、この効果も！！Ｉｆの含有量で飽
和してしまう傾向にある。更に多量のＣｕを添加した場
合は、かえって強度を低下させるばかりか靭性、熱間加
工性、溶接性を著しく低下させる。ところが、本発明者
のＥｌ研究によって、ＣｕとともにＭｇを微量添加すれ
ば低合金鋼の耐酸化性、高温耐食性、靭性、強度、加工
性が大幅に改善されることが確認されたのである。

すなわち、耐酸化性、高温耐食性に関しては、綱の表面
に生成するＣｒａｂｓスケール皮膜が重要な働きをする
が、高Ｃｒフェライト鋼、オーステナイトステンレス鋼
に比べＣｒ１ｌの少ない低合金鋼はこの点では不利であ
った。　ＣｕはこのＣｒ１０３皮膜と母材の間にＣＬ！
冨化酸化酸化物成して上記特性を改善するが、Ｓが存在
するとＣｕとＳを含む低融点化合物を生成し粒界やＣｒ
ａｂｓ皮膜を不安定にする。Ｃｕの多量添加による前記
の材質劣化はこれが原因であり、これは高温強度につい
ても同様である。ところがＣｕとともに添加される微量
Ｍｇは、このＳを安定化して、粒界強化に役立つだけで
な（、Ｃｒ１Ｏ１皮膜やＣｕ−０皮膜をも安定化する作
用があることが判明した。後述するようにＳの形態制御
効果は、ＣａやＹＳＬａ、　Ｃｅ等の希土類元素にもあ
るものの、スケールの安定化の点ではＭｇの効果が最も
大きい。

一方、高温クリープ強度に関してもＣｕ自身の析出強化
や固溶強化をＭｇが助けていると思われる。

従って、Ｍｇと併用する場合、Ｃｕは微量の添加から比
較的多量の添加まで可能となり、上記のすぐれた性能を
付与することができるのである。

上記効果を得るＣｕ含有量は、少なくとも０．１％であ
り、２．５％を超えて含有された場合は；Ｃｕ自身が多
量に粒界析出してしまうためＭｇを添加しても靭性、加
工性、溶接性の低下が著しい、よってＣｕの適正含有量
は０，１〜２．５％である。

ＭｇはＳの安定化に加え、上記のように高温強度改善効
果、ＣｒｔＯｘ皮膜やＣｕ−０皮膜の安定化、Ｃｕ添加
による加工性、靭性、溶接性の低下防止の作用を有する
重要元素で、その含有量が０．０００５％未満では所期
のの効果が得られず、０．５％を超えて含有させても効
果は飽和する。したがってＭｇの含有量は０．０００５
〜０．５％が適当である。

ＣはＣ「、Ｐｅ、　Ｍｏ、　ＷＳＶ、　Ｎｂと結合して
炭化物を形成し、高温強度に寄与するとともに、それ自
身がオーステナイト安定化元素としてｍｍを安定化する
。　０．０２％未満では炭化物析出が不十分で、かつδ
−フェライト量が多くなり強度、靭性が不足になる。ま
た０、２％を超える場合は、炭化物が過剰析出して鋼が
著しく硬化し、加工性と溶接性が悪くなる。即ち、Ｃの
適正含有量は０．０２〜０．２％である。

Ｃ「は低合金鋼の耐酸化性、高温耐食性の点から不可欠
な元素であり、その含有量が０．８％未満では十分な耐
酸化性、高温耐食性が得られない。

方３．５％を超えると靭性、溶接性、熱伝導性が低くな
り低合金鋼の利点が少なくなる。従って、Ｃｒの含有量
は０．８〜３．５％とする。

Ｓｌは脱酸剤として働き、また耐水蒸気酸化特性を高め
る元素であるが、０．７％を超えると靭性が著しく低下
し、強度に対しても有害である。特に厚肉材料では焼戻
し脆化が問題となるので上限を０．７％とする。

Ｍｎは鋼の熱間加工性を改善し、組織の安定化に有効で
あるが、０．１％未満では十分な効果が得られず、１．
５％を超えると綱を硬化させ加工性、溶接性を損なうと
ともに、Ｓｉと同様に焼戻し脆化感受性を高める。よっ
てＭｎの含有量はｏ、ｔ−ｔ、ｓ％とする。

Ｎｉはオーステナイト安定化元素であり、かつ靭性改善
に寄与するが、その含有量が１％を趙えると高温クリー
プ強度を損なう、また経済性に鑑みても多量添加は不利
である。よってＮｉの含有量は１％以下とする。

Ｍｏは固溶強化および微細炭化物析出強化元素として高
温クリープ強度の向上に有効であるが、０．１％未満で
は十分な効果が得られず、一方、１．５％を超えて含有
させてもその効果は飽和するとともに、かえって溶接性
、加工性を損なう、よってＭＯの含有量は０．１〜１．
５％が適当である。

ＷはＭｏと同様に固溶強化および微細炭化物析出強化元
素としてクリープ強度の向上に有効であるが、重量％で
Ｍｏの２倍添加する必要がある。　Ｍｏ、Ｗそれぞれの
単独添加でも効果があるから、ＭＯに代えてＷを使用す
ることができる。更に、両者を複合添加した場合には、
それらの相乗効果で高温クリープ強度が一段と向上する
。Ｗは単独添加の場合でも、Ｍｏとの複合添加の場合で
も０．１％未満では効果がなく、３％を趨えると綱を硬
化させて加工性、溶接性を損なうため０．１〜３％の範
囲とする。５７５°Ｃ以上の高温では、Ｗの含有量が多
い方がクリープ強度は高い、高温での使用では、０．１
〜０．４％のＭｏと１．５〜３％のＷの複合添加がより
好ましい。

■はＣ，Ｎと結合してＶ　（Ｃ，Ｎ）の微細析出物を形
成する。この析出物は高温長時間クリープ強度の向上に
大きく寄与するが、０．０１％未満では十分な効果が得
られず、０６５％を超える場合にはかえってクリープ強
度を損なう。

Ｎｂ＆；！Ｖと同様Ｃ，Ｎと結合しｉｂ　（Ｃ，Ｎ）を
形成しクリープ強度に寄与する。特に６００°Ｃ以下の
比較的低温では著しい強度改善効果を示す、０゜０１％
未満では上記の効果が得られず、また０、２％を超える
場合は未固溶ＮｂＣが増え、クリープ強度と靭性を損な
う、したがってＮｂ含有量は０．０１〜０．２％が適当
である。

＾２は脱酸元素として必須であり、含有量としてｏ、ｏ
ｏｓ％未満では効果がなく、０．０５％を超える場合は
、クリープ強度と加工性を損なう。

ＮはＶＳＮｂとの炭窒化物形成に必要で、ｏ、ｏｏｓ％
未満ではその効果がない、しかしながら０．０５％を超
える場合は、組織が細粒化するとともに窒化物が粗大化
し、強度と靭性、溶接性、加工性を１員なう、よってＮ
の含有量はｏ、ｏｏｓ〜０．０５％とする。

この範囲内でも、低めの０．００５〜０．０１５％とす
るのが好ましい。

上記の各成分の外に、次の成分を必要に応じて添加する
ことができる。

巳は極微量の添加により炭化物を分散、安定化させる効
果がある。　０．０００１％未満ではその効果が小さく
　、　０．０２％を超えると溶接性、加工性を（貝なう
から、Ｂを添加する場合はその含有量を０．０００１〜
０．０２％の範囲にするのがよい。

ｌａ−、Ｃ１１１，、Ｙ、、ＣａＳ、　Ｔｉｓ　Ｚｒお
よびＴａは、鋼中の不純物元素（Ｐ、Ｓ、０）とそれら
の析出物（介在物）の形態制御を目的として添加できる
。これらの元素のうち少なくとも１種をそれぞれの元素
について０．０１％以上添加することによって不純物で
ある０、Ｐ、Ｓを安定で無害な化合物として固定、清浄
化し、強度と靭性を向上させる。しかしそれぞれ０．２
％を超えると析出物（介在物）が増加し、かえって靭性
を損なうので各々の含有量は０．００１〜０．２％とす
る。特にＣｕを添加する本発明鋼では、不純物の清浄化
が強度、靭性、加工性の点から重要で、前述のＭｇの作
用を補う目的としてもこれらの元素は有効である。

本発明の鋼は、前述の成分のほか、残部はＰｅと不可避
の不純物からなる。鋼の不純物として代表的なものはＰ
とＳである。Ｐは０．０２５％以下、Ｓは０．（１１５
％以下に抑えるのが望ましい、これらはいずれも靭性、
加工性、溶接性に有害な元素で、特にＣｕを添加する本
発明鋼では、Ｓが極微量であっても粒界やＣｒ、Ｏ，ス
ケール皮膜、Ｃｕ−０皮膜を不安定にし、強度、靭性、
加工性劣化の原因となるから、上記の許容上限値以下で
もできるだけ少ないほうがよい。

（実施例）第１表に示す化学組成の鋼を５０ｋｇ真空溶解炉で溶解
し、インゴットを１１．５０〜９５０°Ｃで鍛造して厚
さ２０＋ｗの板とした。

Ａ鋼は５ＴＢＡ２２、Ｂ鋼は５ＴＢＡ２４でいずれも既
存のＣｒ−Ｍｏ低合金鋼である。Ｄ鋼〜Ｈ′ｗＡは２　
・］／４　Ｃｒ−ｌＭｏを基本成分とし、■、Ｎｂ、　
Ｃｕを添加した比較鋼である。■〜Ｚ鋼がＣｕと微量Ｍ
ｇを複合添加した本発明鋼である。

Ａｔ１ｉｌ、　Ｂ鋼は通常の熱処理（焼ならし、焼戻し
）として９２０°ｃｘｉ時間→空冷の後、７２０°ｃｘ
ｉ時間→空冷を行った。Ｅ鋼〜Ｚａは析出強化鋼で、■
、Ｎｂを含む高強度材料であり、１０５０°ＣＸ１時間
→空冷後、７３０　’Ｃ〜７５０°ＣＸＩ〜２．５時間
→空冷とした。焼戻し条件は、Ａｃｌ変態点を考慮し、
焼戻しパラメータで７５０’ＣＸ１時間相当とすること
で強度レベルをそろえた。

引張試験片はφ６−ｍ　ｘ　ＧＬ３０日とし、常温およ
び６００″Ｃにて試験を行った。クリープ試験片は同じ
φ６　ｗｍ　Ｘ　ＧＬ３０ｍｍの試験片を用い、６００
°Ｃにて最長１０．０００時間程度の試験を用い、６０
０℃×１０４時間クリープ破断強度を求めた。

シャルピー衝撃試験はＪＴＳｄ号試験片を用い、延性−
脆性破壊遷移温度（νＴｒｓ）を求めた。さらに耐水蒸
気酸化試験としては１０Ｘ２５Ｘ２（１１３）の板状試
験片を用い、水蒸気中６５０°ｃｘｉ、ｏｏｏ時間の加
熱試験を行ってスケール厚さを測定した。一方、高温耐
食性としてはボイラ中の石炭灰腐食を４ｆｆ擬し、合成
圧（１，５Ｍ　−Ｋ！ＳＯ４−１，５Ｍ　−ＮａｔＳＯ
，−Ｉ　Ｍ・Ｆｅｚｅｓ）と、１％３０！−５％ｏｔ−
ｔｓ％Ｃｏｔ　　ｈａＩＮｇのガスを使用し、６５０°
Ｃにて２０時間の高温腐食に曝した。用いた試験片は１
５Ｘ１５Ｘ３（ａｍ）板である。

試験結果を第２表にまとめて示す、また、６００’ＣＸ
ｌ０’時間クリープ破断強度を第１図に示す。

第２表および第１図に明らかなように、本発明鋼は６０
０°Ｃでのクリープ破断強度において既存鋼を上回り、
さらに高Ｃｒフェライト系の代表鋼であるＤＩＮのＸ２
０ＣｒＭｏＷＶ１２１１１　（１２Ｃｒ−Ｉ　Ｍｏ−０
，５Ｗ−０，３Ｖ−Ｎ）以上の強度を示す、　Ｃｕを単
独添加した比較鋼でも強度改善はみられるが大幅な強度
向上はない。

第２図に耐酸化性として水蒸気酸化特性を示す。

耐食性はＣｒの含有量で大きく左右されるため、ＩＣｒ
系、２　・１．／４　Ｃｒ系、ａＣｒ系と区別して示し
た。

ここでも本発明鋼は既存鋼に比べて大幅な改善が認めら
れる。　Ｃｕ単独添加の比較鋼でも改善効果はあるが、
本発明鋼には及ばない。

第３図に示す合成石炭灰中の腐食でも、Ｃｕ添加による
改善効果が認められ、同じＣｒ量の既存鋼に比べて大幅
な耐食性改善である。この場合も、Ｃｕの単独添加より
、ＣｕとＭｇの複合添加の方がはるかに効果が大きい。

第４図にシャルピー衝撃試験遷移温度を示す。

比較鋼ではＣｕの添加により靭性低下（遷移温度上昇）
が認められるが、本発明鋼はＣｕ無添加の０ｗ４と同等
もしくはそれ以上の靭性を有し、微量のＨｇ添加の効果
が歴然としている。

本発明鋼は、強度重視の観点より■、Ｎｂを複合添加し
た析出強化鋼であるが、ＣｕとＦＩｇの上記の効果は、
通常のＣｒ　−Ｍｏ固溶強化鋼でも十分に期待できる。

以上具体的に示したとおり、本発明鋼は従来の低合金鋼
よりもはるかに高いクリープ破断強度を持ち、かつ耐酸
化性、高温耐食性が著しく改善されている。更に、靭性
、延性でも従来の低合金鋼と同等のすぐれた性能を有す
る。

（以下、余白）（発明の効果）本発明は、従来の低合金鋼が使用困難であった５００〜
６２５°Ｃ１特に５５０°Ｃ以上の高温におけるクリー
プ強度と耐酸化性、高温耐食性が顕著に改善された低合
金鋼を提供するものである。この鋼は、低合金鋼の長所
である靭性、加工性、経済性を兼ね備えた新しい材料と
してボイラ、化学工業、原子力などの産業分野で用いる
耐熱耐圧部材として管、仮、その他さまざまの形状の鍛
造品等に広く適用できるものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明鋼および比較鋼の６００°ｃｘｉｏ’
時間クリープ破断強度とＣｕの含有量との関係を示す図
、第２図は、同じ＜６５０″ＣＸｌ０’時間の水蒸気酸化
試験によるスケール厚さとＣｕの含有量との関係を示す
図、第３図は、同じく合成石炭灰中の腐食減量とＣｕの含有
量との関係を示す図、第４図は、同じくシャルピー衝撃試験遷移温度とＣｕの
含有量との関係を示す図、である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：０．
７％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：１％以下、
Ｃｒ：０．８〜３．５％、Ｍｏ：０．１〜１．５％、Ｖ
：０．０１〜０．５％、Ｎｂ：０．０１〜０．２％、Ａ
ｌ：０．００５〜０．０５％、Ｃｕ：０．１〜２．５％
、Ｍｇ：０．０００５〜０．５％、Ｎ：０．００５〜０
．０５％を含み残部は鉄および不可避的不純物からなる
耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼。
（２）請求項（１）の成分の中のＭｏに代えて０．１〜
３重量％のＷを含有する耐食、耐酸化性に優れた高強度
低合金鋼。
（３）請求項（１）の成分に加えて０．１〜３重量％の
Ｗを更に含有する耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金
鋼。
（４）更に０．０００１〜０．０２重量％のＢを含有す
る請求項（１）から（３）までのいずれかの耐食、耐酸
化性に優れた高強度低合金鋼。
（５）更に、それぞれ０．０１〜０．２重量％のＬａ、
Ｃｅ、Ｙ、Ｃａ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａからなる群から
選択した１種以上を含有する請求項（１）〜（４）のい
ずれかの耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼。