JPS6318038A - クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼 - Google Patents
クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
石油精製工業、石油化学工業および一般化学工業におけ
る各種圧力容器や管類など、高温、高圧水素下で長期間
使用されるプラントの各部位材料に有利に適合するクリ
ープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼に関す
る。
る各種圧力容器や管類など、高温、高圧水素下で長期間
使用されるプラントの各部位材料に有利に適合するクリ
ープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼に関す
る。
石油精製工業における重油脱硫装置、原油改質装置等高
温高圧水素下で操業される圧力容器等には、従来耐水素
侵食特性に優れるＣｒ −Ｍｏ鋼が使用されてきた。し
かし生産効率化のため操業条件はますます高温化、高水
素圧化の傾向にあり、容器の肉厚等の設計は高温短時間
での強度よりもむしろクリープ強さを基準に決定される
ようになってきた。したがって材料コスト削減、すなわ
ち薄肉化等のためにクリープ強さの向上がユーザーがら
強く求められている。
温高圧水素下で操業される圧力容器等には、従来耐水素
侵食特性に優れるＣｒ −Ｍｏ鋼が使用されてきた。し
かし生産効率化のため操業条件はますます高温化、高水
素圧化の傾向にあり、容器の肉厚等の設計は高温短時間
での強度よりもむしろクリープ強さを基準に決定される
ようになってきた。したがって材料コスト削減、すなわ
ち薄肉化等のためにクリープ強さの向上がユーザーがら
強く求められている。
一方、操業条件はますます高温高水素圧化することから
、従来鋼に比べて格段に優れた耐水素侵食特性をそなえ
ていることも必要である。
、従来鋼に比べて格段に優れた耐水素侵食特性をそなえ
ていることも必要である。
（従来の技術）
特開昭５６−７２１５６号公報には、Ｃｒを含有した低
合金鋼においてＶ、 Ｔｉ、 Ｂ等を適度に複合添加
して、一定のクリープ強度の向上をはかることが開示さ
れている。
合金鋼においてＶ、 Ｔｉ、 Ｂ等を適度に複合添加
して、一定のクリープ強度の向上をはかることが開示さ
れている。
しかし、材料コスト削減のため、クリープ強さ向上への
要求は強く、上記公報にて規定された材料でも依然とし
て不十分であった。
要求は強く、上記公報にて規定された材料でも依然とし
て不十分であった。
（発明が解決しようとする問題点）
一般にＣｒ −Ｍｏ鋼はオーステナイＨＩ域での規準ま
たは焼入れ処理後、焼戻しまたは応力除去焼なまし処理
（ＰＷＨＴ）を施してじん性を確保している。
たは焼入れ処理後、焼戻しまたは応力除去焼なまし処理
（ＰＷＨＴ）を施してじん性を確保している。
焼戻しまたは応力除去焼なまし処理の条件を緩和すれば
ある程度の強度の向上を確保することができるが、じん
性は著しく劣化する。じん性を確保しながら強度を著し
く向上させるのは通常成分のＣｒ −Ｍｏ鋼では不可能
で、合金元素を添加することにより強度の向上をはかる
ことが必要である。
ある程度の強度の向上を確保することができるが、じん
性は著しく劣化する。じん性を確保しながら強度を著し
く向上させるのは通常成分のＣｒ −Ｍｏ鋼では不可能
で、合金元素を添加することにより強度の向上をはかる
ことが必要である。
また単に熱処理条件を変更することにより、著しく耐水
素侵食性を向上させることは困難である。
素侵食性を向上させることは困難である。
そこで適切な成分の含有によって、クリープ特性および
耐水素侵食特性の優れたＣｒ −Ｍｏ１ｉを提供するこ
とが、この発明の目的である。
耐水素侵食特性の優れたＣｒ −Ｍｏ１ｉを提供するこ
とが、この発明の目的である。
（問題点を解決するための手段）
発明者らはＣｒ含有低合金鋼のクリープ強さおよび水素
侵食特性に及ぼす添加成分の影響を巾広く検討した結果
、Ｃｒ鋼をベースとした鋼にｖ、Ｗを複合添加するとと
もに低Ｎ１低Ｓにした場合、クリープ強さおよび耐水素
侵食特性ともに優れた材料が得られることを見い出し、
この発明に至った。
侵食特性に及ぼす添加成分の影響を巾広く検討した結果
、Ｃｒ鋼をベースとした鋼にｖ、Ｗを複合添加するとと
もに低Ｎ１低Ｓにした場合、クリープ強さおよび耐水素
侵食特性ともに優れた材料が得られることを見い出し、
この発明に至った。
すなわちこの発明は、ｃ ： ｏ、ｏｓ〜０ 、２０ｗ
ｔ％（以下単に％と示す） 、Ｓｔ ： ０．５０ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ ： １．５％以下、Ｃｒ ： ２．０
〜８．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．６％。
ｔ％（以下単に％と示す） 、Ｓｔ ： ０．５０ｗ
ｔ％以下、Ｍｎ ： １．５％以下、Ｃｒ ： ２．０
〜８．０％、 Ｍｏ：０．１〜１．６％。
Ｗ：０．１〜２．５％、ｖ：０．０５〜０．５０％、Ａ
Ｉｌ：０．０６％以下、Ｎ ： ０．００５０％以下、
Ｐ ： ０．０１０％以下およびＳ ： ０．００４％
以下を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるクリ
ープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼（第１
発明）、第１発明にさらにＮｉ ： ０．０５〜１．０
％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ ： ０
．００５〜０．１０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．０
０６％、Ｃｕ ： ０．０５〜１．０％およびＺｒ ：
０．００５〜０．０６％の１種または２種以上を含有
するクリープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金
鋼（第２発明）、 第１発明にさらにＲＥ Ｍ ： ０．００１〜０．１０
％およびＣａ ： ０．００１〜０．０５％の１種又は
２種を含有するクリープ特性および耐水素侵食特性の優
れた低合金鋼（第３発明）、 第１発明にさらにＮｉ ： ０．０５〜１．０％、Ｔｉ
： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ ： ０．００５
〜０．１０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００６
％、Ｃｕ ： ０．０５〜１．０ ％、Ｚｒ ：
０．００５ 〜０．０６％の１種又は２種以上、およ
びＲＥ Ｍ ： ０．００１〜０．１０％、Ｃａ ：
０．００１〜０．００５％の１種又は２種を含有するク
リープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼（第
４発明）、である。
Ｉｌ：０．０６％以下、Ｎ ： ０．００５０％以下、
Ｐ ： ０．０１０％以下およびＳ ： ０．００４％
以下を含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるクリ
ープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼（第１
発明）、第１発明にさらにＮｉ ： ０．０５〜１．０
％、Ｔｉ ： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ ： ０
．００５〜０．１０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．０
０６％、Ｃｕ ： ０．０５〜１．０％およびＺｒ ：
０．００５〜０．０６％の１種または２種以上を含有
するクリープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金
鋼（第２発明）、 第１発明にさらにＲＥ Ｍ ： ０．００１〜０．１０
％およびＣａ ： ０．００１〜０．０５％の１種又は
２種を含有するクリープ特性および耐水素侵食特性の優
れた低合金鋼（第３発明）、 第１発明にさらにＮｉ ： ０．０５〜１．０％、Ｔｉ
： ０．００５〜０．０８％、Ｎｂ ： ０．００５
〜０．１０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００６
％、Ｃｕ ： ０．０５〜１．０ ％、Ｚｒ ：
０．００５ 〜０．０６％の１種又は２種以上、およ
びＲＥ Ｍ ： ０．００１〜０．１０％、Ｃａ ：
０．００１〜０．００５％の１種又は２種を含有するク
リープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼（第
４発明）、である。
なお上記低合金鋼は、通常の手段にて製造される。
（作 用）
次に各成分の限定理由を述べる。
ｃ ： ｏ、ｏｓ〜０．２０％
Ｃは強度の確保及び脱酸のために０．０５％以上の含有
が必要であるが０．２０％をこえると溶接性が劣化する
ため、０．０５〜０．２０％の範囲とする。
が必要であるが０．２０％をこえると溶接性が劣化する
ため、０．０５〜０．２０％の範囲とする。
Ｓｉ ： ０．５０％以下
Ｓｉが０．５０％をこえて過剰に含有されると、焼戻し
ぜい化感受性が増し、長期間の使用に際し材料がぜい化
するおそれがあるので、０．５０％以下に限定した。
ぜい化感受性が増し、長期間の使用に際し材料がぜい化
するおそれがあるので、０．５０％以下に限定した。
Ｍｎ ： １．５％以下
１．５％をこえる過度の含有は硬化による加工性の劣下
をまねき、また焼戻しぜい化感受性が増加するので、１
．５％を上限とする。なお下限は０．１％とすることが
望ましい。
をまねき、また焼戻しぜい化感受性が増加するので、１
．５％を上限とする。なお下限は０．１％とすることが
望ましい。
Ｃｒ ： ２．０〜８．０％
耐水素侵食特性の確保のためには少な（とも２．０％の
含有が必要である。しかし８．０％をこえろ過剰の含有
は原料コストの上昇を招く一方、含有量に見合った改善
効果は得られないので、２．０〜８．０％の範囲とする
。
含有が必要である。しかし８．０％をこえろ過剰の含有
は原料コストの上昇を招く一方、含有量に見合った改善
効果は得られないので、２．０〜８．０％の範囲とする
。
Ｍｏ ： ０．１〜１．６％
Ｍｏは強度およびじん性の向上に効果があるが、含有量
０．１％未満ではその効果が不十分で、一方１．６％を
こえて過剰に含有させてもその効果は飽和し、不経済で
あるので０．１〜１．６％の範囲とした。
０．１％未満ではその効果が不十分で、一方１．６％を
こえて過剰に含有させてもその効果は飽和し、不経済で
あるので０．１〜１．６％の範囲とした。
Ｗ：０．１〜２．５％
Ｗは■と組み合わせて０．１％以上を含有させることに
よりクリープ破断強さ及びじん性の向上をはかることが
できる。しかし２．５％をこえて過剰に含有させた場合
、原料コストが上昇し、かつ含有量の割には向上効果が
少な（なるので、０．１〜２．５％の範囲とする。
よりクリープ破断強さ及びじん性の向上をはかることが
できる。しかし２．５％をこえて過剰に含有させた場合
、原料コストが上昇し、かつ含有量の割には向上効果が
少な（なるので、０．１〜２．５％の範囲とする。
Ｖ ： ０．０５〜０．５０％
■はＷと組合せて０．０５％以上を含有させることによ
りクリープ強さ、耐水素侵食特性、および高温強度の向
上をはかることができる。しかし０．５０％をこえる含
有は溶接性および溶接後の応力除去焼なまし時の割れに
対する特性（耐ＳＲ割れ性）を劣化するので、０．０５
〜０．５０％の範囲とした。
りクリープ強さ、耐水素侵食特性、および高温強度の向
上をはかることができる。しかし０．５０％をこえる含
有は溶接性および溶接後の応力除去焼なまし時の割れに
対する特性（耐ＳＲ割れ性）を劣化するので、０．０５
〜０．５０％の範囲とした。
Ａ ｆｆｉ ： ０．０６％以下
ＡｌはＮとＡｌｘを形成し、オーステナイト粒の微細化
に有効な成分であるが、０，０６％をこえて含有させた
場合、耐水素侵食特性およびクリープ破断強さが低下し
、また熱間加工性の劣化が懸念されるため、０．０６％
以下とする。なお下限は０．００１％とすることが望ま
しい。
に有効な成分であるが、０，０６％をこえて含有させた
場合、耐水素侵食特性およびクリープ破断強さが低下し
、また熱間加工性の劣化が懸念されるため、０．０６％
以下とする。なお下限は０．００１％とすることが望ま
しい。
Ｎ ： ０．００５０％以下
低Ｎ化により耐水素侵食性が向上し、さらにりリープ強
さが向上すること、また０、 ００５０％をこえて含有
させた場合、ブローホールの発生により製造性が阻害さ
れ、溶接性も劣化するため、ｏ、 ｏｏｓ。
さが向上すること、また０、 ００５０％をこえて含有
させた場合、ブローホールの発生により製造性が阻害さ
れ、溶接性も劣化するため、ｏ、 ｏｏｓ。
％以下とする。
Ｐ ： ０．０１０％以下
Ｐを０．０１０％をこえて含有させた場合焼戻しぜい化
感受性が増し、高温での長期間の使用にて材料が劣化す
るので、０．０１０％以下に限定する。
感受性が増し、高温での長期間の使用にて材料が劣化す
るので、０．０１０％以下に限定する。
Ｓ ： ０．００４％以下
Ｓ量を低く抑えることにより水素侵食及び溶接後の応力
除去焼なまし時の割れ（ＳＲ割れ）に対する感受性を低
減させることは重要であり、Ｓ量を０．００４％以下と
することで耐水素侵食特性、耐ＳＲ割れ性が向上するた
め、上限を０．００４％とする。
除去焼なまし時の割れ（ＳＲ割れ）に対する感受性を低
減させることは重要であり、Ｓ量を０．００４％以下と
することで耐水素侵食特性、耐ＳＲ割れ性が向上するた
め、上限を０．００４％とする。
以上が基本成分である。
また第２発明においては、上記基本成分のほか、以下の
各成分のうち１種又は２種以上を含有する。
各成分のうち１種又は２種以上を含有する。
すなわちＮｉ、 Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｂ、 ＣｕおよびＺ
ｒであり、これらの成分はいずれも高温強度を向上する
同一の作用効果を有する。
ｒであり、これらの成分はいずれも高温強度を向上する
同一の作用効果を有する。
Ｎｉ ： ０．０５〜１．０ ％
Ｎｉは高温強度を高め、さらにじん性を向上させるが、
０．０５％未満の含有ではその効果は不十分で、一方１
．０％をこえる含有は水素侵食および焼戻しぜい化に対
する感受性が増大するので、０．０５〜１．０％の範囲
とする。
０．０５％未満の含有ではその効果は不十分で、一方１
．０％をこえる含有は水素侵食および焼戻しぜい化に対
する感受性が増大するので、０．０５〜１．０％の範囲
とする。
Ｔｉ ： ０．００５〜０．０８％
Ｔｉは高温強度を高め、さらにＮを固定してじん性の向
上をはかることができ、そのためには０．００５％以上
の含有が必要であるが、０．０８％をこえての含有はか
えってじん性を劣化し、また溶接性も悪化するため、０
．００５〜０．０８％の範囲とする。
上をはかることができ、そのためには０．００５％以上
の含有が必要であるが、０．０８％をこえての含有はか
えってじん性を劣化し、また溶接性も悪化するため、０
．００５〜０．０８％の範囲とする。
Ｎｂ ： ０．００５〜０．１０％
高温強度の向上を目的としてＮｂを含有させるが、その
効果を発揮させるには少なくとも０．００５％の含有が
必要であり、一方、０．１０％をこえる含有は、溶接性
が劣化するので、ｏ、ｏｏｓ〜０．１０％の範囲とする
。
効果を発揮させるには少なくとも０．００５％の含有が
必要であり、一方、０．１０％をこえる含有は、溶接性
が劣化するので、ｏ、ｏｏｓ〜０．１０％の範囲とする
。
Ｂ ： ０．０００３〜０．００６％
適量のＢの含有により高温強度を向上させることができ
、その効果を発揮させるには少なくとも０、０００３％
の含有が必要であるが、０．００６％をこえる過度の含
有は溶接性が劣化するので、０．０００３〜０．００６
％の範囲とする。
、その効果を発揮させるには少なくとも０、０００３％
の含有が必要であるが、０．００６％をこえる過度の含
有は溶接性が劣化するので、０．０００３〜０．００６
％の範囲とする。
Ｃｕ ： ０．０５〜１．０％
Ｃｕも高温強度を向上させる効果があり、この効果を発
揮させるには０．０５％以上の含有が必要であるが、１
．０％をこえて過剰に含有させた場合、赤熱ぜい性を招
くので０．０５〜１．０％の範囲とする。
揮させるには０．０５％以上の含有が必要であるが、１
．０％をこえて過剰に含有させた場合、赤熱ぜい性を招
くので０．０５〜１．０％の範囲とする。
Ｚｒ ： ０．００５〜０．０６％
適量のＺｒの含有により高温強度、さらにじん性を向上
させることができる。その効果を発揮させるには少なく
とも０．００５％の含有が必要であるが、０．０６％を
こえて過剰に含有させた場合、かえってじん性が劣化す
るので、ｏ、ｏｏｓ〜０．０６％の範囲とする。
させることができる。その効果を発揮させるには少なく
とも０．００５％の含有が必要であるが、０．０６％を
こえて過剰に含有させた場合、かえってじん性が劣化す
るので、ｏ、ｏｏｓ〜０．０６％の範囲とする。
さらに第３発明においては上記基本成分のほか、次に示
すＲＥＭおよびＣａの１種または２種以上を含有し、ま
た第４発明においては第２発明の成分のほか、次に示す
ＲＥＭおよびＣａの１種又は２種以上を含有する。なお
この発明におけるＲＥＶは、Ｙを含む希土類元素から選
ばれる１種又は２種以上を意味し、ＲＥＭおよびＣａは
Ｓを固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割れ性を向上
させる同一の作用効果を有する。
すＲＥＭおよびＣａの１種または２種以上を含有し、ま
た第４発明においては第２発明の成分のほか、次に示す
ＲＥＭおよびＣａの１種又は２種以上を含有する。なお
この発明におけるＲＥＶは、Ｙを含む希土類元素から選
ばれる１種又は２種以上を意味し、ＲＥＭおよびＣａは
Ｓを固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割れ性を向上
させる同一の作用効果を有する。
ＲＥ Ｍ ： ０．００１〜０．１０％ＲＥＶを含有さ
せる目的はＳを固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割
れ性を向上させることにあり、そのためには０．００１
％以上の含有が必要である。しかし０．１０％をこえて
含有させた場合、じん性が劣化するので、０．００１〜
０．１０％の範囲とする。
せる目的はＳを固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割
れ性を向上させることにあり、そのためには０．００１
％以上の含有が必要である。しかし０．１０％をこえて
含有させた場合、じん性が劣化するので、０．００１〜
０．１０％の範囲とする。
Ｃａ ： ０．００１〜０．０５％
ＣａもＲＥＶと同様に０．００１％以上の含有によりＳ
を固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割れ性を向上さ
せる。しかし０．０５％以上の含有の場合鋼中の介在物
が多くなり、じん性等に悪影響を及ぼすので、０．００
１〜０．０５％の範囲とする。
を固定して耐水素侵食特性および耐ＳＲ割れ性を向上さ
せる。しかし０．０５％以上の含有の場合鋼中の介在物
が多くなり、じん性等に悪影響を及ぼすので、０．００
１〜０．０５％の範囲とする。
（実施例）
表１に示す組成の綱を、それぞれ真空溶解炉にて溶製し
、次いで１６ｗ＋＋ｍ厚に熱間圧延後１０５０℃で２時
間保持して焼入れ、６９０℃で２４．５時間の応力除去
焼なまし処理（ＰＨＯＴ）を行って試料とした。焼入れ
（８００℃→４００℃）の平均冷却速度は１５℃／ｗｉ
ｎにコントロールした。この冷却速度は３０抛鵜厚の鋼
板を水冷した場合の中心部の冷却速度に相当する。
、次いで１６ｗ＋＋ｍ厚に熱間圧延後１０５０℃で２時
間保持して焼入れ、６９０℃で２４．５時間の応力除去
焼なまし処理（ＰＨＯＴ）を行って試料とした。焼入れ
（８００℃→４００℃）の平均冷却速度は１５℃／ｗｉ
ｎにコントロールした。この冷却速度は３０抛鵜厚の鋼
板を水冷した場合の中心部の冷却速度に相当する。
ＰＷＨＴ後クリープ試験および水素侵食試験を行った。
耐水素侵食特性の評価は、試料を６００℃、５００ｋｇ
ｆ／ｃｍ”の高温、高圧水素に最高２０００時間暴露後
、シャルピー衝撃試験を０℃にて行い、そのときの吸収
エネルギーｖＥ（、と暴露時間との関係を調べ、ｖＥｏ
の低下の始まる時間を水素侵食の潜伏期とし、この潜伏
期を耐水素侵食特性の指標とした。
ｆ／ｃｍ”の高温、高圧水素に最高２０００時間暴露後
、シャルピー衝撃試験を０℃にて行い、そのときの吸収
エネルギーｖＥ（、と暴露時間との関係を調べ、ｖＥｏ
の低下の始まる時間を水素侵食の潜伏期とし、この潜伏
期を耐水素侵食特性の指標とした。
表１に、クリープ試験結果および水素侵食の潜伏期の測
定結果を示す。また第１図に、表１に示すクリープ破断
までの時間および試験温度を、ラーソンミラーパラメー
タにて整理した上で負荷応力との関係として示す。
定結果を示す。また第１図に、表１に示すクリープ破断
までの時間および試験温度を、ラーソンミラーパラメー
タにて整理した上で負荷応力との関係として示す。
表１および第１図から、この発明に適合する鋼は比較例
に比べ、クリープ破断強さが格段に高く、また耐水素侵
食特性も優れていることがわかる。
に比べ、クリープ破断強さが格段に高く、また耐水素侵
食特性も優れていることがわかる。
（発明の効果）
この発明に従う鋼は高いクリープ破断強さおよび優れた
耐水素侵食特性をそなえ、したがって高温、高圧水素下
にて長期間操業される圧力容器および管類用材料に有利
に適合する。
耐水素侵食特性をそなえ、したがって高温、高圧水素下
にて長期間操業される圧力容器および管類用材料に有利
に適合する。
第１図は、クリープ破断応力とラーソンミラーパラメー
タとの関係を示すグラフである。
タとの関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、 Ｃｒ：２．０〜８．０ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１〜１．６ｗｔ％、 Ｗ：０．１〜２．５ｗｔ％、 Ｖ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．０６ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０１０ｗｔ％以下および Ｓ：０．００４ｗｔ％以下を含み、 残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるクリープ特性およ
び耐水素侵食特性の優れた低合金鋼。 ２、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、 Ｃｒ：２．０〜８．０ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１〜１．６ｗｔ％、 Ｗ：０．１〜２．５ｗｔ％、 Ｖ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．０６ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０１０ｗｔ％以下および Ｓ：０．００４ｗｔ％以下を含み、 さらにＮｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０８ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００３〜０．００６ｗｔ％、Ｃｕ：０．
０５〜１．０ｗｔ％およびＺｒ：０．００５〜０．０６
ｗｔ％の１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不
可避不純物よりなるクリープ特性および耐水素侵食特性
の優れた低合金鋼。 ３、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、 Ｃｒ：２．０〜８．０ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１〜１．６ｗｔ％、 Ｗ：０．１〜２．５ｗｔ％、 Ｖ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．０６ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０１０ｗｔ％以下および Ｓ：０．００４ｗｔ％以下を含み、 さらにＲＥＭ：０．００１〜０．１０ｗｔ％およびＣａ
：０．００１〜０．０５ｗｔ％の１種又は２種を含有し
、残部Ｆｅおよび不可避不純物よりなるクリープ特性お
よび耐水素侵食特性の優れた低合金鋼。 ４、Ｃ：０．０５〜０．２０ｗｔ％、 Ｓｉ：０．５０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：１．５ｗｔ％以下、 Ｃｒ：２．０〜８．０ｗｔ％、 Ｍｏ：０．１〜１．６ｗｔ％、 Ｗ：０．１〜２．５ｗｔ％、 Ｖ：０．０５〜０．５０ｗｔ％、 Ａｌ：０．０６ｗｔ％以下、 Ｎ：０．００５０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．０１０ｗｔ％以下および Ｓ：０．００４ｗｔ％以下を含み、 さらにＮｉ：０．０５〜１．０ｗｔ％、Ｔｉ：０．００
５〜０．０８ｗｔ％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０ｗｔ
％、Ｂ：０．０００３〜０．００６ｗｔ％、Ｃｕ：０．
０５〜１．０ｗｔ％、Ｚｒ：０．００５〜０．０６ｗｔ
％の１種または２種以上、およびＲＥＭ：０．００１〜
０．１０ｗｔ％、Ｃａ：０．００１〜０．００５ｗｔ％
の１種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物よ
りなるクリープ特性および耐水素侵食特性の優れた低合
金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61160875A JPH066771B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61160875A JPH066771B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6318038A true JPS6318038A (ja) | 1988-01-25 |
| JPH066771B2 JPH066771B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=15724258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61160875A Expired - Fee Related JPH066771B2 (ja) | 1986-07-10 | 1986-07-10 | クリ−プ特性および耐水素侵食特性の優れた低合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH066771B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0250941A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-20 | Nippon Steel Corp | 耐炭酸ガス腐食性と耐応力腐食割れ性の優れたステンレス鋼 |
| JPH02217438A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高温クリープ強度の高い耐熱鋼 |
| JPH02217439A (ja) * | 1989-02-20 | 1990-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食、耐酸化性に優れた高強度低合金鋼 |
| JPH04268040A (ja) * | 1991-02-22 | 1992-09-24 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クリープ強度と靭性に優れた低合金耐熱鋼 |
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| EP0787813A1 (en) * | 1996-02-10 | 1997-08-06 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | A low mn-low Cr ferritic heat resistant steel excellent in strength at elevated temperatures |
| US6406564B1 (en) | 1998-12-14 | 2002-06-18 | Nippon Steel Corporation | Electric welded boiler steel pipe |
| US6494970B1 (en) | 2000-07-13 | 2002-12-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Heat resistant steel casting and method of manufacturing the same |
| US6514359B2 (en) | 2000-03-30 | 2003-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistant steel |
| CN100393903C (zh) * | 2005-08-26 | 2008-06-11 | 首钢总公司 | 一种强韧性低合金结构钢的生产方法 |
| WO2011027454A1 (ja) | 2009-09-04 | 2011-03-10 | トヨタ自動車株式会社 | 電気駆動式車両 |
| EP3778972A1 (en) | 2019-08-13 | 2021-02-17 | Nippon Steel Corporation | Low alloy heat-resistant steel and steel pipe |
Citations (1)
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-
1986
- 1986-07-10 JP JP61160875A patent/JPH066771B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH066771B2 (ja) | 1994-01-26 |
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|---|---|---|---|
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