JPH02232345A - 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、高温強度が高く、耐酸化性、および高温耐
食性に優れ、ボイラ、原子力、化学工業などの分野で、
高温耐圧、耐酸化材料として使用するのに好適な高クロ
ム鋼に関する． （従来の技術） ｔボイラ過熱器管、再熱器管あるいは原子力、化学工業
などの熱交換器管や耐熱耐圧配管などに使用される耐熱
鋼は、高温強度、高温耐食耐酸化性、靭性が必要とされ
るが、更に、加工性、溶接性にも優れ、かつできるだけ
安価であることも要求される。

従来、上記のような用途に用いられる材料としては、■
オーステナイトステンレス鋼、■２・１／４Ｃｒ−ＩＭ
ｏ鋼などの低合金鋼、■９〜ｌ２Ｃｒ系の高Ｃｒフエラ
イト鋼がある．中でも■の高クロム鋼は、■の低合金鋼
に較べて強度、耐食耐酸化性において優れ、また■のオ
ーステナイトステンレス鋼のように応力腐食割れを起こ
さず、熱膨張係数が小さく耐熱疲労特性に優れるという
長所とともに安価であるという利点がある． 高クロム鋼の代表的なものとしては、９Ｃｒ−ＩＭｏ鋼
（ＳＴＢＡ２６）、改良９　Ｃｒ　−　Ｉ　Ｍｏｔｌｌ
（ＡＳＴＩ′ｌ＾２１．３　Ｔ９１）、１２Ｃｒ　−　
Ｉ　Ｍｏ（［ｌｌＮ　Ｘ２０ＣｒＭｏＷ　Ｖ１２１）な
どが著名である．更に、強度を重視した材料として、本
発明者らが提案した特公昭５７　−　３６３４　１号公
報、特開昭５５−１１０７５８号、同５８−１８１８４
９号、同６２　−　８９８４２号の各公報に記載される
綱がある．その外に９〜１２％（本明細書において、合
金成分の含有量を表す％は全で重量％を意味する）のＣ
『を含有する耐熱鋼として、特開昭６１−１１０７５３
号、同６２−２９７４３６号、同６３　−　７６８５４
号、特公昭６２　−　８５０２号の各公報に開示される
鋼があり、これらはいずれもＭＯ、Ｗ１■、Ｎｂ，　Ｎ
等を添加した高温強度重視の成分設計に基づくものであ
る． 近年、ボイラの高温高圧運転が検討されるようになり、
従来６００゜Ｃ以下で使用されていた鋼管部材なども、
６００〜６５０“Ｃの高温での使用を検討しなければな
らなくなってきたが、従来の高Ｃｒフエライト鋼では強
度が不足して使用が困難と見られている．特に、配管用
の大径厚肉管では強度を補うために設計肉厚が厚《なり
、起動・停止の熱履歴による熱疲労も問題にされる． 一方、強度改善を計った前記のような改良鋼でも６００
〜６５０℃での使用には高温酸化、高温腐食の点から制
約がある．即ち、耐酸化性、高温耐食性に有効なＣｒｉ
１が９〜１２Ｃｒの材料では、６２５゜Ｃが使用限界と
いわれており、耐酸化性、高温耐食性を高めるべ（Ｃｒ
量を１３％以上に増量すると母相に多量のδ−フエライ
トを生成し、靭性、高温強度を著しく低下させる結果と
なる．相バランスの観点から、Ｎｉを添加してδ−フエ
ライトを抑えることも可能であるが、いずれもＣｒ、旧
量を増加させるために熱伝導度が下がり、熱効率が低下
するとともに高価となり、１８一８系オーステナイトス
テンレス調と比較しての経済的な利点がなくなる．以上
要するに、６００　’Ｃ以上の高温高圧下での使用には
、既存の高Ｃｒフェライト鋼に比べて高温強度に優れ、
かつ、耐酸化性と高温耐食性も既存の（或いは改良型の
）高Ｃｒ鋼に優り、しかも靭性、加工性、溶接性におい
ても従来鋼と少なくとも同等の性能を持つ鋼が待望され
ている． （発明が解決しようとする！！ＩＩＩ）本発明は、オー
ステナイトステンレス鋼に較べて安価な高Ｃｒフェライ
ト鋼の範躊にあるもので、靭性、加工性、溶接性は従来
鋼と同等以上であって、更に６００’Ｃ以上での強度、
耐酸化性、高温耐食性においては従来の９〜１２Ｃｒｔ
１のそれを大きく凌ぐ鋼の開発を課題としてなされたも
のである．言い換えれば本発明は、Ｃｒ量およびＭｌ量
を徒に増加させることなく、ｌ８一８系オーステナイト
ステンレス鋼に匹敵する高温強度、耐酸化性、高温耐食
性を持つ安価な高Ｃｒフエライト鋼を提供することを目
的とする． （課題を解決するための手段） 本発明者らは、高Ｃｒフエライト鋼の高温強度を改善す
るためには固溶強化元素Ｗ，Ｍｏと析出強化元素■、Ｗ
ｂ，　Ｎ％Ｃを適量添加するのが有効であること、およ
び６００゜Ｃ以上の高温での耐酸化性と高温耐食性を改
善するにはＣｕと微量の？ｌｇの複合添加が有効である
ことを見出した． 従来、６００　’Ｃ以上での高温強度を改善する目的で
種々の改良型９〜１２Ｃｒｔｌｉの提案があるものの、
耐酸化性、高温耐食性の不足から、その使用は約６２５
゜Ｃ以下に制限される場合が多かった．一方、耐酸化性
改善を狙って微量のＣｕを添加することはあっても、Ｃ
ｕの多量添加は熱間加工性と靭性を劣化させるというこ
とで制限されていた（例えば、前掲の特開昭６３　−　
７６８５４号公報）．また特公昭６２−１２３０４号公
報に開示されるＣｕ添加鋼でも、本発明者らの試験結果
では靭性に問題があり、かつ６００℃以上での耐酸化性
、高温耐食性はまだ十分ではない． 本発明は、Ｃｕの単独添加では得られない靭性、強度、
加工性、耐酸化性、高温耐食性の向上が、Ｈｇとの複合
添加で得られるとの知見を主要点としてなされたもので
、その要旨は下記の高クロム鋼にある． ■　Ｃ１．０４〜０．２％、　Ｓｉ：　０．７％以下、
Ｍｎ：　０．１　〜１．５％、　旧：　１％以下、Ｃｒ
：　８〜１４％、　　　Ｍｏ：　０．０１〜１．２％、
Ｗ　７　０．８〜３．５％、　Ｖ：０．１〜０．３％、
Ｎｂ：　０．０１〜０．２％、ｌ：０．０５％以下、Ｃ
ｕ：　０．４　〜３％、　　Ｍｇ：　０．０００５　〜
０．５％、Ｎ：０．００１〜０．１％ を含み残部は鉄および不可避的不純物からなる耐食、耐
酸化性に優れた高強度高クロム鋼．■　上記■の成分に
加えて更に、０．０００１〜０．０２％のＢを含有する
耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼． ■　上記■の成分に加えて更に、それぞれ０．０１〜０
．２％のＬａ，　Ｃｅ，　Ｙ，　ＣａＳＴｉ，　Ｚｒお
よびＴａからなる群から選択した１種以上を含有する耐
食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼． ■　上記■の成分に加えて更に、０．０００１〜０．０
２％のＢと、それぞれ０．０１〜０．２％のＬａ，　Ｃ
ｏ，　Ｙ，　Ｃａ，Ｔ＋，　ＺｒおよびＴａからなる群
から選択した１種以上を含有する耐食、耐酸化性に優れ
た高強度高クロム鋼。

上記の本発明鋼は、後述するように、多数の合金成分を
適正な量でバランスよく含有させることによって、高温
用鋼として総合的特性の極めて優れた鋼になる．就中、
安価でかつ著しい耐酸化性、高温耐食性改善効果を持っ
Ｃｕを積極的に添加するとともに、微量のＭ．を複合添
加することによって、優れた高温強度、靭性、加工性、
溶接性を発渾させるのである． 以下、本発明鋼の各合金成分の作用効果とそれらの含有
量の限定理由について説明する．ＣｕおよびＭｇ； まず、本発明鋼の最も大きな特徴であるＣｕとＭｇの複
合添加による相乗効果について述べる。

従来、鋼に対するＣｕの添加が試みられていたことは先
に述べたとおりである。しかし、６００’Ｃ以上の高温
での耐酸化性に関する定量評価は行われていないため、
多ｉ添加による効果は全く不明であった．また、前掲の
特公昭６２−１２３０４号公報では０．４〜１．５％の
Ｃｕ添加がＷ，Ｎとの作用によりクリープ強度に有効と
されているものの、多量添加による熱間加工性低下に問
題があるとしている．本発明者らは、Ｃｕの多量添加が
鋼の靭性、熱間加工性を劣化させる機構を詳細に調べた
結果、微量のＭｇの添加によりＣｕの多量添加の悪影響
を除き、゜さらにより優れた耐酸化性、高温耐食性を付
与できることを確認した． すなわち、Ｃｕは６００℃以上の高温において耐酸化耐
食性を担うＣｒｌＯ＝皮膜を緻密で高温でも安定なもの
にし、耐酸化性、高温耐食性を著しく改善するのである
．しかし、Ｓが存在するとＣｕ−Ｓ低融点化合物として
母材の結晶粒界やＣｒｌ０３皮膜自身を不安定にしてし
まい、Ｃｕ多量添加による靭性、強度、加工性の低下の
みならず耐酸化性や耐食性劣化の原因となる．ところが
、微量の月８を複合添加すると、これがＳ安定化剤とし
て働き上記の問題点が解決できる．後述するようにＹ，
Ｌａ，Ｃｏ等の希土類元素も同じような効果をもつが、
微量Ｍｇの添加効果が最も大きい．これは、ＭｇがＳの
母材結晶粒界への偏析やＣｒｔ（ｈ皮膜と母材界面への
偏析を防止するだけでなく、Ｃｒｚ０２皮膜の安定性を
も改善するためと考えられる． 一方、Ｃｕ自身の他の作用として、Ｎｉのように変態点
を著しく下げることなく、オーステナイト安定化元素と
して、δ−フエライト量を抑制できる点も有利である．
またＣｕ相の析出による高温クリープ強度の改善効果も
期待できるが、この場合は？ｌｇとの複合添加を前提と
してＣｕの多量添加、望ましくは１．５％以上の含有量
が必要である．上記の耐酸化性、耐食性の改善効果は０
．４％未満の含有量では不十分であり、一方、３％を超
えて含有させると、Ｃｕ自身が多量に粒界析出して靭性
、高温強度、加工性を損なう．つまり、Ｃｕの適正含有
量は０．４〜３％、望ましくは、１．５〜２．５％であ
る。

次に、Ｍｇは前記のとおりＳの偏析を防止しＣｒｚ０３
皮膜と母材結晶粒界を安定にし、粒界へのＣｕ析出によ
る加工性、靭性、高温強度の低下防止効果をもたらす必
須の成分であるが、０．０００５％未満ではその効果が
得られず、０．５％を超えて添加されても効果は飽和す
るため、その上限を０，５％とした．Ｃ　： ＣはＣ『、ＦａＳＭｏ，Ｗ，　Ｖ、Ｉｌｂと結合して炭
化物を形成し、高温強度に寄与するとともに、それ自身
がオーステナイト安定化元素として組織を安定化する．
　０．０４％未満では炭化物析出が不十分で、かつδ−
フエライト量が多くなり強度、靭性が不足になる．また
０．２％を超える場合は、炭化物が過剰析出して綱が著
しく硬化し、加工性と溶接性が悪くなる．即ち、Ｃの適
正含有量は０．０４〜０．２％である． Ｃ『： Ｃｒは鋼の耐酸化性、高温耐食性を確保するために不可
欠な元素であり、その含有量が８％未満では高Ｃｒ＠と
しての前記の用途に十分な耐酸化性、高温耐食性が得ら
れない．一方、１４％を超えると６−フエライト量の増
加により強度、加工性、靭性がｔ員なわれる． Ｓ１　： Ｓｉは脱酸剤として働き、また鋼の耐水蒸気酸化特性を
高める元素であるが、０．７％を超えると靭性が著しく
低下し、クリープ強度に対しても有害である．特に厚肉
材料では長時間加熱による脆化を避けるためにも低く抑
えるのが望ましいから上限を０．７％とする． Ｍｒｉ： Ｍｎは鋼の熱間加工性を改善し、絹織の安定化に有効で
あるが、０．１％未満では十分な効果が得られず、１．
５％を超えると鋼を硬化させ加工性、溶接性を損なう．
よってＭｎの含有量は０．１−１．５％とする． Ｎｉ： Ｎｉはオーステナイト安定化元素としてマルテンサイト
組織を安定にする．しかし、その含有量が１％を超える
と変態点を著しく下げ、十分な焼戻し処理をする上で支
障をきたす．また、高温クリープ強度も損なわれる．経
済性に鑑みてもＮｉの多量添加は不利である．よってＮ
ｉの含有量は１％以下とする． ｈｏ： ＭＯは固溶強化および微細炭化物析出強化元素として高
温クリープ強度の向上に有効であるが、０．Ｏｌ％未満
では十分な効果が得られず、一方、１．２％を超えて含
有させるとδ−フエライト量の増加による靭性と加工性
の劣化を招き、高温での金属間化合物析出により長時間
加熱脆化を惹起する．Ｗ： Ｗは固溶強化および微細炭化物析出強化元素としてクリ
ープ強度の向上に有効であり、Ｍｏ以上に高温強度の向
上に寄与する．Ｗは、Ｎｏとの複合添加によって高温ク
リープ強度を向上させる効果が大きい．このような効果
は、先のＭｏの含有量を前提として、Ｗの０．８％以上
の含有量で顕著になるが、３．５％を超えて含有させる
と靭性、加工性を損なう．なお、ＷはＭＯよりも多く添
加するのが望ましい．その理由は、Ｗの原子半径がｎｏ
のそれよりも大きく拡散が遅いためであり、そのために
析出物の成長、粗大化を抑制する効果もＭｏに較べて大
きいからである． ■　： ＶはＣ，Ｎと結合してＶ（Ｃ％Ｎ）の微細析出物を形成
する．この析出物は高温長時間の加熱でも安定で、長時
間側のクリープ強度の向上に大きく寄与するが、０．１
％未満では十分な効果が得られず、０．３％を超える場
合には固溶■が増加してかえって強度を損なう． Ｎｂ： ＮｂはＶと同様Ｃ，Ｎと結合し７Ｎｂ　（Ｃ，Ｎ）　の
微細析出物を形成しクリープ強度の向上に寄与する．こ
の析出物は短時間クリープ強度の向上に特に有効である
が、０．０１％未満では上記の効果が得られない．しか
し、０．２％を超える場合は焼ならし処理で未固溶Ｎｂ
Ｃが増え、強度と溶接性を損ない、更に長時間クリープ
中に析出物が凝集粗大化しクリープ強度が低下する． 九ｌ　： Ａｌは脱酸剤として添加されるがその含有量が０．０５
％を超える場合は、クリープ強度を損なうから、０．０
５％以下とする． Ｎ　： ＮはＶ，Ｎｂと結合して炭窒化物を形成してクリープ強
度の向上に寄与するが、０．００１％未満ではその効果
がない．一方、０．１％を超える場合は、溶接性、加工
性を損なう． 上記の各成分の外に、次の成分を必要に応じて添加する
ことができる． Ｂ： Ｂは微量添加により炭化物を分散、安定化させる効果が
ある，　０．０００１％未満ではその効果が小さ＜　，
　０．０２％を超えると溶接性、加工性を損なうから、
Ｂを添加する場合はその含有量を０．０００１〜０．０
２％の範囲にするのがよい． Ｌａ，　Ｃｅ，　Ｙ，　Ｃａ，　ＴＩ，　ＺｒおよびＴ
ａ：これらの元素は、綱中のＰ，Ｓ，Ｏ　（酸素）など
の不純物元素とそれらの析出物（介在物）の形態制御を
目的として添加できる．これらの元素のうち少なくとも
１種をそれぞれの元素について０，０１％以上添加する
ことによって上記の不純物元素を安定かつ無害な析出物
として固定し、強度と靭性を向上させる．しかしそれぞ
れ０．２％を超えると介在物が増加し、かえって靭性を
損なうので各々の含有量は０．００１〜０．２％とする
。特にＣｕを添加する本発明鋼では、不純物の清浄化が
強度、靭性、加工性の点から重要で、前述のＭｇの作用
を補うためにもこれらの元素は有効である．本発明の綱
は、前述の成分のほか、残部はＦｅと不可避の不純物か
らなる．ｗ４の不純物として代表的なものはＰとＳであ
る。Ｐは０．０２５％以下、Ｓは０．０１５％以下に抑
えるのが望ましい。これらはいずれも靭性、加工性、溶
接性に有害な元素で、特にＣｕを添加する本発明鋼では
、Ｓが掻微量であっても粒界やＣｒｚＯｓ皮膜を不安定
にし、強度、靭性、加工性劣化の原因となるから、上記
の許容上限値以下でもできるだけ少ないほうがよい．本
発明鋼の標準的な熱処理は、焼ならし一焼戻し処理であ
るが、焼なまし処理の適用も可能である．焼ならし或い
は焼なまし処理の温度は、前の加工で生じる粗大析出物
を十分固溶させるとともに鋳造偏析等による固溶合金元
素の偏析を均一化する目的でＡｃｚ変態点以上とする．
上限は、酸化スケールの生成防止とδ−フエライトの多
量析出抑制のため１２００℃までとする．望ましい温度
範囲は１０００〜１１５０℃である． 焼ならし後の組織はマルテンサイト単相、もしくはδ−
フエライトを含むマルテンサイト組織になる．なお、δ
−フエライトとマルテンサイトの・混合組織とする場合
は、δ−フエライトが強度、靭性の劣化原因となる反面
、加工性の改善をもたらすので、鋼の使用目的に応じて
混合比率を調整すればよい。概ねδ−フエライトは３０
％以下、望ましくは５〜３０％の範囲に調整する．焼な
らし後は焼戻し処理を行う．この焼戻し処理は、高温ク
リープ強度の安定化のためにマルテンサイト中の転位密
度を低くする必要から、使用温度＋１５０〜２００゜Ｃ
で行う．本発明鋼の場合には、７５０〜８３０゜Ｃの範
囲が望ましい．この点から、Ａｃ＋変態点が高い材料が
好ましい．なお、焼戻しが不十分な場合は、高温長時間
側で著しい強度低下がみられることがあるので注意を要
する．焼なまし後の組織はフエライト　（α）十炭窒化
物となり、靭性、強度の点では焼ならし一焼戻し処理材
に劣るが、軟質で加工性、クリープ延性に優れる．どち
らかと言えば、本発明鋼は、焼ならし一焼戻し処理を施
して用いるのが好ましい．（実施例） 第１表に示す化学組成の鋼を５０ｋｇ真空溶解炉で溶解
し、インゴットを１１５０〜９５０℃で鍛造して厚さ２
０ｍの板とした． Ａ鋼はＳＴＢＡ２６、Ｂ鋼は■ＳＴＢＡ２７　（火力原
子力発電技術協会規格）、Ｃ綱は＾ＳＴＭ．Ａ２１３．
Ｔ９１、Ｄ鋼はＤＩＮ．Ｘ２０ＣｒＭｏＷ　Ｖ　１２１
でいずれも既存の代表的な高Ｃｒフェライト鋼である，
Ｅｍ〜Ｉ鋼は１１Ｃｒ鋼をベースとして、Ｃｕだけを添
加した比較鋼である．Ｊ−Ｚ鋼がＣｕと微ＩＭｇを複合
添加した本発明鋼である． Ａ鋼、Ｂ鋼は通常の熱処理として９５０゜ＣＸ１時間→
空冷の後、７５０゜ＣＸｔ時間→空冷を行った．Ｅ鋼〜
Ｚ鋼は全て強化鋼で、Ｖ，Ｎｂを含む高強度材料であり
、１０５０゜ＣＸ１時間→空冷の焼ならしと、７８０゜
ＣＸ１時間→空冷の焼戻しを行った．引張試験片はφ６
　ｇｅｍ　Ｘ　ＧＬ３０■とし、常温および６００　’
Ｃにて試験を行った．クリープ試験は、同じφ６　＋ａ
ｍ　Ｘ　ＧＬ３０ｍの試験片を用い、６５０゜Ｃにて最
長１０．０００時間程度の試験を行った，シャルビー衝
Ｈ試験は、ＪＩ５４号試験片を用いて０゜Ｃで実施した
．さらに耐水蒸気酸化性能を評価するため、１０　Ｘ　
２５　Ｘ　２　（ａｍ）の板状試験片を用い、水蒸気中
７００’ｃ　ｘ　１０００時間の加熱試験を行ってスケ
ール厚さを測定した．一方、高温耐食性としてはボイラ
中の石炭灰腐食を模擬し、合成灰（１．５Ｍ　’　Ｋｚ
ＳＯａ　−１．５　Ｍ　’　ＮａｚＳＯａ　−　Ｉ　Ｍ
　−　Ｆｅａｒｓ）と、１％Ｓｏ！−５％Ｏｘ　　１５
％Ｃｏｔ−ｂａｌＮｚのガスを使用し、６５０℃にて２
０時間の高温腐食に曝した．用いたｉｉｌ１′験片は１
５Ｘｌ５Ｘ３（閣）板である．試験結果を第２表にまと
めて示す．また、６５０’ＣＸＩＯ’時間クリープ破断
強度を第１図に示す．第２表および第１図に明らかなよ
うに、本発明鋼は６５０゜Ｃでのクリープ破断強度にお
いて既存鋼の中でも最高強度のＣ鋼（＾ＳＴＭ．Ａ　２
１３　Ｔ９１）を上回る．これは、Ｃｕとｈｇを含み、
かつＭｏ，ＷＳＶ，Ｎｂ等の成分を適正量含有すること
による効果である． 第２図に耐酸化性として水蒸気酸化特性を示す．耐食性
はＣｒの含有量で大きく左右されるため、８〜９．５Ｃ
ｒ系と１０〜１３ｃｒ系とに区別して示した．ここでも
本発明鋼は既存鋼に比べて大幅な改善が認められる．本
発明鋼は８〜９．５Ｃｒ系ですら従来の１２Ｃｒ系以上
の耐酸化性を示し、１０〜１２Ｃｒ系ではＩ８一８系オ
ーステナイトステンレス鋼に匹敵する耐酸化性をもって
いる，　Ｃｕ単独添加の比較鋼でも改善効果はあるが、
本発明鋼には及ばない．第３図に示す合成石炭灰中の腐
食でも、Ｃｕ添加による改善効果が認められ、同じＣｒ
ｌｉの既存鋼に比べて大幅な耐食性改善である．この場
合も、Ｃｕの単独添加より、ＣｕとＭｇの複合添加の方
がはるかに効果が大きい． 第４図に６５０℃での引張試験破断伸びを示す．比較鋼
ではＣｕの添加による伸びの低下が認められるが、Ｍ．
を複合添加した本発明鋼の伸びは既存鋼と同等である． 第５図は、１１〜１２Ｃｒ系の鋼のＯ′Ｃでの衝撃値を
Ｃｕの含有量との関係で示したものである．通常この系
の鋼にＣｕを添加すると靭性の低下がみられるが、Ｍ．
を復合添加した本発明鋼では全く靭性低下がみられない
． 以上具体的に示したとおり、本発明鋼は従来の高クロム
鋼よりもはるかに高いクリープ強度を持ち、かつ耐酸化
性、高温耐食性が著しく改善されている．更に、靭性、
延性でも従来の同じ系統の鋼と同等のすぐれた性能を有
する． （以下、余白） （発明の効果） 本発明は、従来の高クロム鋼をはるかに凌ぐ高温クリー
プ強度を持ち、耐酸化性、高温耐食性においても顕著に
改善された鋼を提供するものである．この鋼は、靭性、
加工性においても従来の高クロム鋼と同等以上であり、
ボイラ、化学工業、原子力などの産業分野で特に６２５
’Ｃ以上の高温において用いる耐熱耐圧部材として管、
板、その他さまざまの形状の鍛造品等に広く適用できる
ものである．

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明鋼および比較鋼の６５０℃×１０４時
間クリープ破断強度とＣｕの含有量との関係を示す図、 第２図は、同じ＜７００゜ｃｘｉｏ３時間の水蒸気酸化
試験によるスケール厚さとＣｕの含有量との関係を示す
図、 第３図は、同じく合成石炭灰中の腐食減匣とＣｕの含有
量との関係を示す図、 第４図は、同じ＜６ヘ０℃引張試験伸びとＣｕの含有量
との関係を示す図、 第５図は、同じく０゜Ｃ衝撃値とＣｕの含有量との関係
を示す図、である．

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、Ｃ：０．０４〜０．２％、Ｓｉ：０．
   ７％以下、Ｍｎ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：１％以下、
   Ｃｒ：８〜１４％、Ｍｏ：０．０１〜１．２％、Ｗ：０
   ．８〜３．５％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｎｂ：０．０
   １〜０．２％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｃｕ：０．４〜
   ３％、Ｍｇ：０．０００５〜０．５％、Ｎ：０．００１
   〜０．１％を含み残部は鉄および不可避的不純物からな
   る耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼。
2. （２）請求項（１）の成分に加えて更に、０．０００１
   〜０．０２重量％のＢを含有する耐食、耐酸化性に優れ
   た高強度高クロム鋼。
3. （３）請求項（１）の成分に加えて更に、それぞれ０．
   ０１〜０．２重量％のＬａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｚ
   ｒおよびＴａからなる群から選択した１種以上を含有す
   る耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼。
4. （４）請求項（１）の成分に加えて更に、０．０００１
   〜０．０２重量％のＢと、それぞれ０．０１〜０．２重
   量％のＬａ、Ｃｅ、Ｙ、Ｃａ、Ｔｉ、ＺｒおよびＴａか
   らなる群から選択した１種以上を含有する耐食、耐酸化
   性に優れた高強度高クロム鋼。