JPH04165043A - 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼 - Google Patents
耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼Info
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- JPH04165043A JPH04165043A JP28865690A JP28865690A JPH04165043A JP H04165043 A JPH04165043 A JP H04165043A JP 28865690 A JP28865690 A JP 28865690A JP 28865690 A JP28865690 A JP 28865690A JP H04165043 A JPH04165043 A JP H04165043A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、高温強度が高く、耐酸化性に優れ、ボイラ、
原子力、化学工業などの分野において、特に550℃以
上の高温酸化と高温腐食にさらされる耐熱耐圧部材の材
料に好適なフェライト系耐熱鋼に関する。
原子力、化学工業などの分野において、特に550℃以
上の高温酸化と高温腐食にさらされる耐熱耐圧部材の材
料に好適なフェライト系耐熱鋼に関する。
(従来の技術)
ボイラ、原子力、化学工業などの分野における各種耐熱
耐圧部材に使用される耐熱鋼には、高温強度、高温耐食
耐酸化性は勿論のこと、溶接性、加工性等の特性が求め
られる。更に、できるだけ安価であることも要求される
。
耐圧部材に使用される耐熱鋼には、高温強度、高温耐食
耐酸化性は勿論のこと、溶接性、加工性等の特性が求め
られる。更に、できるだけ安価であることも要求される
。
従来、上記のような分野における各種耐熱耐圧部材の材
料としては、次のようなものがあり、対象部材の使用温
度、圧力、環境等に応じ、さらに経済性を考直して適当
な材料が選択されている。
料としては、次のようなものがあり、対象部材の使用温
度、圧力、環境等に応じ、さらに経済性を考直して適当
な材料が選択されている。
■オーステナイトステンレス鋼、■9〜12Cr系の高
Crフェライト鋼、■3.5%以下のCrを含む低合金
鋼、■炭素鋼。
Crフェライト鋼、■3.5%以下のCrを含む低合金
鋼、■炭素鋼。
これらの材料の中で、■の高Crフェライト鋼および■
の低合金鋼は、■のオーステナイトステンレス鋼に比べ
て熱伝導性に優れ、熱膨張係数が小さく、応力腐食腐食
割れを起こしにくいという長所を有しており、従来から
種々のものが開発されている。しかしながら、低合金鋼
は、Cr量が低く、耐酸化性の観点から使用上限温度は
550″C以下である場合が多く、高Crフェライト鋼
は、600〜650℃以下の温度で優れた特性を有する
ものの、Cr量が高く、高価であるとともに溶接性にや
や劣る。
の低合金鋼は、■のオーステナイトステンレス鋼に比べ
て熱伝導性に優れ、熱膨張係数が小さく、応力腐食腐食
割れを起こしにくいという長所を有しており、従来から
種々のものが開発されている。しかしながら、低合金鋼
は、Cr量が低く、耐酸化性の観点から使用上限温度は
550″C以下である場合が多く、高Crフェライト鋼
は、600〜650℃以下の温度で優れた特性を有する
ものの、Cr量が高く、高価であるとともに溶接性にや
や劣る。
また、Cr量の増加にともない熱伝導性は低下する。
このようなことから、550〜600℃の温度域での使
用を考えた場合、Cr量が低合金鋼より高く、高Crフ
ェライト鋼より低い、4〜7Cr系フエライト鋼が適し
ていると考えられる。ところが、従来調の中には4〜7
Cr系フエライト鋼は非常に少ないうえに、550〜6
00℃の温度域で強度、耐酸化性、耐高温腐食性等の全
ての特性が満足できるものがない0例えば、JIS規格
に唯一規定されている5TBA 25の5 Cr−0,
5Moliは、同規格の5TBA 24の低合金鋼より
高温強度が低く、550〜600°Cの温度域での使用
には適さない。
用を考えた場合、Cr量が低合金鋼より高く、高Crフ
ェライト鋼より低い、4〜7Cr系フエライト鋼が適し
ていると考えられる。ところが、従来調の中には4〜7
Cr系フエライト鋼は非常に少ないうえに、550〜6
00℃の温度域で強度、耐酸化性、耐高温腐食性等の全
ての特性が満足できるものがない0例えば、JIS規格
に唯一規定されている5TBA 25の5 Cr−0,
5Moliは、同規格の5TBA 24の低合金鋼より
高温強度が低く、550〜600°Cの温度域での使用
には適さない。
STB^25以外の4〜TCr系フエライト鋼としては
、特開平1−100241号公報に開示されている3〜
7%のCrを含むフェライト綱合金、特開昭59−17
9758号公報に開示されている5゜0%を超え10.
0%未満のCrと0.05〜0.80%のCuを含む自
動車排気系部材用高耐食性クロム鋼、特開昭63−18
038号公報に開示されている2、0〜8.0%のCr
と0.05〜1.0%のCuを含むクリープ特性および
耐水素浸食特性の優れた低合金鋼などがあるが、これら
の鋼は、いずれも9〜12Cr系の高Crフェライト鋼
に較べれば耐食性と強度において劣っており、本発明の
目的とする550〜600℃の高温で、耐酸化性とクリ
ープ破断強度の両方に優れた材料とは言い難い。
、特開平1−100241号公報に開示されている3〜
7%のCrを含むフェライト綱合金、特開昭59−17
9758号公報に開示されている5゜0%を超え10.
0%未満のCrと0.05〜0.80%のCuを含む自
動車排気系部材用高耐食性クロム鋼、特開昭63−18
038号公報に開示されている2、0〜8.0%のCr
と0.05〜1.0%のCuを含むクリープ特性および
耐水素浸食特性の優れた低合金鋼などがあるが、これら
の鋼は、いずれも9〜12Cr系の高Crフェライト鋼
に較べれば耐食性と強度において劣っており、本発明の
目的とする550〜600℃の高温で、耐酸化性とクリ
ープ破断強度の両方に優れた材料とは言い難い。
(発明が解決しようとする課IN)
上記のこれまでに知られている4〜TCr系フエライト
鋼は、高Crフェライト鋼より安価で、熱伝導性、溶接
性に優れるものの550〜600℃の温度域での耐酸化
性および高温耐食性は高Crフェライト鋼より劣る。ま
た、特に600℃でのクリープ破断強度も高Crフェラ
イト鋼や5TBA 24の低合金鋼より劣る。このため
、従来より550〜600℃の温度域ではSTB^24
の低合金鋼、もしくは強度と耐食性が要求される部材に
は9〜12Cr系の高Crフェライト鋼かオーステナイ
トステンレス鋼が使用されている。
鋼は、高Crフェライト鋼より安価で、熱伝導性、溶接
性に優れるものの550〜600℃の温度域での耐酸化
性および高温耐食性は高Crフェライト鋼より劣る。ま
た、特に600℃でのクリープ破断強度も高Crフェラ
イト鋼や5TBA 24の低合金鋼より劣る。このため
、従来より550〜600℃の温度域ではSTB^24
の低合金鋼、もしくは強度と耐食性が要求される部材に
は9〜12Cr系の高Crフェライト鋼かオーステナイ
トステンレス鋼が使用されている。
本発明の課題は、従来の4〜TCr系フエライト鋼にお
ける上記問題点を解消し、550〜600℃の温度域で
使用されてきた高Crフェライト鋼やオーステナイトス
テンレス鋼に代替できる新しい4〜7Cr系フエライト
鯛を開発することにある。即ち、本発明の目的は、熱間
加工性および靭性については、低合金鋼と同等以上の特
性を有し、耐酸化性、高温耐食性および高温クリープ強
度については高Crフェライト鋼かオーステナイトステ
ンレス鋼と同等以上の特性を有するフェライト系耐熱鋼
を提供することにある。
ける上記問題点を解消し、550〜600℃の温度域で
使用されてきた高Crフェライト鋼やオーステナイトス
テンレス鋼に代替できる新しい4〜7Cr系フエライト
鯛を開発することにある。即ち、本発明の目的は、熱間
加工性および靭性については、低合金鋼と同等以上の特
性を有し、耐酸化性、高温耐食性および高温クリープ強
度については高Crフェライト鋼かオーステナイトステ
ンレス鋼と同等以上の特性を有するフェライト系耐熱鋼
を提供することにある。
<amを解決するための手段)
本発明者らは、先に8〜14%のCrを含有する高Cr
フェライト鋼に適量のW、 Mo、 V、Nb、 N、
およびCを添加すると高温強度が向上すること、および
、Cuと微量のM、を複合添加すると高温での耐酸化性
と高温耐食性が改善されることを見出した(特開平2−
232345号公報)。
フェライト鋼に適量のW、 Mo、 V、Nb、 N、
およびCを添加すると高温強度が向上すること、および
、Cuと微量のM、を複合添加すると高温での耐酸化性
と高温耐食性が改善されることを見出した(特開平2−
232345号公報)。
さらに、その後、本発明者らは従来の4〜?Cr系の耐
熱鋼についての上述の問題点を解消するため、種々の検
討を行った結果、4〜7Cr系の耐熱鋼においてもW、
Mo、 V、Nb、 N、およびCは高温強度の改善
に有効であること、およびCuとM、の複合添加は高温
での耐酸化性と高温耐食性の改善に有効であり、しかも
靭性および熱間加工性を阻害しないことを知見した。
熱鋼についての上述の問題点を解消するため、種々の検
討を行った結果、4〜7Cr系の耐熱鋼においてもW、
Mo、 V、Nb、 N、およびCは高温強度の改善
に有効であること、およびCuとM、の複合添加は高温
での耐酸化性と高温耐食性の改善に有効であり、しかも
靭性および熱間加工性を阻害しないことを知見した。
Cuは、強度および耐食性を改善する有効な元素である
が、過剰に添加すると熱間加工性が阻害されたり、赤熱
脆化が起こることは、前述の特開昭59−179758
号公報、同63−18038号公報にも記載されている
とおりである。このため、これらの発明鋼ではCuの上
限含有量を0.8%および1.0%に抑えているが、こ
れでは、Cuの好ましい効果が十分に発揮されない、と
ころが、本発明者らは、Cuを1.0%以上と多量に添
加しても、CuとMgを複合添加することにより高温で
の耐酸化性と高温耐食性は著しく高められ、しかも靭性
および熱間加工性は全く損なわれることがないことを新
たに見出し、本発明に至ったのである。
が、過剰に添加すると熱間加工性が阻害されたり、赤熱
脆化が起こることは、前述の特開昭59−179758
号公報、同63−18038号公報にも記載されている
とおりである。このため、これらの発明鋼ではCuの上
限含有量を0.8%および1.0%に抑えているが、こ
れでは、Cuの好ましい効果が十分に発揮されない、と
ころが、本発明者らは、Cuを1.0%以上と多量に添
加しても、CuとMgを複合添加することにより高温で
の耐酸化性と高温耐食性は著しく高められ、しかも靭性
および熱間加工性は全く損なわれることがないことを新
たに見出し、本発明に至ったのである。
ここに本発明の要旨は下記のフェライト系耐熱鋼にある
。
。
■ 重量%で、C: 0.03〜0.2%、Si :
0.7%以下、Mn : 0.1〜1.5%、Ni :
0.8%以下、Cr : 3.6〜7.8%、V :
0.01〜0.5%、Nb : 0.01〜0.2%
、Al:0.005〜0.05%、Cu : 1.O〜
2.5%、M、 : 0.0005〜0.5%、N :
0.005〜0.07%を含み、更に、MO:0.1
〜1.5%およびW:0.2〜3%のうちの1種又は2
種を含有し、残部がPeおよび不可避不純物からなる耐
酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼。
0.7%以下、Mn : 0.1〜1.5%、Ni :
0.8%以下、Cr : 3.6〜7.8%、V :
0.01〜0.5%、Nb : 0.01〜0.2%
、Al:0.005〜0.05%、Cu : 1.O〜
2.5%、M、 : 0.0005〜0.5%、N :
0.005〜0.07%を含み、更に、MO:0.1
〜1.5%およびW:0.2〜3%のうちの1種又は2
種を含有し、残部がPeおよび不可避不純物からなる耐
酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼。
■ 上記■の成分に加えて更に、0.0001〜0.0
2重量%のBを含有する耐酸化性に優れた高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
2重量%のBを含有する耐酸化性に優れた高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
■ 上記■の成分に加えて更に、それぞれ0.O1〜0
.2重量%のLa、 Ce、 Y、 Ca、 Ti、
ZrおよびTaからなる群から選択した1種以上を含有
する耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼。
.2重量%のLa、 Ce、 Y、 Ca、 Ti、
ZrおよびTaからなる群から選択した1種以上を含有
する耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼。
■ 上記■の成分に加えて更に、0.0001〜0.0
2重量%のBと、それぞれ0.01〜0.2重量%のL
a、 Ce。
2重量%のBと、それぞれ0.01〜0.2重量%のL
a、 Ce。
Y、Ca、Ti、 ZrおよびTaからなる群から選択
した1種以上を含有する耐酸化性に優れた高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
した1種以上を含有する耐酸化性に優れた高強度フェラ
イト系耐熱鋼。
(作用)
以下、本発明鋼の各合金成分の作用効果とそれらの含有
量の限定理由について説明する。
量の限定理由について説明する。
CuおよびPIg:
まず、本発明鋼の最も大きな特徴であるCuとMgの複
合添加による相乗効果について述べる。
合添加による相乗効果について述べる。
Cuは、鋼の強度および耐酸化性を改善することは、前
述の特開昭59−179758号公報および同63−1
8038号公報に記載されているとおりであるが、いず
れも高々1.0%程度までの添加で効果は飽和するとさ
れており、過剰の添加は寧ろ熱間加工性の低下や赤熱脆
化を招くとある。ところが、本発明者らは従来の常識に
反する多量のCuをMgと複合添加することにより、耐
酸化性を著しく高めることができ、しかも熱間加工性の
劣化は全く生じないことを見出した。
述の特開昭59−179758号公報および同63−1
8038号公報に記載されているとおりであるが、いず
れも高々1.0%程度までの添加で効果は飽和するとさ
れており、過剰の添加は寧ろ熱間加工性の低下や赤熱脆
化を招くとある。ところが、本発明者らは従来の常識に
反する多量のCuをMgと複合添加することにより、耐
酸化性を著しく高めることができ、しかも熱間加工性の
劣化は全く生じないことを見出した。
これは、Cu自身の耐酸化性スケールを生成させる効果
に加え、Mgもスケール安定化作用を有し、その結果、
耐酸化性に対してCuとMgの相乗効果が発揮されたも
のと推定される。また、高温クリープ強度に対しては、
Cuの固溶もしくは析出強化にMgが有効に作用してい
ると考えられる。 Mgと複合添加することによるCu
の上記の効果は、その含有量が1.0%未満では不十分
であり、2.5%を超えて含有するとMgが含まれてい
ても熱間加工性、靭性、クリープ強度の低下が大きくな
るため、Cuの含有量を1.0〜2.5%とした。
に加え、Mgもスケール安定化作用を有し、その結果、
耐酸化性に対してCuとMgの相乗効果が発揮されたも
のと推定される。また、高温クリープ強度に対しては、
Cuの固溶もしくは析出強化にMgが有効に作用してい
ると考えられる。 Mgと複合添加することによるCu
の上記の効果は、その含有量が1.0%未満では不十分
であり、2.5%を超えて含有するとMgが含まれてい
ても熱間加工性、靭性、クリープ強度の低下が大きくな
るため、Cuの含有量を1.0〜2.5%とした。
Mgは前記のとおりCuとの複合添加により耐酸化性と
クリープ強度を向上させるだけでなく、熱間加工性の改
善にも寄与する。また、MgはSおよび0(酸素)等の
不純物と化合物をつくり、鋼を清浄化して靭性および溶
接性を改善する効果もある。
クリープ強度を向上させるだけでなく、熱間加工性の改
善にも寄与する。また、MgはSおよび0(酸素)等の
不純物と化合物をつくり、鋼を清浄化して靭性および溶
接性を改善する効果もある。
これらの効果はo、ooos%未満では小さく、0.5
%を趙えて含有してもこれらの効果が飽和し、むしろ加
工性が損なわれることから、Mgの含有量をo、ooo
s〜0.5%と定めた。
%を趙えて含有してもこれらの効果が飽和し、むしろ加
工性が損なわれることから、Mgの含有量をo、ooo
s〜0.5%と定めた。
C:
Cは、CrSFeSMo、W、■、Nbと結合して炭化
物を形成し、高温強度に寄与する。しかし、その含有量
が0.03%未満では炭化物の析出が不十分で、かつδ
−フェライト量が多くなり強度、靭性が不足になる。一
方、0.2%を超えて含有すると、炭化物が過剰析出し
て鋼が著しく硬化し、加工性と溶接性が悪くなる。この
ためCの含有量を0.03〜0.2%とした。
物を形成し、高温強度に寄与する。しかし、その含有量
が0.03%未満では炭化物の析出が不十分で、かつδ
−フェライト量が多くなり強度、靭性が不足になる。一
方、0.2%を超えて含有すると、炭化物が過剰析出し
て鋼が著しく硬化し、加工性と溶接性が悪くなる。この
ためCの含有量を0.03〜0.2%とした。
Si:
SIは、脱酸剤として働き、また鋼の耐水蒸気酸化特性
を高める元素であるが、0.7%を超えて含有すると靭
性が著しく低下し、強度も損なわれることから、0.7
%を上限とした。
を高める元素であるが、0.7%を超えて含有すると靭
性が著しく低下し、強度も損なわれることから、0.7
%を上限とした。
Mn:
Mnは、鋼の熱間加工性を改善し、組織の安定化に有効
であるが、その含有量が0.1%未満では十分な効果が
得られず、1.5%を趙えると鯛が硬化して加工性、溶
接性が損なわれることから、その含有量を0.1〜1.
5%とした。
であるが、その含有量が0.1%未満では十分な効果が
得られず、1.5%を趙えると鯛が硬化して加工性、溶
接性が損なわれることから、その含有量を0.1〜1.
5%とした。
Ni :
Niは、オーステナイト安定化元素であり、靭性改善に
寄与するが、その含有量が0.8%を超えると高温クリ
ープ強度が損なわれるのみならず、多量添加はコスト的
に不利となるので、その含有量を0.8%以下とした。
寄与するが、その含有量が0.8%を超えると高温クリ
ープ強度が損なわれるのみならず、多量添加はコスト的
に不利となるので、その含有量を0.8%以下とした。
Cr:
Crは、鋼の耐酸化性、高温耐食性を確保するために不
可欠な元素である。しかし、その含有量が3.6%未満
では550℃以上での耐酸化性、高温耐食性が確保され
ず、7,8%を超えると靭性、溶接性および熱伝導性が
低下し、4〜7Cr系鋼の利点が損なわれることから、
その含有量を3.6〜7.8%とした。
可欠な元素である。しかし、その含有量が3.6%未満
では550℃以上での耐酸化性、高温耐食性が確保され
ず、7,8%を超えると靭性、溶接性および熱伝導性が
低下し、4〜7Cr系鋼の利点が損なわれることから、
その含有量を3.6〜7.8%とした。
■=
■は、C,Nと結合してV(C,N)の微細析出物を形
成する。この析出物は高温長時間の加熱でも安定で、長
時間側のクリープ強度の向上に大きく寄与するが、その
含有量が0.01%未満では十分な効果が得られず、0
.5%を紹えると固溶Vが増加してかえって強度を損な
うことから、その含有量を0.01〜0.5%と定めた
。
成する。この析出物は高温長時間の加熱でも安定で、長
時間側のクリープ強度の向上に大きく寄与するが、その
含有量が0.01%未満では十分な効果が得られず、0
.5%を紹えると固溶Vが増加してかえって強度を損な
うことから、その含有量を0.01〜0.5%と定めた
。
Nb:
Nbは、■と同様にC,Nと結合してNb(C,N)の
微細析出物を形成し、クリープ強度の向上に寄与する。
微細析出物を形成し、クリープ強度の向上に寄与する。
しかし、その含有量が0.01%より低いと前記の効果
が小さく、0.2%を趙えると未開t8 N b(C,
N)が増え、強度と溶接性を損なうようになることから
、その含有量を0.01〜0.2%とした。
が小さく、0.2%を趙えると未開t8 N b(C,
N)が増え、強度と溶接性を損なうようになることから
、その含有量を0.01〜0.2%とした。
Al
Alは、脱酸剤として添加され、0.005%以上の含
有量からその効果が発揮されるが、0.05%を超えて
含有するとクリープ強度と加工性が損なわれるため、そ
の含有量を0.005〜0.05%とした。
有量からその効果が発揮されるが、0.05%を超えて
含有するとクリープ強度と加工性が損なわれるため、そ
の含有量を0.005〜0.05%とした。
N:
Nは、V、Nbと結合して炭窒化物を形成してクリープ
強度の向上に寄与するが、その含有量が0.005%未
満ではその効果がなく、0.07%を鰯えると溶接性、
加工性および靭性が損なわれるようになることから、そ
の含有量を0.005〜0.07%とした。
強度の向上に寄与するが、その含有量が0.005%未
満ではその効果がなく、0.07%を鰯えると溶接性、
加工性および靭性が損なわれるようになることから、そ
の含有量を0.005〜0.07%とした。
MO:
Moは、固溶強化および微細炭化物析出強化元素として
高温クリープ強度の向上に有効であるが、0.1%未満
の含有量では十分な効果が得られず、1.5%を超えて
含有してもその効果が飽和するのみならず、溶接性およ
び加工性を損なうようになることから、その含有量を0
.1〜1.5%と定めた。
高温クリープ強度の向上に有効であるが、0.1%未満
の含有量では十分な効果が得られず、1.5%を超えて
含有してもその効果が飽和するのみならず、溶接性およ
び加工性を損なうようになることから、その含有量を0
.1〜1.5%と定めた。
W:
Wは、Noと同様に固溶強化および微細炭化物析出強化
元素としてクリープ強度の向上に有効であり、添加する
場合は、Moの2倍の重置%で含有させるのがよい、W
はMoより原子サイズが大きく、拡散係数も小さいので
、Mo以上にクリープ強度の向上に寄与する。しかし、
その含有量が0.2%未満では前記の効果がなく、3%
を超えると綱が著しく脆化することから、その含有量を
0.2〜3%とした。
元素としてクリープ強度の向上に有効であり、添加する
場合は、Moの2倍の重置%で含有させるのがよい、W
はMoより原子サイズが大きく、拡散係数も小さいので
、Mo以上にクリープ強度の向上に寄与する。しかし、
その含有量が0.2%未満では前記の効果がなく、3%
を超えると綱が著しく脆化することから、その含有量を
0.2〜3%とした。
Wと前記のMoは1種又は2種以上添加することができ
るが、望ましいのは複合添加であり、その場合の適正量
は、Mo:0.1〜0.4%、W : 1.5〜3%で
ある。
るが、望ましいのは複合添加であり、その場合の適正量
は、Mo:0.1〜0.4%、W : 1.5〜3%で
ある。
上記の各成分の外に、次の成分を必要に応じて添加する
ことができる。
ことができる。
B:
Bは、微量添加により炭化物を微細分散させて強度を高
める効果がある。しかし、その含有量が0.0001%
未満では前記の効果が小さく、0.02%を超えると溶
接性、加工性が損なわれることから、Bを添加する場合
はその含有量を0.0001〜0.02%の範囲にする
のがよい。
める効果がある。しかし、その含有量が0.0001%
未満では前記の効果が小さく、0.02%を超えると溶
接性、加工性が損なわれることから、Bを添加する場合
はその含有量を0.0001〜0.02%の範囲にする
のがよい。
La、 Ce、 Y、 Ca、、Ti、 ZrおよびT
a:これらの元素は、鋼中のP、S、0(酸素)などの
不純物元素を取り除き、綱を清浄化して加工性、靭性お
よび強度を改善する効果があるので、少なくとも1種以
上添加することができる。しかし、それぞれ0.01%
未満では前記の効果がなく、それぞれ0.2%を超える
と介在物が増加し、かえって靭性が損なわれることから
、添加する場合はそれぞれの含有量を0.001〜0.
2%とするのがよい。
a:これらの元素は、鋼中のP、S、0(酸素)などの
不純物元素を取り除き、綱を清浄化して加工性、靭性お
よび強度を改善する効果があるので、少なくとも1種以
上添加することができる。しかし、それぞれ0.01%
未満では前記の効果がなく、それぞれ0.2%を超える
と介在物が増加し、かえって靭性が損なわれることから
、添加する場合はそれぞれの含有量を0.001〜0.
2%とするのがよい。
本発明の鋼は、前述の成分のほか、残部はFeと不可避
不純物である。不純物として代表的なものはPとSであ
り、これらはいずれも靭性、加工性、溶接性に有害な成
分であるので、Pについては0.025%以下、Sにつ
いては0.015%以下の範囲で、できるだけ少なくす
るのがよい。
不純物である。不純物として代表的なものはPとSであ
り、これらはいずれも靭性、加工性、溶接性に有害な成
分であるので、Pについては0.025%以下、Sにつ
いては0.015%以下の範囲で、できるだけ少なくす
るのがよい。
本発明のフェライト系耐熱鋼は、通常、950°C以上
の焼ならし処理と750〜800°Cの焼もどし処理に
より組織を焼もどしマルテンサイト又はベイナイトとし
て用いるのがよく、δ−フェライトを30%以下に抑え
れば靭性および強度はより良好となる。また、950℃
以上の焼なまし処理によりα−フエライト+炭化物の組
織として用いてもかまわない。
の焼ならし処理と750〜800°Cの焼もどし処理に
より組織を焼もどしマルテンサイト又はベイナイトとし
て用いるのがよく、δ−フェライトを30%以下に抑え
れば靭性および強度はより良好となる。また、950℃
以上の焼なまし処理によりα−フエライト+炭化物の組
織として用いてもかまわない。
(実施例)
第1表に示す化学組成の鋼を150kg真空溶解炉で溶
解し、インゴットを1150〜950℃で鍛造して厚さ
20簡の板とした。
解し、インゴットを1150〜950℃で鍛造して厚さ
20簡の板とした。
AllはSTB^25、B鋼は7Cr−IMo鋼、Ct
jA〜1鋼は5Cr系をベースにV、Nbを添加し、C
u量を変化させた比較鋼、J鋼は既存の9Cr系として
最もクリープ強度の高いASTM 5A213−T91
鋼、K鋼〜Z鋼は本発明鋼である。
jA〜1鋼は5Cr系をベースにV、Nbを添加し、C
u量を変化させた比較鋼、J鋼は既存の9Cr系として
最もクリープ強度の高いASTM 5A213−T91
鋼、K鋼〜Z鋼は本発明鋼である。
A鋼およびB綱は、950°CX1時間→空冷の後、7
50℃×1時間→空冷の通常の熱処理を行った。
50℃×1時間→空冷の通常の熱処理を行った。
J鋼は、1050℃×1時間→空冷の後、780℃×1
時間→空冷の通常の熱処理を行った。C綱〜I鋼および
に綱〜Z鋼は、1050°CX1時間→空冷の焼ならし
処理と、750℃×3時間→空冷の焼もどし処理を行っ
た。
時間→空冷の通常の熱処理を行った。C綱〜I鋼および
に綱〜Z鋼は、1050°CX1時間→空冷の焼ならし
処理と、750℃×3時間→空冷の焼もどし処理を行っ
た。
これらの供試材より丸棒引張試験片(φ6maXGL3
0m )を切り出し、常温および600°Cにて引張試
験を行った。また、同じ丸棒引張試験片を切り出し、6
00°Cにて最長10,000時間程度のクリープ試験
を行った。さらに、1010X25Xt2(aの板状試
験片を切り出し、耐水蒸気酸化試験を行った。この試験
は、水蒸気中650℃X100O時間の加速試験を行い
、スケール厚さを測定した。
0m )を切り出し、常温および600°Cにて引張試
験を行った。また、同じ丸棒引張試験片を切り出し、6
00°Cにて最長10,000時間程度のクリープ試験
を行った。さらに、1010X25Xt2(aの板状試
験片を切り出し、耐水蒸気酸化試験を行った。この試験
は、水蒸気中650℃X100O時間の加速試験を行い
、スケール厚さを測定した。
第2表に試験結果をまとめて示す、また、第1図に60
0℃×104時間クリープ破断強度を示す。
0℃×104時間クリープ破断強度を示す。
第2表および第1図に明らかなように、本発明鋼は、い
ずれも既存の5TBA 25(A鋼) 、5TBA 2
4鋼より高い強度を有し、しかもその強度は高Cr鋼で
あるDIN規格のX 20CrMoW V 121鋼(
0,2C−12Cr −I Mo−0,5W −V −
N)をも上回り、高Cr鋼では最も強度の高いJ鋼(A
ST阿S^213−T91)と同等もしくはそれ以上で
あることがわかる。これは、Mo、 W、 V、 Nb
等の成分と、CuとMgの複合添加による相乗効果であ
る。
ずれも既存の5TBA 25(A鋼) 、5TBA 2
4鋼より高い強度を有し、しかもその強度は高Cr鋼で
あるDIN規格のX 20CrMoW V 121鋼(
0,2C−12Cr −I Mo−0,5W −V −
N)をも上回り、高Cr鋼では最も強度の高いJ鋼(A
ST阿S^213−T91)と同等もしくはそれ以上で
あることがわかる。これは、Mo、 W、 V、 Nb
等の成分と、CuとMgの複合添加による相乗効果であ
る。
第2図に水蒸気酸化特性を示す、耐食性はCr量で大き
く変化するが、ここでも本発明鋼は既存鋼に比べて大幅
な改善が認められる0本発明鋼は5TBA 25鯛より
高い耐酸化性を示し、その耐酸化性はJ鯛(ASTM
5A213−T91)と同等レベルである。
く変化するが、ここでも本発明鋼は既存鋼に比べて大幅
な改善が認められる0本発明鋼は5TBA 25鯛より
高い耐酸化性を示し、その耐酸化性はJ鯛(ASTM
5A213−T91)と同等レベルである。
Cu単独添加の比較鋼でも改善効果はあるが、本発明鋼
には及ばない。
には及ばない。
第3図に600°Cでの引張破断伸びを示す、比較鋼の
Cu単独添加鯛は、伸びが30%以下と極めて低く、C
u添加による延性低下が顕著であるのに対し、本発明鋼
はCuとMgの複合添加により延性低下は全く見られな
い。
Cu単独添加鯛は、伸びが30%以下と極めて低く、C
u添加による延性低下が顕著であるのに対し、本発明鋼
はCuとMgの複合添加により延性低下は全く見られな
い。
(以下、余白)
(発明の効果)
以上説明したように、本発明鋼は従来の4〜7Cr鋼を
はるかに凌ぐ高温クリープ強度と耐酸化性ならびに高温
耐食性を有し、且つ靭性、加工性においても優れている
。このため、本発明鋼はボイラ、化学工業、原子力など
の分野における耐熱耐圧部材、例えば管、板、その他さ
まざまの形状の鍛造品等として従来の高Cr1gやオー
ステナイトステンレス調のような高価な材料に変えて使
用することができるので、経済的な実益も大きい。
はるかに凌ぐ高温クリープ強度と耐酸化性ならびに高温
耐食性を有し、且つ靭性、加工性においても優れている
。このため、本発明鋼はボイラ、化学工業、原子力など
の分野における耐熱耐圧部材、例えば管、板、その他さ
まざまの形状の鍛造品等として従来の高Cr1gやオー
ステナイトステンレス調のような高価な材料に変えて使
用することができるので、経済的な実益も大きい。
【図面の簡単な説明】
第1図は、本発明鋼および比較鋼の600℃×104時
間クリープ破断強度とCuの含有量との関係を示す図、 第2図は、同じ<650°CXl0”時間の水蒸気酸化
試験番こよるスケール厚さとCuの含有量との関係を示
す図、 第3図は、同じ<600°C引張破断伸びとCuの含有
量との関係を示す図、である。 第1図 Cu量(wt、%) 第2図 Cu量(wt、%) 第3図 Cu量(wt、%) 手続争m正書(自発) 1、事件の表示 平成2年特許願第288656号 2発明の名称 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼3、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪布中央区北浜4丁目5番33号名称 (
211)住友金属工業株式会社4、代理人 5、補正の対象
間クリープ破断強度とCuの含有量との関係を示す図、 第2図は、同じ<650°CXl0”時間の水蒸気酸化
試験番こよるスケール厚さとCuの含有量との関係を示
す図、 第3図は、同じ<600°C引張破断伸びとCuの含有
量との関係を示す図、である。 第1図 Cu量(wt、%) 第2図 Cu量(wt、%) 第3図 Cu量(wt、%) 手続争m正書(自発) 1、事件の表示 平成2年特許願第288656号 2発明の名称 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼3、補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住所 大阪布中央区北浜4丁目5番33号名称 (
211)住友金属工業株式会社4、代理人 5、補正の対象
Claims (4)
- (1)重量%で、C:0.03〜0.2%、Si:0.
7%以下、Mn:0.1〜1.5%、Ni:0.8%以
下、Cr:3.6〜7.8%、V:0.01〜0.5%
、Nb:0.01〜0.2%、Al:0.005〜0.
05%、Cu:1.0〜2.5%、Mg:0.0005
〜0.5%、N:0.005〜0.07%を含み、更に
、Mo:0.1〜1.5%およびW:0.2〜3%のう
ちの1種又は2種を含有し、残部がFeおよび不可避不
純物からなる耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱
鋼。 - (2)請求項(1)の成分に加えて更に、0.0001
〜0.02重量%のBを含有する耐酸化性に優れた高強
度フェライト系耐熱鋼。 - (3)請求項(1)の成分に加えて更に、それぞれ0.
01〜0.2重量%のLa、Ce、Y、Ca、Ti、Z
rおよびTaからなる群から選択した1種以上を含有す
る耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼。 - (4)請求項(1)の成分に加えて更に、0.0001
〜0.02重量%のBと、それぞれ0.01〜0.2重
量%のLa、Ce、Y、Ca、Ti、ZrおよびTaか
らなる群から選択した1種以上を含有する耐酸化性に優
れた高強度フェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28865690A JPH04165043A (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28865690A JPH04165043A (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04165043A true JPH04165043A (ja) | 1992-06-10 |
Family
ID=17732988
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28865690A Pending JPH04165043A (ja) | 1990-10-25 | 1990-10-25 | 耐酸化性に優れた高強度フェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH04165043A (ja) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02232345A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 |
-
1990
- 1990-10-25 JP JP28865690A patent/JPH04165043A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02232345A (ja) * | 1989-03-06 | 1990-09-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 |
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