JPS59123745A - 耐食性合金 - Google Patents
耐食性合金Info
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- JPS59123745A JPS59123745A JP57230832A JP23083282A JPS59123745A JP S59123745 A JPS59123745 A JP S59123745A JP 57230832 A JP57230832 A JP 57230832A JP 23083282 A JP23083282 A JP 23083282A JP S59123745 A JPS59123745 A JP S59123745A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐食性合金に関するものである。
一般に耐食性材料としてｉｉｌ、００％以上のＯｒケ含
有したステ７レス＊が存在し、Ｊ工Ｓ Ｇ ４３０４′
Ｔ：に金属組織面からオーステナイト系、オーステナイ
ト、フェライト系、フェライト系、マルテンサイト系、
析出硬化系の５種に分類てれている。
有したステ７レス＊が存在し、Ｊ工Ｓ Ｇ ４３０４′
Ｔ：に金属組織面からオーステナイト系、オーステナイ
ト、フェライト系、フェライト系、マルテンサイト系、
析出硬化系の５種に分類てれている。
その中でフェライト系ステ／レス鋼げ比較的安価で加工
性・延性に富むため比較的多量に商用きれており、熱間
圧延ステンレス鋼板として９種類、熱間圧延ステンレス
鋼帯として１０棟類が規格化されている。昔だ、合間圧
延ステンレス鋼板・鋼帯としても１０種りが規格化芒れ
ている。これらフェライト系ステンレス鋼板・鋼帯の化
学成分のうち、Ｐにつｒて眺めてみると、５ＵＳ４４７
Ｊ１とＳＵＳＸＭ２７ （７） ２種類が０．０３０
％以下と規定てれ、その他の鋼にいずｔ″Ｌも０．０４
［］ ％以下と規定これている。
性・延性に富むため比較的多量に商用きれており、熱間
圧延ステンレス鋼板として９種類、熱間圧延ステンレス
鋼帯として１０棟類が規格化されている。昔だ、合間圧
延ステンレス鋼板・鋼帯としても１０種りが規格化芒れ
ている。これらフェライト系ステンレス鋼板・鋼帯の化
学成分のうち、Ｐにつｒて眺めてみると、５ＵＳ４４７
Ｊ１とＳＵＳＸＭ２７ （７） ２種類が０．０３０
％以下と規定てれ、その他の鋼にいずｔ″Ｌも０．０４
［］ ％以下と規定これている。
すなわち、フェライト系ステンレス鋼に結晶構造的にけ
体心立方構造を呈し、結晶構造的にも靭性・加工性に乏
しいうえに、ｍ１食性？もたしているＣｒが１１．００
％以上も含有されるため、更に靭性・加工性葡劣下させ
るという短所を内蔵している。
体心立方構造を呈し、結晶構造的にも靭性・加工性に乏
しいうえに、ｍ１食性？もたしているＣｒが１１．００
％以上も含有されるため、更に靭性・加工性葡劣下させ
るという短所を内蔵している。
したがって、靭性・加工性に悪影＃？及ぼす不純物特に
Ｐについてに、０．０４０係以下の厳しい規定が設けら
れている。
Ｐについてに、０．０４０係以下の厳しい規定が設けら
れている。
しかし、一般に熱間圧延ステ／レス鋼板・鋼帯、冷間圧
延ステンレス鋼板・鋼帯として製造でれている４−Ｄｍ
ｍＸ、り薄い板厚においてに、本発明者らの研究による
と、Ｃｒ量、Ｃ量お工びｓｏｌ、Ａｌｌ量子れぞれ適正
な範囲に規制もしくに添加することにより、肌０４０係
ケ越えるＰを含有はせても、靭性ぼ問題とならず、耐食
性、機械的性質？犠牲にせずに安価な耐食性材料の供紛
が可能であることが明らかとなった。
延ステンレス鋼板・鋼帯として製造でれている４−Ｄｍ
ｍＸ、り薄い板厚においてに、本発明者らの研究による
と、Ｃｒ量、Ｃ量お工びｓｏｌ、Ａｌｌ量子れぞれ適正
な範囲に規制もしくに添加することにより、肌０４０係
ケ越えるＰを含有はせても、靭性ぼ問題とならず、耐食
性、機械的性質？犠牲にせずに安価な耐食性材料の供紛
が可能であることが明らかとなった。
すなわち、ステンレス鋼の↓鋼工程に各社告様であるが
、基本的にに、スクラップ鉄、合金鉄など？電気炉で溶
解し、ＶＯＤあるいに転炉−ＶＯＤ、寸た１″ｒ ＡＯ
Ｄにおける精錬ならびに成分調整ケ経てスラブもしくに
鋼塊に鋳造でれる。しかし−万で、省エイ・ルギー、製
造性の観点からに、普通鋼の製造設備？用いて、高炉溶
銑ケ転炉に装入してらにＦｅ −Ｃｒ合金など種々の副
原料？添加する方法で、精錬ならびに成分調整全行なっ
てステンレス鋼？製造する方法も考えられる。この場合
、高炉溶銑げｐ、ｓｎどの不純物濃度が高く、特にＰに
肌０８〜０．１５％が含有きれており、ステンレス鋼規
格の０．０４０係以下−とするためにａ１転炉への装入
以前にあらかじめ予備脱Ｐ’に行なったり、転炉操業に
おいて行別な処理全行なうなど製造性の低下が生ずる。
、基本的にに、スクラップ鉄、合金鉄など？電気炉で溶
解し、ＶＯＤあるいに転炉−ＶＯＤ、寸た１″ｒ ＡＯ
Ｄにおける精錬ならびに成分調整ケ経てスラブもしくに
鋼塊に鋳造でれる。しかし−万で、省エイ・ルギー、製
造性の観点からに、普通鋼の製造設備？用いて、高炉溶
銑ケ転炉に装入してらにＦｅ −Ｃｒ合金など種々の副
原料？添加する方法で、精錬ならびに成分調整全行なっ
てステンレス鋼？製造する方法も考えられる。この場合
、高炉溶銑げｐ、ｓｎどの不純物濃度が高く、特にＰに
肌０８〜０．１５％が含有きれており、ステンレス鋼規
格の０．０４０係以下−とするためにａ１転炉への装入
以前にあらかじめ予備脱Ｐ’に行なったり、転炉操業に
おいて行別な処理全行なうなど製造性の低下が生ずる。
しかるに、これら脱Ｐ処理が省略されれば製造性の向上
ならびに製造費の低減につながり安価な製造法となる。
ならびに製造費の低減につながり安価な製造法となる。
したがって、従来のステンレス鋼におけるＰ量の規制？
緩和すれば安価な耐食性合金の製造が可能であることは
明ら力・である。
緩和すれば安価な耐食性合金の製造が可能であることは
明ら力・である。
本発明者らに、詳細な研究検討の結果、ＣｒＰ量 １０
．００〜１８．００ ％、Ｃ量’ｉ ０．０５ ％以下
とそれぞれ限定し、かつｓｏｌ、Ａ１ ｆ ０．００５
〜０．５０ ％ ａ加することにより、ステンレス鋼の
Ｐ規制値以上のＰ葡含有せしめても靭性を損なわないこ
とを見い出しプこ。同時に、Ｐの富ｆヒに耐食性？損な
わないばかりか、かかるＰ濃度の高い合金に熱延板の酸
洗性が向上し、烙らにけ深絞り性などの加工性が向」ニ
すること？新たに見い出した。
．００〜１８．００ ％、Ｃ量’ｉ ０．０５ ％以下
とそれぞれ限定し、かつｓｏｌ、Ａ１ ｆ ０．００５
〜０．５０ ％ ａ加することにより、ステンレス鋼の
Ｐ規制値以上のＰ葡含有せしめても靭性を損なわないこ
とを見い出しプこ。同時に、Ｐの富ｆヒに耐食性？損な
わないばかりか、かかるＰ濃度の高い合金に熱延板の酸
洗性が向上し、烙らにけ深絞り性などの加工性が向」ニ
すること？新たに見い出した。
本発明に、このような新しい知見に基づくものであり、
従来ＶＣ１い耐食性合金ケ提供するものである。
従来ＶＣ１い耐食性合金ケ提供するものである。
すなわち、本発明に、重量係てＣ； ０．０５ ｔ＄％
以下Ｃｒ ； １０．００１以上１８．００％以下、Ｓ
ｉ ； １．００係以下、Ｍｎ ； １．００％以下、
Ｐ ； ０．’０４ ％ ’ｉ越え０．１５０係以下、
ｓ ； ｏ、ｏｓｏ係以下、Ｎｉ ； ０．６０％以下
、ｓｏｌ、Ａ１四、Ｏｏ５係以上肌５０％以下を含有し
、必要に応じてｉ、ｏｏ、贋以下のＣｕ、寸たに１．０
０係以下のＭＯのいづれ力・１種またに２種？、芒らに
必要に応じてＣ１，５０％以下のＴ１またｎ ’Ｊ、５
０ ％以下のＮｂのいづれか１種筐たに２種？その合計
量で０，５０％以下に’？Ｉｊ５加し、残部がＦｅお工
び不可避に混入してくる不純物からなる加工性お裏び酸
洗性に優れた耐食性合金？提供する。
以下Ｃｒ ； １０．００１以上１８．００％以下、Ｓ
ｉ ； １．００係以下、Ｍｎ ； １．００％以下、
Ｐ ； ０．’０４ ％ ’ｉ越え０．１５０係以下、
ｓ ； ｏ、ｏｓｏ係以下、Ｎｉ ； ０．６０％以下
、ｓｏｌ、Ａ１四、Ｏｏ５係以上肌５０％以下を含有し
、必要に応じてｉ、ｏｏ、贋以下のＣｕ、寸たに１．０
０係以下のＭＯのいづれ力・１種またに２種？、芒らに
必要に応じてＣ１，５０％以下のＴ１またｎ ’Ｊ、５
０ ％以下のＮｂのいづれか１種筐たに２種？その合計
量で０，５０％以下に’？Ｉｊ５加し、残部がＦｅお工
び不可避に混入してくる不純物からなる加工性お裏び酸
洗性に優れた耐食性合金？提供する。
ここで各成分の限定理由について述べる。
Ｃａ０．０５％以下としたが、Ｃ量があ１り高いと熱間
圧延状態で部分的に生成するマルテンサイト相が硬質と
なり、Ｐが富化されているため熱間圧延状態での材料の
靭性・延性が損なわれるとともに、冷延焼鈍後の材料の
靭性、加工性および溶接性に害ｒ及ぼす。したがってこ
れらケ回避するためににＣの上限ｉ ０．０５％とする
必要があるからである。
圧延状態で部分的に生成するマルテンサイト相が硬質と
なり、Ｐが富化されているため熱間圧延状態での材料の
靭性・延性が損なわれるとともに、冷延焼鈍後の材料の
靭性、加工性および溶接性に害ｒ及ぼす。したがってこ
れらケ回避するためににＣの上限ｉ ０．０５％とする
必要があるからである。
Ｃｒ （ｄ １０．００１以上１８．００％以下とした
が、下限の１０．０００１）に耐食性保持のための必要
最低量である。寸たＣｒ量が高いと靭性が損なわｎｌ
Ｐが富化をれている１こめに著しく脆化するので１８．
００％？上限とした。
が、下限の１０．０００１）に耐食性保持のための必要
最低量である。寸たＣｒ量が高いと靭性が損なわｎｌ
Ｐが富化をれている１こめに著しく脆化するので１８．
００％？上限とした。
ＳｌおよびＭｎｊＺｉ：通常、許容されている限度の１
゜ＯＯ係以下とする。
゜ＯＯ係以下とする。
Ｓげ高すきると耐食性や熱間加工性に悪影響？およぼす
ため低い万が好ましいが、高炉溶銑てにＳも高く脱Ｓ処
理工程ケも省略するため許容の上限ケ０．０５０％とす
る。
ため低い万が好ましいが、高炉溶銑てにＳも高く脱Ｓ処
理工程ケも省略するため許容の上限ケ０．０５０％とす
る。
Ｎｊ、Ｈフェライト系金属材料の靭性改善に効果がある
が、高すき゛ると製品が高価となるため、通常のフェラ
イト系ステルス鋼で規定でれている上限を本発明合金に
おける許容限度とし、０．６０係以下とする。
が、高すき゛ると製品が高価となるため、通常のフェラ
イト系ステルス鋼で規定でれている上限を本発明合金に
おける許容限度とし、０．６０係以下とする。
Ｐ量の規定に、本発明の重要な点である。Ｐけ０．０４
０係以下で汀、高炉啓銑の予備膜Ｐ寸たに、転炉におけ
る特別な脱Ｐ処理？要し、安価な耐食性合金？製造する
利点が失ｌｔ）れ、また、Ｐの富化による加工性および
酸洗性改善の効果が得られないので下限’ｉ ０．０４
０係越える量とする。壕だ、３．４５０係ｒ越えると靭
性や熱間加工性の面で好序しくなぐ、また、加工性も劣
下するので、０．１５０％を上限とする。
０係以下で汀、高炉啓銑の予備膜Ｐ寸たに、転炉におけ
る特別な脱Ｐ処理？要し、安価な耐食性合金？製造する
利点が失ｌｔ）れ、また、Ｐの富化による加工性および
酸洗性改善の効果が得られないので下限’ｉ ０．０４
０係越える量とする。壕だ、３．４５０係ｒ越えると靭
性や熱間加工性の面で好序しくなぐ、また、加工性も劣
下するので、０．１５０％を上限とする。
ｓｏｌ、Ａ１ζ、Ｐの富化による靭性の低下の緩和およ
び加工性の改善に効果があるが、０；、００５係未満で
にその効果が十分てなく、また０５０係を越えるとその
効果が飽和するとともに製品が高価となるため０．００
５０１）以上０．５０％以下と限定する。
び加工性の改善に効果があるが、０；、００５係未満で
にその効果が十分てなく、また０５０係を越えるとその
効果が飽和するとともに製品が高価となるため０．００
５０１）以上０．５０％以下と限定する。
Ｃｕお工びＭｏけ耐食性の向上に効果があるが高すきる
と製品が高価となるので、それぞれ１．ＯＯ％ケ上限と
する。
と製品が高価となるので、それぞれ１．ＯＯ％ケ上限と
する。
Ｔ１、Ｎ１）ｌ″ｒそれぞれＣ，Ｎなどと化合物を生成
し、安定化元素として靭性、耐食性、粒界腐食性、機械
的性質の改善に効果があるが、０．５０ ｑ６（１−越
えるとその効果が飽和するとともに製品が高価となるの
で合計量として０６５０％を上限とする。
し、安定化元素として靭性、耐食性、粒界腐食性、機械
的性質の改善に効果があるが、０．５０ ｑ６（１−越
えるとその効果が飽和するとともに製品が高価となるの
で合計量として０６５０％を上限とする。
以下に実施例？示して、本発明鋼の諸性質を具体的に説
明する。
明する。
第１表に示す化学成分？有する＠？溶製し、熱間圧延に
工り板厚３．２ｍｍＱ熱延鋼帯を製造した。
工り板厚３．２ｍｍＱ熱延鋼帯を製造した。
σらに、この熱延鋼帯から採取した熱延鋼板を酸洗によ
るデスケーリング後、中間焼鈍ケ施すことなく ０．７
ｍｍに冷間圧延し、８２０Ｃで均熱１分仮窒冷による
仕上焼鈍ケ施し冷延鋼板とした。これら熱延鋼板および
冷延鋼板？以下の実施例に供した。
るデスケーリング後、中間焼鈍ケ施すことなく ０．７
ｍｍに冷間圧延し、８２０Ｃで均熱１分仮窒冷による
仕上焼鈍ケ施し冷延鋼板とした。これら熱延鋼板および
冷延鋼板？以下の実施例に供した。
実施例１
第１表に示した、本発明＜＠Ｂ、Ｄ、！、−よび比較鋼
に、Ｌ、Ｍ、Ｎ、○の熱延板の２０Ｃにお・げる／ヤル
ピー衝撃試験値を第２表に示す。
に、Ｌ、Ｍ、Ｎ、○の熱延板の２０Ｃにお・げる／ヤル
ピー衝撃試験値を第２表に示す。
第２表
第２表の結果かられかるように、本発明鋼Ｂ１Ｄげそれ
ぞれＰ量の低い比較鋼Ｋ、１〈と比へて、衝撃値の低下
なわずかである。しかしなか鴫、比較鋼Ｌ、１ｉ、０げ
それぞれＰ、Ｃ１Ｃｒが不発明の規定軸回？越えており
、寸たＳｏ］、、Ａ］も低い。このため、衝撃値に低く
、靭性の低下が著しい。
ぞれＰ量の低い比較鋼Ｋ、１〈と比へて、衝撃値の低下
なわずかである。しかしなか鴫、比較鋼Ｌ、１ｉ、０げ
それぞれＰ、Ｃ１Ｃｒが不発明の規定軸回？越えており
、寸たＳｏ］、、Ａ］も低い。このため、衝撃値に低く
、靭性の低下が著しい。
実施例２
第１表に示した、本発明鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび比較鋼
に、Ｌ、ＮＱ冷延鋼板の機械的性質およヒｒ ｊ［、エ
リクセ／値、ＣＣＶ （コニカルカップ値）ｒ第３表に
示す。
に、Ｌ、ＮＱ冷延鋼板の機械的性質およヒｒ ｊ［、エ
リクセ／値、ＣＣＶ （コニカルカップ値）ｒ第３表に
示す。
Ｐ以外の化学成分がほぼ同一と考えられる本発明鋼Ａ、
Ｂ、、Ｑおよび比較＠に、Ｌの特性値ｒ比較することに
工りＰの影響に明確となる。
Ｂ、、Ｑおよび比較＠に、Ｌの特性値ｒ比較することに
工りＰの影響に明確となる。
すなわち、Ｐ量の低い比較鋼にけ、深絞り性の指標であ
るｒ ｊ’ｉｉが低く、模型成形性試験値′Ｔ：あるエ
リクセノ値およびｃｃＶ値も悪い（ＣＣＶａ値が大きい
程、深絞り性が悪い）、しかし、Ｐ量？高めた本発明鋼
Ａ、Ｂ、Ｃげ比較鋼Ｋに比較するとｒ領、エリクセン値
およびＣＣＶＶ：ｆカずれも向上しており、Ｐの富イヒ
による加工性の改善が明らかである。丑た、伸びも十分
な値ケ示しており良好な靭性を有している。ところが、
Ｐ量？本発明鋼の規定値以上に高めた、比較中ＬＴは、
再び各特性値に低くなり加工性および靭性が低下するこ
とがわかる。したがって、Ｐを富化することＫ 、１：
す、靭性ケ損なわずに加工性？改善するためにげ、本発
明において規定したように、Ｐ量の適正な成分範囲が存
在するのである。
るｒ ｊ’ｉｉが低く、模型成形性試験値′Ｔ：あるエ
リクセノ値およびｃｃＶ値も悪い（ＣＣＶａ値が大きい
程、深絞り性が悪い）、しかし、Ｐ量？高めた本発明鋼
Ａ、Ｂ、Ｃげ比較鋼Ｋに比較するとｒ領、エリクセン値
およびＣＣＶＶ：ｆカずれも向上しており、Ｐの富イヒ
による加工性の改善が明らかである。丑た、伸びも十分
な値ケ示しており良好な靭性を有している。ところが、
Ｐ量？本発明鋼の規定値以上に高めた、比較中ＬＴは、
再び各特性値に低くなり加工性および靭性が低下するこ
とがわかる。したがって、Ｐを富化することＫ 、１：
す、靭性ケ損なわずに加工性？改善するためにげ、本発
明において規定したように、Ｐ量の適正な成分範囲が存
在するのである。
ブしに、本発明鋼りお工び比較鋼Ｎを比較することによ
っても、Ｐ富化による加工性の改善は明らかである。す
なわち、本発明鋼りと比較鋼ＮてにＰ量が異なり、２ら
に前述の鋼Ａ、Ｂ、Ｃ１Ｋ、Ｌに比較して、Ｃｒ量、Ｃ
量、Ｓｌ量がかな！７異なっている。Ｐ量を高め念本発
明鋼りシ１、比較鋼Ｎに比べて、ｒ頃、エリクセン値、
ＣＣＶ汀向上しており加工性に１憂れていることが明ら
かである。贅だ、伸びも同等以上の！ｌｉｋ有しており
靭性も良好′Ｔ：ある。
っても、Ｐ富化による加工性の改善は明らかである。す
なわち、本発明鋼りと比較鋼ＮてにＰ量が異なり、２ら
に前述の鋼Ａ、Ｂ、Ｃ１Ｋ、Ｌに比較して、Ｃｒ量、Ｃ
量、Ｓｌ量がかな！７異なっている。Ｐ量を高め念本発
明鋼りシ１、比較鋼Ｎに比べて、ｒ頃、エリクセン値、
ＣＣＶ汀向上しており加工性に１憂れていることが明ら
かである。贅だ、伸びも同等以上の！ｌｉｋ有しており
靭性も良好′Ｔ：ある。
したがって、Ｃｒ量、Ｃ量を、グじめとする＠成分量が
異なっても、不発明の規定範囲てあれｊば、Ｐ富化によ
る力り工性改善の効果が得ら几、かつ良好な靭性？有し
ていることがわかる。
異なっても、不発明の規定範囲てあれｊば、Ｐ富化によ
る力り工性改善の効果が得ら几、かつ良好な靭性？有し
ていることがわかる。
実施例乙
実施例２と同じ鋼について、熱延板の酸洗注全調へた結
果１１表に示ず。実際の製造ラインにおけ、８熱延板の
酸洗に灯、普通１４の場合通常、塩酸系の酸洗液が用い
られる、しかし、フェライト系ステンレス鋼の場合、七
の酸洗・註汀普通鋼よりもかなり悪く、このような塩酸
系の「裳洗液でにその効果が十分で汀ない。このため、
より強力な酸洗液である弗硝酸か用いられ、さらに酸洗
の効果全土げるために、酸洗前に７ヨソトピー二／グｌ
どＶＣｌ：り表面のスクール（酸化層）に機械的な衝撃
？与えておくのが通例である。−ｆ：の結果、酸洗に要
するコストミツエライト系ステンレス鋼の方が普通鋼に
比べ高いのが現状である。
果１１表に示ず。実際の製造ラインにおけ、８熱延板の
酸洗に灯、普通１４の場合通常、塩酸系の酸洗液が用い
られる、しかし、フェライト系ステンレス鋼の場合、七
の酸洗・註汀普通鋼よりもかなり悪く、このような塩酸
系の「裳洗液でにその効果が十分で汀ない。このため、
より強力な酸洗液である弗硝酸か用いられ、さらに酸洗
の効果全土げるために、酸洗前に７ヨソトピー二／グｌ
どＶＣｌ：り表面のスクール（酸化層）に機械的な衝撃
？与えておくのが通例である。−ｆ：の結果、酸洗に要
するコストミツエライト系ステンレス鋼の方が普通鋼に
比べ高いのが現状である。
第４表にその結果？示した酸洗性試験に、塩酸系のば洗
液？用いる普通鋼の酸洗条件ケ想定し、ＨＣｌ ９０
？／１１ＦｅＣ１２１００？／１．（７）液組＋ｆｆ”
？ｌ’８０ＣｖＣ保持した酸洗液に、一定時間熱延板？
浸漬した後、水洗、洗滌ケ行ない表面のスケールの脱落
の程度ケ目ａ！により判定したものである。
液？用いる普通鋼の酸洗条件ケ想定し、ＨＣｌ ９０
？／１１ＦｅＣ１２１００？／１．（７）液組＋ｆｆ”
？ｌ’８０ＣｖＣ保持した酸洗液に、一定時間熱延板？
浸漬した後、水洗、洗滌ケ行ない表面のスケールの脱落
の程度ケ目ａ！により判定したものである。
第４表
○；良好 △；やや良 ×；不良
第４表の結果において、不発明鋼Ａ、、Ｂ、 Ｃ１Ｄ
と比較鋼に、Ｌ、Ｎを比較することで、Ｐの酸洗性にお
よぼす効果が明らかとなる。すなわち、Ｐ量が低い比較
鋼Ｋ、Ｎ ｉ″ｌｒ、酸洗液に＋２［］秒秒浸漬して６
スケールな完全に；グ除去きれないが、Ｐ量ケ富イヒし
た不発明鋼Ａ、Ｂ、Ｃ１Ｄ７）らびに比較鋼りに、明ら
かに、スケール？完全に除去するに要する浸漬時間に短
縮され、酸洗性に向上している。したがって、Ｐ量の増
加とともに、熱延板の酸洗性げ向上する。
と比較鋼に、Ｌ、Ｎを比較することで、Ｐの酸洗性にお
よぼす効果が明らかとなる。すなわち、Ｐ量が低い比較
鋼Ｋ、Ｎ ｉ″ｌｒ、酸洗液に＋２［］秒秒浸漬して６
スケールな完全に；グ除去きれないが、Ｐ量ケ富イヒし
た不発明鋼Ａ、Ｂ、Ｃ１Ｄ７）らびに比較鋼りに、明ら
かに、スケール？完全に除去するに要する浸漬時間に短
縮され、酸洗性に向上している。したがって、Ｐ量の増
加とともに、熱延板の酸洗性げ向上する。
この結果に、当該鋼の製造性という“点において重要な
意味ケ示唆している。すなわち、熱延板の酸洗け、冷間
圧延に先立って実施される必要不可欠な工程であり、通
常に、酸洗液ｒ満たした槽内を連続的に通板することに
よって行なわれる。不発明鋼熱延板の酸洗性が良好でる
り、酸洗に要する時間が短いということに、酸洗工程の
通板速度を高速化することができ、製造性の向上に人き
ぐ寄与するものである。そして、さしくｆこ重要なこと
（グ、上述の結果に塩酸系の酸洗液で得られたものであ
り、本発明鋼に、コストの安い普通鋼と同条件で酸洗し
得ること？示している。したかつて、不発明の目的の一
つである安価な耐食性合金？提供するという点で大きな
利点となる。
意味ケ示唆している。すなわち、熱延板の酸洗け、冷間
圧延に先立って実施される必要不可欠な工程であり、通
常に、酸洗液ｒ満たした槽内を連続的に通板することに
よって行なわれる。不発明鋼熱延板の酸洗性が良好でる
り、酸洗に要する時間が短いということに、酸洗工程の
通板速度を高速化することができ、製造性の向上に人き
ぐ寄与するものである。そして、さしくｆこ重要なこと
（グ、上述の結果に塩酸系の酸洗液で得られたものであ
り、本発明鋼に、コストの安い普通鋼と同条件で酸洗し
得ること？示している。したかつて、不発明の目的の一
つである安価な耐食性合金？提供するという点で大きな
利点となる。
実施例４
第１表に示したＢ、 Ｆ、■、１く、Ｐ、Ｑ、Ｔの冷延
鋼板について孔食電位および浸漬試験による腐食度ケ第
５表に示す。
鋼板について孔食電位および浸漬試験による腐食度ケ第
５表に示す。
比較鋼Ｐ、 Ｑ）”ｊ、耐食性の向上のために、それぞ
れＭｏ、Ｃａ’ｉ添加した鋼であるが、ｐｌ富化した本
発明鋼Ｅ、Ｆｉ、これら比較鋼Ｐ、Ｑと同等の孔食電位
ならびに腐食度？示しており、比較鋼Ｎ［比べ、明ら力
・な１酎食性の向上が認められる。
れＭｏ、Ｃａ’ｉ添加した鋼であるが、ｐｌ富化した本
発明鋼Ｅ、Ｆｉ、これら比較鋼Ｐ、Ｑと同等の孔食電位
ならびに腐食度？示しており、比較鋼Ｎ［比べ、明ら力
・な１酎食性の向上が認められる。
×１０００ ｐｐｒｎ Ｃ１、８０Ｃ，Ａ−ｒ 脱気
×× ５％Ｎ ａ Ｃｌ 千２ ％ Ｈ２０２，４０ｃ
のｉＪ液（１τ２４ｈｒ。
×× ５％Ｎ ａ Ｃｌ 千２ ％ Ｈ２０２，４０ｃ
のｉＪ液（１τ２４ｈｒ。
浸漬じた時の腐食減量
すなわち、Ｍｏもしぐ汀Ｃｕの添加による耐食性改善の
効果１１．０．０４０％を超えるＰ含有量においてもい
さきかも損なわれる先のでにない−ＡＩＩＯ２６５０％
含有する本発明鋼玉お裏びＡｌ ’ｉ ０．４２０％含
有する比較鋼Ｔについみると、孔食電位および腐食度に
対するΔ１の効果に顕著でないが、Ｐ量の多少による差
異がないことに明らか′Ｃある。
効果１１．０．０４０％を超えるＰ含有量においてもい
さきかも損なわれる先のでにない−ＡＩＩＯ２６５０％
含有する本発明鋼玉お裏びＡｌ ’ｉ ０．４２０％含
有する比較鋼Ｔについみると、孔食電位および腐食度に
対するΔ１の効果に顕著でないが、Ｐ量の多少による差
異がないことに明らか′Ｃある。
実施例５
第１表に示したＧ、Ｈ，Ｊ、Ｎ、Ｒ，Ｓ、Ｕの鋼板につ
いて、浸漬試、験による腐食度、および粒界腐食試１験
、耐応力腐食割れ試験の結果？第６表に示す。
いて、浸漬試、験による腐食度、および粒界腐食試１験
、耐応力腐食割れ試験の結果？第６表に示す。
第６表
× 実施例４と同じ条件
××１２００ＣＸ１０ｍｉｈ保持後、空冷の鋭敏化処理
ケ行なった後、粒界腐食試験？ 実施。試験げ硫強−硫酸銅試験（Ｊ工５Ｇ０５７５ ）
に準する。曲げ条件げ０．５ ｔＲ曲げ。判定ゴ ○
粒界腐食なし Ｘ 粒界腐食発生 ××× 定歪法、４２係塩化マグイ・ンウム試験（Ｊ
ＩＳＧＯ５７６）に準する。
ケ行なった後、粒界腐食試験？ 実施。試験げ硫強−硫酸銅試験（Ｊ工５Ｇ０５７５ ）
に準する。曲げ条件げ０．５ ｔＲ曲げ。判定ゴ ○
粒界腐食なし Ｘ 粒界腐食発生 ××× 定歪法、４２係塩化マグイ・ンウム試験（Ｊ
ＩＳＧＯ５７６）に準する。
判定汀 ○ 割れなし、× 割れ発生
比較鋼Ｒ，Ｓ、Ｕげ比較鋼ＮにそれぞれＴ１、Ｎｂ、Ｍ
ｏ＋Ｎｂｉ添加したものであるが、第６表の結果から、
いづｔ″Ｌも腐食度汀／ｈざぐなり面Ｊ食性の向上が認
められる。同様の結果に、本発明鋼Ｇ、Ｈ，ＪＫ：つい
ても得られ、Ｐ富化の影響になく、慶ｔ″した耐食性？
有している。
ｏ＋Ｎｂｉ添加したものであるが、第６表の結果から、
いづｔ″Ｌも腐食度汀／ｈざぐなり面Ｊ食性の向上が認
められる。同様の結果に、本発明鋼Ｇ、Ｈ，ＪＫ：つい
ても得られ、Ｐ富化の影響になく、慶ｔ″した耐食性？
有している。
’！ｆ？Ｌ、本発明鋼（）、Ｈ，Ｊ汀Ｔ１葦たにＮｂ孕
添加しているため、鋼中の炭素、窒素が固定きれており
、耐粒界腐食性に優れているこ・とがゎがる。
添加しているため、鋼中の炭素、窒素が固定きれており
、耐粒界腐食性に優れているこ・とがゎがる。
丑７ｔ、オーステナイト系ステンレス鋼で汀、しげしげ
応力腐食割れが問題となり、特にＰの悪影響が一般に知
られている。しかし、基本的に体心立方構造？有する本
発明鋼で屯嘉６表に示すごとく、Ｐ量にが力・ゎらず、
耐応力腐食割れ性も優れている。
応力腐食割れが問題となり、特にＰの悪影響が一般に知
られている。しかし、基本的に体心立方構造？有する本
発明鋼で屯嘉６表に示すごとく、Ｐ量にが力・ゎらず、
耐応力腐食割れ性も優れている。
以上示したように、本発明によれば、加工性ならびに酸
洗性に優れた耐食性合金が得られる。
洗性に優れた耐食性合金が得られる。
第１図に、Ｐのｒ値におよぼす効果を示したものであり
、基本的１ｃ １３ ％ Ｃｒ、 ０．０２ ％ Ｃ！
、ｏ、ｏｉ％Ｎ？合有し、Ｐ量の異なる耐食性合金勿、
通常の熱間圧延後、熱延板焼鈍？施すことなく、デスケ
ーリングのみを行ない、１回の冷間圧延？施した後、８
２０Ｃｆ／ＣＩ分間均熱後空冷する仕上焼鈍？施した場
合の結果Ｔ：ある。 出願人 日新製鋼株式会社 第１図 Ｐ（係）
、基本的１ｃ １３ ％ Ｃｒ、 ０．０２ ％ Ｃ！
、ｏ、ｏｉ％Ｎ？合有し、Ｐ量の異なる耐食性合金勿、
通常の熱間圧延後、熱延板焼鈍？施すことなく、デスケ
ーリングのみを行ない、１回の冷間圧延？施した後、８
２０Ｃｆ／ＣＩ分間均熱後空冷する仕上焼鈍？施した場
合の結果Ｔ：ある。 出願人 日新製鋼株式会社 第１図 Ｐ（係）
Claims (4)
- （１）重量多で、Ｃ； ０．０５ ％以下、Ｏｒ ；
１０．００％以上１８．００％以下、Ｓｉ ； １．０
０％以下、Ｍｎ ； １．ｃｌ。 ％以下、Ｐ； ０．０４０％超え０．４５０係以下、Ｓ
：口、０５０係以下、Ｎｉ ； ０．６０％以下、ｓｏ
ｌ、Ａ１ ； ０．００５％以上０．５０％以下、残部
がＦｅおよび不可避に混入してくる不純物からなる耐食
性合金。 - （２）重ｉ％で、Ｃ； ０．０５ ％以下、 Ｃｒ ；
１０．００１以上１８．００％以下、Ｓｉ ； １．
００ ％以下、Ｍｎ ； １．００係以下、ｐ ； ０
．０４０％超え０．１５０％以下、ｓ ； Ｏ，［］５
５０％以下、Ｎｉ ； ｉＪ、６０ ％以下、ＳＯｌ、
Ａ１ ； ｏ、ｏｏｓ １以上０．５０％以下、さらに
Ｃｕ ； １．００％以下寸たζＭ。 ；１００係以下のいづれか１種またげ２種を添加し、残
部がＦｅお裏び不可避に混入してくる不純物からなる耐
食性合金。 - （３）−重ｉ％で、ｃ ； ｏ、ｏｓ％以下、Ｃｒ；４
口、００％以Ｊ１１８．００％以下、Ｓｉ ； ｉ、０
０％以下、Ｍｎ ； ｉ、００係以下、ｐ ； ０．０
４０係超え０．１５０係以下、Ｓ ； ０．０５０係以
下、Ｎｉ ； ０．６０ ％以′下、ｓｏｌ、Ａ１ ；
０．００５％以上０．５０係以下、をらにＴｉ ；
０．５０％以下またはＮｂ； Ｏ，ＳＯ％以下のいづれ
か１種またに２種？合計で０．５０係以下麻加し、残部
がＦｅお工び不可避に混入してくる不純物からなる耐食
性合金。 - （４）重量係で、Ｃ； ０．０５％以下、Ｃｒ ； １
０．００％以上１８．ＯＯ％ｉＪ下、、 ｓｉ ； １
．ｏｏ％以下、Ｍｎ ；ｉ、００％以下、Ｐ ； ０．
０４０％超え３．１５０係以下、ｓ ； ｏ、ｏｓ。 ％以下、Ｎ、Ｌ ；口、ｂｕ４以下、ｓｏｌ、Ａ１ ；
Ｏ，，００５１以上０．５０ ％以下、さらＩＦ Ｃ
ｕ ； １．００ ％以下’ｆ ７ｊ Ｆｌ Ｍ 。 ； １．０ａ係以下の１種寸たに２種を添加し、きりに
Ｔｉ ； ［１，５０％以下寸たにｔ、＋ｂ ； ０．
５Ｄ係以下のいづれか１種またに２種？合計で０．５０
係以下添加し、残部がＦｅお工び不可避に混入しでくる
不純物からなる耐食性合金。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57230832A JPS59123745A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金 |
| EP84900301A EP0130220B1 (en) | 1982-12-29 | 1983-12-27 | Corrosion-resistant alloy |
| BR8307665A BR8307665A (pt) | 1982-12-29 | 1983-12-27 | Liga resistente a corrosao |
| DE8484900301T DE3382303D1 (de) | 1982-12-29 | 1983-12-27 | Korrosionswidrige legierung. |
| PCT/JP1983/000458 WO1984002536A1 (fr) | 1982-12-29 | 1983-12-27 | Alliage resistant a la corrosion |
| US06/638,453 US4581066A (en) | 1982-12-29 | 1983-12-27 | Corrosion resistant alloy |
| KR1019830006242A KR870002190B1 (ko) | 1982-12-29 | 1983-12-28 | 페라이트계 내식성 합금 |
| US06/786,303 US4652428A (en) | 1982-12-29 | 1985-10-10 | Corrosion resistant alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57230832A JPS59123745A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59123745A true JPS59123745A (ja) | 1984-07-17 |
| JPH0120221B2 JPH0120221B2 (ja) | 1989-04-14 |
Family
ID=16913971
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57230832A Granted JPS59123745A (ja) | 1982-12-29 | 1982-12-29 | 耐食性合金 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4581066A (ja) |
| EP (1) | EP0130220B1 (ja) |
| JP (1) | JPS59123745A (ja) |
| KR (1) | KR870002190B1 (ja) |
| DE (1) | DE3382303D1 (ja) |
| WO (1) | WO1984002536A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63213639A (ja) * | 1987-02-28 | 1988-09-06 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 原子炉蒸気発生器のデンティング防止方法 |
| JPS63213640A (ja) * | 1987-02-28 | 1988-09-06 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 蒸気発生器伝熱管支持板用ステンレス鋼 |
| JPH02115346A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60248868A (ja) * | 1984-05-23 | 1985-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | 成形性および二次加工性にすぐれたｐ添加フエライト系ステンレス鋼 |
| US4824635A (en) * | 1985-05-24 | 1989-04-25 | Nisshin Steel Co., Ltd. | P-added ferritic stainless steel having excellent formability and secondary workability |
| CA1305911C (en) * | 1986-12-30 | 1992-08-04 | Teruo Tanaka | Process for the production of a strip of a chromium stainless steel of a duplex structure having high strength and elongation as well as reduced plane anisotropy |
| US4834808A (en) * | 1987-09-08 | 1989-05-30 | Allegheny Ludlum Corporation | Producing a weldable, ferritic stainless steel strip |
| JPH0621323B2 (ja) * | 1989-03-06 | 1994-03-23 | 住友金属工業株式会社 | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 |
| JPH02305944A (ja) * | 1989-05-20 | 1990-12-19 | Tohoku Tokushuko Kk | 高耐食電磁ステンレス鋼 |
| US5110544A (en) * | 1989-11-29 | 1992-05-05 | Nippon Steel Corporation | Stainless steel exhibiting excellent anticorrosion property for use in engine exhaust systems |
| DE69330580T2 (de) * | 1992-05-21 | 2001-11-29 | Kawasaki Steel Corp., Kobe | Eisen-Chrom-Legierung mit hoher Korrosionsbeständigkeit |
| CA2123470C (en) * | 1993-05-19 | 2001-07-03 | Yoshihiro Yazawa | Ferritic stainless steel exhibiting excellent atmospheric corrosion resistance and crevice corrosion resistance |
| US5411613A (en) * | 1993-10-05 | 1995-05-02 | United States Surgical Corporation | Method of making heat treated stainless steel needles |
| WO1996011483A1 (en) * | 1994-10-11 | 1996-04-18 | Crs Holdings, Inc. | Corrosion-resistant magnetic material |
| JPH08176750A (ja) * | 1994-12-28 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corp | ベローズ加工用フェライト系ステンレス鋼 |
| JP4185425B2 (ja) * | 2002-10-08 | 2008-11-26 | 日新製鋼株式会社 | 成形性と高温強度・耐高温酸化性・低温靱性とを同時改善したフェライト系鋼板 |
| US8246767B1 (en) | 2005-09-15 | 2012-08-21 | The United States Of America, As Represented By The United States Department Of Energy | Heat treated 9 Cr-1 Mo steel material for high temperature application |
| US8557059B2 (en) * | 2009-06-05 | 2013-10-15 | Edro Specialty Steels, Inc. | Plastic injection mold of low carbon martensitic stainless steel |
| US9938598B2 (en) * | 2011-02-17 | 2018-04-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High-purity ferritic stainless steel sheet with excellent oxidation resistance and high-temperature strength, and process for producing the same |
| KR102443423B1 (ko) * | 2020-12-09 | 2022-09-16 | 주식회사 포스코 | 입계 부식특성이 향상된 페라이트계 스테인리스강 |
| KR102443422B1 (ko) * | 2020-12-09 | 2022-09-16 | 주식회사 포스코 | 용접부 내식성이 향상된 고강도 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR746957A (fr) * | 1932-12-05 | 1933-06-09 | Alliage d'acier résistant à la chaleur | |
| US2297078A (en) * | 1940-06-15 | 1942-09-29 | Hamilton Tool Co | Drill press |
| US2402424A (en) * | 1945-01-20 | 1946-06-18 | Roy B Mccauley | Hard alloys |
| US2897078A (en) * | 1957-07-10 | 1959-07-28 | Nishikiori Seiji | Free-cutting stainless steel |
| JPS5144888B2 (ja) * | 1971-12-29 | 1976-12-01 | ||
| JPS5949301B2 (ja) * | 1975-08-21 | 1984-12-01 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
| JPS6013060B2 (ja) * | 1978-03-30 | 1985-04-04 | 大同特殊鋼株式会社 | フエライト系耐熱鋼 |
-
1982
- 1982-12-29 JP JP57230832A patent/JPS59123745A/ja active Granted
-
1983
- 1983-12-27 WO PCT/JP1983/000458 patent/WO1984002536A1/ja not_active Ceased
- 1983-12-27 DE DE8484900301T patent/DE3382303D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-27 US US06/638,453 patent/US4581066A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-27 EP EP84900301A patent/EP0130220B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-28 KR KR1019830006242A patent/KR870002190B1/ko not_active Expired
-
1985
- 1985-10-10 US US06/786,303 patent/US4652428A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63213639A (ja) * | 1987-02-28 | 1988-09-06 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | 原子炉蒸気発生器のデンティング防止方法 |
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| JPH02115346A (ja) * | 1988-10-21 | 1990-04-27 | Kawasaki Steel Corp | 高濃度ハロゲン化物中で優れた耐食性を有するフェライト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4652428A (en) | 1987-03-24 |
| DE3382303D1 (de) | 1991-07-04 |
| EP0130220A1 (en) | 1985-01-09 |
| US4581066A (en) | 1986-04-08 |
| EP0130220A4 (en) | 1987-09-15 |
| JPH0120221B2 (ja) | 1989-04-14 |
| KR840007035A (ko) | 1984-12-04 |
| EP0130220B1 (en) | 1991-05-29 |
| WO1984002536A1 (fr) | 1984-07-05 |
| KR870002190B1 (ko) | 1987-12-28 |
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