JPH02107315A - 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 - Google Patents
排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法Info
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- JPH02107315A JPH02107315A JP63262029A JP26202988A JPH02107315A JP H02107315 A JPH02107315 A JP H02107315A JP 63262029 A JP63262029 A JP 63262029A JP 26202988 A JP26202988 A JP 26202988A JP H02107315 A JPH02107315 A JP H02107315A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
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- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法に係り
、特に窒素酸化物のアンモニア還元反応と一酸化炭素の
酸化反応とに活性な触媒を用いた排ガス浄化用触媒およ
び排ガス浄化方法に関する。
、特に窒素酸化物のアンモニア還元反応と一酸化炭素の
酸化反応とに活性な触媒を用いた排ガス浄化用触媒およ
び排ガス浄化方法に関する。
近年、米国を始めとする各国において、ガスタービンや
ディーゼルエンジン等の各種エンジンと排熱回収ボイラ
とを組み合せた、複合発電システムや電熱供給システム
が多数設置されている。これらの設備は人口密集地域に
設置されることが多いため、設備から排出される排ガス
中の窒素酸化物(NOx)と−酸化炭素(CO)が、公
害発生の原因となっている。このため、第6図および第
7図に示すような排ガス浄化装置が用いられ、NOxお
よびCOの除去が行われている。第6図において、ガス
タービンlからの排ガスは、まず貴金属系のCO酸化触
媒5aと接触して排ガス中のCOが酸化され、次に蒸気
タービン7と連接された過熱器2および蒸発器3を経て
、アンモニア(NH,l)注入装置6から注入されたN
H,とともに脱硝触媒5bと接触し、NOxが還元除去
され、蒸発器4を経て煙突8から大気中に放出される。
ディーゼルエンジン等の各種エンジンと排熱回収ボイラ
とを組み合せた、複合発電システムや電熱供給システム
が多数設置されている。これらの設備は人口密集地域に
設置されることが多いため、設備から排出される排ガス
中の窒素酸化物(NOx)と−酸化炭素(CO)が、公
害発生の原因となっている。このため、第6図および第
7図に示すような排ガス浄化装置が用いられ、NOxお
よびCOの除去が行われている。第6図において、ガス
タービンlからの排ガスは、まず貴金属系のCO酸化触
媒5aと接触して排ガス中のCOが酸化され、次に蒸気
タービン7と連接された過熱器2および蒸発器3を経て
、アンモニア(NH,l)注入装置6から注入されたN
H,とともに脱硝触媒5bと接触し、NOxが還元除去
され、蒸発器4を経て煙突8から大気中に放出される。
CO酸化触媒5aとしては、白金(Pt)、パラジウム
(Pd)などを担持したアルミナ系の触媒が用いられ、
脱硝触媒5bとしては、ボイラの排ガス処理に使用され
ている排煙脱硝用触媒と同様のバナジウム(V)、モリ
ブデン(MO)、タングステン(W)等を活性成分とす
る酸化チタン系脱硝触媒が使用されている。
(Pd)などを担持したアルミナ系の触媒が用いられ、
脱硝触媒5bとしては、ボイラの排ガス処理に使用され
ている排煙脱硝用触媒と同様のバナジウム(V)、モリ
ブデン(MO)、タングステン(W)等を活性成分とす
る酸化チタン系脱硝触媒が使用されている。
第6図の排ガス浄化装置では、反応器を2つ必要とする
ため、設置費用が高くなり、また設置スペースに制約を
受けるという欠点がある。N Hsの注入を貴金属系C
O酸化触媒の前で行なえないため、NH3注入口から脱
硝触媒の間に十分な混合用スペースを取ることができず
、高い脱硝率が得られず、未反応NH,のり−ク量が多
いという問題がある。さらに高価な貴金属触媒を多量に
使用するという欠点がある。
ため、設置費用が高くなり、また設置スペースに制約を
受けるという欠点がある。N Hsの注入を貴金属系C
O酸化触媒の前で行なえないため、NH3注入口から脱
硝触媒の間に十分な混合用スペースを取ることができず
、高い脱硝率が得られず、未反応NH,のり−ク量が多
いという問題がある。さらに高価な貴金属触媒を多量に
使用するという欠点がある。
第7図はCO酸化触媒5aを脱硝触媒5bと同一反応器
に設置した排ガス浄化装置があるが、この装置では、c
o酸化触媒5aとして通常使用されているCO酸化活性
に優れる貴金属触媒が、NHlの酸化反応にも活性であ
り、NOx還元反応のまえにNH,を酸化してNOxを
発生させるため、高い脱硝率を得ることができない。ま
た高価な貴金属系触媒を低温域で使用するため触媒の使
用量を多くする必要がありコスト高となる欠点がある。
に設置した排ガス浄化装置があるが、この装置では、c
o酸化触媒5aとして通常使用されているCO酸化活性
に優れる貴金属触媒が、NHlの酸化反応にも活性であ
り、NOx還元反応のまえにNH,を酸化してNOxを
発生させるため、高い脱硝率を得ることができない。ま
た高価な貴金属系触媒を低温域で使用するため触媒の使
用量を多くする必要がありコスト高となる欠点がある。
本発明の目的は、前記従来技術の問題点を解決し、CO
酸化反応とNH3によるNOxの還元反応を同一反応器
で効率よく行うことができる排ガス浄化用触媒および排
ガス浄化方法を提供することにある。
酸化反応とNH3によるNOxの還元反応を同一反応器
で効率よく行うことができる排ガス浄化用触媒および排
ガス浄化方法を提供することにある。
(課題を解決するための手段〕
本発明の第1は、銅(Cu)および/またばコバルト(
Co)を担持した酸化ジルコニウム(ZrO□)または
酸化チタン(T i 02 ) (以下、第一成分と
いう)と、銅置換型ゼオライト(以下、第二成分という
)とを混合してなることを特徴とする排ガス浄化用触媒
に関する。
Co)を担持した酸化ジルコニウム(ZrO□)または
酸化チタン(T i 02 ) (以下、第一成分と
いう)と、銅置換型ゼオライト(以下、第二成分という
)とを混合してなることを特徴とする排ガス浄化用触媒
に関する。
本発明の第2は、排ガス中の窒素酸化物および一酸化炭
素を、銅および/またはコバルトを担持した酸化ジルコ
ニウムまたは酸化チタンと、銅置換型ゼオライトとの混
合触媒を用い、アンモニア接触還元によって除去するこ
とを特徴とする排ガス浄化方法に関する。
素を、銅および/またはコバルトを担持した酸化ジルコ
ニウムまたは酸化チタンと、銅置換型ゼオライトとの混
合触媒を用い、アンモニア接触還元によって除去するこ
とを特徴とする排ガス浄化方法に関する。
第2図は、本発明の排ガス浄化触媒の拡大断面図である
。図において、本発明の触媒は、Cuおよび/またはC
oを担持したZrO□またはTiO2の第一成分粒子A
と、Cuで置換されたゼオライトの第二成分粒子Bとが
物理的に混合された状態にある。
。図において、本発明の触媒は、Cuおよび/またはC
oを担持したZrO□またはTiO2の第一成分粒子A
と、Cuで置換されたゼオライトの第二成分粒子Bとが
物理的に混合された状態にある。
第一成分であるCuおよび/またはCo担持ZrO□ま
たはTiO□触媒は、その酸化作用によって(1)式の
ように反応して排ガス中のCOの酸化を促進し、 CO+1/20z→CO□ ・・・(1)これと
同時に排ガス中のNOの一部を(2)式のように酸化し
てNO2を生成する。
たはTiO□触媒は、その酸化作用によって(1)式の
ように反応して排ガス中のCOの酸化を促進し、 CO+1/20z→CO□ ・・・(1)これと
同時に排ガス中のNOの一部を(2)式のように酸化し
てNO2を生成する。
NO+1/20□→NO7・・・(2)生成したNO□
と残存するNOは、第二成分であるCu置換ゼオライト
の強い固体酸性によって吸着されたNH,と(3)式の
ように反応し、N2となる。
と残存するNOは、第二成分であるCu置換ゼオライト
の強い固体酸性によって吸着されたNH,と(3)式の
ように反応し、N2となる。
No + NO,+ 2NHi→2Nz + 3H2O
・・・(3)(3)式の反応は、通常の脱硝反応(下式
(4))に比べて非常に早いため、NH3は(3)式の
反応によって極めて速かに消費される。
・・・(3)(3)式の反応は、通常の脱硝反応(下式
(4))に比べて非常に早いため、NH3は(3)式の
反応によって極めて速かに消費される。
NO+ NH3+1/402→Nz + 3/2HzO
・・・(4)このため前記第一成分は、単独ではNH,
を酸化してNOxを生成し、脱硝率を低下させるが、第
二成分であるCu置換ゼオライトと混合して用いること
によってゼオライト上へのN Hsの吸着が一層促進さ
れ、第一成分によるN H、の酸化反応はほとんど生じ
ることがなく、脱硝反応を効率よく促進させることがで
きる。
・・・(4)このため前記第一成分は、単独ではNH,
を酸化してNOxを生成し、脱硝率を低下させるが、第
二成分であるCu置換ゼオライトと混合して用いること
によってゼオライト上へのN Hsの吸着が一層促進さ
れ、第一成分によるN H、の酸化反応はほとんど生じ
ることがなく、脱硝反応を効率よく促進させることがで
きる。
従って、従来より少ない触媒量で、同一反応器で単一混
合触媒層を用いてCOとNOxの除去を効率よ(行うこ
とができる。
合触媒層を用いてCOとNOxの除去を効率よ(行うこ
とができる。
本発明に用いられる第一成分は、例えばCuまたはCo
の硝酸塩、酢酸塩などの塩類を、水酸化ジルコニウム、
メタチタン酸、酸化ジルコニウムなどと混練する方法、
Cuまたはcoの塩類と、ZrまたはTiの硫酸塩、オ
キシ硝酸塩類の可溶性ZrまたはTi塩類等との混合溶
液から共沈法で得る方法などによって得ることができる
。これらの組成物は400〜600°Cで焼成した後、
1μm以下が50%以上になるように粉砕して使用する
ことが好ましい。
の硝酸塩、酢酸塩などの塩類を、水酸化ジルコニウム、
メタチタン酸、酸化ジルコニウムなどと混練する方法、
Cuまたはcoの塩類と、ZrまたはTiの硫酸塩、オ
キシ硝酸塩類の可溶性ZrまたはTi塩類等との混合溶
液から共沈法で得る方法などによって得ることができる
。これらの組成物は400〜600°Cで焼成した後、
1μm以下が50%以上になるように粉砕して使用する
ことが好ましい。
本発明に用いられる第二成分は、水素型モルデナイト、
クリノプチロライト、エリオナイト、Y型ゼオライトな
どの他、Na5Ca型の前記ゼオライトの1〜lOμm
程度の粉末を、それぞれCU塩類水溶液に浸漬するか、
またはそれらの水溶液とともに混練後、必要に応じて水
洗、乾燥、焼成することによって調製される。
クリノプチロライト、エリオナイト、Y型ゼオライトな
どの他、Na5Ca型の前記ゼオライトの1〜lOμm
程度の粉末を、それぞれCU塩類水溶液に浸漬するか、
またはそれらの水溶液とともに混練後、必要に応じて水
洗、乾燥、焼成することによって調製される。
次に前記第一成分と第二成分とは物理的に混合された状
態を保持しながら、例えば転式プレス、湿式成形、ウオ
ツシュコーテイングなどによって成形または被覆される
。ここで物理的な混合状態とは、X線回折、電子または
光学顕微鏡などの通常の測定手段で第一成分と第二成分
とがそれぞれ識別できる状態をいう。成形に当たって両
者は混合される。この混合は可能な限り物理的な混合で
あることが好ましく、摩砕の激しく生じるような混合や
成形方法は好ましくない。成形に当たっては、適宜、有
機、無機バインダー等を使用することができる。また被
覆に当たっては、触媒組成物をスラリ状にしてセラミッ
クス製ハニカム担体や金属基板の上にコーティングして
もよい。
態を保持しながら、例えば転式プレス、湿式成形、ウオ
ツシュコーテイングなどによって成形または被覆される
。ここで物理的な混合状態とは、X線回折、電子または
光学顕微鏡などの通常の測定手段で第一成分と第二成分
とがそれぞれ識別できる状態をいう。成形に当たって両
者は混合される。この混合は可能な限り物理的な混合で
あることが好ましく、摩砕の激しく生じるような混合や
成形方法は好ましくない。成形に当たっては、適宜、有
機、無機バインダー等を使用することができる。また被
覆に当たっては、触媒組成物をスラリ状にしてセラミッ
クス製ハニカム担体や金属基板の上にコーティングして
もよい。
以下、本発明を実施例により詳しく説明する。
実施例1
硝酸銅(Cu (NO3)z・3HgO)6.0 gを
水50gに溶かした水溶溶中に、水酸化ジルコニウム粉
末(キシダ化学社製、ZrO□90%)35gを加え、
砂浴上で蒸発乾固した。得られた固形物を空気中で50
0 ’Cで2時間焼成した後、平均粒径を1μmに粉砕
し、第一成分とした。
水50gに溶かした水溶溶中に、水酸化ジルコニウム粉
末(キシダ化学社製、ZrO□90%)35gを加え、
砂浴上で蒸発乾固した。得られた固形物を空気中で50
0 ’Cで2時間焼成した後、平均粒径を1μmに粉砕
し、第一成分とした。
酢酸銅(Cu (CHsCOO)2・H,0)2.8
gを水100gに溶かし、平均粒径約lOμmの水素型
モルデナイトを30gを加え、砂浴上で蒸発乾固し、C
u置換ゼオライトを調整し、180″Cで2時間乾燥後
、500°Cで2時間空気中で焼成し、第二成分とした
。
gを水100gに溶かし、平均粒径約lOμmの水素型
モルデナイトを30gを加え、砂浴上で蒸発乾固し、C
u置換ゼオライトを調整し、180″Cで2時間乾燥後
、500°Cで2時間空気中で焼成し、第二成分とした
。
前記第一成分3gと第二成分7gを乳ばちで乾式混合し
た後、油圧プレスを用いて直径13鵬×長さ5mmに成
形した後、10〜20メツシユに破砕して本発明の排ガ
ス浄化用触媒を得た。
た後、油圧プレスを用いて直径13鵬×長さ5mmに成
形した後、10〜20メツシユに破砕して本発明の排ガ
ス浄化用触媒を得た。
比較例1および2
実施例1で得られた第一成分および第二成分を各々単独
で、実施例Iと同様の方法で成形して触媒を調製した。
で、実施例Iと同様の方法で成形して触媒を調製した。
実施例2
実施例1の水酸化ジルコニウムに替えて、メタチタン酸
粉末(SO4含有量0.2%、TiO□含有率80%)
39.4gを用いた以外は実施例1と同様にして触媒を
調製した。
粉末(SO4含有量0.2%、TiO□含有率80%)
39.4gを用いた以外は実施例1と同様にして触媒を
調製した。
実施例3
実施例1の硝酸銅に替えて、硝酸コバル) (C。
(No3)2・6H20)7.8gを用いて第一成分を
作製した以外は実施例1と同様にして触媒を調製した。
作製した以外は実施例1と同様にして触媒を調製した。
実施例4
実施例1の水素型モルデナイトに替えて、Na型Yゼオ
ライトを用いた以外は実施例1と同様にして触媒を調製
した。
ライトを用いた以外は実施例1と同様にして触媒を調製
した。
比較例3〜5
実施例2および3の第一成分、実施例4の第二成分をそ
れぞれ単独で、実施例1と同様の方法で成形して触媒を
調製した。
れぞれ単独で、実施例1と同様の方法で成形して触媒を
調製した。
く試験例1〉
実施例2、比較例1および2で得られた触媒1ml採り
、第1表に示す条件で、coの酸化反応活性と、NOの
NH,還元反応活性を調べた。得られた結果を第3図に
示した。
、第1表に示す条件で、coの酸化反応活性と、NOの
NH,還元反応活性を調べた。得られた結果を第3図に
示した。
図から、第一成分単独の比較例1では、CO酸化率は高
いものの脱硝反応はほとんど進行せず、高温域ではNH
3酸化によってNOxを発生し、脱硝率は負の値を示し
た。また第二成分単独の比較例2では、脱硝反応は高い
が、CO除去率が低いことが示された。これに対し実施
例1の触媒は、CO除去率が高いだけでなく、脱硝率が
比較例2より高いという優れた性能を有することが示さ
れた。
いものの脱硝反応はほとんど進行せず、高温域ではNH
3酸化によってNOxを発生し、脱硝率は負の値を示し
た。また第二成分単独の比較例2では、脱硝反応は高い
が、CO除去率が低いことが示された。これに対し実施
例1の触媒は、CO除去率が高いだけでなく、脱硝率が
比較例2より高いという優れた性能を有することが示さ
れた。
〈試験例2〉
さらに第7図に示す装置を模擬し、上流部に比較例1の
触媒を0.3 d、後流部に比較例2の触媒を0.7
d充填し、同様の反応を行なわせた。実施例1の触媒を
用いた場合と比較し、結果を第4図に示した。図中のO
印は実施例1、X印は第7図の装置の模擬試験の結果で
ある。この図から模擬試験の結果は、CO酸化率および
脱硝率ともに著しく悪いことが示された。
触媒を0.3 d、後流部に比較例2の触媒を0.7
d充填し、同様の反応を行なわせた。実施例1の触媒を
用いた場合と比較し、結果を第4図に示した。図中のO
印は実施例1、X印は第7図の装置の模擬試験の結果で
ある。この図から模擬試験の結果は、CO酸化率および
脱硝率ともに著しく悪いことが示された。
く試験例3〉
実施例1〜4および比較例1〜5の触媒を、第1表の条
件下で温度350°CのCO除去率および脱硝率を測定
した。結果を第2表にまとめて示した。この表から、実
施例の触媒はいずれもCO酸化率および脱硝率に優れる
のに対し、比較例はCO酸化率または脱硝率が著しく低
いことが示された。
件下で温度350°CのCO除去率および脱硝率を測定
した。結果を第2表にまとめて示した。この表から、実
施例の触媒はいずれもCO酸化率および脱硝率に優れる
のに対し、比較例はCO酸化率または脱硝率が著しく低
いことが示された。
第 2 表
以上のように本発明の物理的混合状態の触媒によれば、
CO除去と脱硝反応とを同時に行わせることができるこ
とがわかった。
CO除去と脱硝反応とを同時に行わせることができるこ
とがわかった。
実施例5
実施例1の第一成分10gと第二成分の粉末10gを3
0%SiO□を含有するコロイダルシリカゾル(日産化
学社製スノーテックス−0)30gとを混合し、スラリ
状物質を得た。このスラリ中に、金属アルミニウム溶射
を100 g/rIfの割合で行なって5US304製
、厚さ0.2印の板10100mmX10を浸漬させ、
スラリをコーティングした。乾燥後、500°Cで2時
間焼成して触媒とした。この時の触媒成分担持量は25
0 g/rrrであった。
0%SiO□を含有するコロイダルシリカゾル(日産化
学社製スノーテックス−0)30gとを混合し、スラリ
状物質を得た。このスラリ中に、金属アルミニウム溶射
を100 g/rIfの割合で行なって5US304製
、厚さ0.2印の板10100mmX10を浸漬させ、
スラリをコーティングした。乾燥後、500°Cで2時
間焼成して触媒とした。この時の触媒成分担持量は25
0 g/rrrであった。
この触媒を20mmX100nvnの試片に切断し、本
誌片−枚を用い、第1表のガス組成およびガス流量18
4 f/hの条件下でCO酸化率と脱硝率とを測定した
。その結果を第5図に示した。
誌片−枚を用い、第1表のガス組成およびガス流量18
4 f/hの条件下でCO酸化率と脱硝率とを測定した
。その結果を第5図に示した。
比較例6
特開昭50−168281号公報で示される方法で調製
したT i / M o / V触媒(Ti/Mo/V
=9115/4 (原子比)の触媒を同様の方法で、実
施例5と同様にしてコーティングし、脱硝反応とCO除
去率を測定した。その結果を第5図に示した。
したT i / M o / V触媒(Ti/Mo/V
=9115/4 (原子比)の触媒を同様の方法で、実
施例5と同様にしてコーティングし、脱硝反応とCO除
去率を測定した。その結果を第5図に示した。
この図から本実施例の触媒も従来の酸化チタン系触媒に
比べて脱硝率だけでなくCO除去率に優れることが示さ
れた。
比べて脱硝率だけでなくCO除去率に優れることが示さ
れた。
[発明の効果]
本発明によれば、CO酸化反応とNH,によるN OX
1元反応を同一の触媒層で行うことができるため、同
一の反応器でCO除去と脱硝を同時に行なうことができ
る。従って、本発明の触媒は特に複合発電システム等の
排ガス処理システムに有用である。
1元反応を同一の触媒層で行うことができるため、同
一の反応器でCO除去と脱硝を同時に行なうことができ
る。従って、本発明の触媒は特に複合発電システム等の
排ガス処理システムに有用である。
第1図は、本発明の一実施例を示す排ガス浄化装置の系
統図、第2図は、本発明の触媒の構造断面図、第3図お
よび第4図は、実施例1および比較例1.2の実験結果
を示す図、第5図は、実施例5および比較例6の実験結
果を示す図、第6図および7図は、従来技術の排ガス浄
化装置の系統図である。 ■・・・ガスタービン、2・・・過熱器、3.4・・・
蒸発器、5・・・触媒層、5a・・・CO酸化触媒、5
b・・・脱硝触媒、6・・・NH3注入装置、7・・・
蒸気タービン、8・・・煙突、A・・・第一成分粒子、
B・・・第二成分粒子。 出願人 バブコック日立株式会社 代理人 弁理士 川 北 武 長 (°C) 3”0 温 度 (°C) 温 度 (°C)
統図、第2図は、本発明の触媒の構造断面図、第3図お
よび第4図は、実施例1および比較例1.2の実験結果
を示す図、第5図は、実施例5および比較例6の実験結
果を示す図、第6図および7図は、従来技術の排ガス浄
化装置の系統図である。 ■・・・ガスタービン、2・・・過熱器、3.4・・・
蒸発器、5・・・触媒層、5a・・・CO酸化触媒、5
b・・・脱硝触媒、6・・・NH3注入装置、7・・・
蒸気タービン、8・・・煙突、A・・・第一成分粒子、
B・・・第二成分粒子。 出願人 バブコック日立株式会社 代理人 弁理士 川 北 武 長 (°C) 3”0 温 度 (°C) 温 度 (°C)
Claims (2)
- (1)銅および/またはコバルトを担持した酸化ジルコ
ニウムまたは酸化チタンと、銅置換型ゼオライトとを混
合してなることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 - (2)排ガス中の窒素酸化物および一酸化炭素を、銅お
よび/またはコバルトを担持した酸化ジルコニウムまた
は酸化チタンと、銅置換型ゼオライトとの混合触媒を用
い、アンモニア接触還元によって除去することを特徴と
する排ガス浄化方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63262029A JP2732614B2 (ja) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
CA002000906A CA2000906C (en) | 1988-10-18 | 1989-10-17 | Exhaust gas-purifying catalyst and process for purifying exhaust gases |
US07/422,697 US5047378A (en) | 1988-10-18 | 1989-10-17 | Exhaust gas-purifying catalyst and process for purifying exhaust gases |
EP89310722A EP0365308B1 (en) | 1988-10-18 | 1989-10-18 | Exhaust gas-purifying catalyst, process for producing the catalyst and use of the catalyst |
DE68915388T DE68915388T2 (de) | 1988-10-18 | 1989-10-18 | Katalysator zur Reinigung von Abgasen, Verfahren zur Herstellung und Verwendung des Katalysators. |
AT89310722T ATE105732T1 (de) | 1988-10-18 | 1989-10-18 | Katalysator zur reinigung von abgasen, verfahren zur herstellung und verwendung des katalysators. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63262029A JP2732614B2 (ja) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02107315A true JPH02107315A (ja) | 1990-04-19 |
JP2732614B2 JP2732614B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=17370037
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63262029A Expired - Lifetime JP2732614B2 (ja) | 1988-10-18 | 1988-10-18 | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5047378A (ja) |
EP (1) | EP0365308B1 (ja) |
JP (1) | JP2732614B2 (ja) |
AT (1) | ATE105732T1 (ja) |
CA (1) | CA2000906C (ja) |
DE (1) | DE68915388T2 (ja) |
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-
1988
- 1988-10-18 JP JP63262029A patent/JP2732614B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-10-17 CA CA002000906A patent/CA2000906C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-17 US US07/422,697 patent/US5047378A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-18 DE DE68915388T patent/DE68915388T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-18 EP EP89310722A patent/EP0365308B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-18 AT AT89310722T patent/ATE105732T1/de not_active IP Right Cessation
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