JPS62114657A - 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 - Google Patents
排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒Info
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- JPS62114657A JPS62114657A JP60253976A JP25397685A JPS62114657A JP S62114657 A JPS62114657 A JP S62114657A JP 60253976 A JP60253976 A JP 60253976A JP 25397685 A JP25397685 A JP 25397685A JP S62114657 A JPS62114657 A JP S62114657A
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- exhaust gas
- copper
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
- B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
- B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
- B01J29/18—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type
- B01J29/20—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof of the mordenite type containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J29/24—Iron group metals or copper
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、排ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）又は−酸化炭
素（Ｃｏ）及び窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去するための
触媒に係り、特に酸素を含有する排ガス中のＣＯの低減
又はＣＯ及びＮＯｘを同時に低減するのに好適な触媒に
関するものである。
素（Ｃｏ）及び窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去するための
触媒に係り、特に酸素を含有する排ガス中のＣＯの低減
又はＣＯ及びＮＯｘを同時に低減するのに好適な触媒に
関するものである。
ボイラ及びガスタービンから排出される燃焼排ガス中に
はＮＯｘ及びＣＯが多量に含有され大気ｌη染の原因と
なっており、環境保全上重大な問題となっている。
はＮＯｘ及びＣＯが多量に含有され大気ｌη染の原因と
なっており、環境保全上重大な問題となっている。
排ガス中のＮＯｘを除去する方法としては、炭化水素、
−酸化炭素あるいは水素を還元剤として使用する非選択
的接触還元法が知られているが、この方法は酸素を含有
する排ガスの場合、酸素がＣＯの酸化に消費されるまで
はＮＯｘの還元反応が進行しないため、含酸素排ガスへ
の適用は大川上不可能となっている。一方、ＮｆＩｘを
還元剤として使用する選択的接触還元法は、Ｎ Ｈ，が
ＮＯＸと選択的に反応するため、排ガス中のＮＯｘ除去
には最も有効な方法である。その反応に高活性を示す触
媒が種々検討され、ＴｉＯ□／ＶｚＯｓ、ＴｉＯ□／
Ｍ 、０．等のＴｉ系触楳、あるいは、モルデナイトを
金属置換させたモルデナイト系触媒（特開昭５ｌ−６９
４７６）等が開発され実用化されている。
−酸化炭素あるいは水素を還元剤として使用する非選択
的接触還元法が知られているが、この方法は酸素を含有
する排ガスの場合、酸素がＣＯの酸化に消費されるまで
はＮＯｘの還元反応が進行しないため、含酸素排ガスへ
の適用は大川上不可能となっている。一方、ＮｆＩｘを
還元剤として使用する選択的接触還元法は、Ｎ Ｈ，が
ＮＯＸと選択的に反応するため、排ガス中のＮＯｘ除去
には最も有効な方法である。その反応に高活性を示す触
媒が種々検討され、ＴｉＯ□／ＶｚＯｓ、ＴｉＯ□／
Ｍ 、０．等のＴｉ系触楳、あるいは、モルデナイトを
金属置換させたモルデナイト系触媒（特開昭５ｌ−６９
４７６）等が開発され実用化されている。
排ガス中のＣＯ除去については、自動車排ガスの浄化触
媒として、ｐｔ等の貴金属触媒が高活性を示すことが知
られている。ところが、ｃｏ及びＮＯｘを同時に除去す
る触媒は実用化されておらず、ｐｃ系触媒と上記脱硝触
媒とを組み合わせることにより、排ガス中のＣＯとＮＯ
ｘを同時に除去することが行われている。この方法は触
媒のコストが高く、ボイラ排ガスのように大容量の排ガ
ス処理には実用上適用できない。
媒として、ｐｔ等の貴金属触媒が高活性を示すことが知
られている。ところが、ｃｏ及びＮＯｘを同時に除去す
る触媒は実用化されておらず、ｐｃ系触媒と上記脱硝触
媒とを組み合わせることにより、排ガス中のＣＯとＮＯ
ｘを同時に除去することが行われている。この方法は触
媒のコストが高く、ボイラ排ガスのように大容量の排ガ
ス処理には実用上適用できない。
そこで、ボイラのような多量の排ガス発生源に対して、
ＣＯの除去とＮＯｘの除去が同時に行える低コストな触
媒が切望されている。
ＣＯの除去とＮＯｘの除去が同時に行える低コストな触
媒が切望されている。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、排
ガス中のＣＯおよびＮＯｘを同時に効率よく除去できる
低コストな触媒を提供することにある。
ガス中のＣＯおよびＮＯｘを同時に効率よく除去できる
低コストな触媒を提供することにある。
〔発明の概要〕
ＣＯを還元剤としてＮＯｘを還元する方法は酸素が共存
しない場合にはその反応が進み、ｃｏが無害なＣ０２に
なり、ＮＯｘがＮ２になるが、酸素の共存下では前記し
たように、ＣＯがＯｔと反応し、ＮＯｘの還元は進行し
ないことがわがっている。
しない場合にはその反応が進み、ｃｏが無害なＣ０２に
なり、ＮＯｘがＮ２になるが、酸素の共存下では前記し
たように、ＣＯがＯｔと反応し、ＮＯｘの還元は進行し
ないことがわがっている。
そこで、本発明者等゛は、ｃｏとＮＯｘを同時に除去す
る方法として、ＮＯｘの除去については、ＮＯｘと選択
的に反応するＮＨ□を還元剤として注入添加し、ＮＯｘ
を無害なＮ２にする。一方、ＣＯの除去についてはＣＯ
と排ガス中に含有される０□を反応させることにより無
害なＣｏ２とする方法を考え、号れらの両反応に高活性
を示す触媒の探索を行った。その結果、モルデナイトの
水素置換体で、かツＳ ｉ Ｏｘ／ Ａ １２０２ モ
ＪＬ’比が１０以上のモルデナイトに対し、その中の水
素の一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持させた触
媒は、ｃｏの除去とＮＯｘの除去の両反応に活性を示す
とともに特にＣＯ除去率に関しては注入するＮＨ３１と
排ガス中のＮＯとの比（ＮＨ，ｌ／Ｎｏ）に関係なく高
い値を示すことを見出し、本発明に到達したものである
。
る方法として、ＮＯｘの除去については、ＮＯｘと選択
的に反応するＮＨ□を還元剤として注入添加し、ＮＯｘ
を無害なＮ２にする。一方、ＣＯの除去についてはＣＯ
と排ガス中に含有される０□を反応させることにより無
害なＣｏ２とする方法を考え、号れらの両反応に高活性
を示す触媒の探索を行った。その結果、モルデナイトの
水素置換体で、かツＳ ｉ Ｏｘ／ Ａ １２０２ モ
ＪＬ’比が１０以上のモルデナイトに対し、その中の水
素の一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持させた触
媒は、ｃｏの除去とＮＯｘの除去の両反応に活性を示す
とともに特にＣＯ除去率に関しては注入するＮＨ３１と
排ガス中のＮＯとの比（ＮＨ，ｌ／Ｎｏ）に関係なく高
い値を示すことを見出し、本発明に到達したものである
。
本発明において、モルデナイトの水素置換体は、合成モ
ルデナイト又は天然に産出するモルデナイト鉱石から公
知の方法で得られる。このモルデナイトの水素置換体は
、ｌ（２−Ａｌｌ Ｏｉ−ｎｓ １ｏｚ−ｘＨ，○で表
される組成を有しており、この組成中のｎは純粋なモル
デナイトではＩＯのものが多く、Ｓｉｎ、分が多い。Ｓ
ｉｎ、分が比較的少ないモルデナイトの場合には、天然
に産出するモルデナイト鉱石又は合成モルデナイトを塩
酸、硫酸、硝酸等の鉱酸、又はシュウ酸、酢酸、エチレ
ンジアミン四酢酸等の有機酸により処理してモルデナイ
ト中のＡｊ！、Ｏ，を適量除去することによってＳｉＯ
□／ Ａ １ ｘｏｘモル比を調整することができる。
ルデナイト又は天然に産出するモルデナイト鉱石から公
知の方法で得られる。このモルデナイトの水素置換体は
、ｌ（２−Ａｌｌ Ｏｉ−ｎｓ １ｏｚ−ｘＨ，○で表
される組成を有しており、この組成中のｎは純粋なモル
デナイトではＩＯのものが多く、Ｓｉｎ、分が多い。Ｓ
ｉｎ、分が比較的少ないモルデナイトの場合には、天然
に産出するモルデナイト鉱石又は合成モルデナイトを塩
酸、硫酸、硝酸等の鉱酸、又はシュウ酸、酢酸、エチレ
ンジアミン四酢酸等の有機酸により処理してモルデナイ
ト中のＡｊ！、Ｏ，を適量除去することによってＳｉＯ
□／ Ａ １ ｘｏｘモル比を調整することができる。
本発明において、Ｓ ｉ Ｏｘ／ Ａ １ ｇｏｓモル
比は１０以上であることが必要である。このモル比が１
０以上の場合、排ガス中のＳＯｘが含有されていてもＣ
Ｏ及びＮＯｘの除去率が高いが、モル比がｌＯよりも小
さい場合、排ガス中のＳＯｘにより触媒が劣化し、触媒
活性を長期間にわたり高度に維持することが困難となる
。
比は１０以上であることが必要である。このモル比が１
０以上の場合、排ガス中のＳＯｘが含有されていてもＣ
Ｏ及びＮＯｘの除去率が高いが、モル比がｌＯよりも小
さい場合、排ガス中のＳＯｘにより触媒が劣化し、触媒
活性を長期間にわたり高度に維持することが困難となる
。
次に本発明はＳｉＯ□／ＡＩ１．０．のモル比が所定の
モルデナイト中の水素の一部又は全部をＣｕで置換又は
モルデナイトにＣｕを担持させたものである。Ｆｅ、Ｃ
ｏ、 ＮｉでＨＡしたモルデナイト触媒では脱硝反応に
活性を示すが、ＣＯの酸化反応には活性を示さない。Ｃ
ｕを置換又は担持させたモルデナイト触媒は脱硝反応と
ＣＯ酸化反応が同時に進行し、ＣＯとＮＯｘ除去の両方
に高活性を示す。モルデナイトに対しＣｕを置換又はＣ
ｕを担持させるにはイオン交換法、含浸法、混練法等の
方法を採用することができる。このとき使用される化合
物としては、銅の硝酸塩、硫酸塩、塩化物、シュウ酸塩
等を挙げることができる。
モルデナイト中の水素の一部又は全部をＣｕで置換又は
モルデナイトにＣｕを担持させたものである。Ｆｅ、Ｃ
ｏ、 ＮｉでＨＡしたモルデナイト触媒では脱硝反応に
活性を示すが、ＣＯの酸化反応には活性を示さない。Ｃ
ｕを置換又は担持させたモルデナイト触媒は脱硝反応と
ＣＯ酸化反応が同時に進行し、ＣＯとＮＯｘ除去の両方
に高活性を示す。モルデナイトに対しＣｕを置換又はＣ
ｕを担持させるにはイオン交換法、含浸法、混練法等の
方法を採用することができる。このとき使用される化合
物としては、銅の硝酸塩、硫酸塩、塩化物、シュウ酸塩
等を挙げることができる。
本発明において、モルデナイト中に置換または担持され
るＣｕの量はモルデナイトのＳｉ原子に対し０．１原子
〜ｌＯ原子とすることが望ましい。
るＣｕの量はモルデナイトのＳｉ原子に対し０．１原子
〜ｌＯ原子とすることが望ましい。
この範囲内のＣｕの量であれば、排ガス中のＣＯ除去率
及びＮＯｘ除去率をいずれも高くすることができる。
及びＮＯｘ除去率をいずれも高くすることができる。
本発明の触媒を用いて排ガス処理するに際して、反応温
度は、３５０〜４５０℃とすることが望ましい。排ガス
中からＣＯのみを除去する場合、反応温度が３５０℃か
ら高くなる程ＣＯ除去率が高くなるので３５０℃以上が
望ましいが、ＣＯと同時にＮＯｘを除去する場合にはＮ
ｏ除去率は４５０℃付近から低下するので３５０〜４５
０℃とすることが望ましい。
度は、３５０〜４５０℃とすることが望ましい。排ガス
中からＣＯのみを除去する場合、反応温度が３５０℃か
ら高くなる程ＣＯ除去率が高くなるので３５０℃以上が
望ましいが、ＣＯと同時にＮＯｘを除去する場合にはＮ
ｏ除去率は４５０℃付近から低下するので３５０〜４５
０℃とすることが望ましい。
排ガス中に注入されるＮＨ３の量は、排ガス中のＮＯに
対してＮＨ３／Ｎｏのモル比が１．０以下とすることが
望ましい。ＮＨ，／Ｎｏのモル比が１．０を超えると、
反応温度が高くなるにつれてＮ、Ｏ生成率が高くなる傾
向にある。
対してＮＨ３／Ｎｏのモル比が１．０以下とすることが
望ましい。ＮＨ，／Ｎｏのモル比が１．０を超えると、
反応温度が高くなるにつれてＮ、Ｏ生成率が高くなる傾
向にある。
実施例１
モルデナイトとして水素置換型モルデナイトのＳ ｉ
Ｏｘ／ Ａ ＩＩ ｇｏｚのモル比が３０のものを用い
、３％硝酸銅溶液中に約５時間撹拌！！！濁させ、モル
デナイト中のｌ（をＣｕと置換させた。その後、イオン
交換水により洗浄し、Ｃｕ置換モルデナイトわ）末を得
た。この粉末に成形助剤と水とを添加混練し、６φ丸棒
を押出成形した。この成形品を５００℃で２時間焼成後
１０〜２０メツシュに整粒し、供試触媒とした。この触
媒を下記に示す反応条件により、ＣＯ除去率を測定した
。
Ｏｘ／ Ａ ＩＩ ｇｏｚのモル比が３０のものを用い
、３％硝酸銅溶液中に約５時間撹拌！！！濁させ、モル
デナイト中のｌ（をＣｕと置換させた。その後、イオン
交換水により洗浄し、Ｃｕ置換モルデナイトわ）末を得
た。この粉末に成形助剤と水とを添加混練し、６φ丸棒
を押出成形した。この成形品を５００℃で２時間焼成後
１０〜２０メツシュに整粒し、供試触媒とした。この触
媒を下記に示す反応条件により、ＣＯ除去率を測定した
。
ｓ Ｖ ： ８０．０００ ｈ −＋温度；２５０〜
４００℃ ガス組成： ＣＯ：１ ％ ＣＯ２：１０％ ｏｘ ：１０％ Ｎ２ ：残り ＣＯ除去率の温度特性を第１図に示す０本条件下ではＣ
Ｏ除去率は３５０℃以上で高い値を示し、本実施例にな
る触媒は、ＣＯの酸化反応に対して非常に高い活性を示
した。
４００℃ ガス組成： ＣＯ：１ ％ ＣＯ２：１０％ ｏｘ ：１０％ Ｎ２ ：残り ＣＯ除去率の温度特性を第１図に示す０本条件下ではＣ
Ｏ除去率は３５０℃以上で高い値を示し、本実施例にな
る触媒は、ＣＯの酸化反応に対して非常に高い活性を示
した。
実施例２
供試触媒は実施例１と同一のものを使用し、下記に示す
反応条件によりＣＯ除去率とＮＯｘ除去率を測定した。
反応条件によりＣＯ除去率とＮＯｘ除去率を測定した。
Ｓ Ｖ ： １５０．０００ｈ−＋
温度：２００〜５００℃
ガス組成：
ＮＯ：２００ｐｐｍ ＣＯ：１２％
ｃｏ：５ｏｏｐｐ伺 Ｈ，Ｏ：ｉ２％
Ｏｔ：１０％ ＮＨｉ： ２４０ｐｐｍＮｔ ：
残り ＣＯ除去率と、Ｎｏ除去率及びＮ、Ｏ生成率を第１図に
示す。Ｎｏ除去率は反応温度が２００℃から４５０℃程
度まで高い値を示すが、ＮＨ３／Ｎ。
残り ＣＯ除去率と、Ｎｏ除去率及びＮ、Ｏ生成率を第１図に
示す。Ｎｏ除去率は反応温度が２００℃から４５０℃程
度まで高い値を示すが、ＮＨ３／Ｎ。
モル比が１．２の条件では、３５０℃以上のｌａ度域で
ＮＪの生成が認められた。又、４５０℃以上になるとＮ
ｏ除去率は低下してくることがわかった。
ＮＪの生成が認められた。又、４５０℃以上になるとＮ
ｏ除去率は低下してくることがわかった。
一方、ＣＯ除去率は反応温度が３５０℃程度から高くな
り温度が高いほどＣＯの酸化反応が進むことが明らかと
なった。上記温度特性の結果から、ＣＯの除去とＮＯｘ
除去を同時に行うためには反応温度が３５０℃から４５
０℃の間が最も有効であることがわかった。
り温度が高いほどＣＯの酸化反応が進むことが明らかと
なった。上記温度特性の結果から、ＣＯの除去とＮＯｘ
除去を同時に行うためには反応温度が３５０℃から４５
０℃の間が最も有効であることがわかった。
実施例３
供試触媒は実施例１の場合と同一のものを使用し、反応
条件はＮＨ，の濃度を２００ ｐｐｍとしＮＨ３／Ｎｏ
のモル比を１．０とした以外は実施例１の条件と同一と
して、ＣＯとＮＯの除去率を測定した。その結果を第３
図に示す。ＣＯ及びＮｏ除去率は実施例２の場合と同様
であり、良い結果が得られたのに加え、本実施例の場合
ＮＨｓ／Ｎｏのモル比が１．２の場合に比べ、Ｎｅｏの
生成量が減少した。したがってＮＨ，＋の注入量はＮＨ
３／Ｎｏのモル比が１．０以下で運用することが必要で
ある。
条件はＮＨ，の濃度を２００ ｐｐｍとしＮＨ３／Ｎｏ
のモル比を１．０とした以外は実施例１の条件と同一と
して、ＣＯとＮＯの除去率を測定した。その結果を第３
図に示す。ＣＯ及びＮｏ除去率は実施例２の場合と同様
であり、良い結果が得られたのに加え、本実施例の場合
ＮＨｓ／Ｎｏのモル比が１．２の場合に比べ、Ｎｅｏの
生成量が減少した。したがってＮＨ，＋の注入量はＮＨ
３／Ｎｏのモル比が１．０以下で運用することが必要で
ある。
実施例４
実施例１におけるＳ ｉ Ｏｔ／ Ａ １２０３モル比
３０を１０とした他は実施例１と同様にして触媒を調製
した。
３０を１０とした他は実施例１と同様にして触媒を調製
した。
実施例５
実施例１における３ ｉ ０ｚ／ Ａ １ ｇｏ３モル
比３０を２０とした他は実施例１と同様にして触媒を調
製した。
比３０を２０とした他は実施例１と同様にして触媒を調
製した。
比較例１
実施例１におけるＳｉＯ□／Ａ１．Ｏ，モル比３０を５
とした他は実施例１と同様にして触媒を調製した。
とした他は実施例１と同様にして触媒を調製した。
実施例１及び４．５、比較例１の各触媒について実施例
１の活性測定条件中のガス中にＳＯ□５００ｐｐＬｌを
注入し、触媒の活性の経時変化を測定した。その結果を
第４図に示す。第４図から５ｉＯｔ／ Ａ ｌ ｚＯｓ
モル比が１０以上のものがＳＯｘによる活性低下が少な
いことが明らかとなった。
１の活性測定条件中のガス中にＳＯ□５００ｐｐＬｌを
注入し、触媒の活性の経時変化を測定した。その結果を
第４図に示す。第４図から５ｉＯｔ／ Ａ ｌ ｚＯｓ
モル比が１０以上のものがＳＯｘによる活性低下が少な
いことが明らかとなった。
比較例２
ＴｉＯ□扮末にメタバナジン酸アンモンを混練法により
ＴｉとＶの原子比が３％になるように触媒を調製し、実
施例１と同一の反応条件でＣＯ及びＮｏ除去率を測定し
た。その結果を第５図に示す。
ＴｉとＶの原子比が３％になるように触媒を調製し、実
施例１と同一の反応条件でＣＯ及びＮｏ除去率を測定し
た。その結果を第５図に示す。
この触媒の場合、第５図から明らかなようにＮｏ除去率
は高い値を示すがＣＯ除去反応に対してはほとんど活性
を示さなかった。
は高い値を示すがＣＯ除去反応に対してはほとんど活性
を示さなかった。
比較例３
Ｔｔｏ、粉末に硝酸銅を混練法によりＴｉとＣｕの原子
比が３％になるように触媒を調製し、実施例１と同一の
反応条件でＣＯおよびＮｏ除去率を１１１１１定した。
比が３％になるように触媒を調製し、実施例１と同一の
反応条件でＣＯおよびＮｏ除去率を１１１１１定した。
その結果を第５図に示す。この触媒は、第５図から明ら
かなようにＣＯ除去反応には高活性を示したが、Ｎｏ除
去反応に対する活性は非常に小さかった。
かなようにＣＯ除去反応には高活性を示したが、Ｎｏ除
去反応に対する活性は非常に小さかった。
比較例４
実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をＦｅ
で置換し、Ｆｅ−モルデナイト触媒を調製し、実施例１
と同一の反応条件でＣＯ及びＮ。
で置換し、Ｆｅ−モルデナイト触媒を調製し、実施例１
と同一の反応条件でＣＯ及びＮ。
除去率を測定した。その結果を第５図に示す。この触媒
は第５図から明らかなように高温側（４００℃以上）に
おけるＮｏ除去反応には高活性を示したが、ＣＯ除去反
応にはほとんど活性を示さなかった。
は第５図から明らかなように高温側（４００℃以上）に
おけるＮｏ除去反応には高活性を示したが、ＣＯ除去反
応にはほとんど活性を示さなかった。
比較例５
実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をＣＯ
で置換させたＣＯ−モルデナイト触媒を調製し、ＣＯ及
びＮｏ除去率を測定した。その結果を第５図に示す。こ
の触媒は、第５図から明らかなようにＣ○除去反応及び
Ｎｏ除去反応に対し共に実施例１に示す触媒の活性より
も非常に低い活性しか示さなかった。
で置換させたＣＯ−モルデナイト触媒を調製し、ＣＯ及
びＮｏ除去率を測定した。その結果を第５図に示す。こ
の触媒は、第５図から明らかなようにＣ○除去反応及び
Ｎｏ除去反応に対し共に実施例１に示す触媒の活性より
も非常に低い活性しか示さなかった。
比較例６
実施例１で使用した水素置換モルデナイトの水素をＮｉ
で置換させたＮｉ−モルデナイト触媒を調製し、ＣＯ及
びＮｏ除去率を測定した。その結果を第５図に示す。こ
の触媒は、第５図から明らかなように比較例５に示すＧ
ｏ−モルデナイト触媒とほぼ同程度の低い活性しか示さ
なかった。
で置換させたＮｉ−モルデナイト触媒を調製し、ＣＯ及
びＮｏ除去率を測定した。その結果を第５図に示す。こ
の触媒は、第５図から明らかなように比較例５に示すＧ
ｏ−モルデナイト触媒とほぼ同程度の低い活性しか示さ
なかった。
以上のように本発明によれば、ｐｔ等の貴金属を用いる
ことなく、Ｃｕ−モルデナイト触媒からなる安価な触媒
によってＮＯＫを含まないｆＪ＋−ガス中のＣＯｌ又は
排ガス中にＮ Ｏｘ 、ＣＯの両方を含む場合であって
もＣＯおよびＮＯｘを効率よく除去でき、ボイラ排ガス
のように大容量のガスを処理するだめの触媒として実用
性の高いものである。またモルデナイトのＳ ｉ Ｏｚ
／ Ａ ７！ｔ（ｈモル比を１０以上に選定しているこ
とによりＳＯｘ含有１）Ｆガスに対しても触媒を劣化さ
せることなく、ＣＯ又はＣＯおよびＮＯｘを効率よく除
去することができる。
ことなく、Ｃｕ−モルデナイト触媒からなる安価な触媒
によってＮＯＫを含まないｆＪ＋−ガス中のＣＯｌ又は
排ガス中にＮ Ｏｘ 、ＣＯの両方を含む場合であって
もＣＯおよびＮＯｘを効率よく除去でき、ボイラ排ガス
のように大容量のガスを処理するだめの触媒として実用
性の高いものである。またモルデナイトのＳ ｉ Ｏｚ
／ Ａ ７！ｔ（ｈモル比を１０以上に選定しているこ
とによりＳＯｘ含有１）Ｆガスに対しても触媒を劣化さ
せることなく、ＣＯ又はＣＯおよびＮＯｘを効率よく除
去することができる。
第１図は実施例１の触媒の反応温度とＣＯ除去率の関係
を示す図、第２図は実施例１の触媒におけるＮＨＩ／Ｎ
０＝１．２のときの反応温度とＣＯ′Ｅ？。 びＮｏ除去率、ＮＺＯ生成率との関係を示す図、第３図
は実施例【と同し触媒におけるＮ １１３／ Ｎ Ｏ＝
１．０のときの反応温度とＣＯ及びＮｏ除去率、ＮｔＯ
生成率との関係を示す図、第４図はＣｕ−モルデナイト
中のＳｉＯ□Ｚ Ａ ｅ ｘｏｓ比を変化させた各触媒
の反応時間と脱硝率との関係を示す図、第５図はＣｕ−
モルデナイト以外の触媒における反応温度とＮｏ除去率
、ＣＯ除去率との関係を示す図である。
を示す図、第２図は実施例１の触媒におけるＮＨＩ／Ｎ
０＝１．２のときの反応温度とＣＯ′Ｅ？。 びＮｏ除去率、ＮＺＯ生成率との関係を示す図、第３図
は実施例【と同し触媒におけるＮ １１３／ Ｎ Ｏ＝
１．０のときの反応温度とＣＯ及びＮｏ除去率、ＮｔＯ
生成率との関係を示す図、第４図はＣｕ−モルデナイト
中のＳｉＯ□Ｚ Ａ ｅ ｘｏｓ比を変化させた各触媒
の反応時間と脱硝率との関係を示す図、第５図はＣｕ−
モルデナイト以外の触媒における反応温度とＮｏ除去率
、ＣＯ除去率との関係を示す図である。
Claims (2)
- （１）モルデナイトの水素置換体で、かつＳｉＯ＿２／
Ａｌ＿２Ｏ＿３モル比が１０以上のモルデナイトに対し
、その水素の一部若しくは全部を銅で置換又は銅を担持
させたことを特徴とする排ガス中の一酸化炭素又は一酸
化炭素及び窒素酸化物除去触媒。 - （２）前記モルデナイト中のＳｉ原子に対し、銅を０．
１原子〜１０原子添加してなる特許請求の範囲第１項記
載の排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化
物除去触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253976A JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60253976A JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62114657A true JPS62114657A (ja) | 1987-05-26 |
| JPH07102323B2 JPH07102323B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17258542
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60253976A Expired - Fee Related JPH07102323B2 (ja) | 1985-11-13 | 1985-11-13 | 排ガス中の一酸化炭素又は一酸化炭素及び窒素酸化物除去触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07102323B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62163732A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス中の窒素酸化物と一酸化炭素の同時処理方法 |
| FR2622474A2 (fr) * | 1987-04-03 | 1989-05-05 | Azote & Prod Chim | Composition catalytique de reduction selective des oxydes d'azote contenus dans des effluents gazeux oxygenes et procede d'epuration desdits effluents |
| JPH02107315A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-19 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
| US5270024A (en) * | 1989-08-31 | 1993-12-14 | Tosoh Corporation | Process for reducing nitrogen oxides from exhaust gas |
| US7997068B2 (en) | 2007-03-08 | 2011-08-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Sulfur purge control device for an internal combustion engine |
-
1985
- 1985-11-13 JP JP60253976A patent/JPH07102323B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62163732A (ja) * | 1986-01-16 | 1987-07-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス中の窒素酸化物と一酸化炭素の同時処理方法 |
| FR2622474A2 (fr) * | 1987-04-03 | 1989-05-05 | Azote & Prod Chim | Composition catalytique de reduction selective des oxydes d'azote contenus dans des effluents gazeux oxygenes et procede d'epuration desdits effluents |
| JPH02107315A (ja) * | 1988-10-18 | 1990-04-19 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
| US5270024A (en) * | 1989-08-31 | 1993-12-14 | Tosoh Corporation | Process for reducing nitrogen oxides from exhaust gas |
| US7997068B2 (en) | 2007-03-08 | 2011-08-16 | Honda Motor Co., Ltd. | Sulfur purge control device for an internal combustion engine |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07102323B2 (ja) | 1995-11-08 |
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