JP7421477B2

JP7421477B2 - 圧延成形用積層体、圧延成形体及び圧延成形体の製造方法

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Publication number: JP7421477B2
Application number: JP2020531796A
Authority: JP
Inventors: 俊輔千葉
Original assignee: Sumitomo Chemical Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Chemical Co Ltd
Priority date: 2019-03-29
Filing date: 2020-03-09
Publication date: 2024-01-24
Anticipated expiration: 2040-03-09
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Description

本発明は、圧延成形用積層体、圧延成形体及び圧延成形体の製造方法に関する。

プロピレン重合体を含有する成形体は、非常に安価で、軽量であるため、自動車内外装部品や家電部品などの各種工業部品に利用されている。

プロピレン重合体を含有する成形体の作製方法の一つとして、圧延成形法が知られている。圧延成形法は、成形体の耐衝撃性を改良することができる方法である。近年では、プロピレン重合体を含有する積層体を圧延成形した成形体が開発されている。

特許文献１には、耐衝撃性能に優れる成形体を得ることができる圧延成形用積層体、及びその成形体が記載されている。

特許第６１９１７６２号公報

しかしながら、特許文献１に記載の圧延成形用積層体、及びその成形体は優れた耐衝撃性能を有しているが、圧延成形後の塗装性能については、具体的記載がなく、その塗装性能には改善の余地があると考えられる。そこで、本発明は、圧延成形後に優れた塗装性能を発現し得る圧延成形用積層体を提供することを目的とする。本発明はまた、優れた塗装性能を有する圧延成形体及び圧延成形体の製造方法を提供することを目的とする。

本発明の圧延成形用積層体は、少なくとも１層の下記層Ａと、少なくとも１層の下記層Ｂとを有し、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたとき、層Ａの合計厚みが０．５％以上１０％以下であり、層Ｂの合計厚みが９０％以上９９．５％以下であり、少なくとも一方の表面に層Ａが配置されている。

層Ａ：プロピレン重合体成分（Ａ１）と、下記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）と、下記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）とを含有し、プロピレン重合体成分（Ａ１）と樹脂成分（Ａ２）と熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）との含有量の合計を１００重量％としたとき、プロピレン重合体成分（Ａ１）の含有量が２０重量％以上８０重量％以下であり、樹脂成分（Ａ２）の含有量が１０重量％以上５０重量％以下であり、熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）の含有量が１０重量％以上３０重量％以下である層。

分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）：温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが０．０１ｇ／１０分以上１．４９ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有する樹脂成分。

分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）：温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが４ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分。

層Ｂ：プロピレン重合体成分（Ｂ１）と、無機フィラー（Ｂ２）とを含有し、プロピレン重合体成分（Ｂ１）と無機フィラー（Ｂ２）との含有量の合計を１００重量％としたとき、プロピレン重合体成分（Ｂ１）の含有量が５０重量％以上８０重量％以下であり、無機フィラー（Ｂ２）の含有量２０重量％以上５０重量％以下である層。

このような圧延成形用積層体は、圧延成形後に優れた塗装性能を発現し得る。

上記無機フィラー（Ｂ２）は、下記要件（１－ａ）、下記要件（１－ｂ）及び下記要件（１－ｃ）を満たしていてもよい。
要件（１－ａ）：ＪＩＳＲ１６２９に従ってレーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）が１０μｍ以上２５μｍ以下であること。
要件（１－ｂ）：ＪＩＳＲ１６１９に従って遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）が２μｍ以上８μｍ以下であること。
要件（１－ｃ）：下記式（１）により求められるアスペクト比定数が２以上１５以下であること。
アスペクト比定数＝｛Ｄ５０（Ｌ）－Ｄ５０（Ｓ）｝／Ｄ５０（Ｓ）・・・式（１）

これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記無機フィラー（Ｂ２）は、タルクであってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）は、無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、カルボキシル基、エポキシ基、シアノ基、イソシアネート基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）は、無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、エポキシ基、シアノ基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）は、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）は、極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上５０質量％以下含有していてもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）は、オレフィン系エラストマー又はスチレン系エラストマーであってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）は、プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーであってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

上記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）は、プロピレン又は炭素数４～６のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーであってもよい。これにより、圧延成形後の塗装性能が更に向上する。

本発明の圧延成形体は、上記圧延成形用積層体を、前記層Ａの合計厚みと前記層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形してなる。このような圧延成形体は、優れた塗装性能を有する。

上記圧延成形体は、上記層Ａの合計厚みと上記層Ｂとの合計厚みの合計が１０％以上５０％以下となるように圧延成形してなるものであってもよい。これにより、塗装性能が更に向上する。

上記圧延成形体は、上記層Ａの合計厚みと上記層Ｂの合計厚みとの合計が１５％以上４０％以下となるように圧延成形してなるものであってもよい。これにより、塗装性能が更に向上する。

本発明の圧延成形体の製造方法は、上記圧延成形用積層体を、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形する工程を有する。このような方法によれば、優れた塗装性能を有する圧延成形体を製造できる。

本発明によれば、圧延成形後に優れた塗装性能を発現し得る圧延成形用積層体が提供される。本発明によればまた、優れた塗装性能を有する圧延成形体及び圧延成形体の製造方法が提供される。

本実施形態に係る圧延成形用積層体、圧延成形体及び圧延成形体の製造方法の一例を説明するための模式断面図である。

以下、本発明のいくつかの実施形態について詳細に説明する。ただし、本発明は以下の実施形態に限定されるものではない。

本実施形態の圧延成形用積層体は、少なくとも１層の層Ａと、少なくとも１層の層Ｂとを有し、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたとき、層Ａの合計厚みが０．５％以上１０％以下であり、層Ｂの合計厚みが９０％以上９９．５％以下であり、少なくとも一方の表面に層Ａが配置されている。

図１は、本実施形態に係る圧延成形用積層体、圧延成形体及び圧延成形体の製造方法の一例を説明するための模式断面図である。

図１の（ａ）及び（ｂ）は、それぞれ、本実施形態に係る圧延成形用積層体及び圧延成形体の一例を示す。

図１の（ａ）に示す圧延成形用積層体１００は、２層の層Ａ（１０ａ及び１０ｂ）と、１層の層Ｂ（２０）とを有している。また、圧延成形用積層体１００は、その一方の表面に層Ａ（１０ａ）が、他方の表面に層Ａ（１０ｂ）が配置されている。層Ａ（１０ａ）はは厚みｔ_１１を有し、層Ｂ（２０）は厚みｔ_１２を有し、層Ａ（１０ｂ）は厚みｔ_１３を有する。層Ａの合計厚み（ｔ_１１とｔ_１３との和）と、層Ｂの厚み（ｔ_１２）との合計（厚みｔ_１００）を１００％としたとき、層Ａの合計厚み（ｔ_１１とｔ_１３との和）は０．５％以上１０％以下であり、層Ｂの厚み（ｔ_１２）は９０％以上９９．５％以下である。

圧延成形用積層体１００において、層Ｂは１層であるが、層Ｂは複数層存在していてもよい。また、圧延成形用積層体１００において、層Ａは２層であるが、層Ａは１層であってもよく、３層以上存在していてもよい。ただし、圧延成形用積層体１００の少なくとも一方の表面は層Ａが配置される。また、層Ａ及び層Ｂが複数層存在する場合、複数の層Ａの合計厚みと複数の層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたとき、層Ａの合計厚みは０．５％以上１０％以下であり、層Ｂの合計厚みは９０％以上９９．５％以下である。

以下、本実施形態に係る層Ａ及び層Ｂについて説明する。

［層Ａ］
層Ａは、プロピレン重合体成分（Ａ１）（以下、「成分Ａ１」ともいう）と、下記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）（以下、「成分Ａ２」ともいう）と、下記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）（以下、「成分Ａ３」ともいう）とを含有し、成分Ａ１と成分Ａ２と成分Ａ３との含有量の合計を１００重量％としたとき、成分Ａ１の含有量が２０重量％以上８０重量％以下であり、成分Ａ２の含有量が１０重量％以上５０重量％以下であり、成分Ａ３の含有量が１０重量％以上３０重量％以下である層である。

成分Ａ１としては、例えば、プロピレン単独重合体及びプロピレンに由来する構成単位を８０質量％以上含むプロピレンランダム共重合体が挙げられる。上記プロピレンランダム共重合体は、プロピレンに由来する構成単位を８５質量％以上含んでいてもよく、プロピレンに由来する構成単位を９０質量％以上含んでいてもよい。成分Ａ１は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

プロピレン単独重合体は、プロピレンに由来する構成単位からなる重合体である。プロピレン単独重合体として、例えば、アイソタクチック構造を有するプロピレン単独重合体、又はシンジオタクチック構造を有するプロピレン単独重合体が挙げられる。プロピレン単独重合体として、好ましくは、アイソタクチック構造を有するプロピレン単独重合体である。

成分Ａ１が、アイソタクチック構造を有するプロピレン単独重合体である場合、１３Ｃ－ＮＭＲを使用して測定されるアイソタクチック・ペンタッド分率（以下、［ｍｍｍｍ］ともいう）は、好ましくは０．９０以上であり、より好ましくは０．９５以上である。

ここで、アイソタクチック・ペンタッド分率とは、１３Ｃ－ＮＭＲを使用して測定される分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック連鎖の存在割合を示しており、プロピレンに由来する構成単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンに由来する構成単位の分率である。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルで観測されるメチル炭素領域の全吸収ピーク中に占める［ｍｍｍｍ］ピークの分率として算出される値である。ここで、［ｍｍｍｍ］ピークとは、５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレンに由来するピークである。

なお、この［ｍｍｍｍ］は、Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９７３年，６号）に記載の方法に従って求めることができる。

成分Ａ１が、シンジオタクチック構造を有するプロピレン単独重合体である場合、１３Ｃ－ＮＭＲ法により測定されたシンジオタクチック・ペンタッド分率（以下、［ｒｒｒｒ］ともいう）は、好ましくは０．８５以上であり、より好ましくは０．９０以上である。

ここで、シンジオタクテチック・ペンタッド分率とは、１３Ｃ－ＮＭＲを使用して測定される分子鎖中のペンタッド単位でのシンジオタクチック連鎖の存在割合を示しており、プロピレンに由来する構成単位が５個連続してラセモ結合した連鎖の中心にあるプロピレンに由来する構成単位の分率である。具体的には、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルで観測されるメチル炭素領域の全吸収ピーク中に占める［ｒｒｒｒ］ピークの分率として算出される値である。ここで、［ｒｒｒｒ］ピークとは、５個連続してラセモ結合した連鎖の中心にあるプロピレンに由来するピークである。

なお、［ｒｒｒｒ］は、特開２００８－１６９３１６号公報に記載の方法で求めることができる。

プロピレンランダム共重合体としては、プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体；及びプロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体が挙げられる。

炭素数４～１０のα－オレフィンとしては、例えば、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、２－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－ノネン、及び１－デセンが挙げられるが、好ましくは１－ブテン、又は１－ヘキセンである。

プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体としては、例えば、プロピレン－エチレンランダム共重合体、プロピレン－（１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－イソブテンランダム共重合体、プロピレン－（１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－（２－メチル－１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－（３－メチル－１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－（１－ヘキセン）ランダム共重合体、プロピレン－（２－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－（３－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－（４－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－（１－オクテン）ランダム共重合体、プロピレン－（１－ノネン）ランダム共重合体及びプロピレン－（１－デセン）ランダム共重合体が挙げられる。プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体として、好ましくは、プロピレン－（１－ブテン）ランダム共重合体、又はプロピレン－（１－ヘキセン）ランダム共重合体である。

プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体としては、例えば、プロピレン－エチレン－１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－イソブテンランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（２－メチル－１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（３－メチル－１－ブテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（１－ヘキセン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（２－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（３－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（４－メチル－１－ペンテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（１－オクテン）ランダム共重合体、プロピレン－エチレン－（１－ノネン）ランダム共重合体及びプロピレン－エチレン－（１－デセン）ランダム共重合体が挙げられる。プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体として、好ましくは、プロピレン－エチレン－（１－ブテン）ランダム共重合体である。

プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、プロピレンに由来する構成単位の含有量は、８５重量％以上９９．９重量％以下であることが好ましく、９０重量％以上９９．９重量％以下であることがより好ましい。プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、２０重量％以下である。プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、０．１重量％以上１５重量％以下であることが好ましく、０．１重量％以上１０重量％以下であることがより好ましい。ただし、プロピレンに由来する構成単位と、エチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の全量を、１００重量％とする。プロピレンに由来する構成単位の含有量、及びエチレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、１３Ｃ－ＮＭＲ法により求められる。

プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、プロピレンに由来する構成単位の含有量は、８５重量％以上９９．９重量％以下であることが好ましく、９０重量％以上９９．９重量％以下であることがより好ましい。プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体において、エチレンに由来する構成単位の含有量と炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量との合計は、２０重量％以下である。プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、エチレンに由来する構成単位の含有量は、０．０５重量％以上７．５重量％以下であることが好ましく、０．０５重量％以上５重量％以下であることがより好ましい。プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体の、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、０．０５重量％以上７．５重量％以下であることが好ましく、０．０５重量％以上５重量％以下であることがより好ましい。ただし、プロピレンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位とからなるランダム共重合体を、１００重量％とする。プロピレンに由来する構成単位の含有量、エチレンに由来する構成単位の含有量、及び炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、１３Ｃ－ＮＭＲ法により求められる。

成分Ａ１の示差走査熱量測定（以下、ＤＳＣとする）により求められる融点は、好ましくは１５０℃以上であり、より好ましくは１５５℃以上であり、更に好ましくは１６０℃以上である。また、成分Ａ１のＤＳＣにより求められる融解熱量は、好ましくは６０Ｊ／ｇ以上であり、より好ましくは８０Ｊ／ｇ以上、更に好ましくは９０Ｊ／ｇ以上である。

成分Ａ１の融点は、成分Ａ１中に含まれる結晶相の融解温度である。具体的には、成分Ａ１を昇温したときに得られるＤＳＣ曲線において、最も高温側の吸熱ピークにおけるピークトップ温度である。

成分Ａ１の融解熱量は、成分Ａ１中に含まれる結晶相が、溶融状態へ転移するために必要な熱量であり、具体的には、プロピレン重合体成分を昇温したときに得られるＤＳＣ曲線における全吸熱ピークのピーク面積の合計として求められる。

なお、成分Ａ１の融点と融解熱量は、ＤＳＣを用いて、以下の条件で測定する。（ｉ）成分Ａ１約１０ｍｇを、窒素雰囲気下、２２０℃で５分間熱処理した後、降温速度５℃／分で５０℃まで冷却する。（ｉｉ）次いで、５０℃において１分間保温した後、５０℃から１８０℃まで昇温速度５℃／分で加熱する。

成分Ａ１の、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトは、０．１ｇ／１０分以上５ｇ／１０分以下であることが好ましく、０．１ｇ／１０分以上２ｇ／１０分以下であることがより好ましく、０．１ｇ／１０分以上１ｇ／１０分以下であることが更に好ましい。成分Ａ１の上記メルトマスフローレイトは、数値が小さいほど、圧延成形体の曲げ弾性強度が優れる傾向にある。

本明細書において、メルトマスフローレイトは、ＪＩＳＫ６７５８に従って測定される値をいう。

成分Ａ１は、公知の固体状チタン触媒成分と、有機金属化合物触媒成分と、必要に応じて更に電子供与体とを接触させて形成される触媒系；シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物と、アルキルアルミノキサンとを接触させて形成される触媒系；シクロペンタジエニル環を有する周期表第４族の遷移金属化合物、該遷移金属化合物と反応してイオン性の錯体を形成する化合物、及び有機アルミニウム化合物を接触させて形成される触媒系などを用いて、公知の重合方法によって製造することができる。

成分Ａ１としては、市販品を用いてもよい。市販の成分Ａ１としては、例えば、ノーブレン（住友化学社製、プロピレン共重合体）等が挙げられる。

成分Ａ２は、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが０．０１ｇ／１０分以上１．４９ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有する樹脂成分である。成分Ａ２は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

極性基としては、例えば、無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、カルボキシル基、エポキシ基、シアノ基、イソシアネート基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基が挙げられる。

成分Ａ２は、圧延成形後の塗装性能の観点から、無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、カルボキシル基、エポキシ基、シアノ基、イソシアネート基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよく、ヒドロキシ基、エポキシ基、シアノ基、イソシアネート基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよく、無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、エポキシ基、シアノ基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよく、エポキシ基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよく、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂であってもよい。

成分Ａ２は、極性基を有する化合物に由来する構成単位と、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、オクテン、スチレン等の他の化合物に由来する構成単位とを含む樹脂であることができる。

成分Ａ２としては、例えば、エチレン・メタクリル酸エチル共重合体、エチレン・メタクリル酸メチル共重合体、エチレン酢酸ビニル共重合体、エポキシ共重合体、メタクリル酸ヒドロキシエチル共重合体、アクリロニトリル共重合体、エチレン・アクリロニトリル共重合体、ウレタン共重合体、マレイン酸変性プロピレン共重合体等が挙げられる。

成分Ａ２は、圧延成形後の塗装性能の観点から、極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上５０質量％以下含有していてもよく、５質量％以上４０質量％以下含有していてもよく、５質量％以上３５質量％以下含有していてもよい。

成分Ａ２中、極性基を有する化合物に由来する構成単位の含有量は、例えば、樹脂成分を、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）－ｄ７に２０～３０ｍｇ／ｍｌの濃度となるように溶解させて試料を調製し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行うことで、定量することができる。

成分Ａ２は、極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上５０質量％以下含有し、エチレンに由来する構成単位を５０質量％以上９５質量％以下含有している共重合体であってもよく、極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上４０質量％以下含有し、エチレンに由来する構成単位を６０質量％以上９５質量％以下含有している共重合体であってもよく、極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上３５質量％以下含有し、エチレンに由来する構成単位を７５質量％以上９５質量％以下含有している共重合体であってもよい。

成分Ａ２が、エチレンに由来する構成単位を含有する場合、エチレンに由来する構成単位の含有量は、例えば、“新版高分子分析ハンドブック”（日本化学会、高分子分析研究懇談会編紀伊国屋書店（１９９５））に記載されているＩＲ法又はＮＭＲ法により測定できる。

成分Ａ２の、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトは、塗装性の観点から、１．４ｇ／１０分以下であることが好ましく、１．３ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１ｇ／１０分以下であることが更に好ましい。

成分Ａ２は、例えば、重合触媒を用いて極性基を有する化合物と、必要に応じその他の化合物とを重合することにより製造できる。重合触媒としては、例えば、リン酸２－エチルヘキシル、リン酸オクチル、リン酸ジオクチル等の有機リン化合物、及び、これらの有機リン化合物の混合物が挙げられる。

成分Ａ２としては、市販品を用いてもよい。市販の成分Ａ２としては、例えば、ノバテック（日本ポリエチレン社製、エチレン酢酸ビニル共重合体）、サンテック（旭化成社製、エチレン酢酸ビニル共重合体）、レクスパール（日本ポリエチレン、エチレン－アクリル酸メチル）等が挙げられる。

成分Ａ３は、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが４ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分である。成分Ａ３は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

成分Ａ３としては、例えば、オレフィン系エラストマー及びスチレン系エラストマーが挙げられる。成分Ａ３は、圧延成形後の塗装性能の観点から、オレフィン系エラストマー又はスチレン系エラストマーであってもよい。

オレフィン系エラストマーとしては、プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを有する共重合体が挙げられる。

炭素数４～１０のα―オレフィンとしては、例えば、１－ブテン、イソブテン、１－ペンテン、２－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、２－メチル１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、４－メチル１－ペンテン、１－オクテン、１－ノネン、及び１－デセンが挙げられる。

プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンとして、好ましくはプロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、又は１－オクテンであり、より好ましくは、プロピレン又は１－ブテンである。

オレフィン系エラストマーは、プロピレン又は炭素数炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位を、２種以上有していてもよい。

オレフィン系エラストマーは、プロピレン又は炭素数４～１０のα―オレフィンに由来する構成単位や、エチレンに由来する構成単位に加えて、極性基を有しない他のモノマーに由来する構成単位を有していてもよい。極性基を有しない他のモノマーとしては、例えば、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン（イソブレン）、１，３－ペンタジエン、２，３－ジメチル－１，３－ブタジエンなどの炭素数４～８の共役ジエン；ジシクロペンタジエン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、１，５－ジシクロペンタジエン、及び７－メチル１，６－オクタジエンが挙げられる。オレフィン系エラストマーは、極性基でない他のモノマーに由来する構成単位を、２種以上有していてもよい。

オレフィン系エラストマーとしては、例えば、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－（１－ブテン）共重合体、エチレン－（１－ヘキセン）共重合体、エチレン－（１－オクテン）共重合体、エチレン－プロピレン－（１－ブテン）共重合体、エチレン－プロピレン－（１－ヘキセン）共重合体、エチレン－プロピレン－（１－オクテン）共重合体、エチレン－プロピレン－（５－エチリデン－２－ノルボルネン）共重合体、エチレン－プロピレン－ジシクロペンタジエン共重合体、エチレン－プロピレン－（１，４－ヘキサジエン）共重合体、及びエチレン－プロピレン－（５－ビニル－２－ノルボルネン）共重合体が挙げられる。オレフィン系エラストマーは、１種のみを用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

オレフィン系エラストマーとして、好ましくは、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－（１－ブテン）共重合体、エチレン－（１－ヘキセン）共重合体、エチレン－（１－オクテン）共重合体、又はエチレン－プロピレン－（５－エチリデン－２－ノルボルネン）共重合体であり、より好ましくはエチレン－プロピレン共重合体、又はエチレン－（１－ブテン）共重合体である。

成分Ａ３は、圧延成形後の塗装性能の観点から、プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーであってもよく、プロピレン又は炭素数４～６のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーであってもよい。

オレフィン系エラストマーの、エチレンに由来する構成単位の含有量（「エチレン単位」ともいう）は、好ましくは３０重量％以上９５重量％以下であり、より好ましくは、４０重量％以上８０重量％以下である。オレフィン系エラストマーのプロピレン又は炭素原子数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量は、好ましくは５重量％以上７０重量％以下であり、より好ましくは２０重量％以上６０重量％以下である。ただし、エチレンに由来する構成単位の含有量と、プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位の含有量の合計を、１００重量％とする。

オレフィン系エラストマー中のエチレン単位の含量は、下記の条件で測定した１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルから、Ｋａｋｕｇｏらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９８２，１５，１１５０－１１５２）に基づいて求めることができる。
１０ｍｍΦの試験管中で約２００ｍｇのオレフィン系エラストマーを３ｍｌのオルソジクロロベンゼンに均一に溶解させて試料を調整し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルを測定温度１３５℃、パルス繰り返し時間１０秒、パルス幅４５°、積算回数２５００回の条件下で測定する。エチレン以外の化合物に由来する構成単位の含有量は、例えば、オレフィン系エラストマーを、Ｎ，Ｎ－ジメチルホルムアミド（ＤＭＦ）－ｄ７に２０～３０ｍｇ／ｍｌの濃度となるように溶解させて試料を調製し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルの測定を行うことで、定量することができる。

成分Ａ３が、プロピレンに由来する由来する構成単位を含有する場合、その含有量は、通常、８０質量％未満である。成分Ａ３が、プロピレンに由来する由来する構成単位を含有する場合、その含有量は、７０質量％以下であってもよく、５０質量％以下であってもよい。すなわち、成分Ａ３としてのオレフィン系エラストマーにおいて、プロピレンに由来する由来する構成単位の含有量は、８０質量％未満であってもよく、７０質量％以下であってもよく、５０質量％以下であってもよい。プロピレンに由来する構成単位の含有量の含有量は、例えば、１３Ｃ－ＮＭＲ法により求められる。

スチレン系エラストマーとしては、例えば、ビニル芳香族化合物に由来する構成単位と共役ジエンに由来する構成単位とからなるブロック共重合体；及び前記ブロック共重合体の共役ジエン由来の二重結合が水素添加されたブロック共重合体の水素添加物が挙げられる。スチレン系エラストマーとして、好ましくは、ビニル芳香族化合物に由来する構成単位と共役ジエンに由来する構成単位とからなるブロック共重合体の、共役ジエンに由来する二重結合が８０％以上水素添加されたブロック共重合体であり、より好ましくは共役ジエンに由来する二重結合が８５％以上水素添加されたブロック共重合体である。

スチレン系エラストマーとしては、例えば、スチレン－エチレン－ブテン－スチレンゴム（ＳＥＢＳ）、スチレン－エチレン－プロピレン－スチレンゴム（ＳＥＰＳ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレン－ブタジエン－スチレンゴム（ＳＢＳ）、スチレン－イソプレン－スチレンゴム（ＳＩＳ）などのブロック共重合体；及びそれらの水素添加物が挙げられる。

成分Ａ３の、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトは、塗装性の観点から、３ｇ／１０分以下であってもよく、１ｇ／１０分未満であってもよく、０．８ｇ／１０以下であってもよい。成分Ａ３の、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトは、例えば、０．０１ｇ／１０分以上であってもよく、０．１ｇ／１０分以上であってもよい。

成分Ａ３は、公知の触媒を用いて公知の重合方法により製造することができる。オレフィン系エラストマーに用いられる触媒としては、例えば、バナジウム化合物と有機アルミニウム化合物とからなる触媒系、チーグラーナッタ触媒系、及びメタロセン触媒系が挙げられる。重合方法としては、溶液重合法、スラリー重合法、高圧イオン重合法、気相重合法等が挙げられる。

成分Ａ３としては、市販品を用いてもよい。市販の成分Ａ３としては、例えば、エンゲージＥＮＲ７４８７（ダウデュポンエラストマー社製、エチレン－（１－ブテン）共重合体、商品名）、タフマーＰ０７７５（三井化学社製、エチレン－プロピレン共重合体、商品名）、エクセレンＣＸ５５０５（住友化学社製、エチレン－（１－ブテン）共重合体）等が挙げられる。

層Ａに含まれる成分Ａ１の含有量は、２５質量％以上であってもよく、３０質量％以上であってもよい。層Ａに含まれる成分Ａ１の含有量は、７０重量％以下であってもよく、６０重量％以下であってもよい。層Ａに含まれる成分Ａ２の含有量は、２０重量％以上であってもよい。層Ａに含まれる成分Ａ２の含有量は、４５重量％以下であってもよい。層Ａに含まれる成分Ａ３の含有量は、２０重量％以上であってもよい。層Ａに含まれる成分Ａ３の含有量は、２５重量％以下であってもよい。ただし、成分Ａ１の含有量と成分Ａ２の含有量と成分Ａ３の含有量の合計を１００重量％とする。

［層Ｂ］
層Ｂは、プロピレン重合体成分（Ｂ１）（以下、「成分Ｂ１」ともいう）と、無機フィラー（Ｂ２）（以下、「成分Ｂ２」ともいう）とを含有し、成分Ｂ１と成分Ｂ２との含有量の合計を１００重量％としたとき、成分Ｂ１の含有量が５０重量％以上８０重量％以下であり、成分Ｂ２の含有量２０重量％以上５０重量％以下である層である。

成分Ｂ１としては、層Ａに含まれる成分Ａ１と同様のものを用いることができる。

成分Ｂ２は、圧延成形後の塗装性能の観点から、下記要件（１－ａ）、下記要件（１－ｂ）及び下記要件（１－ｃ）の全てを満たすことが好ましい。
要件（１－ａ）：
ＪＩＳＲ１６２９に従ってレーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）が１０μｍ以上２５μｍ以下であること。
要件（１－ｂ）：
ＪＩＳＲ１６１９に従って遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）が２μｍ以上８μｍ以下であること。
要件（１－ｃ）：
下記式（１）により求められるアスペクト比定数が２以上１５以下であること。
アスペクト比定数＝｛Ｄ５０（Ｌ）－Ｄ５０（Ｓ）｝／Ｄ５０（Ｓ）・・・式（１）

成分Ｂ２は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

（レーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ））
メディアン径Ｄ５０（Ｌ）は、レーザー法粒度分布測定機を用いて、ＪＩＳＲ１６２９に従って測定し、得られた粒度累積分布曲線から読みとった累積量５０重量％の粒径値から求めることができる。レーザー法粒度分布測定機としては、例えば、日機装株式会社ＭＴ－３３００ＥＸ－ＩＩが挙げられる。

成分Ｂ２の、ＪＩＳＲ１６２９に従ってレーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）は、圧延成形用積層体から得られる圧延成形体の耐衝撃性の観点から、２２μｍ以下であってもよく、２０μｍ以下であってもよく、１８μｍ以下であってもよい。

（遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ））
メディアン径Ｄ５０（Ｓ）は、遠心沈降式粒度分布測定装置を用いて、ＪＩＳＲ１６１９に従って測定し、得られた粒度累積分布曲線から読みとった累積量５０重量％の粒径値から求めることができる。遠心沈降式粒度分布測定装置としては、例えば、株式会社島津製作所製ＳＡ－ＣＰ３が挙げられる。

成分Ｂ２の、ＪＩＳＲ１６２９に従って遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）は、６μｍ以下であってもよく、５μｍ以下であってもよく、４μｍ以下であってもよい。

（アスペクト比定数）
アスペクト比定数は、上記メディアン径Ｄ５０（Ｌ）と上記メディアン径Ｄ５０（Ｓ）の値とから上記式（１）によって求められる。成分Ｂ２のアスペクト比定数は、２．１以上１０以下であってもよく、２．２以上９以下であってもよく、２．３以上８以下であってもよい。

成分Ｂ２としては、例えば、マイカ、ガラスフレーク、ガラス繊維、及びタルクが挙げられる。

成分Ｂ２は、圧延成形後の塗装性能の観点から、タルクであってもよい。

成分Ｂ２は、例えば、米国特許第６３４８５３６号明細書に記載の方法により製造できる。成分Ｂ２としては、市販品を用いてもよい。市販の成分Ｂ２としては、例えば、ＨＡＲＷ９２（Ｉｍｅｒｙｓ製、タルク、商品名）、ＨＡＲＴ８４（Ｉｍｅｒｙｓ製、タルク、商品名）等が挙げられる。

層Ｂに含まれる成分Ｂ１の含有量は、好ましくは６６重量％以上７４重量％以下であり、より好ましくは６７重量％以上７３重量％以下であり、更に好ましくは６８重量％以上７２重量％以下である。層Ｂに含まれる成分Ｂ２の含有量は、好ましくは２６重量％以上３４重量％以下であり、より好ましくは２７重量％以上３３重量％以下であり、更に好ましくは２８重量％以上３２重量％以下である。ただし、成分Ｂ１の含有量と成分Ｂ２の含有量との合計を、１００重量％とする。

層Ａ及び層Ｂを構成する各成分の混合方法としては、例えば、一軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサー、熱ロール等の混練機で、各成分を溶融混練する方法や、成分Ａ１、成分Ａ２、成分Ａ３、又は成分Ｂ１を製造するための重合反応中に、各成分を混合する方法などが挙げられる。

層Ａ及び層Ｂを製造する方法としては、例えば、プレス成形法、押出成形法、及び射出成形法が挙げられる。

本実施形態の圧延成形用積層体において、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたとき、層Ａの合計厚みは、好ましくは３％以上９．５％以下であり、層Ｂの合計厚みは、好ましくは９０．５％以上９７％以下である。

本実施形態の圧延成形用積層体は、層Ａ及び層Ｂ以外のその他の層を備えることもできる。

上記圧延成形用積層体は、各種添加剤や結晶造核剤を含んでいてもよい。

添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、粘着剤、防曇剤及びアンチブロッキング剤が挙げられる。

結晶造核剤としては、例えば、ソルビトール系核剤、有機リン酸エステル金属塩系化合物、有機カルボン酸金属塩系化合物、ロジン系化合物などのα晶核剤；及びアミド系化合物、キナナクリドン系化合物などのβ晶核剤が挙げられる。結晶造核剤の含有量は、添加効果の観点から、圧延成形用積層体を１００重量部として、０．００１重量部以上であることが好ましく、結晶核剤の分散性の悪化を抑えるために、圧延成形用積層体の全量１００重量部あたり、１．５重量部以下であることがより好ましい。

上記圧延成形用積層体は、層Ａと層Ｂとを共押出法による押出成形で製造することができる。

以上説明した圧延成形用積層体は、圧延成形後に優れた塗装性能を発現し得る。

［圧延成形体］
圧延成形体は、例えば、圧延成形用積層体を、厚み方向に加熱圧縮して圧延成形することにより製造できる。

本実施形態の圧延成形体は、上記圧延成形用積層体を、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形してなる。すなわち、上記圧延成形体は、圧延成形前の積層体（圧延成形用積層体）における層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたときに、圧延成形後の層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように、圧延成形用積層体を圧延成形して得られる。このような圧延成形体は、優れた塗装性能を有する。また、このような圧延成形体は、熱変形性が低く、塗装を焼き付けする場合にも変形が生じ難いと考えられる。圧延成形前の積層体（圧延成形用積層体）における層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたときの、圧延成形後の積層体（圧延成形体）における層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計（％）を圧縮率ともいう。なお、圧延成形用積層体が層Ａ及び層Ｂ以外のその他の層を備える場合であっても、圧縮率は、層Ａ及び層Ｂの厚みから計算する。
すなわち、圧縮率の計算に、その他の層の厚みは影響しない。

本実施形態の圧延成形体の具体例について、図１を用いて説明する。

図１中の（ｂ）に示す圧延成形体２００は、図１中の（ａ）に示す圧延成形用積層体１００を、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形して得られるものである。すなわち、圧延成形体２００において、層Ａ（１０ａ及び１０ｂ）の合計厚み（ｔ_２１とｔ_２３との和）と層Ｂ（２０）の厚みｔ_２２との合計（厚みｔ_２００）は、圧延成形用積層体１００における、層Ａ（１０ａ及び１０ｂ）の合計厚み（ｔ_１１とｔ_１３との和）と層Ｂ（２０）の厚みｔ_１２との合計（厚みｔ_１００）の１０％以上６９％以下である。

本実施形態の圧延成形体は、塗装性能の観点から、上記圧延成形用積層体を、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上５０％以下、又は１５％以上４０％以下となるように圧延成形してなるものであってもよい。すなわち、圧縮率は、１０％以上５０％以下、又は１５％以上４０％以下であってもよい。

圧延成形体において、成分Ｂ２は、圧延成形体中に含まれる成分Ｂ２の厚み方向に垂直な面が、加熱圧縮時に圧延成形用積層体に含まれる各成分が流動する方向と平行に配向していることが好ましい。

圧延成形体中における成分Ｂ２の配向状態は、圧延成形体の広角Ｘ線散乱を測定することにより評価することができる。
成分Ｂ２の配向状態は、成分Ｂ２の配向度によって定量化できる。成分Ｂ２の配向度は、二次元広角Ｘ線散乱像の成分Ｂ２の厚み方向に垂直な格子面の方位角強度分布の半値幅を用いて、下記の式（２）により求めることができる。なお、方位角度強度分布を計算するときの散乱角度幅は、前記格子面に由来する回折ピーク位置から±０．５°の範囲とする。
配向度（％）＝｛（１８０－ｈｗｄ）／１８０｝×１００・・・式（２）
（式（２）中、ｈｗｄは、成分Ｂ２の厚み方向に垂直な格子面の方位角強度分布における半値幅（単位：度）を表す。）
上記配向度の値が大きいほど、成分Ｂ２の面が、加熱圧縮時に圧延成形用積層体に含まれる各成分が流動する方向と平行に配向していると言える。

圧延成形体に含まれる成分Ｂ２の配向度は、例えば、８０％以上であり、耐衝撃性の観点から、好ましくは８５％以上である。

成分Ｂ１は、通常、結晶性を有し、その結晶内の原子は、三次元的な周期性をもって繰り返し配列されているため、その周期性を考慮して、結晶は一定の構造を持った平行六面体が三次元的に積み重なったものと考えられる。このような平行六面体を単位格子いう。
この単位格子の三辺をそれぞれ、ａ軸、ｂ軸、ｃ軸と呼ぶ。α晶ポリプロピレン結晶の単位格子では、分子鎖方向をｃ軸といい、その他の結晶軸の２辺のうち、短軸をａ軸、長軸をｂ軸という。

本実施形態の圧延成形体においては、成分Ｂ１が結晶構造を有し、かつ、その結晶構造のうち、α晶のｃ軸又はａ軸が、加熱圧縮時の流動方向に平行に配向していることが好ましい。成分Ｂ１のα晶のｃ軸又はａ軸が、加熱圧縮時に圧延成形用積層体に含まれる各成分が流動する方向に配向していることによって、圧延成形体の衝撃強度を高くすることができる。

成分Ｂ１の結晶の配向状態は、圧延成形体の広角Ｘ線散乱を測定することにより評価できる。
成分Ｂ１の結晶の配向状態は、結晶配向度によって定量化できる。結晶配向度は、二次元広角Ｘ線散乱像の（０４０）面の方位角強度分布の半値幅を用いて、下記の式（３）により求めることができる。尚、方位角度強度分布を計算するときの散乱角度幅は、前記（０４０）面に由来する回折ピーク位置から±０．５°の範囲とする。
結晶配向度（％）＝｛（１８０－ｈｗ_０４０）／１８０｝×１００・・・式（３）
（式（３）中、ｈｗ_０４０は、成分Ｂ１のα晶における（０４０）面の方位角強度分布における半値幅（単位：度）を表す。）
結晶配向度の値が大きいほど、成分Ｂ１のα晶のｃ軸又はａ軸が、加熱圧縮時に圧延成形用積層体に含まれる各成分が流動する方向と平行に配向していると言える。

圧延成形体に含まれる成分Ｂ１の結晶配向度は、例えば、７５％以上であり、好ましくは、８０％以上である。

本実施形態の圧延成形体は、圧延成形用積層体を、上述の圧縮率で圧延成形することにより製造できる。すなわち、本実施形態の圧延成形体の製造方法は、上記圧延成形用積層体を、層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形する工程を有することができる。このような方法によれば、優れた塗装性能を有する圧延成形体を製造できる。

圧延成形する工程は、例えば、成分Ｂ１の融点近傍の温度で加熱圧縮する工程である。

圧延成形用積層体を加熱圧縮する際、加熱圧縮に用いられる装置における圧延成形用積層体と接触する加圧部の温度は、成分Ｂ１の融点（Ｔｍ）近傍の温度であり、好ましくは融点（Ｔｍ）－２０℃以上、融点（Ｔｍ）＋１０℃以下であり、より好ましくは融点（Ｔｍ）－１０℃以上、融点（Ｔｍ）＋５℃以下である。

圧延成形用積層体を加熱圧縮する時間は、圧延成形体の耐衝撃性を良好なものにするためや、圧延成形用積層体に含まれる成分の熱劣化を防止するために、好ましくは１５秒以上６０分以下であり、より好ましくは１分以上３０分未満であり、更に好ましくは１０分以上１５分未満である。

圧延成形用積層体を加熱圧縮する装置としては、例えば、温度調節機能を有するプレス成形機、トラックベルト型の加熱加圧成形機、加圧可能なベルト型のシーラー、及び圧延ロール成形機が挙げられる。また、加熱圧縮する方法としては、温度調節機能を有するプレス成形機により、圧延成形用積層体を厚み方向から加熱圧縮する方法が好ましい。

圧縮率を高める場合の装置への負荷の観点、及び大きなサイズの圧延成形体を得る観点からは、温度調節機能を有するプレス成形機が好ましい。当該成形機によれば、上面からみたときのいずれか一点の長さが４０ｃｍを超えるような大きな圧延成形体を容易に得ることができる。

圧延成形用積層体を加熱圧縮する方法として、加熱圧縮する装置の、圧延成形用積層体と接触する加圧部に、潤滑剤を塗ることも可能である。潤滑剤としては、例えば、シリコンオイルなどが挙げられる。潤滑剤を塗ることで、圧延成形用積層体と加圧部の摩擦抵抗が軽減され、より円滑に圧延成形用積層体を加熱圧縮することができるため、成形サイクルの向上及び加熱圧縮する装置の負荷低減に繋がる。

本実施形態の圧延成形体は、真空成形法、圧空成形法、プレス成形法などの公知の方法を用いて、更に所要の形状に成形加工することができる。

本実施形態に係る圧延成形体は、他の樹脂・金属・紙・皮革と張り合わせを行い、多層構造として用いることが可能である。

以下、本発明について実施例及び比較例を用いて説明する。実施例及び比較例で使用したプロピレン重合体成分、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分及び無機フィラーを下記に示す。

（１）プロピレン重合体成分
特開平１０－２１２３２１９号公報に記載の触媒を用い、気相重合法によって、重合反応器内の水素濃度と、重合温度を制御することによって、下記のプロピレン単独重合体を得た。
（Ａ１－１）プロピレン単独重合体（成分Ａ１）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．５ｇ／１０分
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９７７
融点：１６３℃
融解熱量：１０６Ｊ／ｇ
（Ｂ１－１）プロピレン単独重合体（成分Ｂ１）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．５ｇ／１０分
アイソタクチック・ペンタッド分率：０．９７７
融点：１６３℃
融解熱量：１０６Ｊ／ｇ

（２）分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分
（Ａ２－１）エチレン・メタクリル酸メチル共重合体（成分Ａ２）
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．２５ｇ／１０分
メタクリル酸メチル含量：１７重量％
エチレン含量：８３重量％
（Ａ２－２）エチレン・メタクリル酸メチル共重合体
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：２．０ｇ／１０分
メタクリル酸メチル含量：２０重量％
エチレン含量：８０重量％
（Ａ２－３）エチレン・メタクリル酸メチル共重合体
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：７ｇ／１０分
メタクリル酸メチル含量：１５重量％
エチレン含量：８５重量％
（Ａ２－４）エチレン酢酸ビニル共重合体（成分Ａ２）
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．４１ｇ／１０分
酢酸ビニル含量：５重量％
エチレン含量：９５重量％

（３）分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分
（Ａ３－１）エチレン－（１－ブテン）共重合体（成分Ａ３）
（商品名）エンゲージＥＮＲ７４８７：ダウデュポンエラストマー社製
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．５ｇ／１０分
エチレン含有量：７４重量％
１－ブテン含有量：２６重量％
（Ａ３－２）エチレン－（１－ブテン）共重合体
（商品名）エンゲージＥＮＲ７４４７：ダウデュポンエラストマー社製
ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）：５ｇ／１０分
エチレン含有量：７０重量％
１－ブテン含有量：３０重量％
（Ａ３－３）エチレン－プロピレン－ジエン共重合体（成分Ａ３）
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．６ｇ／１０分
エチレン含有量：６７重量％
プロピレン－ジエン含有量：３３重量％
（Ａ３－４）エチレン－プロピレン共重合体（成分Ａ３）
（商品名）タフマーＰ０７７５：三井化学社製
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）：０．６ｇ／１０分
エチレン含有量：７１重量％
プロピレン含有量：２９重量％

（４）無機フィラー
（Ｂ２－１）タルク（成分Ｂ２）
（商品名）ＨＡＲＷ９２：Ｉｍｅｒｙｓ製
Ｄ５０（Ｌ）：１１μｍ
Ｄ５０（Ｓ）：２．５μｍ
アスペクト比定数：３．４

原料成分及び圧延成形体（以下、「積層平板」ともいう）の物性は下記に示した方法に従って測定した。
（１）メルトマスフローレイト（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）
ＪＩＳＫ６７５８に規定された方法に従って、測定した。測定温度２３０℃又は１９０℃で、荷重２．１６ｋｇで測定した。

（２）アイソタクチック・ペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）
直径１０ｍｍの試験管の中で、約２００ｍｇの樹脂サンプルを３ｍｌのオルトジクロロベンゼンに完全に溶解させて試料を調製し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定を行った。１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定条件を以下に示す。
＜測定条件＞
機種：ＢｒｕｋｅｒＡｖａｎｃｅ６００
測定温度：１３５℃
パルス繰り返し時間：１０秒
パルス幅：４５°
積算回数：２５００回
測定結果から、Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９７３年，６号，９２５項から９２６項）に記載の方法に従って、［ｍｍｍｍ］を計算した。

（３）融点（Ｔｍ、単位：℃）及び融解熱量（ΔＨ、単位：Ｊ／ｇ）
プロピレン重合体成分を熱プレス成形（２３０℃で５分間予熱後、１分間かけて５．０ＭＰａまで昇圧し２分間保圧し、次いで、３０℃、５．０ＭＰａで５分間冷却）して、厚み約０．５ｍｍのシートを作製した。示差走査型熱量計（パーキンエルマー社製、ＤｉａｍｏｎｄＤＳＣ）を用い、プロピレン重合体成分の融点及び融解熱量を測定した。測定条件を以下に記す。
＜測定条件＞
作製されたシートの１０ｍｇを窒素雰囲気下２２０℃で５分間熱処理後、降温速度５℃／分で５０℃まで冷却し、次いで、５０℃において１分間保温した後、５０℃から１８０℃まで昇温速度５℃／分で加熱した。
＜Ｔｍ及びΔＨの算出法＞
ＤＳＣの昇温時に得られるＤＳＣ曲線において、最も高温側の吸熱ピークにおけるピークトップ温度をＴｍ（℃）とした。また、上記ＤＳＣ曲線において、吸熱に由来する全ピークのピーク面積をΔＨ（Ｊ／ｇ）とした。

（４）メタクリル酸メチルに由来する構成単位の含有量
分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分のメタクリル酸メチル単位の含有量は、厚み０．３ｍｍのプレスシートを作成し、赤外分光装置を用いて、赤外線吸収スペクトル分析法により測定することができる。赤外吸収スペクトルの特性吸収としては、メタクリル酸メチルに帰属される３４４８ｃｍ^－１のピークを用い、下記式に従い、吸光度を厚みで補正して、コモノマー含量を求めた。
ＭＭＡ＝４．１×ｌｏｇ（Ｉ０／Ｉ）／ｔ－５．３
〔式中、ＭＭＡはメタクリル酸メチル単位の含量（質量％）、Ｉは周波数３４４８ｃｍ^－１での透過光強度、Ｉ０は周波数３４４８ｃｍ^－１での入射光強度、ｔは測定試料シートの厚み（ｃｍ）を表わす。〕

（５）酢酸ビニルに由来する構成単位の含有量
分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分の酢酸ビニルに由来する構成単位の含有量は、ＪＩＳＫ６９２４－２：１９９７に従い測定した。

（６）エチレンに由来する構成単位の含有量
分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分中のエチレンに由来する構成単位の含有量は、下記の方法により測定した。
直径１０ｍｍの試験管の中で、約２００ｍｇの樹脂サンプルを３ｍｌのオルトジクロロベンゼンに完全に溶解させて試料を調製し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定を行った。１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定条件を以下に示す。
＜測定条件＞
機種：ＢｒｕｋｅｒＡｖａｎｃｅ６００
測定温度：１３５℃
パルス繰り返し時間：１０秒
パルス幅：４５°
積算回数：２５００回

分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分中のエチレンに由来する構成単位の含有量は、下記の方法により測定した。
直径１０ｍｍの試験管の中で、約２００ｍｇの樹脂サンプルを３ｍｌのオルトジクロロベンゼンに完全に溶解させて試料を調製し、その試料の１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定を行った。１３Ｃ－ＮＭＲのスペクトルの測定条件を以下に示す。
＜測定条件＞
機種：ＢｒｕｋｅｒＡｖａｎｃｅ６００
測定温度：１３５℃
パルス繰り返し時間：１０秒
パルス幅：４５°
積算回数：２５００回
測定結果から、Ｍ．Ｋａｋｕｇｏらの報告（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，１９８２年，１５号，１１５０項から１１５２項）に記載の方法に従って、エチレンに由来する構成単位の含有量を算出した。また、分子鎖中に極性基を含有しない樹脂成分中の、１－ブテン、プロピレン－ジエン、又はプロピレンに由来する構成単位の含有量は、１００重量％からエチレンに由来する構成単位の含有量を差し引きすることで算出した。

（７）レーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）
レーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）は、以下の方法で求めた。
ホモジナイザを用いてエタノール中に分散させた試料を、マイクロトラック粒度分析計（日機装株式会社製「ＭＴ－３３００ＥＸＩＩ」）を用いて、ＪＩＳＲ１６２９に従って測定し、得られた粒度累積分布曲線から読みとった累積量５０重量％の粒径値よりＤ５０（Ｌ）を求めた。

（８）遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）
遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）は、以下の方法で求めた。超音波洗浄装置を用いてエタノール中に分散させた試料を、遠心沈降式粒度分布測定装置（株式会社島津製作所製「ＳＡ－ＣＰ３」）を用いて、ＪＩＳＲ１６１９に従って測定し、得られた粒度累積分布曲線から読みとった累積量５０重量％の粒径値よりＤ５０（Ｓ）を求めた。

（９）アスペクト比定数
上記メディアン径Ｄ５０（Ｌ）及び上記メディアン径Ｄ５０（Ｓ）の値を用い、下記式（１）によりアスペクト比定数を求めた。
アスペクト比定数＝｛Ｄ５０（Ｌ）－Ｄ５０（Ｓ）｝／Ｄ５０（Ｓ）・・・式（１）

（１０）圧縮率
層Ａと層Ｂが重なった状態の圧延成形用積層体の厚みと圧延成形後の積層平板の厚みとをノギスで測定し、下記の式に従い、圧縮率を算出した。
圧縮率（％）＝圧延成形後の積層平板の厚み（ｍｍ）／圧延成形用積層体の厚み（ｍｍ）×１００

（１１）耐水付着性
＜塗装条件（Ｉ）＞
得られた積層平板から長さ１５０ｍｍ、幅７０ｍｍ、厚み２．５ｍｍのサイズで試験片を切り出した。前記の試験片の表面に、レシプロケーター（ＣＦＴランズバーグ製ＲＩＨ１２００Ｈ０３５）により、プライマー（関西ペイント社製クリアホワイト（ＮＥ））をスプレー塗装（乾燥膜厚６μｍ）し、６０℃で３分間乾燥した。その後、同装置で、水性ベース塗料（関西ペイント社製２０２サンメタリック）をスプレー塗装（乾燥膜厚２０μｍ）し、６０℃で３分間乾燥した。その上に、同装置で、クリヤー塗料（関西ペイント社製ＨＳクリヤーベース主剤と関西ペイント社製ＨＳクリヤーＧ硬化剤と、関西ペイント社製シンナー３０からなるもの）を、スプレー塗装（乾燥膜厚３０μｍ）した。その後、６０℃で６０分間乾燥し、複層塗膜を形成した。
＜評価条件＞
塗装条件（Ｉ）に従って複層塗膜を形成した試験片を４０℃の耐水槽にて２４０時間浸漬させる。引き揚げた後、１時間以内に外観評価を行い、フクレやブリスター等の外観異常が認められたテストピースを不合格（異常あり）とした。

（１２）初期密着
＜塗装条件（ＩＩ）＞
得られた積層平板から長さ１５０ｍｍ、幅７０ｍｍ、厚み２．５ｍｍのサイズで試験片を切り出した。前記の試験片の表面に、レシプロケーター（ＣＦＴランズバーグ製ＲＩＨ１２００Ｈ０３５）により、プライマー（関西ペイント社製クリアホワイト（ＮＥ））をスプレー塗装（乾燥膜厚１２μｍ）し、６０℃で３分間乾燥した。その後、同装置で、水性ベース塗料（関西ペイント社製２０２サンメタリック）をスプレー塗装（乾燥膜厚２０μｍ）し、６０℃で３分間乾燥した。その上に、同装置で、クリヤー塗料（関西ペイント社製ＨＳクリヤーベース主剤と関西ペイント社製ＨＳクリヤーＧ硬化剤と、関西ペイント社製シンナー３０からなるもの）を、スプレー塗装（乾燥膜厚３０μｍ）した。その後、６０℃で６０分間乾燥し、複層塗膜を形成した。
＜評価条件＞
塗装条件（ＩＩ）に従って複層塗膜を形成した試験片の塗膜にカミソリ刃にて２ｍｍ角のゴバン目１００個（１０縦×１０横）を刻み、その上に２４ｍｍ幅のセロハンテープ〔登録商標〕（ニチバン株式会社製）を指で圧着した後、その端面をつかんで一気に引きはがした時に残存したゴバン目の数を残率（％）として評価した。

［実施例１］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を７５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を１０重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（層Ｂの作製）
プロピレン単独重合体（Ｂ１－１）を７０重量％と、タルク（Ｂ２－１）３０重量％とを混合し、１５ｍｍ二軸押出機ＫＺＷ１５－４５ＭＧ（テクノベル製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：５１００ｒｐｍ、押出量：約４ｋｇ／時間の条件で、溶融混練し樹脂組成物（ｃ－１）を得た。得られた樹脂組成物（ｃ－１）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み７．７３ｍｍの層Ｂを得た。層Ｂ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例２］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を６５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を２０重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－２）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－２）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－２）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－２）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例３］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３０重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－３）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－３）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－３）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－３）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例４］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－４）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－４）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－４）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－４）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例５］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を４５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を４０重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－５）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－５）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－５）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－５）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例６］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－６）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－６）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－６）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－６）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例７］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を６０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１０重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－７）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－７）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－７）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－７）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例８］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を３０重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－８）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－８）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－８）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－８）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例９］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－４）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を３０重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－９）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－９）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－９）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－９）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例１０］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－３）を３０重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１０）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１０）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１０）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１０）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例１１］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－４）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１１）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１１）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１１）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１１）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［実施例１２］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－４）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－４）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．２００ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（層Ｂの作製）
プロピレン単独重合体（Ｂ１－１）を７０重量％と、タルク（Ｂ２－１）３０重量％とを混合し、１５ｍｍ二軸押出機ＫＺＷ１５－４５ＭＧ（テクノベル製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：５１００ｒｐｍ、押出量：約４ｋｇ／時間の条件で、溶融混練し樹脂組成物（ｃ－１）を得た。得られた樹脂組成物（ｃ－１）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み４．６ｍｍの層Ｂを得た。層Ｂ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１２）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１２）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［比較例１］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を８５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１２）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１２）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１３）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１３）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［比較例２］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－２）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を３０重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１３）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１３）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１４）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１４）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［比較例３］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－３）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－１）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１４）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１４）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１５）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１５）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［比較例４］
（層Ａの作製）
プロピレン単独重合体（Ａ１－１）を５０重量％と、分子鎖中に極性基を含有する樹脂成分（Ａ２－１）を３５重量％と、分子鎖中に極性基を含有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３－２）を１５重量％とを混合し、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１５）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１５）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１６）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１６）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

［比較例５］
（層Ａの作製）
１００重量％のプロピレン単独重合体（Ａ１－１）を、４０ｍｍ単軸押出機ＶＳ４０－２８型（田辺プラスチック機械製）を用いて、シリンダ設定温度：２２０℃、スクリュー回転数：７０ｒｐｍの条件で溶融混練し樹脂組成物（ａ－１６）を得た。得られた樹脂組成物（ａ－１６）を新藤金属工業所圧縮成形機（Ｐ－３７）を用いて、温度２３０℃、加圧時の圧力１０ＭＰａ、１０分間の条件で圧縮成形することにより、幅１５ｃｍ、長さ１５ｃｍ、厚み０．３３６ｍｍの層Ａを得た。層Ａ中の成分の種類及び含有量を表１に示す。

（圧延成形用積層体の作製）
上記の層Ｂの上面に層Ａを１枚重ね合わせ、さらに層Ｂの下面に層Ａを１枚重ね合わせ、圧延成形用積層体（ｄ－１７）を作製した。圧延成形用積層体における層Ａの合計厚みの割合及び層Ｂの厚みの割合を表１に示す。

（積層平板の作製）
上記圧延成形用積層体（ｄ－１７）を、プレス板の設定が１６０℃である熱プレス成形機中に入れて、１００ｔまで昇圧し５分間保圧し、圧力を維持したまま８０℃まで冷却した後に脱圧し、厚さ２．５ｍｍの積層平板を得た。得られた積層平板の物性を表２に示す。

表２から、実施例に係る積層平板は、耐水付着性及び初期密着、すなわち塗装性能に優れることがわかる。すなわち、本実施形態の圧延成形用積層体は、圧延成形後に優れた塗装性能を発現し得ることを確認した。また、これにより、本実施形態の圧延成形体は塗装性能に優れること、及び本実施形態の圧延成形体の製造方法によれば、塗装性能に優れる圧延成形体を製造できることがわかる。

１０ａ，１０ｂ…層Ａ、２０…層Ｂ、１００…圧延成形用積層体、２００…圧延成形体。

Claims

少なくとも１層の下記層Ａと、少なくとも１層の下記層Ｂとを有し、
層Ａの合計厚みと層Ｂの合計厚みとの合計を１００％としたとき、層Ａの合計厚みが０．５％以上１０％以下であり、層Ｂの合計厚みが９０％以上９９．５％以下であり、
少なくとも一方の表面に層Ａが配置されている、圧延成形用積層体。
層Ａ：
プロピレン重合体成分（Ａ１）と、下記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）と、下記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）とを含有し、プロピレン重合体成分（Ａ１）と樹脂成分（Ａ２）と熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）との含有量の合計を１００重量％としたとき、
プロピレン重合体成分（Ａ１）の含有量が２０重量％以上８０重量％以下であり、樹脂成分（Ａ２）の含有量が１０重量％以上５０重量％以下であり、熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）の含有量が１０重量％以上３０重量％以下である層。
分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）：
温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが０．０１ｇ／１０分以上１．４９ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有する樹脂成分。
分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）：
温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇｆの条件で測定されるメルトマスフローレイトが４ｇ／１０分以下であり、分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分。
層Ｂ：
プロピレン重合体成分（Ｂ１）と、無機フィラー（Ｂ２）とを含有し、
プロピレン重合体成分（Ｂ１）と無機フィラー（Ｂ２）との含有量の合計を１００重量％としたとき、
プロピレン重合体成分（Ｂ１）の含有量が５０重量％以上８０重量％以下であり、無機フィラー（Ｂ２）の含有量２０重量％以上５０重量％以下である層。
前記無機フィラー（Ｂ２）が、下記要件（１－ａ）、下記要件（１－ｂ）及び下記要件（１－ｃ）を満たす、請求項１に記載の圧延成形用積層体。
要件（１－ａ）：
ＪＩＳＲ１６２９に従ってレーザー回折法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｌ）が１０μｍ以上２５μｍ以下であること。
要件（１－ｂ）：
ＪＩＳＲ１６１９に従って遠心沈降法により測定されるメディアン径Ｄ５０（Ｓ）が２μｍ以上８μｍ以下であること。
要件（１－ｃ）：
下記式（１）により求められるアスペクト比定数が２以上１５以下であること。
アスペクト比定数＝｛Ｄ５０（Ｌ）－Ｄ５０（Ｓ）｝／Ｄ５０（Ｓ）・・・式（１）
前記無機フィラー（Ｂ２）がタルクである、請求項１又は２に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）が、
無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、カルボキシル基、エポキシ基、シアノ基、イソシアネート基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂である、請求項１～３のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）が、
無水マレイン酸基、ヒドロキシ基、エポキシ基、シアノ基、ビニル基、アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂である、請求項１～４のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）が、
アクリル基及びメタクリル基からなる群から選ばれる少なくとも１種の極性基を有する樹脂である、請求項１～５のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有する樹脂成分（Ａ２）が、
極性基を有する化合物に由来する構成単位を５質量％以上５０質量％以下含有する、請求項１～６のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）が、オレフィン系エラストマー又はスチレン系エラストマーである、請求項１～７のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）が、プロピレン又は炭素数４～１０のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーである、請求項１～８のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
前記の分子鎖中に極性基を有しない熱可塑性エラストマー成分（Ａ３）が、プロピレン又は炭素数４～６のα－オレフィンに由来する構成単位と、エチレンに由来する構成単位とを含むエラストマーである、請求項１～９のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体。
請求項１～１０のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体を、
前記層Ａの合計厚みと前記層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形してなる、圧延成形体。
前記層Ａの合計厚みと前記層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上５０％以下となるように圧延成形してなる、請求項１１に記載の圧延成形体。
前記層Ａの合計厚みと前記層Ｂの合計厚みとの合計が１５％以上４０％以下となるように圧延成形してなる、請求項１１又は１２に記載の圧延成形体。
請求項１～１０のいずれか一項に記載の圧延成形用積層体を、
前記層Ａの合計厚みと前記層Ｂの合計厚みとの合計が１０％以上６９％以下となるように圧延成形する工程を有する、圧延成形体の製造方法。