JP6082866B2 - ステンレス鋼部材の接合方法およびステンレス鋼 - Google Patents
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Description
図2は、第1実施形態に係る接合方法を表す図である。図3は、当該接合方法のフローである。まず、接合のための加熱に先立って、ステンレス鋼部材10およびステンレス鋼部材20の少なくともいずれか一方に、50%を上回る圧下を加えることによって、内部にひずみを蓄積させておく(ステップS1)。次に、ステンレス鋼部材10,20の接合表面を平滑化する(ステップS2)。
第2実施形態では、準安定オーステナイト系ステンレス鋼の相変態による効果を利用する。図4は、第2実施形態に係る接合方法のフローである。本実施形態においては、ステンレス鋼部材10,20として、準安定オーステナイト系ステンレス鋼を用いる。なお、本実施形態においても、第1実施形態と同様の装置を用いることができる。
オーステナイト系ステンレス鋼SUS316Lに(Md点以上である)常温で鍛造および圧延で99%相当の圧下を加えた厚さ1mmの板を12mm幅×20mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、12mm×12mmの面を密着させた。真空引き後、板を密着するように1kNの荷重を加えながら、高周波加熱で再結晶開始温度以上である730℃に加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出したところ強固に接合した。確認のために十文字に接合した部材の片方を万力で固定し、もう一方を引きはがす向きにハンマーでたたいたところ、はがれずに、万力で固定した方の部材が曲がった。
実施例2では、80%圧延を加えたこと以外は実施例1と同様の条件で接合を行った。実施例2でも、強固な接合が実現された。
比較例1では、50%圧延を加えたこと以外は実施例1と同様の条件で接合を行った。得られた接合品は、ハンマーでたたくことで引きはがされてしまった。
比較例2では、ひずみを完全に除去して溶体化処理されたSUS316L材を用いたこと以外は実施例1と同様の条件で接合を行った。得られた接合品は、手で容易に引きはがされた。
実施例1,2では、50%を上回る圧下を加えて内部にひずみを蓄積させたうえで再結晶開始温度以上の温度で接合を行ったことで、再結晶粒は接合面を超えて成長し、高性能な接合が得られたものと考えられる。一方、比較例2では、ひずみを完全に除去したため、強固な接合が得られなかったものと考えられる。比較例1では、内部にひずみを蓄積させたことから所定の接合強度が得られたが、ひずみの不足により十分な接合強度が得られなかったものと考えられる。
実施例3では、準安定オーステナイト系ステンレス鋼SUS304に(Md点以上である)300℃で90%相当の多方向鍛造および圧延と90%の圧延を加えて合計99%相当のひずみを加えた厚さ1mmの板を12mm幅×20mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、12mm×12mmの面を密着させた。真空引き後、板を密着するように1kNの荷重を加えながら、高周波加熱で再結晶開始温度以上である730℃に加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出したところ通常は1000℃程度でないと拡散接合されないSUS304が強固に接合した。
実施例4では、オーステナイト系ステンレス鋼SUS316Lに(Md点以上である)常温で鍛造および圧延で99%相当の圧下を加えた厚さ1mmの板を10mm幅×50mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、10mm×10mmの面を密着させた。真空引き後、板を密着するように直径5mmのパンチを介して1kNの荷重を加えながら、高周波加熱で種々の温度まで加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出した。確認のために十字引張を0.01mm/sの条件で行い、接合強度を評価した。
比較例3では、ひずみを完全に除去して溶体化処理されたSUS316L材を用いたこと以外は実施例4と同様の条件で接合を行った。
実施例4および比較例3の接合時の温度と接合強度との関係を図6に示す。図6において、横軸は接合時の温度を表し、縦軸は接合強度を表す。W99は実施例4の結果を表し、SOL/SOLは比較例3の結果を表す。図6に示すように、いずれの場合においても接合強度は接合時の温度の上昇とともに向上する傾向が得られているが、比較例3と比較して、実施例4の結果が低温側にシフトしている。すなわち、同じ接合強度を得るために、実施例4では、比較例3と比較して、接合時の温度を低くすることができることがわかった。
実施例5では、準安定オーステナイト系ステンレス鋼SUS304に(Md点以上である)300℃で多方向鍛造および圧延により90%相当の圧下を加え、さらに(Md点以下である)常温で90%圧延を加えることでほぼ全体をマルテンサイトとした厚さ1mmの板を12mm幅×20mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、12mm×12mmの面を密着させた。真空引き後、板を密着するように1kNの荷重を加えながら、高周波加熱でAs点以上である700℃に加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出したところ、通常は1000℃程度でないと拡散接合されないSUS304が強固に接合した。確認のために十文字に接合した部材の片方を万力で固定し、もう一方を引きはがす向きにハンマーでたたいたところ、はがれずに、万力で固定した方の部材が曲がった。
比較例4では、300℃で90%相当の多方向鍛造および圧延と90%の圧延を加えて合計99%相当のひずみを加えたSUS304試料で実施例5と同様の条件で接合実験を行った。Md点以下での圧延をしていないため、マルテンサイトは生成していない。十文字に接合した部材の片方を万力で固定し、もう一方を引きはがす向きにハンマーでたたいたところ、はがれてしまった。
比較例5では、ひずみ除去のための熱処理後にひずみを加えていない同寸法のSUS304を用いたほかは比較例4と同様の条件で実験を行った。付着した部材同士は手で簡単にはがすことができた。
実施例5では、30体積%以上のマルテンサイトを生成させたうえでAs点以上の温度で接合を行ったことで、再結晶粒は接合面を超えて成長し、高性能な接合が得られたものと考えられる。一方、比較例4,5では、マルテンサイトを生成していないため、強固な接合が得られなかったものと考えられる。なお、比較例4ではひずみを加えたものの、再結晶温度以上に温度を上昇させなかったため、強固な接合が得られなかったものと考えられる。
実施例6では、準安定オーステナイト系ステンレス鋼SUS304に(Md点以上である)300℃で多方向鍛造および圧延により90%相当の圧下を加え、さらに(Md点以下である)常温で90%圧延を加えることでほぼ全体をマルテンサイトとした厚さ1mmの板を10mm幅×50mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、10mm×10mmの面を密着させた。真空引き後、直径5mmのパンチを介して板を密着するように1kNの荷重を加えながら、高周波加熱で種々の温度まで加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出した。確認のために十字引張を0.01mm/sの条件で行い、接合強度を評価した。
実施例7では、2個の小片のうちの片方として、ひずみを完全に除去して溶体化処理されたSUS304材を用いたこと以外は実施例6と同様の条件で接合を行った。
比較例6では、2個の小片として、ひずみを完全に除去して溶体化処理されたSUS304材を用いたこと以外は実施例7と同様の条件で接合を行った。
実施例6,7および比較例6の接合時の温度と接合強度との関係を図7に示す。図7において、横軸は接合時の温度を表し、縦軸は接合強度を表す。WC/WCは実施例6の結果を表し、WC/SOLは実施例7の結果を表し、SOL/SOLは比較例6の結果を表す。図7に示すように、いずれの場合においても接合強度は接合時の温度の上昇とともに向上する傾向が得られているが、比較例6と比較して、実施例6,7の結果が低温側にシフトしている。すなわち、同じ接合強度を得るために、実施例6,7では、比較例6と比較して、接合時の温度を低くすることができることがわかった。
実施例8では、オーステナイト系ステンレス鋼SUS304に(Md点以上である)300°で鍛造および圧延で99%相当の圧下を加えた厚さ1mmの板を10mm幅×50mm長に切った2個の小片それぞれの片面を大気中でエメリー紙とバフ研磨で鏡面に調整した。この鏡面同士を向かい合わせて十文字状に真空チャンバ中に配置し、10mm×10mmの面を密着させた。真空引き後、板を密着するように直径5mmのパンチを介して1kNの荷重を加えながら、高周波加熱で種々の温度まで加熱し、30分保持後に除荷し冷却後に取り出した。確認のために十字引張を0.01mm/sの条件で行い、接合強度を評価した。
実施例9では、80%圧延を加えたこと以外は実施例8と同様の条件で接合を行った。
実施例8、実施例9および比較例6の接合時の温度と接合強度との関係を図8に示す。図8において、横軸は接合時の温度を表し、縦軸は接合強度を表す。W99は実施例8の結果を、W80は実施例9の結果を表し、SOL/SOLは比較例6の結果を表す。図6に示すように、いずれの場合においても接合強度は接合時の温度の上昇とともに向上する傾向が得られているが、比較例6と比較して、実施例8および実施例9の結果が低温側にシフトしている。すなわち、同じ接合強度を得るために、実施例8および実施例9では、比較例6と比較して、接合時の温度を低くすることができることがわかった。
30 加圧装置
40 ステンレス鋼
Claims (8)
- 第1ステンレス鋼部材と、50%圧下を超えるひずみを有する第2ステンレス鋼部材とを接触させ、前記第1ステンレス鋼部材および前記第2ステンレス鋼部材を再結晶開始温度以上に加熱することを特徴とするステンレス鋼部材の接合方法。
- 前記第1ステンレス鋼部材は、50%圧下を超えるひずみを有することを特徴とする請求項1記載のステンレス鋼部材の接合方法。
- 前記加熱の際に、前記第1ステンレス鋼部材および前記第2ステンレス鋼部材を、再結晶開始温度以上、再結晶開始温度+100℃以下に加熱することを特徴とする請求項1または2記載のステンレス鋼部材の接合方法。
- 請求項1〜3のいずれかに記載のステンレス鋼部材の接合方法によって、前記第1ステンレス鋼部材と前記第2ステンレス鋼部材とを接合させることによって得られたステンレス鋼。
- オーステナイト系の第1ステンレス鋼部材と、マルテンサイトを30体積%以上含むオーステナイト系の第2ステンレス鋼部材とを接触させ、前記第1ステンレス鋼部材および前記第2ステンレス鋼部材をAs点以上に加熱することを特徴とするステンレス鋼部材の接合方法。
- 前記第1ステンレス鋼部材は、マルテンサイトを30体積%以上含むことを特徴とする請求項5記載のステンレス鋼部材の接合方法。
- 前記加熱の際に、前記第1ステンレス鋼部材および前記第2ステンレス鋼部材を、As点以上、再結晶開始温度+100℃以下に加熱することを特徴とする請求項5または6記載のステンレス鋼部材の接合方法。
- 請求項5〜7のいずれかに記載のステンレス鋼の接合方法によって、前記第1ステンレス鋼部材と前記第2ステンレス鋼部材とを接合させることによって得られたステンレス鋼。
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