WO2014050166A1 - ステンレス鋼箔の温間加工方法 - Google Patents

ステンレス鋼箔の温間加工方法 Download PDF

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克哉 乘田
教昌 三浦
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日新製鋼株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
    • B21D22/20—Deep-drawing
    • B21D22/208—Deep-drawing by heating the blank or deep-drawing associated with heat treatment

Definitions

  • the present invention is a method for warm-working stainless steel foil in which the stainless steel foil is drawn.
  • Patent Document 1 As a conventionally used warm working method for this type of stainless steel foil, the configuration shown in the following Patent Document 1 can be exemplified.
  • Patent Document 1 when austenitic stainless steel sheet having a thickness of about 800 to 1000 ⁇ m is drawn, the punch is cooled to 0 to 30 ° C. and the plate presser is heated to 60 to 150 ° C. It is disclosed.
  • Patent Document 1 The present inventors examined applying the drawing process described in Patent Document 1 to a thin stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less, but the following problems occurred. That is, the method described in Patent Document 1 is a processing method for a relatively thick stainless steel plate having a thickness of about 800 to 1000 ⁇ m, and is simply applied to a thin stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less. However, there were cases where deep drawing could not be realized due to cracking.
  • the present invention has been made in order to solve the above-described problems.
  • the object of the present invention is to suppress the occurrence of cracks even with a thin stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less, and more reliably. It is to provide a warm working method of stainless steel foil that can realize deep drawing.
  • the stainless steel foil warm working method according to the present invention includes an austenitic stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less so as to face the punch, and an annular region of the stainless steel foil in contact with the shoulder of the punch.
  • the stainless steel foil is drawn in a state where the temperature is set to 20 ° C. or lower and the outer region of the annular region is set to a temperature of 40 ° C. or higher and 100 ° C. or lower.
  • the annular region of the stainless steel foil with which the shoulder portion of the punch contacts is 20 ° C. or less, and the outer region of the annular region is 40 ° C. or more and 100 ° C. or less. Since the stainless steel foil is drawn in a temperature state, the occurrence of cracking can be suppressed and deep drawing can be realized more reliably even with a thin stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less. .
  • FIG. 1 is a configuration diagram showing a mold 1 used for carrying out a method for warm-working stainless steel foil according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the mold 1 is provided with a lower mold 10 and an upper mold 15 arranged so as to sandwich the stainless steel foil 2.
  • the lower mold 10 is provided with a bed 11, a punch 12 fixed to the bed 11, and a blank holder 14 that is disposed at the outer peripheral position of the punch 12 and connected to the bed 11 via a cushion pin 13.
  • the upper die 15 is provided with a slide 16 and a die 18 that is disposed above the blank holder 14 and fixed to the slide 16 via a spacer 17.
  • a servo motor (not shown) is connected to the slide 16.
  • the slide 16, the spacer 17, and the die 18, that is, the upper die 15 are integrally driven in a direction toward and away from the lower die 10 by a driving force from the servo motor.
  • the upper die 15 is displaced in a direction approaching the lower die 10, so that the punch 12 is placed inside the die 18 together with the stainless steel foil 2.
  • the stainless steel foil 2 is drawn and pressed.
  • the punch 12 is provided with an introduction path 12a connected to an external refrigerant system (not shown), a cooling chamber 12b into which the refrigerant is introduced through the introduction path 12a, and a discharge path 12c for discharging the refrigerant from the cooling chamber 12b. Yes. That is, the punch 12 can be cooled by introducing the refrigerant into the cooling chamber 12b. When the cooled punch 12 is brought into contact with the stainless steel foil 2, the annular region 2a of the stainless steel foil 2 with which the shoulder 12d of the punch 12 comes into contact is cooled.
  • the cooling range of the stainless steel foil 2 should just cool at least the cyclic
  • the stainless steel foil 2 is cooled by the punch 12, not only the annular region 2a but also the inner region of the annular region 2a is cooled.
  • the counter punch connected to the slide via a spring or the like is disposed at a position facing the punch, and a cooling chamber into which the refrigerant is introduced is provided in the counter punch, thereby cooling the stainless steel foil 2. Can be further enhanced.
  • the blank holder 14 and the die 18 incorporate heaters 14a and 18a for heating the blank holder 14 and the die 18.
  • the stainless steel foil 2 is sandwiched between the heated blank holder 14 and the die 18 so that the outer region 2b of the annular region 2a is heated.
  • the stainless steel foil 2 is an austenitic stainless steel bare material in which additional layers such as a resin layer are not provided on both the front and back surfaces.
  • the stainless steel foil 2 is placed on the punch 12 and the blank holder 14 so as to face the punch 12, and then the blank holder 14 The upper die 15 is lowered to a position where the stainless steel foil 2 is sandwiched by the die 18. If the punch 12 is disposed on the upper side and the die 18 is disposed on the lower side, the stainless steel foil 2 is placed on the die 18.
  • the annular region 2 a of the stainless steel foil 2 is made 20 ° C. or lower and 0 ° C. or higher, and the outer region 2 b of the stainless steel foil 2 is made It is 40 degreeC or more and 100 degrees C or less, Preferably they are 60 degreeC or more and 80 degrees C or less.
  • the reason why the annular region 2a is set to 20 ° C. or lower is that when the temperature is higher than 20 ° C., the breaking strength cannot be sufficiently increased due to martensitic transformation.
  • the reason why the annular region 2a is set to 0 ° C. or more is that if the annular region is less than 0 ° C., frost adheres to the punch 12 or the annular region, and the shape of the molded product is impaired. The molded product may be crushed by shrinkage.
  • the reason why the outer region 2b is set to 40 ° C. or more is that when the temperature of the outer region 2b is lower than 40 ° C., the effect of suppressing hardening due to martensitic transformation cannot be obtained sufficiently. Further, the reason why the outer region 2b is set to 100 ° C. or lower is that when the temperature of the outer region 2b is higher than 100 ° C., the temperature of the outer region 2b is transmitted to the annular region 2a, and the temperature of the annular region 2a becomes higher. This is because a sufficient increase in the breaking strength of the punch portion due to the martensitic transformation cannot be obtained.
  • the time required for temperature recovery of the mold 1 (temperature by contacting the stainless steel foil 2 is reduced while enabling deep drawing).
  • Time for bringing the lowered blank holder 14 and die 18 back to a temperature of 40 ° C. or higher and lower than 60 ° C. can be shortened, and the processing efficiency can be improved.
  • the upper die 15 is further lowered. Thereby, the punch 12 is pushed into the inside of the die 18 together with the stainless steel foil 2, drawing is performed, and the stainless steel foil 2 is formed into a hat shape. Lubricating oil is supplied to the punch 12, the die 18, and the stainless steel foil 2 throughout the drawing process.
  • FIG. 2 is a graph showing a difference in limit drawing ratio due to a difference in plate thickness
  • FIG. 3 is a graph showing a difference in temperature rise due to a difference in plate thickness
  • FIG. 4 is a tensile strength due to a difference in plate thickness. It is a graph which shows the difference in height change.
  • the inventors of the present invention performed drawing of a stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m as an example.
  • drawing of a stainless steel plate having a thickness of 800 ⁇ m was also performed.
  • the temperature of the outer region 2b (blank holder 14 and die 18) is changed from 40 ° C. to 120 ° C. / Diameter of processed product).
  • the diameter of the punch 12 is 40.0 mm
  • the punch shoulder R is 2.5 mm
  • the inner diameter of the die 18 is 40.4 mm
  • the die shoulder R is 2.0 mm
  • the temperature of the annular region 2a (punch 12) is The temperature was 10 to 20 ° C.
  • the temperature of the external region 2b is set to 80 ° C. or more and 160 ° C. or less.
  • the optimum processing temperature of the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m shifts to a lower temperature side than the optimum processing temperature of the stainless steel plate having a thickness of 800 ⁇ m. From this comparison, it was confirmed that deep drawing cannot be realized even if the processing method of the stainless steel plate having a thickness of 800 ⁇ m is simply applied to the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m.
  • the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m has higher thermal conductivity than the stainless steel plate having a thickness of 800 ⁇ m.
  • the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m has a characteristic that heat of the external region 2b is easily transmitted to the annular region 2a. For this reason, if the temperature of the outer region 2b is excessively increased in the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m, the temperature of the annular region 2a is increased, and the effect of increasing the breaking strength due to martensitic transformation cannot be sufficiently obtained. End up.
  • the workability is deteriorated unless the temperature is lower than that of the stainless steel plate having a thickness of 800 ⁇ m. Therefore, the optimum processing temperature is shifted to the low temperature side. Conceivable.
  • the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m is described. However, if the stainless steel foil 2 has a thickness of 300 ⁇ m or less, sufficient deep drawing can be realized in the same temperature range. . This is because if the stainless steel foil 2 has a thickness of 300 ⁇ m or less, the thermal influence on the change in tensile strength shows the same tendency as the stainless steel foil 2 having a thickness of 100 ⁇ m. As long as it can be processed by the mold 1, a sufficiently deep drawing can be realized in the same temperature range even for an extremely thin stainless steel foil 2 having a thickness of 5 ⁇ m or less.
  • the annular region 2a of the stainless steel foil 2 with which the shoulder 12d of the punch 12 contacts is set to 20 ° C. or lower, and the outer region 2b of the annular region 2a is set to 40 ° C. or higher.
  • the stainless steel foil 2 is drawn in a state of 100 ° C. or less, the stainless steel foil is drawn, so even a thin stainless steel foil having a thickness of 300 ⁇ m or less may be used. The generation of cracks can be suppressed, and deep drawing can be realized more reliably.
  • Such a warm working method is particularly useful when manufacturing a container such as a battery cover that requires strength while suppressing weight.
  • the temperature of the outer region 2b is set to 60 ° C. or more and 80 ° C. or less, so that it is possible to process with a larger drawing ratio.
  • the temperature of the outer region 2b is set to 40 ° C. or more and less than 60 ° C. Therefore, it is necessary for the temperature recovery of the mold 1 while realizing deep drawing. Time can be shortened and processing efficiency can be improved.

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Abstract

厚さが３００μｍ以下のオーステナイト系のステンレス鋼箔（２）をパンチ（１２）に対向するように配置し、パンチ（１２）の肩部（１２ｄ）が接触するステンレス鋼箔（２）の環状領域（２ａ）を２０℃以下とするとともに、環状領域（２ａ）の外部領域（２ｂ）を４０℃以上かつ１００℃以下の温度とした状態で、ステンレス鋼箔（２）に対して絞り加工を施す。

Description

ステンレス鋼箔の温間加工方法
　本発明は、ステンレス鋼箔に対して絞り加工を行うステンレス鋼箔の温間加工方法。
　従来用いられていたこの種のステンレス鋼箔の温間加工方法としては、下記の特許文献１に示されている構成を挙げることができる。特許文献１には、厚さが８００～１０００μｍ程度のオーステナイト系のステンレス鋼板に絞り加工を施す際に、パンチを０～３０℃に冷却するとともに、板押えを６０～１５０℃に加熱することが開示されている。
特開２００９－１１３０５８号公報
　本発明者らは、特許文献１に記載されたような絞り加工を厚さが３００μｍ以下の薄いステンレス鋼箔に対して適用することを検討したが、以下の課題が生じた。すなわち、特許文献１に記載された方法は、厚さが８００～１０００μｍ程度の比較的厚いステンレス鋼板に対する加工方法であり、当該方法を厚さが３００μｍ以下の薄いステンレス鋼箔に単純に適用しても、割れが生じて深絞りが実現できない場合があった。
　本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、厚さが３００μｍ以下の薄いステンレス鋼箔であっても、割れの発生を抑えることができ、より確実に深絞りを実現できるステンレス鋼箔の温間加工方法を提供することである。
　本発明に係るステンレス鋼箔の温間加工方法は、厚さが３００μｍ以下のオーステナイト系のステンレス鋼箔をパンチに対向するように配置し、パンチの肩部が接触するステンレス鋼箔の環状領域を２０℃以下とするとともに、環状領域の外部領域を４０℃以上かつ１００℃以下の温度とした状態で、ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施す。
　本発明のステンレス鋼箔の温間加工方法によれば、パンチの肩部が接触するステンレス鋼箔の環状領域を２０℃以下とするとともに、環状領域の外部領域を４０℃以上かつ１００℃以下の温度とした状態で、ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施すので、厚さが３００μｍ以下の薄いステンレス鋼箔であっても、割れの発生を抑えることができ、より確実に深絞りを実現できる。
本発明の実施の形態１によるステンレス鋼箔の温間加工方法の実施に用いられる金型を示す構成図である。 板厚の違いによる限界絞り比の相違を示すグラフである。 板厚の違いによる温度上昇の相違を示すグラフである。 板厚の違いによる引張強さ変化の相違を示すグラフである。
　以下、本発明を実施するための形態について、図面を参照して説明する。
　実施の形態１．
　図１は、本発明の実施の形態１によるステンレス鋼箔の温間加工方法の実施に用いられる金型１を示す構成図である。図に示すように、金型１には、ステンレス鋼箔２を挟むように配置された下型１０及び上型１５が設けられている。下型１０には、ベッド１１と、ベッド１１に固定されたパンチ１２と、パンチ１２の外周位置に配置されるとともにクッションピン１３を介してベッド１１に連結されたブランクホルダ１４とが設けられている。上型１５には、スライド１６と、ブランクホルダ１４の上方に配置されるとともにスペーサ１７を介してスライド１６に固定されたダイ１８とが設けられている。
　スライド１６には、図示しないサーボモータが接続されている。スライド１６、スペーサ１７、及びダイ１８、すなわち上型１５は、サーボモータからの駆動力により、下型１０に対して近づく方向及び離れる方向に一体に駆動される。ステンレス鋼箔２がパンチ１２に対向されるように配置された後に、上型１５が下型１０に対して近づく方向に変位されることで、パンチ１２がステンレス鋼箔２とともにダイ１８の内側に押し込まれ、ステンレス鋼箔２に対して絞り加工が施される。
　パンチ１２には、図示しない外部冷媒系に接続された導入路１２ａと、導入路１２ａを通して冷媒が導入される冷却室１２ｂと、冷却室１２ｂからの冷媒を排出する排出路１２ｃとが設けられている。すなわち、パンチ１２は、冷却室１２ｂへの冷媒の導入により冷却可能とされている。この冷却されたパンチ１２がステンレス鋼箔２に接触されることにより、パンチ１２の肩部１２ｄが接触するステンレス鋼箔２の環状領域２ａが冷却される。なお、ステンレス鋼箔２の冷却範囲は、少なくとも環状領域２ａが冷却されればよく、環状領域２ａだけでなく環状領域２ａの内側領域を含めて冷却してもよい。本実施の形態では、パンチ１２によりステンレス鋼箔２を冷却するように構成しているため、環状領域２ａだけではなく、環状領域２ａの内部領域まで冷却される。
　図示はしないが、スプリング等を介してスライドに連結されたカウンターパンチをパンチに対向する位置に配置するとともに、冷媒が導入される冷却室をカウンターパンチに設けることで、ステンレス鋼箔２の冷却効果をより高めることができる。
　ブランクホルダ１４及びダイ１８には、これらブランクホルダ１４及びダイ１８を加熱するためのヒータ１４ａ，１８ａが内蔵されている。これらの加熱されたブランクホルダ１４及びダイ１８によってステンレス鋼箔２が挟持されることにより、環状領域２ａの外部領域２ｂが加熱される。
　ステンレス鋼箔２は、例えば樹脂層等の付加層が表裏両面に設けられていないオーステナイト系ステンレス鋼の裸材である。ステンレス鋼箔２としては、厚さが３００μｍ以下の薄いものが用いられる。
　次に、図１の金型１を用いてのステンレス鋼箔２の温間加工方法について説明する。まず、上型１５が下型１０から離間されている状態のときに、パンチ１２に対向するようにステンレス鋼箔２をパンチ１２及びブランクホルダ１４の上に載置して、その後にブランクホルダ１４及びダイ１８によりステンレス鋼箔２が挟持される位置まで上型１５を降下させる。仮にパンチ１２が上方に配置されるとともにダイ１８が下方に配置されている場合には、ステンレス鋼箔２はダイ１８上に載置される。
　このとき、パンチ１２を冷却するとともにブランクホルダ１４及びダイ１８を加熱することで、ステンレス鋼箔２の環状領域２ａを２０℃以下かつ０℃以上にするとともに、ステンレス鋼箔２の外部領域２ｂを４０℃以上かつ１００℃以下、好ましくは６０℃以上かつ８０℃以下とする。
　環状領域２ａを２０℃以下としているのは、２０℃よりも高くすると、マルテンサイト変態による破断強度の上昇が十分に得られなくなるためである。また、環状領域２ａを０℃以上としているのは、環状領域を０℃未満にすると、パンチ１２や環状領域に霜が付着して成型品の形状性を損なうためであるとともに、離型時に温度収縮により成型品が潰れるおそれがある。
　外部領域２ｂを４０℃以上としているのは、外部領域２ｂの温度を４０℃未満にすると、マルテンサイト変態による硬質化を抑止する効果が十分に得られないためである。また、外部領域２ｂを１００℃以下としているのは、外部領域２ｂの温度を１００℃よりも高くすると、外部領域２ｂの温度が環状領域２ａに伝わることで環状領域２ａの温度が高くなってしまい、マルテンサイト変態によるパンチ部の破断強度の上昇が十分に得られなくなるためである。
　後述のように、外部領域２ｂの温度を６０℃以上かつ８０℃以下とすることで、より大きな絞り比（素材の直径／加工品の直径）での加工が可能となる。６０℃以上とすることで、マルテンサイト変態による硬質化を抑止する効果をより確実に得られるとともに、８０℃以下とすることで、環状領域２ａの温度上昇を抑えることができるためである。
　また、外部領域２ｂの温度を４０℃以上かつ６０℃未満とすることで、深絞りを可能としつつ、金型１の温度回復に必要とされる時間（ステンレス鋼箔２に接することで温度が下がったブランクホルダ１４及びダイ１８を再び４０℃以上かつ６０℃未満の温度にするための時間）を短縮でき、加工効率を向上できる。
　環状領域２ａ及び外部領域２ｂの温度を上述のような温度とした後に、上型１５をさらに降下させる。これにより、パンチ１２がステンレス鋼箔２とともにダイ１８の内側に押し込まれ、絞り加工が実施されて、ステンレス鋼箔２がハット形状に成形される。このような絞り加工の全体を通して、パンチ１２、ダイ１８及びステンレス鋼箔２に潤滑油を供給する。
　次に、図２は板厚の違いによる限界絞り比の相違を示すグラフであり、図３は板厚の違いによる温度上昇の相違を示すグラフであり、図４は板厚の違いによる引張強さ変化の相違を示すグラフである。
　本発明者らは、実施例として、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の絞り加工を行った。また、比較例として、厚さが８００μｍのステンレス鋼板の絞り加工も行った。そして、ステンレス鋼箔２及びステンレス鋼板の直径を変えつつ、外部領域２ｂ（ブランクホルダ１４及びダイ１８）の温度を４０℃から１２０℃まで変化させ、割れが発生しない限界の絞り比（素材の直径／加工品の直径）を調査した。なお、パンチ１２の直径は４０．０ｍｍとし、パンチ肩Ｒは２．５ｍｍとし、ダイ１８の内径は４０．４ｍｍとし、ダイ肩Ｒは２．０ｍｍとし、環状領域２ａ（パンチ１２）の温度は１０～２０℃とした。
　図２に示すように、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の場合、外部領域２ｂの温度を４０℃以上かつ１００℃以下とすることで、十分な深絞りを実現できることが判った。特に、外部領域２ｂの温度を６０℃以上かつ８０℃以下とすることで、より大きな絞り比の絞り加工が可能であることが判った。
　一方で、厚さが８００μｍのステンレス鋼板の場合、上述の厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２と同程度の深絞りを行うためには、外部領域２ｂの温度を８０℃以上かつ１６０℃以下とする必要があった。すなわち、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の最適な加工温度は、厚さが８００μｍのステンレス鋼板の最適な加工温度よりも低温側にシフトすることが判った。この比較により、厚さが８００μｍのステンレス鋼板の加工方法を、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２に単純に適用しても深絞りが実現できないことが確認された。
　なお、最適な加工温度が低温側にシフトするのは、以下の理由によるものと考えられる。すなわち、図３に示すように、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２は、厚さが８００μｍのステンレス鋼板よりも熱伝導性が高い。換言すれば、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２は、外部領域２ｂの熱が環状領域２ａに伝わり易いという特性を有する。このため、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２において外部領域２ｂの温度を高くし過ぎると、環状領域２ａの温度が高くなってしまい、マルテンサイト変態による破断強度上昇という効果が十分に得られなくなってしまう。従って、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の場合、厚さが８００μｍのステンレス鋼板よりも低い温度でなければ加工性が低下してしまうため、最適な加工温度が低温側にシフトしていると考えられる。
　また、図４に示すステンレス鋼箔２の引張強さ変化とステンレス鋼板の引張強さ変化とを比較すると、前者のほうが低温域での引張強さの変化が大きいことが判る。このため、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の場合、厚さが８００μｍのステンレス鋼板と比較して１／２以下の加熱量で、厚さが８００μｍのステンレス鋼板と同程度の強度差を得ることができる。すなわち、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２の場合、厚さが８００μｍのステンレス鋼板よりも低い温度で軟化させることができるため、最適な加工温度が低温側にシフトしていると考えられる。
　図２～図３を用いた説明では、厚さが１００μｍのステンレス鋼箔２について述べているが、厚さが３００μｍ以下のステンレス鋼箔２であれば同じ温度域で十分な深絞りを実現できる。これは、厚さが３００μｍ以下のステンレス鋼箔２であれば、引張強さ変化に対する熱影響度が厚さ１００μｍのステンレス鋼箔２と同じ傾向を示すためである。なお、金型１によって加工できるものであれば、厚さが５μｍ以下の極めて薄いステンレス鋼箔２についても同じ温度域で十分な深絞りを実現できる。
　このようなステンレス鋼箔２の温間加工方法では、パンチ１２の肩部１２ｄが接触するステンレス鋼箔２の環状領域２ａを２０℃以下とするとともに、環状領域２ａの外部領域２ｂを４０℃以上かつ１００℃以下の温度とした状態で、ステンレス鋼箔２に対して絞り加工を施すので、ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施すので、厚さが３００μｍ以下の薄いステンレス鋼箔であっても、割れの発生を抑えることができ、より確実に深絞りを実現できる。このような温間加工方法は、重量を抑えつつ強度が必要となる例えば電池カバー等の容器を製造する際に特に有用である。
　また、ステンレス鋼箔２に対して絞り加工を施す際に、外部領域２ｂの温度を６０℃以上かつ８０℃以下とするので、より大きな絞り比での加工が可能となる。
　さらに、ステンレス鋼箔２に対して絞り加工を施す際に、外部領域２ｂの温度を４０℃以上かつ６０℃未満とするので、深絞りを実現しつつ金型１の温度回復に必要とされる時間を短縮でき、加工効率を向上できる。

Claims (3)

  1. 　厚さが３００μｍ以下のオーステナイト系のステンレス鋼箔をパンチに対向するように配置し、前記パンチの肩部が接触する前記ステンレス鋼箔の環状領域を２０℃以下とするとともに、前記環状領域の外部領域を４０℃以上かつ１００℃以下の温度とした状態で、前記ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施す、ステンレス鋼箔の温間加工方法。
  2. 　前記ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施す際に、前記外部領域の温度を６０℃以上かつ８０℃以下とする、請求項１記載のステンレス鋼箔の温間加工方法。
  3. 　前記ステンレス鋼箔に対して絞り加工を施す際に、前記外部領域の温度を４０℃以上かつ６０℃未満とする、請求項１記載のステンレス鋼箔の温間加工方法。
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