JP6007903B2 - 多層積層フィルム - Google Patents
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Description
(1)熱可塑性樹脂Aを用いてなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bを用いてなる層(B層)とが交互に51層以上積層され、
フィルム長手方向及び幅方向の150℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であり、
温度25℃〜200℃、昇温速度5℃/minの条件にて測定した熱収縮応力曲線において熱収縮応力曲線が立ち上がる前のベースラインと、熱収縮応力が立ち上った後、傾きが最大となる点における接線との交点の温度を熱収縮応力の立ち上り温度としてフィルム長手方向及び幅方向の熱収縮応力の立ち上がり温度を測定したとき少なくとも一方において110℃以下であることを特徴とする多層積層フィルム、
(2)波長400〜700nmでの平均反射率が15%以下であることを特徴とする(1)に記載の多層積層フィルム、
(3)長手方向及び幅方向の130℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であることを特徴とする(1)または(2)に記載の多層積層フィルム、
(4)前記長手方向と幅方向の熱収縮応力の立ち上がり温度がいずれも110℃以下であることを特徴とする(1)〜(3)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(5)長手方向、幅方向のうち少なくとも一方向の110℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であることを特徴とする(1)〜(4)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(6)長手方向および幅方向の100℃における熱収縮応力の差が0.05N/mm以下であることを特徴とする(1)〜(5)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(7)フィルム長手方向およびそれに直交する方向の100℃における寸法変化率の差が0.5%以下であることを特徴とする(1)〜(6)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(8)熱可塑性樹脂Aと熱可塑性樹脂Bのうち、少なくとも1種の熱可塑性樹脂は結晶性ポリエステルであり、少なくとも1種の熱可塑性樹脂は非晶性ポリエステル樹脂または前記結晶性のポリエステル樹脂の融点より30℃以上低い融点を備えたポリエステル樹脂であることを特徴とする(1)〜(7)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(9)熱可塑性樹脂Aがポリエチレンテレフタレート樹脂層からなり、熱可塑性樹脂Bがスピログリコール成分及びシクロヘキサンジカルボン酸成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂からなることを特徴とする(1)〜(8)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(10)波長400nmから700nmの範囲における平均反射率が15%以下であり、波長850nmから1200nmの範囲における平均反射率が70%以上であることを特徴とする(1)〜(9)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(11)波長1200nmから1400nmの範囲における平均反射率が40%以上であることを特徴とする(10)に記載の多層積層フィルム、
(12)長手方向及び幅方向の150℃における熱収縮率が6%以下であることを特徴とする(1)〜(11)のいずれかに記載の多層積層フィルム、
(13)(1)〜(12)のいずれかに記載の多層積層フィルムの少なくとも一方の面に中間膜を介して支持体が積層されてなる成形品、
(14)(1)〜(12)のいずれかに記載の多層積層フィルムと、多層積層フィルムの両面に設けられた中間膜と、2枚の中間膜のそれぞれにおいて多層積層フィルムとは反対の面に設けられた透明基材とからなる遮熱部材、
(15)多層積層フィルムと、多層積層フィルムの両面に設けられた中間膜と、2枚の中間膜のそれぞれにおいて多層積層フィルムとは反対の面に設けられた透明基材とからなる遮熱部材であって、前記多層積層フィルムが熱可塑性樹脂Aを用いてなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bを用いてなる層(B層)とが交互に51層以上積層された多層積層フィルムであって、かつ前記積層フィルムの波長400〜700nmでの平均反射率が15%以下であって、かつ波長900〜1200nmでの平均反射率が60%以上であって、100℃でフィルム長手方向およびそれに直交する方向における熱収縮応力の差が0.05N/mm以下である遮熱部材、
である。
本発明の多層積層フィルムを製造する具体的な態様の例を以下に記す。
また、熱処理後に70℃以上、熱処理温度―20℃以下で冷却を行うことも好ましく、冷却中にリラックスを行うことも好ましい。特にフィルム冷却によって横延伸機出口のフィルムクリップ開放部におけるフィルム温度を80℃以下にすることが、熱収縮応力の立ち上がり温度を低くすることに有効である。
最後に巻取り機にてフィルムを巻き取ることによって本発明の多層積層フィルムが製造される。
[物性の測定方法ならびに効果の評価方法]
物性値の評価方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。
セイコーインスツルメント(株)製 EXSTAR TMS/SS6000を用いた。サンプルサイズ20mm×4mm(測長15mm)、温度25℃〜200℃、昇温速度5℃/minの条件にてフィルム長手方向と幅方向について測定を行なった。得られた荷重データをフィルムの測定前断面積で割ることによって熱収縮応力を算出し、110℃、130℃、150℃における値を得た。また、熱収縮応力が立ち上がる前のベースラインと、熱収縮応力が立ち上った後、傾きが最大となる点における接線との交点の温度を熱収縮応力の立ち上り温度とした。
サンプルを150mm×10mmのサイズで切り出し、サンプル長手方向に100mmの間隔で印を付けた。印の間隔をNikon社製万能投影機(Model V−16A)を用いて測定しその値をAとした。次に、サンプルを3gの荷重をかけた状態でギアオーブンの中で吊り、150℃の雰囲気中で30分間放置した。次いで、サンプルを取り出して冷却後、先につけた印の間隔を測定しこれをBとした。このとき、下記式(3)より、熱収縮率を求めた。n数は3とし、その平均値を求め、フィルム長手方向、幅方向それぞれについて測定を行なった。
熱収縮率(%)=100×(A−B)/A ・・・式(3)。
日立製作所製 分光光度計(U−4100 Spectrophotomater)に付属の12°正反射付属装置P/N134−0104を取り付け、入射角度φ=12度における波長250〜2600nmの絶対反射率を測定した。測定条件:スリットは2nm(可視)/自動制御(赤外)とし、ゲインは2と設定し、走査速度を600nm/分とした。サンプルをフィルム幅中央部から5cm×5cmで切り出し測定した。これらの結果から、波長400nm〜800nm、波長400nm〜700nm、波長850nm〜1200nm、波長1200nm〜1400nmの平均反射率を求めた。
蛍光灯下に設置した成形品に対して、評価部分の法線方向に対して20°、50°、70°の角度から評価部分を目視にて評価を行った。評価基準は次のとおりである。
B:凹凸がごく僅かに見える
C:凹凸が見える。
蛍光灯下に設置した成形品に対して、評価部分の法線方向に対して20°の角度から評価部分を目視にて評価を行った。評価基準は次のとおりである。
セイコーインスツルメンツ社製の熱・応用・歪み測定装置(TMA/SS6000)を用いて以下の条件で測定した。各データは、少なくとも1℃につき1つ以上のデータが得られるようにした。寸法変化率は前記の式(1)を用いて算出した。熱収応力の差、寸法変化率の差それぞれは、長手方向の値から幅方向の値を引いた値の絶対値とした。
昇温範囲:25〜200℃
昇温速度:10℃/分
測定荷重:19.8N
温度23℃、相対湿度65%、大気中。
熱可塑性樹脂A、Bからサンプル質量5mgを採取し、示差走査熱量分析計(DSC)セイコーインスツルメント(株)製EXSTAR DSC6220を用い、JIS−K−7122(1987年)に従って測定、算出した。測定は25℃から290℃まで5℃/minで昇温しこのときの融点±20℃の範囲におけるベースラインからの積分値を融解熱量とした。また、ここでの融点とは、DSCのベースラインからの差異が最大となる点とした。ここで、融解熱量が20J/g以上の樹脂を結晶性樹脂、5J/g以下である樹脂を非晶性樹脂とした。
樹脂A:IV=0.65のポリエチレンテレフタレート(結晶性ポリエステル、融点255℃)
樹脂B:IV=0.73のポリエチレンテレフタレートの共重合体(シクロヘキサンジメタノール成分33mol%共重合したポリエチレンテレフタレート)(非晶性ポリエステル)
樹脂C:IV=0.72のポリエチレンテレフタレートの共重合体(シクロヘキサンジカルボン酸成分20mol%、スピログリコール成分20mol%共重合したポリエチレンテレフタレート)(非晶性ポリエステル)
樹脂D:樹脂Aを20質量%、樹脂Cを80質量%の割合でコンパウンドした原料
IV(固有粘度)の測定方法
樹脂E:IV=0.65のポリエチレンテレフタレートの共重合体(イソフタル酸成分12mol%共重合したポリエチレンテレフタレート)(結晶性ポリエステル、融点222℃)
溶媒としてオルトクロロフェノールを用いて、温度25℃、オストワルド粘度計を用いて測定した溶液粘度から算出した。
A層を構成する熱可塑性樹脂(以下、熱可塑性樹脂Aとも称する)として樹脂Aを、B層を構成する熱可塑性樹脂(以下、熱可塑性樹脂Bとも称する)として樹脂Bを用いた。熱可塑性樹脂Aおよび熱可塑性樹脂Bを、それぞれ、押出機にて280℃で溶融させ、FSSタイプのリーフディスクフィルタを5枚介した後、ギアポンプにて吐出比(積層比)が熱可塑性樹脂A/熱可塑性樹脂B=4/1になるように計量しながら、51層フィードブロックにて合流させて、層厚み分布一定(フィルム厚み50μmにおいて、各A層の厚み1.54μm、各B層の厚み0.4μmとなるように積層した)、厚み方向に交互に51層積層(A層が26層、B層が25層)された積層体)とした。次いで、Tダイに供給し、シート状に成形した後、ワイヤーで8kVの静電印可電圧をかけながら、表面温度25℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、未延伸フィルムを得た。この未延伸フィルムを、90℃、延伸倍率3.3倍で縦延伸を行い、両端部をクリップで把持するテンターに導き100℃、4.0倍横延伸した後、10秒間220℃で熱処理及び3%の幅方向リラックスを実施し、10秒間150℃で冷却した後、厚み50μmの多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。成形品の作成は日清紡 LAMINATOR0303Sを用いた。多層積層フィルムの両側に支持体として、厚さ3mm、10cm角の板ガラスを重ね、多層積層フィルムと支持体との間にそれぞれ中間層として厚さ0.7mmのPVB(ポリビニルブチラール)を設置し、温度140℃、5分間真空を引いた後、10分間プレスした。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃としたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃、1%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を195℃、1%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃、熱処理中に4%微延伸を行い、3%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を160℃としたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を240℃としたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
縦延伸倍率を4倍、熱処理温度を240℃、1%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
縦延伸倍率を2.8倍、熱処理温度を205℃、1%の幅方向リラックス、10秒間150℃で冷却中にさらに1%幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を150℃としたこと以外は、実施例1と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
A層として樹脂AをB層として樹脂Dを用い、フィルムの表面から反対側の面に向かって、隣接するA層とB層が式(1)と式(2)を満たすように、A層の層厚みを130nmから180nmの範囲にて、B層の層厚みを137nmから190nmの範囲にて、それぞれ等比数列的に変化させ(但し、最表層のA層の層厚みは、最終的に10μmの厚さとなるように厚くした。)厚み方向に交互に501層積層(A層が251層、B層が250層)したこと以外は実施例1と同様の条件にて厚み100μmの多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃としたこと以外は、実施例7と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃、1%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例7と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を195℃、1%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例7と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃、熱処理中に4%微延伸を行い、3%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例7と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を240℃としたこと以外は、実施例7と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
A層として樹脂AをB層として樹脂Dを用い、フィルムの表面から反対側の面に向かって、隣接するA層とB層が式(1)と式(2)を満たすように、A層の層厚みを130nmから180nmの範囲にて、B層の層厚みを137nmから190nmの範囲にて、それぞれ等比数列的に変化させA層を250層、B層を250層、厚み方向に交互に500層積層(但し、A層をフィルム表面側とし、フィルム表面に配置したA層の層厚みは、最終的に10μmの厚さとなるように厚くした)した。続いて711711構成を50ユニット積層(A層を150層、B層を150層、厚み方向に交互に300層積層した。711711構成の層厚みは、「7」に該当するA層の層厚みを135nmから165nmの範囲にて、「7」に該当するB層の層厚みを145nmから177nmの範囲にて、「1」に該当するA層の層厚みを20nmから24nmの範囲にて、「1」に該当するB層の層厚みを21nmから25nmの範囲にて、それぞれ50ユニットに渡って等比数列的に変化させた。さらに、最終的に10μmの厚さとなるように厚くしたA層を積層(最終的な層構成は、10μmのA層/式(1)と式(2)を満たす層構成/711711構成/10μmのA層、である)したこと以外は、実施例3と同様の条件にて厚み120μmの多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を205℃、熱処理中に4%微延伸を行い、3%の幅方向リラックスをしたこと以外は、実施例12と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理温度を240℃としたこと以外は、実施例12と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
A層として樹脂AをB層として樹脂Bを用い、フィルムの表面から反対側の面に向かって、隣接するA層とB層が式(1)と式(2)を満たすように、A層の層厚みを60nmから100nmの範囲にて、B層の層厚みを64nmから127nmの範囲にて、それぞれ等比数列的に変化させ(但し、最表層のA層の層厚みは、最終的に10μmの厚さとなるように厚くした。)厚み方向に交互に51層積層(A層が26層、B層が25層)したこと以外は実施例1と同様の条件にて厚み25μmの多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
A層として樹脂AをB層として樹脂Dを用い、フィルムの表面から反対側の面に向かって、隣接するA層とB層が式(1)を満たすように、A層の層厚みを119nmから167nmの範囲にて、B層の層厚みを151nmから213nmの範囲にて、それぞれ等比数列的に変化させ(但し、最表層のA層の層厚みは、最終的に10μmの厚さとなるように厚くした。)厚み方向に交互に501層積層(A層が251層、B層が250層)したこと以外は実施例1と同様の条件にて厚み100μmの多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。実施例7と比較すると、層厚みが式(2)を満たしていないため、400nm〜700nmの反射率が高く、成形体の凹凸が見えやすかった。
B層として樹脂Eを用いたこと以外は、実施例11と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は60℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。
熱処理後に冷却を行わなかったこと以外は、実施例2と同様の条件にて多層積層フィルムを得た。横延伸機出口のフィルムがクリップから開放される場所におけるフィルム温度は95℃であった。得られた多層積層フィルムから実施例1と同様の方法にて成形体を作成した。多層積層フィルムの物性と成形品の外観評価結果を表1にまとめた。得られたフィルムは熱収縮応力の立ち上がり温度が高く、成形体の凹凸が目立って見えた。
Claims (15)
- 熱可塑性樹脂Aを用いてなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bを用いてなる層(B層)とが交互に51層以上積層され、
フィルム長手方向及び幅方向の150℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であり、
温度25℃〜200℃、昇温速度5℃/minの条件にて測定した熱収縮応力曲線において熱収縮応力曲線が立ち上がる前のベースラインと、熱収縮応力が立ち上った後、傾きが最大となる点における接線との交点の温度を熱収縮応力の立ち上り温度としてフィルム長手方向及び幅方向の熱収縮応力の立ち上がり温度を測定したとき少なくとも一方において50℃以上110℃以下であることを特徴とする多層積層フィルム。 - 波長400〜700nmでの平均反射率が15%以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 長手方向及び幅方向の130℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 前記長手方向と幅方向の熱収縮応力の立ち上がり温度がいずれも110℃以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 長手方向、幅方向のうち少なくとも一方向の110℃における熱収縮応力が0.5MPa以上5MPa以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 長手方向および幅方向の100℃における熱収縮応力の差が0.05N/mm以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- フィルム長手方向およびそれに直交する方向の100℃における寸法変化率の差が0.5%以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 熱可塑性樹脂Aと熱可塑性樹脂Bのうち、少なくとも1種の熱可塑性樹脂は結晶性ポリエステルであり、少なくとも1種の熱可塑性樹脂は非晶性ポリエステル樹脂または前記結晶性のポリエステル樹脂の融点より30℃以上低い融点を備えたポリエステル樹脂であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 熱可塑性樹脂Aがポリエチレンテレフタレート樹脂層からなり、熱可塑性樹脂Bがスピログリコール成分及びシクロヘキサンジカルボン酸成分を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂からなることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 波長400nmから700nmの範囲における平均反射率が15%以下であり、波長850nmから1200nmの範囲における平均反射率が70%以上であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 波長1200nmから1400nmの範囲における平均反射率が40%以上であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 長手方向及び幅方向の150℃における熱収縮率が6%以下であることを特徴とする請求項1に記載の多層積層フィルム。
- 請求項1に記載の多層積層フィルムの少なくとも一方の面に中間膜を介して支持体が積層されてなる成形品。
- 請求項1に記載の多層積層フィルムと、多層積層フィルムの両面に設けられた中間膜と、2枚の中間膜のそれぞれにおいて多層積層フィルムとは反対の面に透明基材を設けてなる遮熱部材。
- 請求項1に記載の多層積層フィルムと、多層積層フィルムの両面に設けられた中間膜と、2枚の中間膜のそれぞれにおいて多層積層フィルムとは反対の面に設けられた透明基材とからなる遮熱部材であって、前記多層積層フィルムが熱可塑性樹脂Aを用いてなる層(A層)と熱可塑性樹脂Bを用いてなる層(B層)とが交互に51層以上積層された多層積層フィルムであって、かつ前記積層フィルムの波長400〜700nmでの平均反射率が15%以下であって、かつ波長900〜1200nmでの平均反射率が60%以上であって、100℃でフィルム長手方向およびそれに直交する方向における熱収縮応力の差が0.05N/mm以下である遮熱部材。
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