JP5904978B2 - 超吸収性重合体の製造のための連続的重合方法 - Google Patents
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Description
異なる3つの配合表を使用した。略語「AA基準で」は「アクリル酸を基準にして」を表し、これは中和される前のアクリル酸の質量を指す。用語「固形分」は、配合表に使用されるときは、配合表の成分のうち水でないものを指す。したがって、配合表1Aは、固形分45%なので、水が55%である。PEGはポリエチレングリコールを表わす。HE−TMPTAは高度にエトキシ化されたトリアクリル酸トリメチロールプロパンを表わす。VERSENEX 80は、ジエチレントリアミン五酢酸の五ナトリウム塩の水溶液で、ダウ・ケミカル社から入手可能である。略語「n.m.」は「測定されなかった」を表す。
すべての試作について、リストORP25反応器(全容積30.6リットル)を用いた。反応器は3つのセグメントからなる概して円筒状の容器であり、各セグメントはそれ自身のジャケットを有している。撹拌機システムと3つのジャケットの各々の中の温度は、個々に制御することができる。取り出しセグメントはその端に垂直な導管を有し、その導管を通って重合体生成物は付属の生成物容器まで落ちることができる。もし望まれれば、強制的に生成物を放出するために、取り出しダブルスクリューを垂直な導管の中に挿入してもよい。
ゲル試料を、バンド乾燥機で20分間、または熱風乾燥機で2時間、170℃で乾燥した。乾燥した吸水性重合体粒子を以下のように熱処理した。帯域は、ホットエアーガンで予熱した。一旦目標温度に到達し安定したならば、重合体試料をその帯域に入れ、温度計を試料に接するように置いた。試料の温度が目標温度で安定するまで、試料の温度を監視し、試料を所望の時間目標温度に維持した。
吸水性重合体粒子の試料200mgを、よく売れるティーバッグ(63.5×76.2mm)に入れ、0.9%の食塩水(塩化ナトリウム)に30分間浸し、それから、1400rpmで3分間遠心分離した。乾燥した吸水性重合体粒子の最初の質量に対する、吸収された食塩水からブランク(ティーバッグの組織に吸収された食塩水)を引いた質量の比を決定し、遠心分離吸収能力(CC)として報告した。
ナイロン製ふるい(50×50mm、100メッシュ)を多孔性金属板の上に置き、続いて濾紙を、最後に内径26mm、外径37mm、高さ50mmの両端が開いたステンレス鋼円筒を置いた。吸水性重合体粒子167mgを円筒の中に入れ、均一に分布させた。直径26mmの不織布で重合体を覆い、おもりを載せた直径20mmのプラスチックピストンで下へ押しつけた。ピストンとピストンの上のおもりの総質量は109.4グラムであり、0.3psiの荷重を与えた。比例してより重いおもりをピストン上に置き、0.6psiおよび0.9psiの荷重を付加した。上部の円筒中の生成物と一緒に金属板を、0.9%食塩水に浸し、ナイロン製ふるいと溶液表面が同一の高さになるようにし、そして濾紙および吸水性重合体粒子が静水圧のない液体を吸収することができるようにした。粒子を1時間浸漬した。板を水槽から取り出し、金属板の穴の中とナイロン製ふるいの中の過剰液体をティッシュペーパーで吸い取った。その後、おもりを膨潤したゲルから取り除き、ゲルの重さを量った。吸水性重合体粒子に対する荷重下で吸収された食塩水の質量比を、荷重下吸収(AUL)として報告した。
吸水性重合体粒子1グラムと0.9%食塩水185グラムを250mlの瓶に入れ、蓋をして、16時間振動機上に置いた。抽出溶液の一部をろ過した。メトローム(Metrohm)製滴定装置(Titroprocesser)の助けを借りて、確定した体積の濾液のpHを、0.1N NaOHでpH10に調整し、最後に塩酸でpH2.7まで滴定して、濾液の中の抽出物の量を決定した。これから、吸水性重合体の中の抽出物の量を計算した。
吸水性重合体粒子1グラムと0.9%食塩水185グラムを250mlの瓶に入れ、蓋をして、16時間振動機上に置いた。抽出溶液の一部をろ過し、ODSカラムと約205nmでのUV検出を利用する液体クロマトグラフに濾液の試料を注入した。残留単量体は、アクリル酸のピークのピーク面積を標準試料のそれと比較することによって計算した。
単量体混合物を配合表1Aに従って調製し、上記のプラスチックドラム缶の中に導入し、窒素でパージすることによって少なくとも30分間脱酸素した。10%過硫酸ナトリウム水溶液および1%アスコルビン酸水溶液は、別々の2リットル容器の中で調製し、その容器を脱酸素し、供給管路に取り付けた。すべてのジャケットセグメントおよび撹拌機システムの温度を60℃に設定し、不活性ガス雰囲気を維持するために500リットル/時間の窒素流を反応器に吹き込み、混練軸の速度を12rpmに設定した。反応器のすべてのセグメントについて熱交換液体の温度が設定点温度に達した後、単量体混合物の供給を開始し、供給流量を90kg/h(反応器容積全体の1リットル当たり毎時2.9kg)に設定した。単量体混合物は温度が22℃であった。開始剤は単量体供給原料と同時に供給した。過硫酸ナトリウムは45.25g/時間(アクリル酸基準で1350ppm)の流量で供給し、アスコルビン酸は4.68g/時間(アクリル酸基準で145ppm)の流量で供給した。約30分後、重合は定常状態に達した。これは、以下のように、反応器に沿って比較的一定な温度プロフィールを示した。T1(開始帯域)=54±3℃、T2(ゲル相)=81±3℃、T3=82℃、そして生成物が回収容器に入るときの生成物温度は約100℃であった。生成物容器は、生成物が比較的迅速に冷却することができるように、断熱されていなかった。
この系列においては、供給流量変更の影響を調べた。表3に示されるように変数を変更した点を除いて、実施例1で述べた実験と同一の手順および配合表を適用した。
配合表1Aは使用し、反応器にダブルスクリュー取り出しコンベヤーを装備した。反応器の加熱設備一式は、取り出しセグメントのジャケットを除き、すべて60℃に設定した。取り出しセグメントのジャケットは20℃に設定した。単量体混合物は60kg/時間の流量で供給され、混練スクリューの回転速度は12rpmであった。過硫酸ナトリウムは45.25グラム/時間(アクリル酸基準で1350ppm)の流量で供給され、アスコルビン酸は4.68グラム/時間(アクリル酸基準で145ppm)の流量で供給された。ゲルの試料を70℃で90分間乾燥器の中に保持した点以外は、実施例1と同一の手順を適用して、ゲルの試料を採取し、処理した。乾燥し、ふるいにかけられた生成物は以下の特性を有していた。CC=32.1g/g、AUL(0.3psi)=21.2g/g、抽出物8.6%、残留アクリル酸=603ppm。
配合表1B(固形物36%)を適用し、反応器の取り出しセグメントのジャケット温度を60℃で維持した点以外は、実施例7の手順を繰り返した。乾燥し、ふるいにかけられた生成物は以下の特性を有していた。CC=36.9g/g、AUL(0.3psi)=12.0g/g、抽出物9.7%、残留アクリル酸=458ppm。
ダブルスクリュー取り出しコンベヤーの代わりに、反応器の取り出し端に調整可能な堰を装備した点以外は、実施例7の手順を繰り返した。運転の間、堰は、次の程度に反応器取り出し口を閉じるように設定された。堰高さ0%、すなわち取り出し口は完全に開いている。堰高さ33%、すなわち取り出し口は33%閉じている。堰高さ66%、すなわち取り出し口は66%閉じている。
反応器の中の反応物集合体の温度プロフィールに影響を及ぼす選択肢を研究するために実験を行なった。
配合表1Aを使用した。反応器にダブルスクリュー取り出しコンベヤーを装備し、撹拌機の主軸は12rpmで操作した。反応器の加熱/冷却を止めた。単量体混合物供給流量は60kg/時間、開始剤濃度は、過硫酸ナトリウムを1350ppm(アクリル酸基準)およびアスコルビン酸を145ppm(アクリル酸基準)に設定した。
温度がT1=71℃、T2=62℃およびT3=47℃に到達するまで、直接水蒸気噴射(2kg/時間)で反応器を加熱した。その後、水蒸気噴射は1kg/時間に減らされ、全運転時間中(この時点から7時間)、この水準に維持した。反応器圧力は約600mbarに調節した。原料供給は目標流量よりもゆっくりと開始し、所望の供給流量に到達するまで徐々に加速した。20〜30分後、反応器は定常状態になり、温度はT1=603℃、T2=85℃およびT3=82℃の水準で一定を維持した。実施例1とは対照的に、生成物は、反応器を出た後、87℃の温度であった。反応器出口での転化率は94.8%であった。
反応器を水蒸気加熱しなかった点を除いて、実施例10Aの手順を繰り返した。代わりに、第一のセグメント(開始帯域)は60℃にジャケット加熱した。温度は、T1=62±1℃、T2=84℃、T3=80℃で安定した。温度が安定した後、単量体混合物中のFe3+イオンの濃度が3ppm(アクリル酸基準)になるような濃度で、Fe2(SO4)3を過硫酸塩溶液に加えた。温度は20〜30分後にT1=65±1℃、T2=84℃およびT3=80℃で安定した。反応器出口での転化率は97.6%であった。
実施例10Aの最初の手順に従い、本質的に同一の温度に到達した。その後、鉄イオン5ppm(アクリル酸基準)を開始剤系に添加した。これは温度の変化をもたらし、次の温度が約1時間記録された。T1=70±1℃、T2=85℃、T3=82℃。水蒸気のスイッチを切り、セグメント1のジャケットを77℃に加熱した。重合は中断せずに継続され、温度はT3が約79℃に落ちた以外は、変化しなかった。反応器出口での転化率は98%であった。
単量体混合物を配合表2Aにしたがって調製し、60kg/時間の流量で供給した点を除いて、実施例1の手順を繰り返した。重合実験を開始し、安定した一定の状態に到達するまで継続した。その後、単量体混合物供給原料を、標準供給原料から、水酸化ナトリウムの代わりに水酸化カリウムによって酸を中和した点を除いて同一の配合物の供給原料に切り替えた。このカリウムを含む混合物は30秒間供給され、その後、供給原料は標準混合物に戻された。供給原料を標準供給原料へ戻した時点を、ゼロ滞留時間と定義する。ゲルの試料を、不活性ガス雰囲気下で、時間2分から16分までは毎分、その後、時間30分まで2分毎に採取した。試料は、カリウムの蛍光の強度を決定するために、蛍光X線分析によって相対的カリウム濃度を分析した。値をプロットし、累積的なプロットから約5分の平均滞留時間が得られた。
反応器の取り出し端を1.83°高くした点を除いて、実施例11の方法を繰り返した。約6.2分の平均滞留時間が求められた。
供給流量を90kg/時間にした点を除いて、実施例11の方法を繰り返した。約4分の平均滞留時間が求められた。
結果はまた、供給原料のうちの80%が、条件によって、8分未満から12分の滞留時間を持ち、供給原料のうちの残りの20%がより長い滞留時間を持っていることも示す。
以下の4つの実験は、重合中の最高点温度制御の利点を実証する。
反応器の中の圧力を600mbarに設定し、単量体混合物を配合表2Aにし、60kg/h(反応器容積1リットル当たり毎時1.93kg)の流量で供給した点を除いて、実施例1の手順を繰り返した。確実で迅速な開始のために、1.2kgの水蒸気を開始帯域に注入した。反応物の温度は決して85℃を超えなかった。採取したゲル試料は、70℃で1時間保持し、その後さらに処理し評価した。得られた特性は、以下の表に報告する。
反応器を大気圧に維持し、供給流量を90kg/時間(反応器容積1リットル当たり毎時2.9kgに増やした以外は、実験14を繰り返した。水蒸気は注入しなかった。得られたゲル試料は、温度が100℃であった。
重合反応が終了するまで生成物温度を80℃以下に維持するために、ジャケットのセグメント3を20℃(T3)に冷却した点以外は、実施例3(供給流量60kg/時間)を繰り返した。採取したゲル試料は、90分間100℃で保持し、その後、さらに処理した。
供給流量を90kg/時間、すべてのセグメントのジャケットと軸の温度を60℃にして、実施例15を繰り返した。この設定は、生成物温度が取り出し端で100℃に上昇することを許した。
Claims (17)
- 少なくとも3つの帯域を含む反応器系で単量体を連続的に重合することからなる吸水性・水不溶性重合体の製造方法であって、
第一の帯域は、単量体、開始剤および水が、単量体の重合が開始されるような条件下で、連続的に供給される開始帯域であり、温度が30〜100℃であり、第一の帯域は、減圧下で操作され、
第二の帯域はゲル相帯域であり、第二の帯域は、減圧下で操作され、
第三の帯域は造粒帯域であり、第三の帯域は、減圧下で操作され、
3つの帯域が1つの反応器の中に含まれ、
反応器系は第二および第三の帯域のそれぞれの中に少なくとも2つの回転軸を有し、
少なくとも第二の帯域および第三の帯域は、100〜800ミリバールの圧力を有し、
第二および第三の帯域の中の最高点温度が、50〜100℃であり、
第一の帯域に供給される水の少なくとも一部は蒸気の形態であり、そして
反応器の中の最高点温度が、圧力を減らし、水を蒸発させ、凝縮液が第三の帯域へ戻されるような還流条件下で水を凝縮することにより、60〜85℃の温度範囲に維持されることを特徴とする方法。 - 単量体が、酸単量体中に存在する酸性団の40〜85%の中和度を有する部分的に中和されたアクリル酸を含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 開始帯域の温度が、40〜85℃であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 3つの帯域の合計平均滞留時間が、4〜80分であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 第一の帯域への全エネルギー供給量の50〜90%が重合反応の熱によって供給され、10〜40%が注入される蒸気によって供給され、0〜15%が反応器の壁を加熱することによって供給されることを特徴とする、請求項2に記載の方法。
- 反応器から取り出された重合体が、0.2〜2mmの質量平均粒度を有することを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 第一の帯域への原料供給流量が、反応器容積1リットル当たり毎時1.0〜3.9kgであることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 第一の帯域への原料供給速度が、反応器容積1リットル当たり毎時1.3〜3.3kgであることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 3つの帯域の合計滞留時間が7〜20分であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 第一の帯域への供給原料の中の単量体濃度が、供給原料の質量を基準にして少なくとも45質量%であることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 反応器系の中の軸の少なくとも2つが、半径の描く範囲が重なり合い、反対方向に回転することを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 少なくとも2つの軸が異なる速度で回転することを特徴とする、請求項11に記載の方法。
- 第一の帯域への供給原料が、単量体、開始剤および水の溶液を含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 単量体がアクリル酸を含むことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 重合体微粉が、当該重合体微粉を前記第一の帯域へ導入することによって再利用されることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 反応器系の少なくとも第二および第三の帯域の圧力が大気中より低いことを特徴とする、請求項1に記載の方法。
- 単量体が水溶性混合物の中にあり、該混合物は第一の帯域に供給される前に向流の不活性気体によって脱酸素されることを特徴とする、請求項1に記載の方法。
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