JP4834336B2 - 広角ズームレンズ系 - Google Patents
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Description
本発明は、一眼レフカメラ用、特にデジタル一眼レフ（ＳＬＲ）カメラ用として好適な広角ズームレンズ系に関する。
デジタルＳＬＲカメラは、撮像素子サイズが銀塩ＳＬＲカメラのフィルムサイズより小さいことから、より広角（短焦点距離）の光学系が必要となる。このような広角ズームレンズ系としては、例えば、特開平１０-３２５９２３号公報、特開平１１-１７４３２８号公報、特開２００４-２４００３８号公報、及び特開２００２-２８７０３１号公報で提案されるような、負正の２群ズームレンズ系又は負正負正の４群ズームレンズ系がよく用いられている。
特開平１０-３２５９２３号公報
特開平１１-１７４３２８号公報
特開２００４-２４００３８号公報
特開２００２-２８７０３１号公報
従来の広角ズームレンズ系は、変倍比が２倍程度のものがほとんどであり、２倍を超えるものでも、ＡＰＳＣサイズのような画面サイズの小さい撮像素子用の広角ズームレンズ系では、画角が１００°を越えるものは知られていない。
特開平１０-３２５９２３号公報の広角ズームレンズ系は、１００゜に近い十分な画角を有しているが、変倍比は２倍以下である。特開平１１-１７４３２８号公報の広角ズームレンズ系は、変倍比が２.８倍程度であるが、十分な画角は得られない。特開２００４-２４００３８号公報、特開２００２-２８７０３１号公報の広角ズームレンズ系はそれぞれ、変倍比が２.２倍程度、２倍程度であって、画角も不十分である。
特開平１０-３２５９２３号公報の広角ズームレンズ系は、１００゜に近い十分な画角を有しているが、変倍比は２倍以下である。特開平１１-１７４３２８号公報の広角ズームレンズ系は、変倍比が２.８倍程度であるが、十分な画角は得られない。特開２００４-２４００３８号公報、特開２００２-２８７０３１号公報の広角ズームレンズ系はそれぞれ、変倍比が２.２倍程度、２倍程度であって、画角も不十分である。
本発明は、小型の撮像素子を備えるデジタルＳＬＲ用に好適な、短焦点距離端の画角が１００°程度と広く、かつ変倍比（ズーム比）が２．５から３倍程度の広角ズームレンズ系を得ることを目的とする。
本発明の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する広角ズームレンズ系において、次の条件式（１）、（２）、（３）、（８）及び（９）を満足することを特徴としている。
（１）１．６＜Ｘ２／ｆｗ＜３．５
（２）１．２＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．０（ｆ１＜０）
（３）１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．７
（８）０．５＜ｆ１／ｆ３＜０．９
（９）０．６＜ｆ２／ｆ４＜０．９
但し、
Ｘ２；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際しての第２レンズ群の移動量、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
（１）１．６＜Ｘ２／ｆｗ＜３．５
（２）１．２＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．０（ｆ１＜０）
（３）１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．７
（８）０．５＜ｆ１／ｆ３＜０．９
（９）０．６＜ｆ２／ｆ４＜０．９
但し、
Ｘ２；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際しての第２レンズ群の移動量、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
本発明の広角ズームレンズ系は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）０．９＜Ｘ２／ｆ２＜１．６
（４）０．９＜Ｘ２／ｆ２＜１．６
また、本発明の広角ズームレンズ系は、次の条件式（５）ないし（７）を満足することが好ましい。
（５）２．０＜ｆＢｗ×ｆＢｗ／（ｆ１×ｆ３）＜６．０
（６）１．２＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．８
（７）１．０＜ｆ４／｜ｆ３｜＜１．８
但し、
ｆＢｗ；短焦点距離端における最も像面側のレンズ面から像面までの空気換算距離、
である。
（５）２．０＜ｆＢｗ×ｆＢｗ／（ｆ１×ｆ３）＜６．０
（６）１．２＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．８
（７）１．０＜ｆ４／｜ｆ３｜＜１．８
但し、
ｆＢｗ；短焦点距離端における最も像面側のレンズ面から像面までの空気換算距離、
である。
第１レンズ群は、物体側から順に少なくとも、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズを含むことが好ましい。
第１レンズ群は、例えば、物体側から順に、正レンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズからなることが好ましい。
第２レンズ群は、一組の正の屈折力の接合レンズと正レンズからなることが好ましい。
第３レンズ群は、一組の負の屈折力の接合レンズと正レンズ、あるいは二組の負の屈折力の接合レンズからなることが好ましい。
第４レンズ群は、一組の接合レンズと二枚の正レンズとからなることが好ましい。
本発明によれば、画角が１００°程度と広く、かつ変倍比（ズーム比）が２.５から３倍程度の広角ズームレンズ系を得ることができる。
本実施形態の広角ズームレンズ系は、図２１の簡易移動図に示すように、物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群１０、正の屈折力の第２レンズ群２０、負の屈折力の第３レンズ群３０、及び正の屈折力の第４レンズ群４０からなり、短焦点距離端（Ｗ）から長焦点距離端（Ｔ）へのズーミングに際し、第１レンズ群１０は一旦像側に移動してからＵターンして物体側に移動し、第２レンズ群２０、第３レンズ群３０及び第４レンズ群４０はそれぞれ物体側に単調に移動する。このとき、第１レンズ群１０と第２レンズ群２０のレンズ群間隔は、最初は大きく減少した後徐々に減少し、第２レンズ群２０と第３レンズ群３０のレンズ群間隔は単調に増大し、第３レンズ群３０と第４レンズ群４０のレンズ群間隔は単調に減少し、第４レンズ群４０と像面の間隔は単調に増大する。絞りＳは、第２レンズ群２０または第３レンズ群３０と一緒に移動する。
条件式（１）は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際しての第２レンズ群の移動量と短焦点距離端における全系の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（１）の上限を超えて、第２レンズ群の移動量が大きくなると、レンズ全長の増大を防ぐために、短焦点距離端における第３レンズ群と第４レンズ群のレンズ間隔を小さくしなければならない。第３レンズ群は、変倍時に第４レンズ群の相対的なレンズ間隔を変化させることで、焦点距離ごとに異なる収差補正効果を有しているが、このレンズ間隔変化量が不十分になると、収差補正効果が十分に得られなくなるからである。条件式（１）の下限を超えて、第２レンズ群の移動量が小さいままで十分な変倍比を得るには、第２レンズ群のパワーを強くしなければならず、球面収差等の収差が大きくなる。
より好ましくは、次の条件式（１’）を満足するのがよい。
（１’）１．７＜Ｘ２／ｆｗ＜３．５
より好ましくは、次の条件式（１’）を満足するのがよい。
（１’）１．７＜Ｘ２／ｆｗ＜３．５
条件式（２）は、第１レンズ群の焦点距離と短焦点距離端における全系の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（２）の上限を超えて、第１レンズ群の負のパワーが弱くなると、所定のバックフォーカスを確保するために、第３レンズ群の負のパワーを強くしなければならず、球面収差及びコマ収差の補正が過剰になる。条件式（２）の下限を超えて、第１レンズ群の負のパワーが強くなると、短焦点距離端において歪曲収差及び非点収差が大きくなる。また、長焦点距離端において十分なテレフォトにならず、長焦点距離端においてレンズ全長を短縮化するためには第２レンズ群に強い正のパワーが必要となり、長焦点距離端において球面収差が大きく発生する。
条件式（３）は、第２レンズ群の焦点距離と短焦点距離端における全系の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（３）の上限を超えて、第２レンズ群の正のパワーが弱くなると、特に短焦点距離端において、負の第１レンズ群で発生した歪曲収差や非点収差を十分に補正できない。条件式（３）の下限を超えて、第２レンズ群の正のパワーが強くなると、長焦点距離端で球面収差及びコマ収差が大きくなる。
より好ましくは、次の条件式（３’）を満足するのがよい。
（３’）１．８＜ｆ２／ｆｗ＜２．５
より好ましくは、次の条件式（３’）を満足するのがよい。
（３’）１．８＜ｆ２／ｆｗ＜２．５
条件式（４）は、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際しての第２レンズ群の移動量とその焦点距離の比に関する条件式である。条件式（４）の上限を超えて、第２レンズ群の移動量が大きく、または第２レンズ群の正のパワーが強くなると、ズーミング（変倍）による収差変動が大きくなるためズーミング全域で良好な性能が確保できなくなる。条件式（４）の下限を超えて、第２レンズ群の移動量または正のパワーが小さくなると、十分な変倍比が得られなくなる。
条件式(５)は、第１レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離と短焦点距離端におけるバックフォーカスとのバランスに関する条件式である。条件式（５）の上限を超えると、レンズ系における負のパワーが強くなるため、バックフォーカスの確保には有利となるが、短焦点距離端での歪曲収差及び非点収差が困難となる。また、長焦点距離端において球面収差が補正過剰となる。条件式（５）の下限を超えると、レンズ系における負のパワーが不十分となるため、所定のバックフォーカスの確保が困難となる。また、バックフォーカスを確保するためには、各群の移動量を大きくする必要があり、変倍による球面収差及びコマ収差の変化が大きくなる。
より好ましくは、次の条件式（５’）を満足するのがよい。
（５’）２．８＜ｆＢｗ×ｆＢｗ／（ｆ１×ｆ３）＜４．５
より好ましくは、次の条件式（５’）を満足するのがよい。
（５’）２．８＜ｆＢｗ×ｆＢｗ／（ｆ１×ｆ３）＜４．５
条件式(６)は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（６）の上限を超えると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、短焦点距離端において歪曲収差及び非点収差を良好に補正することができない。条件式（６）の下限を超えると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、特に長焦点距離端における球面収差及びコマ収差を補正することが困難となる。
より好ましくは、次の条件式（６’）を満足するのがよい。
（６’）１．２＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．６
より好ましくは、次の条件式（６’）を満足するのがよい。
（６’）１．２＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．６
条件式(７)は、第３レンズ群の焦点距離と第４レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（７）の上限を超えると、第３レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、特に長焦点距離端における球面収差及びコマ収差が補正過剰となる。条件式（７）の下限と超えると、第４レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、長焦点距離端におけるコマ収差、及び短焦点端における歪曲収差を良好に補正することができない。
より好ましくは、次の条件式（７’）を満足するのがよい。
（７’）１．２＜ｆ４／｜ｆ３｜＜１．６
より好ましくは、次の条件式（７’）を満足するのがよい。
（７’）１．２＜ｆ４／｜ｆ３｜＜１．６
条件式(８)は、第１レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（８）の上限を超えると、第３レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、特に長焦点端における球面収差が補正過剰となる。条件式（８）の下限を超えると、第１レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、短焦点端において歪曲収差及び非点収差を良好に補正することができない。
条件式(９)は、第２レンズ群の焦点距離と第４レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（９）の上限を超えると、第４レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、長焦点距離端におけるコマ収差、及び短焦点距離端における歪曲収差を良好に補正することができない。条件式（９）の下限と超えると、第２レンズ群のパワーが強くなりすぎるため、特に長焦点距離端における球面収差及びコマ収差を良好に補正することができない。
第１レンズ群は、具体的には例えば、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズを含む構成とすることができる。
第１レンズ群は、より具体的には、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズから構成することができる。また、第１レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、正レンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズから構成することもできる。
第１レンズ群の最も物体側のレンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）に非球面を用いることによって、広角ズームレンズ系(レンズ系)で発生する歪曲収差及び非点収差を良好に補正することができる。非球面は、レンズの周辺に行くに従って負のパワーが弱くなる形状をしている。この非球面を第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側の面に用いると、特に歪曲収差を良好に補正することができる。または、この非球面を第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側の面に用いると、第１レンズ群の最も物体側のレンズの厚み(物体側中心から像側コバ面までの距離)を薄くすることができる。
第１レンズ群の最も物体側のレンズ（物体側に凸の負メニスカスレンズ）に非球面を用いることによって、広角ズームレンズ系(レンズ系)で発生する歪曲収差及び非点収差を良好に補正することができる。非球面は、レンズの周辺に行くに従って負のパワーが弱くなる形状をしている。この非球面を第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側の面に用いると、特に歪曲収差を良好に補正することができる。または、この非球面を第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側の面に用いると、第１レンズ群の最も物体側のレンズの厚み(物体側中心から像側コバ面までの距離)を薄くすることができる。
第１レンズ群は、例えば、２枚の負メニスカスレンズのうち、物体側に配置される負メニスカスレンズの物体側に正レンズを配置することもできる。この正レンズは好ましくは、両凸正レンズであることがよい。すなわち、第１レンズ群は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズから構成することができる。２枚の負メニスカスレンズのうち、像側に配置される負メニスカスレンズを合成樹脂製非球面レンズにすると、歪曲収差及び非点収差を補正することができる。そして、最も物体側に両凸正レンズを配置すると、合成樹脂製非球面レンズの歪曲収差を補正することができる。
合成樹脂製レンズは耐久性に乏しいため、最も物体側のレンズに使用することは好ましくない。そして、径が大きすぎると、コバ厚が大きくなり、温度変化による収差の変動が大きくなるため好ましくない。そのため、第１レンズ群のレンズのうちで比較的小径なレンズ（２枚の負メニスカスレンズのうち、像側に配置される負メニスカスレンズ）に合成樹脂製非球面レンズを使用することがよい。負メニスカスレンズの曲率の小さい面に非球面を設けると、レンズ周辺部の曲率を大きく(緩く)することができ、温度変化による収差の変化を小さくすることができる。
合成樹脂製レンズは耐久性に乏しいため、最も物体側のレンズに使用することは好ましくない。そして、径が大きすぎると、コバ厚が大きくなり、温度変化による収差の変動が大きくなるため好ましくない。そのため、第１レンズ群のレンズのうちで比較的小径なレンズ（２枚の負メニスカスレンズのうち、像側に配置される負メニスカスレンズ）に合成樹脂製非球面レンズを使用することがよい。負メニスカスレンズの曲率の小さい面に非球面を設けると、レンズ周辺部の曲率を大きく(緩く)することができ、温度変化による収差の変化を小さくすることができる。
第２レンズ群は、具体的には例えば、一組の接合レンズと正レンズから構成することができる。第２レンズ群は、より具体的には、物体側から順に、負レンズと正レンズの接合レンズ、正レンズから構成することができる。全体として正の屈折力の第２レンズ群は、群内の接合レンズが全体として正の屈折力を有することによって、第２レンズ群内で発生する球面収差、及びコマ収差を良好に補正することができる。
第３レンズ群は、具体的には例えば、一組の接合レンズと正レンズ、あるいは二組の接合レンズから構成することができる。第３レンズ群は、より具体的には、物体側から順に、正レンズと負レンズの接合レンズ、像側に凸の正レンズから構成することができる。また、物体側から順に、正レンズと負レンズの接合レンズ、負レンズと正レンズの接合レンズから構成することもできる。第３レンズ群は、全体として負の屈折力を有することによって、高次の球面収差及びコマ収差を発生させず、所定の屈折力を得ることができる。また、第３レンズ群の最も像側に、像側に凸の正レンズを配置すると、非点収差を良好に補正することができる。
第４レンズ群は、具体的には例えば、一組の接合レンズと二枚の正レンズから構成することができる。第４レンズ群は、より具体的には、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの接合レンズ、及び正レンズから構成することができる。また、物体側から順に、正レンズと負レンズの接合レンズ、正レンズと負レンズの接合レンズ、及び正レンズから構成することもできる。第４レンズ群は、三枚の正レンズを含むことができる。
条件式（１０）は、第４レンズ群の最も物体側の正レンズのアッベ数（Ｎｐ１）に関する条件式であり、条件式（１１）は、真ん中の正レンズのアッベ数（Ｎｐ２）に関する条件式である。
（１０）Ｎｐ１＞７０
（１１）Ｎｐ２＞６５
最も物体側の正レンズは、より好ましくは、次の条件式（１０’）を満足するのがよい。
（１０’）Ｎｐ１＞８０
条件式（１０）は、第４レンズ群の最も物体側の正レンズのアッベ数（Ｎｐ１）に関する条件式であり、条件式（１１）は、真ん中の正レンズのアッベ数（Ｎｐ２）に関する条件式である。
（１０）Ｎｐ１＞７０
（１１）Ｎｐ２＞６５
最も物体側の正レンズは、より好ましくは、次の条件式（１０’）を満足するのがよい。
（１０’）Ｎｐ１＞８０
条件式（１０）及び（１１）を満たすことによって、倍率色収差を良好に補正することが容易となる。真ん中の正レンズの像側には、さらに正レンズを配置し、この正レンズ（最も像側の正レンズ）の正のパワーを適度に分配すると、球面収差及びコマ収差の発生をより容易に抑えることができる。
次に具体的な数値実施例を示す。諸収差図及び表中、ＳＡは球面収差、ＳＣは正弦条件、球面収差で表される色収差（軸上色収差）図及び倍率色収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、Ｗは半画角（゜）、FはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離、fBはバックフォーカス、ｒは曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎd はｄ線の屈折率、νはアッベ数を示す。F、f、W、fB、及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔の値（ｄ値）は、短焦点距離端-中間焦点距離-長焦点距離端の順に示している。
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数）
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数）
図１ないし図４と表１は本発明による広角ズームレンズ系の実施例１を示している。図１は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図２はその諸収差図、図３は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図４はその諸収差図、表１はその数値データである。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、正の第２レンズ群２０、絞りＳ、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、負レンズ及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。第２レンズ群２０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなっている。絞りＳは、第１４面（第３レンズ群３０）の極から前方1.50の位置にある。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、正の第２レンズ群２０、絞りＳ、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、負レンズ及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。第２レンズ群２０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなっている。絞りＳは、第１４面（第３レンズ群３０）の極から前方1.50の位置にある。
（表１）
F = 1: 3.6 - 4.3 - 5.8
f = 12.30 - 20.00 - 34.50
W = 50.6 - 35.3 - 22.0
fB = 37.90 - 46.42 - 59.81
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 54.577 1.50 1.80500 34.9
2* 25.604 2.21 ‐ ‐
3 36.010 1.50 1.80500 46.8
4 18.205 11.41 ‐ ‐
5 402.624 1.80 1.64610 57.2
6* 25.534 3.92 ‐ ‐
7 39.824 3.00 1.84697 23.9
8 123.764 34.57-14.05-2.50 ‐ ‐
9 44.796 2.72 1.55374 43.8
10 331.611 0.10 ‐ ‐
11 27.991 3.64 1.48749 70.2
12 -19.756 1.00 1.80518 25.4
13 -33.364 3.70-7.91-17.83 ‐ ‐
14 -33.026 2.40 1.77194 26.4
15 -10.635 1.00 1.77250 48.5
16 26.496 0.00 ‐ ‐
17 23.806 1.90 1.62489 35.5
18 167.952 7.70-6.61-2.20 ‐ ‐
19 161.568 4.22 1.56907 71.3
20* -15.157 0.10 ‐ ‐
21 -21.560 4.48 1.48749 70.2
22 -11.516 1.00 1.80518 25.4
23 -37.857 0.10 ‐ ‐
24 -635.386 3.14 1.57552 43.0
25 -30.202 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
2 0.00 -0.21794×10-4 0.20397×10-7 -0.28748×10-10 -0.30884×10-14
6 0.00 0.11273×10-4 -0.15720×10-6 0.54287×10-9 -0.12197×10-11
20 0.00 0.14232×10-4 0.54971×10-7 -0.37930×10-9
F = 1: 3.6 - 4.3 - 5.8
f = 12.30 - 20.00 - 34.50
W = 50.6 - 35.3 - 22.0
fB = 37.90 - 46.42 - 59.81
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 54.577 1.50 1.80500 34.9
2* 25.604 2.21 ‐ ‐
3 36.010 1.50 1.80500 46.8
4 18.205 11.41 ‐ ‐
5 402.624 1.80 1.64610 57.2
6* 25.534 3.92 ‐ ‐
7 39.824 3.00 1.84697 23.9
8 123.764 34.57-14.05-2.50 ‐ ‐
9 44.796 2.72 1.55374 43.8
10 331.611 0.10 ‐ ‐
11 27.991 3.64 1.48749 70.2
12 -19.756 1.00 1.80518 25.4
13 -33.364 3.70-7.91-17.83 ‐ ‐
14 -33.026 2.40 1.77194 26.4
15 -10.635 1.00 1.77250 48.5
16 26.496 0.00 ‐ ‐
17 23.806 1.90 1.62489 35.5
18 167.952 7.70-6.61-2.20 ‐ ‐
19 161.568 4.22 1.56907 71.3
20* -15.157 0.10 ‐ ‐
21 -21.560 4.48 1.48749 70.2
22 -11.516 1.00 1.80518 25.4
23 -37.857 0.10 ‐ ‐
24 -635.386 3.14 1.57552 43.0
25 -30.202 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
2 0.00 -0.21794×10-4 0.20397×10-7 -0.28748×10-10 -0.30884×10-14
6 0.00 0.11273×10-4 -0.15720×10-6 0.54287×10-9 -0.12197×10-11
20 0.00 0.14232×10-4 0.54971×10-7 -0.37930×10-9
図５ないし図８と表２は本発明による広角ズームレンズ系の実施例２を示している。図５は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図６はその諸収差図、図７は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図８はその諸収差図、表２はその数値データである。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、絞りＳ、正の第２レンズ群２０、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、物体側に凸の正メニスカスレンズ、両凹負レンズ及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。第２レンズ群２０は、物体側から順に、負レンズと正レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、正レンズと負レンズ貼合せレンズ、及び負レンズと正レンズの貼合せレンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０中の最も像側の正レンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の極から前方1.44の位置にある。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、絞りＳ、正の第２レンズ群２０、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、物体側に凸の正メニスカスレンズ、両凹負レンズ及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。第２レンズ群２０は、物体側から順に、負レンズと正レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、正レンズと負レンズ貼合せレンズ、及び負レンズと正レンズの貼合せレンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０中の最も像側の正レンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。絞りＳは、第１１面（第２レンズ群２０）の極から前方1.44の位置にある。
（表２）
F = 1: 3.6 - 4.1 - 4.6
f = 12.30 - 20.00 - 34.50
W = 50.5 - 35.3 - 22.1
fB = 37.88 - 46.97 - 61.92
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1* 83.806 2.20 1.77250 49.6
2 23.704 4.80 ‐ ‐
3 42.658 1.70 1.77200 49.6
4 21.410 4.20 ‐ ‐
5 55.556 1.50 1.80400 41.1
6* 60.074 7.70 ‐ ‐
7 -78.903 1.60 1.80400 46.6
8 29.209 1.61 ‐ ‐
9 32.968 3.55 1.74935 27.6
10 -536.613 29.61-13.12-3.94 ‐ ‐
11 36.070 1.00 1.80518 25.4
12 17.456 4.51 1.55202 51.1
13 -51.973 0.10 ‐ ‐
14 23.284 3.50 1.49700 81.6
15 -100.265 2.96-6.27-11.77 ‐ ‐
16 -67.918 2.23 1.84699 23.8
17 -15.648 1.20 1.80610 40.9
18 70.896 1.09 ‐ ‐
19 -38.916 1.00 1.80400 46.6
20 16.575 2.86 1.68419 30.8
21 -136.202 9.36-6.88-2.20 ‐ ‐
22 47.505 4.49 1.49700 81.6
23 -18.378 0.10 ‐ ‐
24 -80.669 5.03 1.49788 68.9
25 -13.545 1.00 1.79973 28.9
26 -63.739 0.10 ‐ ‐
27* -523.909 0.10 1.52972 42.7
28 -523.909 2.34 1.48749 70.2
29 -41.321 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
1 0.00 0.16843×10-4 -0.20067×10-7 0.14141×10-10 0.75460×10-14
6 0.00 0.97713×10-5 0.67160×10-8 -0.25828×10-9 0.85535×10-12
27 0.00 -0.13257×10-4 0.16564×10-7
F = 1: 3.6 - 4.1 - 4.6
f = 12.30 - 20.00 - 34.50
W = 50.5 - 35.3 - 22.1
fB = 37.88 - 46.97 - 61.92
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1* 83.806 2.20 1.77250 49.6
2 23.704 4.80 ‐ ‐
3 42.658 1.70 1.77200 49.6
4 21.410 4.20 ‐ ‐
5 55.556 1.50 1.80400 41.1
6* 60.074 7.70 ‐ ‐
7 -78.903 1.60 1.80400 46.6
8 29.209 1.61 ‐ ‐
9 32.968 3.55 1.74935 27.6
10 -536.613 29.61-13.12-3.94 ‐ ‐
11 36.070 1.00 1.80518 25.4
12 17.456 4.51 1.55202 51.1
13 -51.973 0.10 ‐ ‐
14 23.284 3.50 1.49700 81.6
15 -100.265 2.96-6.27-11.77 ‐ ‐
16 -67.918 2.23 1.84699 23.8
17 -15.648 1.20 1.80610 40.9
18 70.896 1.09 ‐ ‐
19 -38.916 1.00 1.80400 46.6
20 16.575 2.86 1.68419 30.8
21 -136.202 9.36-6.88-2.20 ‐ ‐
22 47.505 4.49 1.49700 81.6
23 -18.378 0.10 ‐ ‐
24 -80.669 5.03 1.49788 68.9
25 -13.545 1.00 1.79973 28.9
26 -63.739 0.10 ‐ ‐
27* -523.909 0.10 1.52972 42.7
28 -523.909 2.34 1.48749 70.2
29 -41.321 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
1 0.00 0.16843×10-4 -0.20067×10-7 0.14141×10-10 0.75460×10-14
6 0.00 0.97713×10-5 0.67160×10-8 -0.25828×10-9 0.85535×10-12
27 0.00 -0.13257×10-4 0.16564×10-7
図９ないし図１２と表３は本発明による広角ズームレンズ系の実施例３を示している。図９は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１０はその諸収差図、図１１は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図１２はその諸収差図、表３はその数値データである。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、正の第２レンズ群２０、絞りＳ、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、正レンズ、両凹負レンズ、及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。両凹負レンズの像側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１６面（第２レンズ群２０）の極から後方0.00の位置にある。
本実施例の広角ズームレンズ系は、物体側から順に、負の第１レンズ群１０、正の第２レンズ群２０、絞りＳ、負の第３レンズ群３０、及び正の第４レンズ群４０からなる。第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、正レンズ、両凹負レンズ、及び正レンズからなり、最も物体側の負メニスカスレンズは高屈折率ガラス非球面レンズである。両凹負レンズの像側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１６面（第２レンズ群２０）の極から後方0.00の位置にある。
（表３）
F = 1: 3.6 - 4.0 - 4.5
f = 12.30 - 18.00 - 34.50
W = 50.6 - 38.2 - 22.0
fB = 39.22 - 44.89 - 60.46
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1* 85.912 2.50 1.74320 49.3
2 24.220 5.11 ‐ ‐
3 48.112 1.70 1.72916 54.7
4 21.410 6.08 ‐ ‐
5 478.645 1.94 1.60000 38.5
6 -478.645 4.72 ‐ ‐
7 -164.558 1.80 1.80400 46.6
8 33.368 0.10 1.52972 42.7
9* 33.368 2.05 ‐ ‐
10 29.351 3.29 1.56940 42.3
11 139.546 26.74-13.71-2.50 ‐ ‐
12 45.047 1.00 1.84666 23.8
13 15.951 4.14 1.55555 47.3
14 -74.903 0.13 ‐ ‐
15 24.131 3.82 1.59016 39.5
16 -45.596 3.14-6.11-13.01 ‐ ‐
17 -56.686 2.23 1.80500 25.4
18 -13.955 1.00 1.79904 40.6
19 63.472 1.15 ‐ ‐
20 -28.212 1.00 1.80400 46.6
21 15.849 2.82 1.76588 26.8
22 -68.953 10.21-8.22-2.20 ‐ ‐
23 37.898 4.55 1.49700 81.6
24 -19.279 0.11 ‐ ‐
25 -116.020 5.03 1.48749 70.2
26 -13.720 1.00 1.80518 25.4
27 -127.012 0.44 ‐ ‐
28* -88.633 0.10 1.52972 42.7
29 -88.633 2.92 1.48749 70.2
30 -23.390 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
1 0.00 0.12372×10-4 -0.14118×10-7 0.14420×10-10 -0.47374×10-14
9 0.00 0.11888×10-4 -0.63772×10-7 0.62109×10-10 0.47949×10-12
28 0.00 -0.22881×10-4 -0.34462×10-8 0.94666×10-10
F = 1: 3.6 - 4.0 - 4.5
f = 12.30 - 18.00 - 34.50
W = 50.6 - 38.2 - 22.0
fB = 39.22 - 44.89 - 60.46
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1* 85.912 2.50 1.74320 49.3
2 24.220 5.11 ‐ ‐
3 48.112 1.70 1.72916 54.7
4 21.410 6.08 ‐ ‐
5 478.645 1.94 1.60000 38.5
6 -478.645 4.72 ‐ ‐
7 -164.558 1.80 1.80400 46.6
8 33.368 0.10 1.52972 42.7
9* 33.368 2.05 ‐ ‐
10 29.351 3.29 1.56940 42.3
11 139.546 26.74-13.71-2.50 ‐ ‐
12 45.047 1.00 1.84666 23.8
13 15.951 4.14 1.55555 47.3
14 -74.903 0.13 ‐ ‐
15 24.131 3.82 1.59016 39.5
16 -45.596 3.14-6.11-13.01 ‐ ‐
17 -56.686 2.23 1.80500 25.4
18 -13.955 1.00 1.79904 40.6
19 63.472 1.15 ‐ ‐
20 -28.212 1.00 1.80400 46.6
21 15.849 2.82 1.76588 26.8
22 -68.953 10.21-8.22-2.20 ‐ ‐
23 37.898 4.55 1.49700 81.6
24 -19.279 0.11 ‐ ‐
25 -116.020 5.03 1.48749 70.2
26 -13.720 1.00 1.80518 25.4
27 -127.012 0.44 ‐ ‐
28* -88.633 0.10 1.52972 42.7
29 -88.633 2.92 1.48749 70.2
30 -23.390 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８ Ａ１０
1 0.00 0.12372×10-4 -0.14118×10-7 0.14420×10-10 -0.47374×10-14
9 0.00 0.11888×10-4 -0.63772×10-7 0.62109×10-10 0.47949×10-12
28 0.00 -0.22881×10-4 -0.34462×10-8 0.94666×10-10
図１３ないし図１６と表４は本発明による広角ズームレンズ系の実施例４を示している。図１３は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１４はその諸収差図、図１５は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図１６はその諸収差図、表４はその数値データである。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている負レンズ、及び正レンズからなり、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズのうち像側のレンズは合成樹脂製非球面レンズである。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１７面（第３レンズ群３０）の極から前方1.00の位置にある。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、像側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている負レンズ、及び正レンズからなり、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズのうち像側のレンズは合成樹脂製非球面レンズである。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１７面（第３レンズ群３０）の極から前方1.00の位置にある。
（表４）
F = 1: 3.6 - 4.0 - 5.9
f = 12.30 - 18.00 - 34.50
W = 50.6 - 38.8 - 22.2
fB = 37.90 - 44.27 - 63.27
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 472.110 2.55 1.80500 39.1
2 -1687.632 0.20 ‐ ‐
3 71.142 2.00 1.80400 46.6
4 18.101 6.76 ‐ ‐
5 40.578 2.20 1.52538 56.3
6* 19.000 9.72 ‐ ‐
7 380.093 1.80 1.77250 49.9
8 21.914 0.20 1.52972 42.7
9* 21.914 0.50 ‐ ‐
10 21.732 4.33 1.60100 37.9
11 188.578 28.88-15.13-2.74 ‐ ‐
12 40.496 1.20 1.84666 23.8
13 16.523 3.34 1.54256 46.7
14 -53.591 5.83 ‐ ‐
15 29.502 2.98 1.55205 46.3
16 -42.055 3.12-6.36-13.31 ‐ ‐
17 -60.277 2.02 1.80518 25.4
18 -16.901 1.10 1.80400 46.6
19 69.174 0.85 ‐ ‐
20 -37.477 1.10 1.75695 42.2
21 19.810 2.06 1.80518 25.4
22 -174.266 12.39-9.15-2.20 ‐ ‐
23 34.447 4.64 1.49700 81.6
24 -23.203 0.10 ‐ ‐
25 726.371 5.25 1.48749 70.2
26 -15.244 1.20 1.83500 29.1
27 69.568 0.74 ‐ ‐
28* 190.169 0.10 1.52972 42.7
29 190.169 4.26 1.48749 70.2
30 -21.270 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 -0.34238×10-4 -0.71547×10-8 -0.10324×10-9
9 0.00 -0.77559×10-6 -0.45921×10-7 0.24198×10-10
28 0.00 -0.23297×10-4 0.19028×10-8 0.14837×10-9
F = 1: 3.6 - 4.0 - 5.9
f = 12.30 - 18.00 - 34.50
W = 50.6 - 38.8 - 22.2
fB = 37.90 - 44.27 - 63.27
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 472.110 2.55 1.80500 39.1
2 -1687.632 0.20 ‐ ‐
3 71.142 2.00 1.80400 46.6
4 18.101 6.76 ‐ ‐
5 40.578 2.20 1.52538 56.3
6* 19.000 9.72 ‐ ‐
7 380.093 1.80 1.77250 49.9
8 21.914 0.20 1.52972 42.7
9* 21.914 0.50 ‐ ‐
10 21.732 4.33 1.60100 37.9
11 188.578 28.88-15.13-2.74 ‐ ‐
12 40.496 1.20 1.84666 23.8
13 16.523 3.34 1.54256 46.7
14 -53.591 5.83 ‐ ‐
15 29.502 2.98 1.55205 46.3
16 -42.055 3.12-6.36-13.31 ‐ ‐
17 -60.277 2.02 1.80518 25.4
18 -16.901 1.10 1.80400 46.6
19 69.174 0.85 ‐ ‐
20 -37.477 1.10 1.75695 42.2
21 19.810 2.06 1.80518 25.4
22 -174.266 12.39-9.15-2.20 ‐ ‐
23 34.447 4.64 1.49700 81.6
24 -23.203 0.10 ‐ ‐
25 726.371 5.25 1.48749 70.2
26 -15.244 1.20 1.83500 29.1
27 69.568 0.74 ‐ ‐
28* 190.169 0.10 1.52972 42.7
29 190.169 4.26 1.48749 70.2
30 -21.270 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 -0.34238×10-4 -0.71547×10-8 -0.10324×10-9
9 0.00 -0.77559×10-6 -0.45921×10-7 0.24198×10-10
28 0.00 -0.23297×10-4 0.19028×10-8 0.14837×10-9
図１７ないし図２０と表５は本発明による広角ズームレンズ系の実施例５を示している。図１７は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１８はその諸収差図、図１９は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図２０はその諸収差図、表５はその数値データである。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、及び負レンズと正レンズの貼合せレンズからなり、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズのうち像側のレンズは合成樹脂製非球面レンズである。また、この負レンズと正レンズの貼合せレンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０中の最も像側の正レンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方0.23の位置にある。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズ、及び負レンズと正レンズの貼合せレンズからなり、物体側に凸の２枚の負メニスカスレンズのうち像側のレンズは合成樹脂製非球面レンズである。また、この負レンズと正レンズの貼合せレンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、正レンズと負レンズの貼合せレンズ、及び正レンズからなる。第４レンズ群４０中の最も像側の正レンズの物体側の面には、合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方0.23の位置にある。
（表５）
F = 1: 3.6 - 4.0 - 5.9
f = 12.30 - 18.01 - 34.50
W = 50.6 - 38.5 - 22.1
fB = 37.90 - 43.57 - 61.25
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 598.572 2.88 1.53172 48.9
2 -598.572 0.20 ‐ ‐
3 80.290 2.00 1.80400 46.6
4 18.158 5.78 ‐ ‐
5 30.961 2.20 1.52538 56.3
6* 17.500 11.18 ‐ ‐
7* 208.181 0.20 1.52972 42.7
8 102.440 1.50 1.80400 46.6
9 24.291 5.60 1.71736 29.5
10 90.685 26.39-13.76-2.50 ‐ ‐
11 60.821 1.20 1.84666 23.8
12 17.218 3.52 1.54072 47.2
13 -59.294 1.25 ‐ ‐
14 24.832 3.01 1.59551 39.2
15 -49.682 3.03-6.86-15.01 ‐ ‐
16 -81.614 2.02 1.80518 25.4
17 -19.812 1.10 1.80400 46.6
18 86.641 0.80 ‐ ‐
19 -37.350 1.10 1.78590 44.2
20 13.396 3.09 1.80610 33.3
21 -237.163 14.17-10.34-2.20 ‐ ‐
22 35.712 5.63 1.49700 81.6
23 -16.243 1.20 1.83400 37.2
24 -21.456 0.10 ‐ ‐
25 227.248 4.86 1.49700 81.6
26 -19.929 1.00 1.80610 33.3
27 103.850 0.98 ‐ ‐
28* -620.276 0.10 1.52972 42.7
29 -620.276 3.56 1.48749 70.2
30 -26.123 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 -0.35544×10-4 -0.27224×10-7 -0.19752×10-10
7 0.00 0.64089×10-5 0.34632×10-7 0.17295×10-9
28 0.00 -0.24048×10-4 -0.23473×10-7 0.17971×10-10
F = 1: 3.6 - 4.0 - 5.9
f = 12.30 - 18.01 - 34.50
W = 50.6 - 38.5 - 22.1
fB = 37.90 - 43.57 - 61.25
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 598.572 2.88 1.53172 48.9
2 -598.572 0.20 ‐ ‐
3 80.290 2.00 1.80400 46.6
4 18.158 5.78 ‐ ‐
5 30.961 2.20 1.52538 56.3
6* 17.500 11.18 ‐ ‐
7* 208.181 0.20 1.52972 42.7
8 102.440 1.50 1.80400 46.6
9 24.291 5.60 1.71736 29.5
10 90.685 26.39-13.76-2.50 ‐ ‐
11 60.821 1.20 1.84666 23.8
12 17.218 3.52 1.54072 47.2
13 -59.294 1.25 ‐ ‐
14 24.832 3.01 1.59551 39.2
15 -49.682 3.03-6.86-15.01 ‐ ‐
16 -81.614 2.02 1.80518 25.4
17 -19.812 1.10 1.80400 46.6
18 86.641 0.80 ‐ ‐
19 -37.350 1.10 1.78590 44.2
20 13.396 3.09 1.80610 33.3
21 -237.163 14.17-10.34-2.20 ‐ ‐
22 35.712 5.63 1.49700 81.6
23 -16.243 1.20 1.83400 37.2
24 -21.456 0.10 ‐ ‐
25 227.248 4.86 1.49700 81.6
26 -19.929 1.00 1.80610 33.3
27 103.850 0.98 ‐ ‐
28* -620.276 0.10 1.52972 42.7
29 -620.276 3.56 1.48749 70.2
30 -26.123 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 -0.35544×10-4 -0.27224×10-7 -0.19752×10-10
7 0.00 0.64089×10-5 0.34632×10-7 0.17295×10-9
28 0.00 -0.24048×10-4 -0.23473×10-7 0.17971×10-10
各実施例の各条件式に対する値を表６に示す。
（表６）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式（１） 2.48 2.34 1.88 2.06 1.89
条件式（２） 1.67 1.36 1.38 1.30 1.36
条件式（３） 2.33 1.89 1.85 1.99 2.01
条件式（４） 1.07 1.24 1.02 1.03 0.94
条件式（５） 2.13 3.86 4.20 3.46 3.06
条件式（６） 1.39 1.39 1.34 1.53 1.48
条件式（７） 1.05 1.45 1.46 1.43 1.28
条件式（８） 0.63 0.75 0.78 0.61 0.59
条件式（９） 0.83 0.72 0.72 0.66 0.69
（表６）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５
条件式（１） 2.48 2.34 1.88 2.06 1.89
条件式（２） 1.67 1.36 1.38 1.30 1.36
条件式（３） 2.33 1.89 1.85 1.99 2.01
条件式（４） 1.07 1.24 1.02 1.03 0.94
条件式（５） 2.13 3.86 4.20 3.46 3.06
条件式（６） 1.39 1.39 1.34 1.53 1.48
条件式（７） 1.05 1.45 1.46 1.43 1.28
条件式（８） 0.63 0.75 0.78 0.61 0.59
条件式（９） 0.83 0.72 0.72 0.66 0.69
表６から明らかなように、実施例１ないし５は条件式（１）〜（９）を満足しており、また諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。
Claims (8)
- 物体側から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、負の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する広角ズームレンズ系において、
次の条件式（１）、（２）、（３）、（８）及び（９）を満足することを特徴とする広角ズームレンズ系。
（１）１．６＜Ｘ２／ｆｗ＜３．５
（２）１．２＜｜ｆ１｜／ｆｗ＜２．０（ｆ１＜０）
（３）１．６＜ｆ２／ｆｗ＜２．７
（８）０．５＜ｆ１／ｆ３＜０．９
（９）０．６＜ｆ２／ｆ４＜０．９
但し、
Ｘ２；短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際しての第２レンズ群の移動量、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離。 - 請求項１記載の広角ズームレンズ系において、次の条件式（４）を満足する広角ズームレンズ系。
（４）０．９＜Ｘ２／ｆ２＜１．６ - 請求項１または２記載の広角ズームレンズ系において、次の条件式（５）ないし（７）を満足する広角ズームレンズ系。
（５）２．０＜ｆＢｗ×ｆＢｗ／（ｆ１×ｆ３）＜６．０
（６）１．２＜ｆ２／｜ｆ１｜＜１．８
（７）１．０＜ｆ４／｜ｆ３｜＜１．８
但し、
ｆＢｗ；短焦点距離端における最も像面側のレンズ面から像面までの空気換算距離。 - 請求項１ないし３のいずれか１項記載の広角ズームレンズ系において、負の屈折力の第１レンズ群は物体側から順に少なくとも、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズを含む広角ズームレンズ系。
- 請求項１ないし４のいずれか１項記載の広角ズームレンズ系において、負の屈折力の第１レンズ群は物体側から順に、正レンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、像側に凹の負レンズ、及び正レンズからなる広角ズームレンズ系。
- 請求項１ないし５のいずれか１項記載の広角ズームレンズ系において、正の屈折力の第２レンズ群は、一組の正の屈折力の接合レンズと正レンズからなる広角ズームレンズ系。
- 請求項１ないし６のいずれか１項記載の広角ズームレンズ系において、負の屈折力の第３レンズ群は、一組の負の屈折力の接合レンズと正レンズ、あるいは二組の負の屈折力の接合レンズからなる広角ズームレンズ系。
- 請求項１ないし７のいずれか１項記載の広角ズームレンズ系において、正の屈折力の第４レンズ群は、一組の接合レンズと二枚の正レンズからなる広角ズームレンズ系。
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