JP4654114B2 - 大口径ズームレンズ系 - Google Patents
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Description
本発明は、一眼レフ（ＳＬＲ）カメラ用、特にデジタルＳＬＲカメラ用として好適な大口径ズームレンズ系に関する。
従来、負の屈折力を有するレンズ群を物体側に備えた大口径ズームレンズ系（いわゆる負レンズ先行型の大口径ズームレンズ系）は、高性能化に有利であるため、種々の提案がなされている。例えば、特開２００４‐１９８５２９号公報、特開２００３‐８４１９８号公報、及び特開２００５-４９８４３号公報では、負正負正の４群大口径ズームレンズ系が提案されている。また、別のタイプとしては、例えば、特開２００４‐１０１７３９号公報で提案されるような正レンズ先行型の正負正正の４群大口径ズームレンズ系が知られており、このタイプはレンズ全長やレンズ径の小型化に有利である。
特開２００４‐１９８５２９号公報
特開２００３‐８４１９８号公報
特開２００４‐１０１７３９号公報
特開２００５‐４９８４３号公報
しかし、負レンズ先行型の大口径ズームレンズ系は、レンズ系が大きく重くなりやすく、正レンズ先行型の大口径ズームレンズ系は、小型化には有利であるがバックフォーカスの確保が困難であった。デジタルＳＬＲカメラは、撮像素子サイズが銀塩ＳＬＲカメラのフィルムサイズより小さいことから、所定の画角に対する焦点距離が短くなる。したがって、銀塩ＳＬＲカメラ用に設計された従来レンズも使用可能とする場合には、デジタルＳＬＲカメラはフランジバックを銀塩ＳＬＲカメラと同等に長くする必要があるため、広角（短焦点距離）の光学系を得るには、短い焦点距離に比べて長いバックフォーカスを確保することが必要となる。
本発明は、正負正正の４群タイプであって、短焦点距離端と長焦点距離端でそれぞれ８５゜程度と３２゜程度の画角、２．６倍から３倍程度のズーム比（変倍比）、及びＳＬＲに必要な大きいバックフォーカスを確保した、デジタルＳＬＲカメラに好適な小型で高性能の大口径ズームレンズ系を得ることを目的とする。
本発明の大口径ズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する大口径ズームレンズ系において、次の条件式（１）、（２）、（３）及び（４）を満足することを特徴としている。
（１）６．０＜ｆ１／ｆｗ＜１０．０
（２）３．０＜ｆ３／ｆｗ＜８．０
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
（１）６．０＜ｆ１／ｆｗ＜１０．０
（２）３．０＜ｆ３／ｆｗ＜８．０
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
さらに、次の条件式（５）を満足することが好ましい。
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３）2
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３）2
また、本発明の大口径ズームレンズ系は、別の態様として、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する大口径ズームレンズ系において、次の条件式（３）、（４）及び（５）を満足することを特徴としている。
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３） 2
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
である。
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３） 2
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
である。
各態様の大口径ズームレンズ系は、第４レンズ群が３枚の正レンズを含み、これらの正レンズのうち、少なくとも１枚は負レンズとの接合レンズであることがよい。
具体的には、第４レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、正負または負正の接合レンズ、及び正レンズ群からなることが好ましい。
さらに、第４レンズ群の最も像側のレンズは正レンズであり、この正レンズは非球面を有することが好適である。
本発明によれば、正負正正の４群タイプであって、短焦点距離端と長焦点距離端でそれぞれ８５゜程度と３２゜程度の画角、２．６倍から３倍程度のズーム比（変倍比）、及びＳＬＲに必要な大きいバックフォーカスを確保した小型で高性能のズームレンズ系が得られ、デジタルＳＬＲカメラの大口径ズームレンズとして好適である。
本実施形態の大口径ズームレンズ系は、図２５の簡易移動図に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群１０、負の屈折力の第２レンズ群２０、絞りＳ、正の屈折力の第３レンズ群３０、及び正の屈折力の第４レンズ群４０からなる。短焦点距離端（Ｗ）から長焦点距離端（Ｔ）へのズーミングに際し、第１レンズ群１０、第３レンズ群３０、及び第４レンズ群４０は、物体側に単調に移動し、第２レンズ群２０は、一旦像側に移動してからＵターンして物体側に移動する。このとき、第１レンズ群１０と第２レンズ群２０のレンズ群間隔は増加し、第２レンズ群２０と第３レンズ群３０のレンズ群間隔は減少し、第３レンズ群３０と第４レンズ群４０のレンズ群間隔は減少する。絞りＳは、第３レンズ群３０と一体で移動する。
条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と短焦点距離端における全系の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（１）の上限を超えると、第１レンズ群のズーム移動量が大きくなり、長焦点距離端のレンズ全長が大きくなる。条件式（１）の下限を超えると、第１レンズ群の正のパワーが強くなり、特に長焦点距離端の球面収差・コマ収差が大きく発生する。
より好ましくは、次の条件式（１’）を満足するのがよい。
（１’）７．０＜ｆ１／ｆｗ＜１０．０
より好ましくは、次の条件式（１’）を満足するのがよい。
（１’）７．０＜ｆ１／ｆｗ＜１０．０
条件式（２）は、第３レンズ群の焦点距離と短焦点距離端における全系の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（２）の上限を超えると、第３レンズ群の正のパワーが弱くなるため、第４レンズ群の正のパワーを強くしなければならない。そうすると、球面収差・コマ収差と非点収差・歪曲収差とをバランスよく補正することが困難になる。条件式（２）の下限を超えると、第３レンズ群の正のパワーが強くなり、球面収差、コマ収差、及び非点収差が大きく発生する。
より好ましくは、次の条件式（２’）を満足するのがよい。
（２’）４．０＜ｆ３／ｆｗ＜８．０
より好ましくは、次の条件式（２’）を満足するのがよい。
（２’）４．０＜ｆ３／ｆｗ＜８．０
条件式（３）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（３）の上限を超えると、短焦点距離端において、非点収差・歪曲収差が大きく発生する。また、ズーミングにおける第１レンズ群の移動量が大きくなるため、小型化が困難になる。条件式（３）の下限を超えると、長焦点距離端において、球面収差・コマ収差を良好に補正することができない。
条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離と第４レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。条件式（４）の上限を超えると、第４レンズ群の正のパワーが強くなり、球面収差・コマ収差と非点収差と歪曲収差とのバランスがとれなくなる。条件式（４）の下限を超えると、第３レンズ群の正のパワーが強くなりすぎ、球面収差のサジタル方向の収差が大きく発生する。
条件式（５）は、正の屈折力をもつ３つのレンズ群（第１、第３、第４レンズ群）のうちの真ん中の第３レンズ群の屈折力と、両端の第１、４レンズ群の屈折力とのバランスに関する条件式である。条件式（５）の下限を超えると、絞りの近傍の第３レンズ群のパワーが強くなり、長焦点距離端の球面収差が良好に補正できない。球面収差の補正を行うために、第２レンズ群のパワーを強くすると、歪曲収差の補正が困難になる。
第４レンズ群４０は、３枚の正レンズを含み、これらの正レンズのうち少なくとも１枚が負レンズとの接合レンズであることが好ましい。より好ましくは、第４レンズ群４０は、物体側から順に、正レンズ、正負または負正の接合レンズ、及び正レンズ群から構成するのがよい。像側の正レンズ群は、１枚構成であっても、負正の２枚構成であってもよい。
第４レンズ群４０中の最も物体側には、次の条件式（６）を満足する正レンズを配置することが好ましい。この正レンズは、条件式（６）を満足することによって、倍率色収差を最も効果的に補正することができる。条件式（６）の下限を超えると、短焦点距離端において、倍率色収差が大きくなり、十分な光学性能が確保できなくなる。
（６）７０＜ν4p
但し、
ν4p；第４レンズ群中の最も物体側の正レンズのアッベ数、
である。
（６）７０＜ν4p
但し、
ν4p；第４レンズ群中の最も物体側の正レンズのアッベ数、
である。
この第４レンズ群４０中の最も像側に配置される正レンズは、中心から周辺に行くに従って正のパワーを弱くする非球面を有することが好ましい。非球面は、物体側に配置するに従って軸上光束への影響が大きくなってしまうため、最終レンズに非球面を設けるのが効果的である。この非球面によって、軸外光束の収差（コマ収差、非点収差、及び歪曲収差等）を補正することができる。特に長焦点距離端における軸外コマ収差の補正に非常に効果がある。
第４レンズ群４０中に負の強い屈折力を有する単レンズがあると、高次収差が発生しやすいため、負レンズは正レンズと接合させることがよい。負レンズと正レンズとを接合させると、第４レンズ群内で発生する球面収差、コマ収差等を良好に補正しつつ、他の収差の発生を抑えることができる。
また、本発明の大口径ズームレンズ系は、別の態様として、条件式（１）及び（２）に代えて、次の条件式（７）及び（８）を満足してもよい。この態様の大口径ズームレンズ系のレンズ構成、変倍時の移動軌跡及びレンズ群間隔は、上記実施形態と同様である。
（７）３．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜６．５
（８）２．０＜ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜５．０
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
ｆｔ；長焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
（７）３．５＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜６．５
（８）２．０＜ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜５．０
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離、
ｆｔ；長焦点距離端の全系の焦点距離、
である。
条件式（７）は、第１レンズ群の焦点距離と、短焦点距離端と長焦点距離端の全系の焦点距離の相乗平均値との比に関する条件式である。条件式（７）の上限を超えると、第１レンズ群のズーム移動量が大きくなり、長焦点距離端のレンズ全長が大きくなる。条件式（７）の下限を超えると、第１レンズ群の正のパワーが強くなり、特に長焦点距離端の球面収差・コマ収差が大きく発生する。
より好ましくは、次の条件式（７’）を満足するのがよい。
（７’）４．０＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜６．５
より好ましくは、次の条件式（７’）を満足するのがよい。
（７’）４．０＜ｆ１／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜６．５
条件式（８）は、第３レンズ群の焦点距離と、短焦点距離端と長焦点距離端の全系の焦点距離の相乗平均値との比に関する条件式である。条件式（８）の上限を超えると、第３レンズ群の正のパワーが弱くなるため、第４レンズ群の正のパワーを強くしなければならない。そうすると、球面収差・コマ収差と非点収差・歪曲収差とをバランスよく補正することが困難になる。条件式（８）の下限を超えると、第３レンズ群の正のパワーが強くなり、球面収差、コマ収差、及び非点収差が大きく発生する。
より好ましくは、次の条件式（８’）を満足するのがよい。
（８’）２．５＜ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜５．０
より好ましくは、次の条件式（８’）を満足するのがよい。
（８’）２．５＜ｆ３／（ｆｗ×ｆｔ）1/2＜５．０
次に具体的な数値実施例を示す。諸収差図及び表中、ＳＡは球面収差、ＳＣは正弦条件、球面収差で表される色収差（軸上色収差）図及び倍率色収差図中のｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、Ｗは半画角（゜）、FはＦナンバー、ｆは全系の焦点距離、fBはバックフォーカス、ｒは曲率半径、ｄはレンズ厚またはレンズ間隔、Ｎd はｄ線の屈折率、νはアッベ数を示す。F、f、W、fB、及び変倍に伴って間隔が変化するレンズ間隔の値（ｄ値）は、短焦点距離端-中間焦点距離-長焦点距離端の順に示している。
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数）
また、回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8 +A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数）
図１ないし図４と表１は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例１を示している。図１は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図２はその諸収差図、図３は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図４はその諸収差図、表１はその数値データである。
本実施例の大口径ズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群１０、負の屈折力の第２レンズ群２０、絞りＳ、正の屈折力の第３レンズ群３０、及び正の屈折力の第４レンズ群４０からなる。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズ、及び物体側に凸の正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群２０は、物体側から順に、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の正メニスカスレンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負レンズメニスカスの貼合せレンズ、両凹負レンズ、及び平凸正レンズからなる。像側の２枚の両凹負レンズと平凸正レンズは合成パワーが正の正レンズ群を構成している。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
本実施例の大口径ズームレンズ系は、物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群１０、負の屈折力の第２レンズ群２０、絞りＳ、正の屈折力の第３レンズ群３０、及び正の屈折力の第４レンズ群４０からなる。
第１レンズ群１０は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカスレンズと物体側に凸の正メニスカスレンズの接合レンズ、及び物体側に凸の正メニスカスレンズからなる。第２レンズ群２０は、物体側から順に、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の負メニスカスレンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の正メニスカスレンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負レンズメニスカスの貼合せレンズ、両凹負レンズ、及び平凸正レンズからなる。像側の２枚の両凹負レンズと平凸正レンズは合成パワーが正の正レンズ群を構成している。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
（表１）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 43.70（変倍比；2.65）
W = 42.1 - 27.1 - 18.1
fB = 39.12 - 50.62 - 62.00
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 169.039 2.40 1.84666 23.8
2 83.127 6.18 1.71300 53.9
3 405.538 0.20 ‐ ‐
4 62.576 4.56 1.77250 49.6
5 115.537 2.60-17.28-31.46 ‐ ‐
6* 65.590 0.10 1.52700 43.7
7 52.077 1.50 1.83476 42.7
8 14.390 4.98 ‐ ‐
9 72.874 1.30 1.82036 38.2
10 34.770 2.67 ‐ ‐
11 -110.243 1.30 1.83351 42.9
12 39.111 0.10 ‐ ‐
13 27.170 6.02 1.83499 30.2
14 -53.596 1.01 ‐ ‐
15 -27.209 1.20 1.80401 46.6
16 34.640 2.82 1.80518 25.4
17 -90.965 20.40-9.63-4.10 ‐ ‐
18 72.668 2.84 1.49700 81.6
19 -646.101 0.20 ‐ ‐
20* 32.050 0.10 1.52972 42.7
21 31.381 2.90 1.48749 70.2
22 98.943 0.40 ‐ ‐
23 33.974 5.09 1.48749 70.2
24 -106.785 2.44 ‐ ‐
25 -29.027 1.40 1.83400 37.2
26 103.423 5.27-3.27-2.00 ‐ ‐
27 43.329 6.56 1.48749 70.2
28 -33.479 0.50 ‐ ‐
29 71.964 4.14 1.49700 81.6
30 -58.267 1.20 1.80518 25.4
31 -285.379 0.61 ‐ ‐
32 -691.111 1.20 1.80804 33.2
33 463.219 0.93 ‐ ‐
34* ∞ 3.00 1.69806 54.1
35 -56.873 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.98737×10-5 -0.90407E×10-8 0.15467×10-10
20 0.00 0.19799×10-5 0.18122×10-7
34 0.00 -0.15624×10-4 -0.13496×10-7 -0.25800×10-10
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 43.70（変倍比；2.65）
W = 42.1 - 27.1 - 18.1
fB = 39.12 - 50.62 - 62.00
面 No. ｒ ｄ Nd ν
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4 62.576 4.56 1.77250 49.6
5 115.537 2.60-17.28-31.46 ‐ ‐
6* 65.590 0.10 1.52700 43.7
7 52.077 1.50 1.83476 42.7
8 14.390 4.98 ‐ ‐
9 72.874 1.30 1.82036 38.2
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11 -110.243 1.30 1.83351 42.9
12 39.111 0.10 ‐ ‐
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18 72.668 2.84 1.49700 81.6
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21 31.381 2.90 1.48749 70.2
22 98.943 0.40 ‐ ‐
23 33.974 5.09 1.48749 70.2
24 -106.785 2.44 ‐ ‐
25 -29.027 1.40 1.83400 37.2
26 103.423 5.27-3.27-2.00 ‐ ‐
27 43.329 6.56 1.48749 70.2
28 -33.479 0.50 ‐ ‐
29 71.964 4.14 1.49700 81.6
30 -58.267 1.20 1.80518 25.4
31 -285.379 0.61 ‐ ‐
32 -691.111 1.20 1.80804 33.2
33 463.219 0.93 ‐ ‐
34* ∞ 3.00 1.69806 54.1
35 -56.873 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.98737×10-5 -0.90407E×10-8 0.15467×10-10
20 0.00 0.19799×10-5 0.18122×10-7
34 0.00 -0.15624×10-4 -0.13496×10-7 -0.25800×10-10
図５ないし図８と表２は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例２を示している。図５は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図６はその諸収差図、図７は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図８はその諸収差図、表２はその数値データである。
第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負メニスカスレンズの貼合せレンズ、及び物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例１と同様である。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負メニスカスレンズの貼合せレンズ、及び物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例１と同様である。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
（表２）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 43.70（変倍比；2.65）
W = 42.0 - 27.0 - 18.0
fB = 39.12 - 51.15 - 62.76
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 141.163 2.40 1.84666 23.8
2 80.809 5.95 1.71300 53.9
3 303.814 0.20 ‐ ‐
4 61.686 4.44 1.77250 49.6
5 108.510 2.60-17.01-31.39 ‐ ‐
6* 53.312 0.10 1.52700 43.7
7 43.123 1.50 1.83481 42.7
8 13.720 5.30 ‐ ‐
9 77.012 1.30 1.83481 42.7
10 35.138 2.46 ‐ ‐
11 -117.435 1.30 1.83481 42.7
12 52.810 0.31 ‐ ‐
13 29.421 3.38 1.75520 27.5
14 -79.722 1.47 ‐ ‐
15 -25.013 1.20 1.80400 46.6
16 50.159 2.81 1.80518 25.4
17 -57.066 20.01-9.55-4.10 ‐ ‐
18 58.296 3.68 1.49700 81.6
19 -215.716 0.20 ‐ ‐
20* 29.453 0.10 1.52972 42.7
21 29.239 7.72 1.48749 70.2
22 -46.010 2.10 ‐ ‐
23 -28.147 1.40 1.83400 37.2
24 155.954 5.48-3.19-2.00 ‐ ‐
25 48.595 7.02 1.49700 81.6
26 -39.282 0.49 ‐ ‐
27 72.399 4.83 1.48749 70.2
28 -55.265 1.20 1.80518 25.4
29 -371.641 3.86 ‐ ‐
30* -4232.536 0.20 1.52972 42.7
31 -145.374 2.98 1.77250 49.6
32 -56.372 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.12887×10-4 -0.22251×10-7 0.51021×10-10
20 0.00 -0.44374×10-6 0.16548×10-7 -0.11870×10-10
30 0.00 -0.17062×10-4 -0.10719×10-7 -0.24695×10-10
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 43.70（変倍比；2.65）
W = 42.0 - 27.0 - 18.0
fB = 39.12 - 51.15 - 62.76
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 141.163 2.40 1.84666 23.8
2 80.809 5.95 1.71300 53.9
3 303.814 0.20 ‐ ‐
4 61.686 4.44 1.77250 49.6
5 108.510 2.60-17.01-31.39 ‐ ‐
6* 53.312 0.10 1.52700 43.7
7 43.123 1.50 1.83481 42.7
8 13.720 5.30 ‐ ‐
9 77.012 1.30 1.83481 42.7
10 35.138 2.46 ‐ ‐
11 -117.435 1.30 1.83481 42.7
12 52.810 0.31 ‐ ‐
13 29.421 3.38 1.75520 27.5
14 -79.722 1.47 ‐ ‐
15 -25.013 1.20 1.80400 46.6
16 50.159 2.81 1.80518 25.4
17 -57.066 20.01-9.55-4.10 ‐ ‐
18 58.296 3.68 1.49700 81.6
19 -215.716 0.20 ‐ ‐
20* 29.453 0.10 1.52972 42.7
21 29.239 7.72 1.48749 70.2
22 -46.010 2.10 ‐ ‐
23 -28.147 1.40 1.83400 37.2
24 155.954 5.48-3.19-2.00 ‐ ‐
25 48.595 7.02 1.49700 81.6
26 -39.282 0.49 ‐ ‐
27 72.399 4.83 1.48749 70.2
28 -55.265 1.20 1.80518 25.4
29 -371.641 3.86 ‐ ‐
30* -4232.536 0.20 1.52972 42.7
31 -145.374 2.98 1.77250 49.6
32 -56.372 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.12887×10-4 -0.22251×10-7 0.51021×10-10
20 0.00 -0.44374×10-6 0.16548×10-7 -0.11870×10-10
30 0.00 -0.17062×10-4 -0.10719×10-7 -0.24695×10-10
図９ないし図１２と表３は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例３を示している。図９は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１０はその諸収差図、図１１は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図１２はその諸収差図、表３はその数値データである。
第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例２と同様である。絞りＳは、第１８面（第３レンズ群３０）の極から前方1.10の位置にある。
（表３）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 29.61 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 25.7 - 16.3
fB = 39.12 - 53.86 - 65.54
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 179.232 2.40 1.84666 23.8
2 91.109 5.80 1.71300 53.9
3 415.826 0.20 ‐ ‐
4 70.179 4.48 1.77250 49.6
5 137.204 3.10-16.99-37.90 ‐ ‐
6* 64.415 0.10 1.52700 43.7
7 50.453 1.50 1.83481 42.7
8 14.374 4.90 ‐ ‐
9 70.866 1.30 1.83481 42.7
10 34.761 2.69 ‐ ‐
11 -117.315 1.30 1.83500 42.7
12 55.240 0.11 ‐ ‐
13 28.549 3.60 1.72856 28.7
14 -68.326 1.56 ‐ ‐
15 -26.289 1.20 1.80399 46.6
16 57.123 2.98 1.80500 25.4
17 -59.459 22.50-9.55-4.10 ‐ ‐
18 72.249 3.00 1.49700 81.6
19 -2125.705 0.20 ‐ ‐
20* 30.408 8.30 1.58636 60.9
21 -54.693 3.21 ‐ ‐
22 -27.226 1.30 1.83400 37.2
23 163.995 6.17-3.20-2.00 ‐ ‐
24 47.752 7.13 1.49700 81.6
25 -36.910 0.20 ‐ ‐
26 80.484 4.94 1.48749 70.2
27 -55.224 1.26 1.80518 25.4
28 -606.968 3.53 ‐ ‐
29* -2231.160 0.20 1.52972 42.7
30 -143.173 3.08 1.77250 49.6
31 -56.177 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.12012×10-4 -0.16830×10-7 0.29206×10-10
20 0.00 -0.46460×10-6 0.49779×10-8 0.23052×10-10
29 0.00 -0.16478×10-4 -0.12918×10-7 -0.23672×10-10
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 29.61 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 25.7 - 16.3
fB = 39.12 - 53.86 - 65.54
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 179.232 2.40 1.84666 23.8
2 91.109 5.80 1.71300 53.9
3 415.826 0.20 ‐ ‐
4 70.179 4.48 1.77250 49.6
5 137.204 3.10-16.99-37.90 ‐ ‐
6* 64.415 0.10 1.52700 43.7
7 50.453 1.50 1.83481 42.7
8 14.374 4.90 ‐ ‐
9 70.866 1.30 1.83481 42.7
10 34.761 2.69 ‐ ‐
11 -117.315 1.30 1.83500 42.7
12 55.240 0.11 ‐ ‐
13 28.549 3.60 1.72856 28.7
14 -68.326 1.56 ‐ ‐
15 -26.289 1.20 1.80399 46.6
16 57.123 2.98 1.80500 25.4
17 -59.459 22.50-9.55-4.10 ‐ ‐
18 72.249 3.00 1.49700 81.6
19 -2125.705 0.20 ‐ ‐
20* 30.408 8.30 1.58636 60.9
21 -54.693 3.21 ‐ ‐
22 -27.226 1.30 1.83400 37.2
23 163.995 6.17-3.20-2.00 ‐ ‐
24 47.752 7.13 1.49700 81.6
25 -36.910 0.20 ‐ ‐
26 80.484 4.94 1.48749 70.2
27 -55.224 1.26 1.80518 25.4
28 -606.968 3.53 ‐ ‐
29* -2231.160 0.20 1.52972 42.7
30 -143.173 3.08 1.77250 49.6
31 -56.177 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.12012×10-4 -0.16830×10-7 0.29206×10-10
20 0.00 -0.46460×10-6 0.49779×10-8 0.23052×10-10
29 0.00 -0.16478×10-4 -0.12918×10-7 -0.23672×10-10
図１３ないし図１６と表４は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例４を示している。図１３は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１４はその諸収差図、図１５は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図１６はその諸収差図、表４はその数値データである。
第２レンズ群２０は、物体側から順に、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負メニスカスレンズの貼合せレンズ、及び像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例１と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方2.60の位置にある。
第２レンズ群２０は、物体側から順に、物体側の面に合成樹脂材料による非球面層が接着形成されている物体側に凸の負メニスカスレンズ、両凹負レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第３レンズ群３０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズ、及び両凹負レンズからなる。第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、両凸正レンズと像側に凸の負メニスカスレンズの貼合せレンズ、及び像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例１と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方2.60の位置にある。
（表４）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.8 - 16.2
fB = 39.01 - 50.93 - 65.10
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 229.819 2.40 1.84666 23.8
2 86.758 6.20 1.71300 53.9
3 490.650 0.20 ‐ ‐
4 66.686 5.19 1.77250 49.6
5 161.314 3.10-18.00-36.34 ‐ ‐
6* 61.153 0.10 1.52700 43.7
7 47.580 1.50 1.83481 42.7
8 13.634 7.29 ‐ ‐
9 -53.077 1.20 1.83481 42.7
10 36.117 0.10 ‐ ‐
11 26.693 6.15 1.64769 33.8
12 -44.082 1.49 ‐ ‐
13 -23.788 1.22 1.80400 46.6
14 49.598 3.68 1.84666 23.8
15 -49.598 22.66-11.18-4.10 ‐ ‐
16 48.300 4.17 1.49700 81.6
17 -147.301 1.38 ‐ ‐
18 34.681 6.39 1.58636 60.9
19* -88.004 4.14 ‐ ‐
20 -23.324 1.31 1.83400 37.2
21 552.315 5.10-3.21-2.00 ‐ ‐
22 37.316 8.47 1.49700 81.6
23 -37.316 0.20 ‐ ‐
24 65.008 4.86 1.48749 70.2
25 -65.008 1.20 1.80518 25.4
26 -1420.950 1.07 ‐ ‐
27* -1000.000 2.56 1.58636 60.9
28* -73.838 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.14926×10-4 -0.26934×10-7 0.46606×10-10
19 0.00 -0.10153×10-4 -0.26627×10-7
27 0.00 -0.11900×10-4 0.12828×10-7 -0.41448×10-10
28 0.00 0.11025×10-4 0.33109×10-7 -0.79278×10-11
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.8 - 16.2
fB = 39.01 - 50.93 - 65.10
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 229.819 2.40 1.84666 23.8
2 86.758 6.20 1.71300 53.9
3 490.650 0.20 ‐ ‐
4 66.686 5.19 1.77250 49.6
5 161.314 3.10-18.00-36.34 ‐ ‐
6* 61.153 0.10 1.52700 43.7
7 47.580 1.50 1.83481 42.7
8 13.634 7.29 ‐ ‐
9 -53.077 1.20 1.83481 42.7
10 36.117 0.10 ‐ ‐
11 26.693 6.15 1.64769 33.8
12 -44.082 1.49 ‐ ‐
13 -23.788 1.22 1.80400 46.6
14 49.598 3.68 1.84666 23.8
15 -49.598 22.66-11.18-4.10 ‐ ‐
16 48.300 4.17 1.49700 81.6
17 -147.301 1.38 ‐ ‐
18 34.681 6.39 1.58636 60.9
19* -88.004 4.14 ‐ ‐
20 -23.324 1.31 1.83400 37.2
21 552.315 5.10-3.21-2.00 ‐ ‐
22 37.316 8.47 1.49700 81.6
23 -37.316 0.20 ‐ ‐
24 65.008 4.86 1.48749 70.2
25 -65.008 1.20 1.80518 25.4
26 -1420.950 1.07 ‐ ‐
27* -1000.000 2.56 1.58636 60.9
28* -73.838 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.14926×10-4 -0.26934×10-7 0.46606×10-10
19 0.00 -0.10153×10-4 -0.26627×10-7
27 0.00 -0.11900×10-4 0.12828×10-7 -0.41448×10-10
28 0.00 0.11025×10-4 0.33109×10-7 -0.79278×10-11
図１７ないし図２０と表５は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例５を示している。図１７は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図１８はその諸収差図、図１９は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図２０はその諸収差図、表５はその数値データである。
第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの貼合せレンズ、及び像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例４と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方2.40の位置にある。
第４レンズ群４０は、物体側から順に、両凸正レンズ、物体側に凸の負メニスカスレンズと両凸正レンズの貼合せレンズ、及び像側に凸の正メニスカスレンズからなる。その他の基本的なレンズ構成は実施例４と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方2.40の位置にある。
（表５）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.8 - 16.2
fB = 39.00 - 51.11 - 65.47
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 252.376 2.40 1.84666 23.8
2 96.113 6.24 1.71300 53.9
3 1178.869 0.20 ‐ ‐
4 64.274 4.92 1.77250 49.6
5 128.561 3.10-18.08-36.61 ‐ ‐
6* 57.405 0.10 1.52972 42.7
7 44.290 1.45 1.83481 42.7
8 13.425 6.60 ‐ ‐
9 -50.307 1.20 1.83481 42.7
10 38.535 0.40 ‐ ‐
11 27.886 6.33 1.64769 33.8
12 -40.569 1.15 ‐ ‐
13 -22.568 1.20 1.80400 46.6
14 52.590 3.43 1.84666 23.8
15 -52.590 21.35-10.54-3.90 ‐ ‐
16 53.231 3.86 1.49700 81.6
17 -109.498 0.81 ‐ ‐
18 33.281 6.59 1.58636 60.9
19* -70.753 4.37 ‐ ‐
20 -22.486 1.25 1.83400 37.2
21 2576.841 5.67-3.36-2.00 ‐ ‐
22 37.054 7.71 1.49700 81.6
23 -37.054 0.20 ‐ ‐
24 30214.658 1.20 1.80518 25.4
25 66.294 4.50 1.48749 70.2
26 -66.294 0.30 ‐ ‐
27* -500.000 3.73 1.58636 60.9
28* -69.895 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.17237×10-4 -0.35923×10-7 0.86357×10-10
19 0.00 -0.87520×10-5 -0.27625×10-7
27 0.00 -0.19706×10-4 -0.14970×10-7 0.99911×10-10
28 0.00 0.12475×10-5 0.81231×10-8 0.13513×10-9
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.8 - 16.2
fB = 39.00 - 51.11 - 65.47
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 252.376 2.40 1.84666 23.8
2 96.113 6.24 1.71300 53.9
3 1178.869 0.20 ‐ ‐
4 64.274 4.92 1.77250 49.6
5 128.561 3.10-18.08-36.61 ‐ ‐
6* 57.405 0.10 1.52972 42.7
7 44.290 1.45 1.83481 42.7
8 13.425 6.60 ‐ ‐
9 -50.307 1.20 1.83481 42.7
10 38.535 0.40 ‐ ‐
11 27.886 6.33 1.64769 33.8
12 -40.569 1.15 ‐ ‐
13 -22.568 1.20 1.80400 46.6
14 52.590 3.43 1.84666 23.8
15 -52.590 21.35-10.54-3.90 ‐ ‐
16 53.231 3.86 1.49700 81.6
17 -109.498 0.81 ‐ ‐
18 33.281 6.59 1.58636 60.9
19* -70.753 4.37 ‐ ‐
20 -22.486 1.25 1.83400 37.2
21 2576.841 5.67-3.36-2.00 ‐ ‐
22 37.054 7.71 1.49700 81.6
23 -37.054 0.20 ‐ ‐
24 30214.658 1.20 1.80518 25.4
25 66.294 4.50 1.48749 70.2
26 -66.294 0.30 ‐ ‐
27* -500.000 3.73 1.58636 60.9
28* -69.895 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.17237×10-4 -0.35923×10-7 0.86357×10-10
19 0.00 -0.87520×10-5 -0.27625×10-7
27 0.00 -0.19706×10-4 -0.14970×10-7 0.99911×10-10
28 0.00 0.12475×10-5 0.81231×10-8 0.13513×10-9
図２１ないし図２４と表６は本発明による大口径ズームレンズ系の実施例６を示している。図２１は短焦点距離端におけるレンズ構成図、図２２はその諸収差図、図２３は長焦点距離端におけるレンズ構成図、図２４はその諸収差図、表６はその数値データである。基本的なレンズ構成は実施例５と同様である。絞りＳは、第１６面（第３レンズ群３０）の極から前方2.40の位置にある。
（表６）
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.7 - 16.2
fB = 39.00 - 50.99 - 65.07
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 228.853 2.40 1.84666 23.8
2 90.908 6.36 1.71300 53.9
3 868.199 0.20 ‐ ‐
4 66.977 4.95 1.77250 49.6
5 143.503 3.10-17.89-36.27 ‐ ‐
6* 69.698 0.10 1.52972 42.7
7 50.745 1.45 1.83481 42.7
8 13.792 6.68 ‐ ‐
9 -48.189 1.20 1.83481 42.7
10 44.128 0.34 ‐ ‐
11 29.394 6.70 1.64769 33.8
12 -39.787 1.14 ‐ ‐
13 -22.186 1.20 1.80400 46.6
14 50.962 3.51 1.84666 23.8
15 -50.962 20.76-10.31-3.90 ‐ ‐
16 55.754 3.71 1.49700 81.6
17 -122.733 0.20 ‐ ‐
18 34.402 6.40 1.58636 60.9
19* -67.745 4.82 ‐ ‐
20 -22.339 1.25 1.83400 37.2
21 719.208 5.39-2.80-1.27 ‐ ‐
22 35.999 8.16 1.49700 81.6
23 -35.999 0.62 ‐ ‐
24 1796.044 1.20 1.80518 25.4
25 62.947 4.67 1.48749 70.2
26 -62.947 0.30 ‐ ‐
27* -500.000 4.77 1.58636 60.9
28* -65.096 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.17834×10-4 -0.24983×10-7 0.84108×10-10
19 0.00 -0.67065×10-5 -0.27300×10-7
27 0.00 -0.20218×10-4 -0.27300×10-7 0.10251×10-9
28 0.00 -0.16910×10-6 -0.41153×10-8 0.14111×10-9
F = 1: 2.9 - 2.9 - 2.9
f = 16.48 - 28.00 - 48.50（変倍比；2.94）
W = 42.0 - 26.7 - 16.2
fB = 39.00 - 50.99 - 65.07
面 No. ｒ ｄ Nd ν
1 228.853 2.40 1.84666 23.8
2 90.908 6.36 1.71300 53.9
3 868.199 0.20 ‐ ‐
4 66.977 4.95 1.77250 49.6
5 143.503 3.10-17.89-36.27 ‐ ‐
6* 69.698 0.10 1.52972 42.7
7 50.745 1.45 1.83481 42.7
8 13.792 6.68 ‐ ‐
9 -48.189 1.20 1.83481 42.7
10 44.128 0.34 ‐ ‐
11 29.394 6.70 1.64769 33.8
12 -39.787 1.14 ‐ ‐
13 -22.186 1.20 1.80400 46.6
14 50.962 3.51 1.84666 23.8
15 -50.962 20.76-10.31-3.90 ‐ ‐
16 55.754 3.71 1.49700 81.6
17 -122.733 0.20 ‐ ‐
18 34.402 6.40 1.58636 60.9
19* -67.745 4.82 ‐ ‐
20 -22.339 1.25 1.83400 37.2
21 719.208 5.39-2.80-1.27 ‐ ‐
22 35.999 8.16 1.49700 81.6
23 -35.999 0.62 ‐ ‐
24 1796.044 1.20 1.80518 25.4
25 62.947 4.67 1.48749 70.2
26 -62.947 0.30 ‐ ‐
27* -500.000 4.77 1.58636 60.9
28* -65.096 - ‐ ‐
*は回転対称非球面。
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00である。）；
面NO Ｋ Ａ４ Ａ６ Ａ８
6 0.00 0.17834×10-4 -0.24983×10-7 0.84108×10-10
19 0.00 -0.67065×10-5 -0.27300×10-7
27 0.00 -0.20218×10-4 -0.27300×10-7 0.10251×10-9
28 0.00 -0.16910×10-6 -0.41153×10-8 0.14111×10-9
各実施例の各条件式に対する値を表７に示す。
但し、条件式（5）は(ｆ 1 ×ｆ 4 )／(ｆ 3 ) 2 の値である。
（表７）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） 8.12 7.99 8.62 7.99 8.06 7.89
条件式（２） 7.64 6.55 6.76 6.30 4.83 5.62
条件式（３） 8.39 8.64 8.68 8.26 8.62 8.40
条件式（４） 4.52 3.63 3.71 3.56 2.65 3.19
条件式（５） 0.24 0.34 0.34 0.36 0.63 0.44
条件式（６） 70.2 81.6 81.6 81.6 81.6 81.6
条件式（７） 4.99 4.91 5.02 4.66 4.70 4.60
条件式（８） 4.69 4.02 3.94 3.67 2.82 3.27
但し、条件式（5）は(ｆ 1 ×ｆ 4 )／(ｆ 3 ) 2 の値である。
（表７）
実施例１ 実施例２ 実施例３ 実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） 8.12 7.99 8.62 7.99 8.06 7.89
条件式（２） 7.64 6.55 6.76 6.30 4.83 5.62
条件式（３） 8.39 8.64 8.68 8.26 8.62 8.40
条件式（４） 4.52 3.63 3.71 3.56 2.65 3.19
条件式（５） 0.24 0.34 0.34 0.36 0.63 0.44
条件式（６） 70.2 81.6 81.6 81.6 81.6 81.6
条件式（７） 4.99 4.91 5.02 4.66 4.70 4.60
条件式（８） 4.69 4.02 3.94 3.67 2.82 3.27
表７から明らかなように、実施例１ないし６は条件式（１）〜（８）を満足しており、また諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。
Claims (6)
- 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する大口径ズームレンズ系において、次の条件式（１）、（２）、（３）及び（４）を満足することを特徴とする大口径ズームレンズ系。
（１）６．０＜ｆ１／ｆｗ＜１０．０
（２）３．０＜ｆ３／ｆｗ＜８．０
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）、
ｆｗ；短焦点距離端の全系の焦点距離。 - 請求項１記載の大口径ズームレンズ系において、次の条件式（５）を満足する大口径ズームレンズ系。
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３）2 - 物体側から順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群、及び正の屈折力の第４レンズ群からなり、
短焦点距離端から長焦点距離端への変倍に際し、第１レンズ群と第２レンズ群とのレンズ間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群とのレンズ間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔が減少する大口径ズームレンズ系において、次の条件式（３）、（４）及び（５）を満足することを特徴とする大口径ズームレンズ系。
（３）８．２６≦ｆ１／｜ｆ２｜＜１０．０
（４）２．０＜ｆ３／ｆ４＜５．０
（５）ｆ１×ｆ４＜（ｆ３） 2
但し、
ｆｉ；第ｉレンズ群の焦点距離（ｉ＝１ないし４）。 - 請求項１ないし３のいずれか１項記載の大口径ズームレンズ系において、第４レンズ群は、３枚の正レンズを含み、これらの正レンズのうち、少なくとも１枚は負レンズとの接合レンズである大口径ズームレンズ系。
- 請求項４記載の大口径ズームレンズ系において、第４レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、正負または負正の接合レンズ、及び正レンズ群からなる大口径ズームレンズ系。
- 請求項４または５記載の大口径ズームレンズ系において、第４レンズ群の最も像側のレンズは正レンズであり、この正レンズは非球面を有する大口径ズームレンズ系。
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