JP4462022B2

JP4462022B2 - 扁平型非水電解液電池

Info

Publication number: JP4462022B2
Application number: JP2004349344A
Authority: JP
Inventors: 幹児川上; 眞中西
Original assignee: Panasonic Corp; Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Corp; Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2004-12-02
Filing date: 2004-12-02
Publication date: 2010-05-12
Anticipated expiration: 2024-12-02
Also published as: JP2006164527A

Description

本発明は、非水電解液電池に関するものであり、さらに詳しくは電池ケースの腐食が起こりにくい、信頼性の高い扁平型非水電解液電池と提供することを目的とした、電池ケース及び電解液の改良に関するものである。

非水電解液電池では、電解液の溶媒として有機溶媒が使用されるので、正極活物質を適宜選択することにより、高電圧かつ高容量な電池を得ることが可能である。

非水電解液の溶質としてはＬｉＰＦ₆やＬｉＢＦ₄、ＬｉＣＦ₃ＳＯ₃またはＬｉＮ（ＣＦ₃ＳＯ₂）₂などが使用されているが、なかでもＬｉＰＦ₆を溶質とする電解液はイオン伝導度が高いため、最も多く使用されている。

特に正極の開回路電圧が４Ｖ以上になる場合には、高いイオン伝導性に加え、高い耐酸化性を有するＬｉＰＦ₆が広く一般的に使用されている。

このような非水電解液電池において、正極と電気的に直接的あるいはリードなどを介して間接的に接している電池ケースは、電池の連続充電、あるいは無負荷での保存中に電池ケースが高電位となるため電気化学的に腐食しやすい。安価なフェライト系ステンレス鋼や、オーステナイト系ステンレス鋼は電池ケースに広く使用されているが、正極の開回路電圧が４Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ⁺）以上になる非水電解液電池の電池ケース材料にこれらのステンレス鋼を用いると、ステンレス鋼の鉄成分が鉄イオンとなって溶融し、長期保存中の電池ケースの腐食を引き起こす。このため、正極の開回路電圧が４Ｖ以上になる非水電解液電池の電池ケースには、耐食性の優れたアルミニウムを電池ケースの内面に備えたものが広く一般的に用いられている（例えば特許文献１参照）。
特開平５−１７４８７３号公報

近年、携帯電話やＰＤＡなどの情報端末の高機能化に伴い、高電位を有するＬｉＣｏＯ₂、ＬｉＮｉＯ₂またはＬｉＭｎ₂Ｏ₄などを正極材料に用いた非水電解液電池の需要は高まっている。ＬｉＣｏＯ₂、ＬｉＮｉＯ₂またはＬｉＭｎ₂Ｏ₄などの４Ｖ級リチウム含有遷移金属酸化物を正極活物質に用いた場合には、正極の電位が４Ｖ以上（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ⁺）になる。そのため、耐食性の優れたアルミニウムが電池ケース材料に用いられ、且つ非水電解液の溶質としては高いイオン伝導性に加え、高い耐酸化性を有するＬｉＰＦ₆が用いられている。しかし、多湿環境下での保存において、電池内部へ水分が浸入すると、ＬｉＰＦ₆は浸入した水分と反応しフッ素イオンを解離する。このフッ素イオンはアルミニウムと非常に強く反応し、アルミニウムを腐食させ、電池の劣化を加速させるという大きな課題があった。特に、扁平型電池の封口部はカシメ封口であるため、外部からの水分の浸入を完全に抑えることは非常に困難である。

また、ステンレス鋼において、クロムとモリブデン及び窒素の含有が耐食性に対し非常に効果があることは知られている。そのため、これらの含有量から導かれる孔食指数（％Ｃｒ+３．３×％Ｍｏ+２０×％Ｎ）が耐食性の指標となっている。これはクロムやモリブデンが空気中の酸素や水分と反応して酸化物や水酸化物の不動態被膜をステンレス鋼の表面に形成し、腐食の進行を抑制するためである。また窒素はその被膜形成を助ける役目を果たすと考えられている。安価で汎用されているステンレス鋼の中で、この孔食指数が高いものとしてはＳＵＳ３１６やＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４４４やＳＵＳ４３０などが挙げられるが、これらのステンレス鋼を電池ケースに用いても、４Ｖを超える高い電位に対しては鉄成分の溶融による腐食を完全には抑制できなかった。特にＬｉＰＦ₆を非水電解液の溶質に用いた電池においては、ＬｉＰＦ₆と電池内部に浸入した水分との反応により解離したフッ素イオンが、鋼の表面に形成された不動態被膜を局部的に破壊して局部腐食を引き起こし、電池劣化を加速的に引き起こすという課題もあった。クロムとモリブデンの添加量を増量することで耐食性の向上は図れるが、材料硬度が高まり加工性の悪化を招いたり、コストアップに繋がるという課題があった。

したがって、加工性を損なうことなく、且つ安価な材料を電池ケースに用いても、正極の開回路電圧が４Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ⁺）以上になる非水電解液電池の、特に多湿環境下での耐食性を改善させることは、この種の電池の実用電池としての信頼性を高める上で急務と考えられている。

本発明は上記問題に対処するためになされたものであって、従来から広く使用されている安価なステンレス鋼を用いても、長期保存中における電池ケースの腐食による電池の劣化を抑制でき、特に、多湿環境下での電池ケースの耐食性を改善し、信頼性の高い非水電解液電池を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の非水電解液電池は、金属リチウムを対極とした時の開回路電圧が４Ｖ以上になる４Ｖ級リチウム含有遷移金属酸化物からなる正極と、負極と、セパレータ及び電解液を、電池ケース、封口板及び樹脂製ガスケットからなる電池容器に収納した扁平型非水電解液電池であって、前記電解液の溶質がＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４のモル濃度比で９５：５〜７０：３０の割合で混合されており、且つ前記電池ケースの材料として孔食指数（％Ｃｒ+３．３×％Ｍｏ+２０×％Ｎ）が２２以上のステンレス鋼を用いたものである。

さらに前記ガスケットの好適な樹脂としては、パーフルオロアルコキシアルカンまたはエチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーの少なくともひとつの樹脂が挙げられる。ＬｉＣｏＯ_２、ＬｉＮｉＯ_２またはＬｉＭｎ_２Ｏ_４など４Ｖ級の正極材料を用いた非水電解液電池の電池ケースに対して、本発明の電解液とステンレス鋼を使用すると、非水電解液中でＬｉＢＦ４_４が電気分解によりフッ化物イオンを生成し、ステンレス鋼の表面でクロムとモリブデン及び窒素と反応してさらに強固な不動態被膜を形成するために、鉄成分の溶融による腐食を大きく抑制できる。また、浸入した水分とＬｉＰＦ_６が反応して生成したフッ素イオンによるステンレス鋼表面の不動態被膜の局部腐食も効果的に防止でき、電池劣化を抑えることができる。つまり、種々の検討の結果、電解液の溶質がＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４からなり、そのモル濃度比が９５：５〜７０：３０からなるとき、従来から汎用されている安価なステンレス鋼であっても孔食指数が２２以上であれば、電池ケース全面に緻密で強固な不動態皮膜が形成され、４Ｖを超える高い電位に対しても高い耐食性を有し、且つ多湿環境下で浸入した水分とＬｉＰＦ_６が反応して生成したフッ素イオンによる電池ケースの腐食も抑制でき、長期信頼性の向上が達成できることを見出した。

また、パーフルオロアルコキシアルカンまたはエチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーの少なくともひとつの樹脂をガスケットに用いるのも好ましい。従来から広くガスケット材として用いられているポロプロピレンなどに比べ、上記樹脂は水蒸気透過度が低いために、電池内部への水分の浸入量を低減することができる。

本発明により、電池ケースが腐食しにくく、信頼性の高い非水電解液電池が提供でき、特に多湿環境下での保存において、水分が触媒となった電池ケースの腐食を抑制することができる。

本発明の骨子は、扁平型非水電解液電池の電解液と電池ケース材料であり、これら以外の部材には従来公知の材料を特に制限無く用いることができる。

図１は、本発明の一実施形態である扁平型非水電解液電池の断面図である。

図１において電池ケース１は正極端子を兼ねる。この電池ケース１は、（％Ｃｒ+３．３×％Ｍｏ+２０×％Ｎ）から導かれる孔食指数が２２以上であるステンレス鋼を用い、且つ図示していないが封入されている電解液の溶質がＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４からなり、そのモル濃度比が９５：５〜７０：３０からなるとき、高い耐食性を得られる。

封口板２は負極端子を兼ね、通常ステンレス鋼が用いられる。なお、この封口板に対しても、本発明の孔食指数が２２以上のステンレス鋼を用いると、さらに高い耐食性をもつ非水電解液電池が得られる。

ガスケット３は電池ケースと封口板を絶縁する樹脂であり、パーフルオロアルコキシアルカンまたはエチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーの少なくともひとつの樹脂であると樹脂の水蒸気透過度が低いために、例えば、多湿環境下での保存において、電池内部への水分の浸入量を低減することができ、水分が触媒となった電池ケースの腐食を抑制することができるので好ましい。

正極４と負極５は電極であり、正極活物質としては、ＬｉＣｏＯ₂、ＬｉＮｉＯ₂またはＬｉＭｎ₂Ｏ₄などの４Ｖ級リチウム含有遷移金属酸化物であり、これらの酸化物にマグネシウムやアルミニウムなどが添加されているのも好ましい。負極活物質としては、リチウムイオンを電気化学的に吸蔵および放出することが可能な物質や金属リチウムなどが挙げられる。リチウムイオンを電気化学的に吸蔵および放出することが可能な物質として、例えばチタン酸リチウムなどの正極活物質に比べて卑な金属酸化物、黒鉛やコークス等の炭素材料、もしくはリチウム−アルミニウム合金、リチウム−鉛合金、リチウム−錫合金等のリチウム合金などが挙げられる。

セパレータ６は、通常ポリプロピレン製不織布からなり、集電体７（図示せず）は電池ケース１および封口板２の内面に塗布されている。

以下、本発明の実施例を図面および表を参照しながら、さらに具体的に説明する。

（実施例１）
図１の構造を持つ非水電解液電池、電池１を以下の条件で作製した。

電池ケース１は、Ｃｒを２２．０重量％、Ｍｏを３．１重量％、Ｎを０．１０重量％、Ｆｅを６８．５重量％、Ｎｉを４．８重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３２９Ｊ３Ｌステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ａとする）を使用した。

封口板２は、ＪＩＳ規格におけるステンレス鋼のＳＵＳ３１６で作製した。

電池ケースと封口板を絶縁するガスケット３にはポリプロピレン製ガスケットを用いた。

正極４は、４Ｖ級活物質であるＬｉＣｏＯ₂に導電剤としてカーボンブラック、および結着剤としてフッ素樹脂粉末を混合し、直径１０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのペレット状に成型した後、２５０℃中で２４時間乾燥したものを用いた。

負極５はチタン酸リチウムに導電剤としてカーボンブラック、結着剤としてスチレンブタジエンゴムを混合し、直径１１ｍｍ、厚み０．５ｍｍのペレット状に成型した後、１５０℃中で２４時間乾燥したものを用いた。

さらに、セパレータ６はポリプロピレン製不織布を用いた。集電体７は、導電性カーボン塗料を電池ケース１及び封口板２の内面に塗布した後、塗膜の水分を除去するために１５０℃で６時間乾燥したものを用いた。

また、電解液としてはエチレンカーボネートとメチルエチルカーボネ−トを体積比１：３の割合で混合した溶媒に、溶質としてＬｉＰＦ₆／ＬＩＢＦ₄＝９５／５を１ｍｏｌ／ｌの割合で溶解したものを用いた。

あわせて電池ケースの材質が異なる電池２〜電池７を作製した。

電池２は、正極ケースにＣｒを１６．１重量％、Ｍｏを２．０重量％、Ｆｅを６９．０重量％、Ｎｉを１１．２重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３１６ステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｂとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

電池３は、正極ケースにＣｒを１８．５重量％、Ｍｏを２．１重量％、Ｆｅを７７．８重量％、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ４４４ステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｃとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

電池４はＣｒを１９．７重量％、Ｍｏを３．６重量％、Ｎを０．１０重量％、Ｆｅを６２．１重量％、Ｎｉを１３．５重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３１７ＬＮステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｄとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

電池５はＣｒを１８．２重量％、Ｎを０．１２重量％、Ｆｅを７０．１重量％、Ｎｉを１０．１重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３０４Ｎステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｅとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

電池６はＣｒを１７．２重量％、Ｆｅを８０．１重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ４３０ステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｆとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

電池７はＣｒを１７．５重量％、Ｍｏを１．３重量％、Ｆｅを６８．３重量％、Ｎｉを１０．４重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３１５Ｊ１ステンレス鋼（以下、ステンレス鋼Ｇとする）を使用した以外は、電池１と同様の構成からなる。

表１に電池１〜電池７に使用したステンレス鋼の成分をまとめる。

完成電池はいずれも直径１６ｍｍ、厚さ１．６ｍｍである。これらの電池について、組み立て後、２．６Ｖの定電圧で２４時間初充電（保護抵抗５０Ω）を行った。これらの放電容量を、初充電直後と、６０℃９０％の高温多湿環境下で２．８Ｖの定電圧を印加した状態（この時、正極はおよそ４．３Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ⁺）まで上昇する）で６０日間保存したものについてそれぞれ測定し残存容量率（％）を求めた。放電容量は２ｋΩの定抵抗放電を１．５Ｖに至るまで行い、このときの容量を算出したものである。

また、試験後電池を分解し、デジタルマイクロスコープを用いて電池ケース内面の腐食発生個所を観測した。表２に各試験電池の残存容量率、腐食割合を示す。残存容量率は各電池をそれぞれ１０個測定しその平均値とした。また、腐食割合は全面腐食を「×」、腐食が無い場合を「○」で表した。

表２の結果から分かるように、溶質がＬｉＰＦ₆およびＬｉＢＦ₄の混合溶質からなり、電池ケース材料がステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｄからなる電池（電池１〜電池４）は、ステンレス鋼Ｅ〜ステンレス鋼Ｇを電池ケースに用いた電池（電池５〜電池６）に比べて残存容量率の低下が大幅に低減された。このことから、本発明の孔食指数が２２以上のステンレス鋼を電池ケースに用い、溶質がＬｉＰＦ₆およびＬｉＢＦ₄からなるものを用いることにより、高温多湿環境下で高電位に達している正極の劣化を抑制できることが分かる。なお、試験後に分解調査した結果、電池５〜電池７はケース内面に腐食が発生しており、容量の低下はこれが原因であった。

（実施例２）
正極ケースとしてステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｇを用い、溶質としてＬｉＰＦ₆／ＬｉＢＦ₄＝８０／２０を１ｍｏｌ／ｌの割合で溶解したものを用いた電池８〜電池１４を作製した。それぞれの残存容量と腐食の割合を表３に示す。

表３の結果より、孔食指数が２２以上のステンレス鋼Ａ〜Ｄを電池ケースに用いた電池８〜電池１１ではケース内面の腐食がなく、良好な残存容量率を示した。

（実施例３）
正極ケースとしてステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｇを用い、溶質としてＬｉＰＦ₆／ＬｉＢＦ₄＝８０／２０を１ｍｏｌ／ｌの割合で溶解したものを用いた電池１５〜電池２１を作製した。それぞれの残存容量と腐食の割合を表４に示す。

表４の結果より、孔食指数が２２以上のステンレス鋼Ａ〜Ｄを電池ケースに用いた電池１５〜電池１８ではケース内面の腐食がなく、良好な残存容量率を示した。

（参考例１）
正極ケースとしてステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｇを用い、溶質としてＬｉＰＦ_６／ＬｉＢＦ_４＝３０／７０を１ｍｏｌ／ｌの割合で溶解したものを用いた電池２２〜電池２８を作製した。それぞれの残存容量と腐食の割合を表５に示す。

表５の結果より、孔食指数が２２以上のステンレス鋼Ａ〜Ｄを電池ケースに用いた電池２２〜電池２５ではケース内面の腐食がなく、良好な残存容量率を示した。

（参考例２）
溶質にＬｉＰＦ_６を用いた以外は実施例１の電池と同様にした電池２９〜電池３５を作製した。残存電気容量と腐食の割合を表６に示す。

表６の結果から、溶質がＬｉＰＦ₆からなる場合は、電池ケース材料がステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｄからなる電池２９〜電池３２も、ステンレス鋼Ｅ〜ステンレス鋼Ｇからなる電池３３〜電池３５もともに残存容量率の低下は大きく、分解調査した結果、全ての電池でケース内面に腐食が発生しており、容量の低下はこれが原因であった。

（参考例３）
正極として、３．５Ｖ級活物質であるＶ₂Ｏ₅に導電剤としてカーボンブラック、および結着剤としてフッ素樹脂粉末を混合し、直径１０ｍｍ、厚み０．５ｍｍのペレット状に成型した後、２５０℃中で２４時間乾燥したものを用い、封口板内面に、直径１０ｍｍ、厚み０．２ｍｍに打抜いた金属リチウムを圧着させ、電解液としてはエチレンカーボネートとメチルエチルカーボネ−トを体積比１：３の割合で混合した溶媒に、溶質としてＬｉＰＦ_６／ＬＩＢＦ_４＝９５／５を１ｍｏｌ／ｌの割合で溶解したものを用いた以外は電池１〜電池７と同様の方法で、電池３６〜電池４２を組み立てた。

これらの電池については３．０ｍＡで３時間放電を行った後、２．１Ｖの定電圧で２４時間初充電（保護抵抗５０Ω）を行った。これらの放電容量を、初充電直後と、６０℃９０％の高温多湿環境下で２．３Ｖの定電圧を印加した状態（この時、正極はおよそ３．８Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ⁺）まで上昇する）で６０日間保存したものについてそれぞれ測定し残存容量率（％）を求めた。

放電容量は２ｋΩの定抵抗放電を１．０Ｖに至るまで行い、このときの容量を算出したものである。結果を表７に示す。

正極の電位が４Ｖ以上になるＬｉＣｏＯ₂を正極に用いた電池１〜電池７と４Ｖ以下であるＶ₂Ｏ₅を正極に用いた電池３６〜電池４２を比べると、電池３６〜電池４２では、ステンレス鋼による残存容量率の低下の割合に大きな差は見られないが、電池１〜電池７では電池１〜電池４の方が電池５〜電池７に比べて大幅に残存容量率の低下が低減されていることが分かる。さらに、腐食割合を見ると電池１〜電池４では腐食が顕著に抑制されていることが分かる。このことから、多湿環境下で正極の電位が４Ｖ以上になる電池の電池ケースに、ステンレス鋼Ａ〜ステンレス鋼Ｄを用い、且つＬｉＰＦ₆およびＬｉＢＦ₄の混合溶質を用いることは非常に有効であり、多湿環境下での腐食を抑制し、高い残存容量率を保つことが明らかである。

なお、ＬｉＣｏＯ₂と同じ４Ｖ級リチウム含有遷移金属酸化物であるＬｉＮｉＯ₂やＬｉＭｎ₂Ｏ₄を正極活物質に用いた場合も同様の結果が得られた。

（実施例４）
電池ケース１としてステンレス鋼ＢのＣｒを１６．１重量％、Ｍｏを２．０重量％、Ｆｅを６９．０重量％、Ｎｉを１１．２重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３１６を使用し、正極４は４Ｖ級活物質であるＬｉＣｏＯ_２を使用し、電解液の溶質にはＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４の混合溶質を使用し、そのモル濃度比を種々変えたこと以外は電池２と同様の方法で、電池を組み立て充電した。

これらの電池について電池２と同様に、その放電容量を、初充電直後と、６０℃９０％の高温多湿環境下で２．８Ｖの定電圧を印加した状態で１００日間保存したものについてそれぞれ測定し残存容量率（％）を求めた。放電容量は２ｋΩの定抵抗放電を１．５
Ｖに至るまで行い、このときの容量を算出したものである。結果を図２に示す。

図２は、縦軸に保存後の残存容量率（％）を、また横軸に電解液の溶質のモル濃度比をＬｉＰＦ₆：ＬｉＢＦ₄でとって示したものである。残存容量率は各電池をそれぞれ１０個測定しその平均値とした。

図２の結果から、多湿環境下での電池ケースの耐食性を改善し、信頼性の高い非水電解液電池を得るためには、ＬｉＰＦ₆：ＬｉＢＦ₄がモル濃度比で９５：５〜７０：３０とする必要があることが分かる。なお電池ケース１としてステンレス鋼Ａ、ステンレス鋼Ｃあるいはステンレス鋼Ｄを用いた場合も同様の結果となった。

（実施例５）
電池ケース１としてステンレス鋼ＢのＣｒを１６．１重量％、Ｍｏを２．０重量％、Ｆｅを６９．０重量％、Ｎｉを１１．２重量％含有し、残部がその他不純物からなるＪＩＳ規格のＳＵＳ３１６を使用し、正極４は４Ｖ級活物質であるＬｉＣｏＯ_２を使用し、電解液の溶質にはＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４が８０：２０または３０：７０の割合で混合された混合溶質を使用し、樹脂製ガスケットがパーフルオロアルコキシアルカン（ＰＦＡ）、またはエチレン−テトラフルオロエチレンコポリマー（ＥＴＦＥ）、またはガスケット材として広く用いられているポリプロピレン（ＰＰ）を使用した以外は電池２と同様の方法で、電池を組み立て充電した。

これらの電池について電池２と同様に、その放電容量を、初充電直後と、６０℃９０％の高温多湿環境下で２．８Ｖの定電圧を印加した状態で１５０日間保存したものについてそれぞれ測定し残存容量率（％）を求めた。放電容量は２ｋΩの定抵抗放電を１．５Ｖに至るまで行い、このときの容量を算出したものである。結果を表８に示す。

表８の結果から、樹脂製ガスケットとして特にＰＦＡまたはＥＴＦＡの少なくともひとつの樹脂を用いると、従来から広くガスケット材として用いられているポリプロピレンを用いた場合に比べ、高温多湿環境下で高電位に達している正極の劣化を抑制できることが分かる。これは、正極活物質にＬｉＮｉＯ₂やＬｉＭｎ₂Ｏ₄を用いた場合でも同様の結果が得られる。

本発明の非水電解液電池は、電子機器等の主電源またはバックアップ用電源として有用である。

本発明の実施例における電池の断面図保存後の残存容量率と溶質のモル濃度比との関係を示す図

符号の説明

１電池ケース
２封口板
３ガスケット
４正極
５負極
６セパレータ

Claims

金属リチウムを対極とした時の開回路電圧が４Ｖ以上になる４Ｖ級リチウム含有遷移金属酸化物からなる正極と、負極と、セパレータ及び電解液を、電池ケース、封口板及び樹脂製ガスケットからなる電池容器に収納した扁平型非水電解液電池であって、前記電解液の溶質がＬｉＰＦ_６およびＬｉＢＦ_４のモル濃度比で９５：５〜７０：３０の割合で混合されており、且つ前記電池ケースの材料として孔食指数が２２以上のステンレス鋼を用いたことを特徴とする扁平型非水電解液電池。
前記ガスケットがパーフルオロアルコキシアルカンまたはエチレン−テトラフルオロエチレンコポリマーの少なくともひとつの樹脂からなる請求項1記載の扁平型非水電解液電池。