JP4139359B2 - 走査結像光学系・光走査装置および画像形成装置 - Google Patents
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Description
屈折率の不均一は樹脂レンズの形状にも依存する。例えば、断面形状が両凸の樹脂レンズを考えてみると、この樹脂レンズの肉厚は光軸部分から周辺部に向かって薄くなっている。そうすると、プラスチック成型の冷却プロセス中においては、冷却は周辺部において速く、光軸近傍の部分では相対的に遅い。このような場合には、成形されたレンズ内部の屈折率は、レンズ周辺部で大きく、光軸近傍では小さくなる。
即ち、走査結像光学系は「2枚以上の走査レンズ」を有し、これら走査レンズのうちの2枚がプッラスチック成形により作製される樹脂レンズである。
そして、これら2枚の樹脂レンズのうちの一方の樹脂レンズは、副走査方向の有効幅よりも光軸方向の肉厚が大きく、他方の樹脂レンズは、副走査方向の有効幅よりも光軸方向の肉厚が小さい。
「走査レンズ」は、走査結像光学系に含まれ、偏光光束にレンズ作用を作用させるレンズである。走査結像光学系は「走査レンズのみによるレンズ系」として構成することもできるし、「走査レンズと結像ミラー系との複合系」として構成することもできる。勿論、走査結像光学系は、偏向光束を被走査面に導光する光路上に光路屈曲用のミラーを適宜に有することができる。
主走査方向における光軸以外の位置での副走査方向の断面について、上記Δnと同様に定義される屈折率分布の係数の符号が、上記2枚の樹脂レンズのそれぞれにおいて、これら2枚の樹脂レンズにおける上記Δnと同符号である。
なお、屈折率分布は偏向光束に対して作用するものであるから、上の説明に於いて屈折率分布:Δn(X)は「レンズ内の偏向光束が通過する部分」の分布である。屈折率分布:Δn(X)については後述する。
[∫n(x,y)dy]/d(x)
で定義する。積分は「レンズの肉厚:d(x)(実際的には、光束の通過する領域の幅)」にわたって行う。
上記演算の結果に対し「適当な基準値」を設定し、この設置値と上記演算結果との差を取ると、上記「光軸と副走査方向に平行なxy断面における2次元の絶対屈折率の値をy軸方向(光軸方向)に平均化し、x軸方向に対する1次元の相対屈折率として表現したもの」が得られる。これが「屈折率の分布:δn(x)」であって、特許文献3の測定方法で測定される。
[∫N(z,y)dy]/d(z=0)
で定義され、積分は「レンズの肉厚:d(z=0)」にわたって行われる。
上記屈折率の分布:δn(x)、δn(z)は、共に2次式で近似することができる。
即ち、
δn(x)≒n0+Δn・x2
δn(z)≒n0+Δm・z2
と近似される。n0は、光軸上における樹脂の設計上の屈折率であり、Δnは、上記光軸を含む副走査断面における[∫n(x,y)dy]/d(x)を2次近似で表したときの「2次の係数」で、最小2乗法により決定される。同様にΔmは、上記光軸を含む主走査断面内における[∫N(z,y)dy]/d(z=0)を2次近似で表したときの「2次の係数」で、最小2乗法により決定される。
Δn(X)=Δn・X2
で定義され、位置座標:Xが主走査方向の座標であるときは、
Δn(X)=Δm・X2
で定義されるものである。
即ち、Δnが正(負)であることは、レンズ内の屈折率の分布が、副走査方向に光軸を離れるにつれて大きく(小さく)成ることを意味し、Δmが正(負)であることは、レンズ内の屈折率の分布が、主走査方向に光軸を離れるにつれて大きく(小さく)成ることを意味する。
半導体レーザである光源1から放射された発散性の光束は、カップリングレンズ2により略平行光束に変換され、シリンドリカルレンズ3により副走査方向へ集束しつつ、ミラーMにより反射され、光偏向器である回転多面鏡のポリゴンミラー4の偏向反射面近傍に主走査方向に長い線像として結像する。偏向反射面により反射された光束は、ポリゴンミラー4の等速回転に伴い等角速度的に偏向する光束となって、走査レンズ5、6と防塵ガラス11を透過して被走査面8に導光され、走査レンズ5、6の作用により光スポットとして集光する。走査レンズ5、6は「走査結像光学系」を構成する。符号10はポリゴンミラーの騒音を遮蔽するために設けられたハウジングの防音ガラスを示す。なお、ミラーMは装置のレイアウトによっては省略しても良い。
走査レンズ5、6は共に「樹脂レンズ」でプラスチック成型により形成される。
具体的な数値例(設計値)を実施例としてあげる。
発光波長:655nm
カップリングレンズ2
焦点距離:27mm
カップリング作用:コリメート作用
ポリゴンミラー4
偏向反射面数:5
内接円半径:18mm
光源側からの光束の主光線と走査光学系の光軸とがなす角:58度 。
走査レンズ5の入射側面と走査レンズ6の両面は次式(1)、(2)で表現される。
主走査断面内における面形状は非円弧形状をなし、光軸における主走査面内の近軸曲率半径:Rm、光軸からの主走査方向の距離:Y、円錐常数:K、高次の係数:A1,A2,A3,A4,A5,A6,・・、光軸方向のデプス:Xにより次の多項式(1)で表す。
X=(Y2/Rm)/[1+√{1-(1+K)(Y/Rm)2}]+
+A1・Y+A2・Y2+A3・Y3+ A4・Y4+ A5・Y5+ A6・Y6+・・(1)
奇数次の係数:A1,A3,A5・・に0でないものが含まれると、主走査非円弧形状は主走査方向に関して光軸に対し非対称的になる。実施例では偶数次の係数のみを用いており主走査方向に対称的である。
「副走査曲率式」
主走査方向の座標:Yに応じて副走査断面内の曲率:Cs(Y)が変化する状態を、次式(2)により表す。
Cs(Y)={1/Rs(0)}+B1・Y+B2・Y2+B3・Y3+B4・Y4+B5・Y5+・・(2)
(2)式において、変数:Yの奇数次の係数のB1、B3、B5・・の何れか0でないと副走査断面内の曲理は主走査方向に非対称的に変化する。
「共軸非球面」
近軸曲率半径:R、光軸からの距離:r、円錐常数:k、高次の係数:a1、a2、a3、・・、光軸方向のデプス:Zとして次式で表される。
Z=(r2/R)/[1+√{1-(1+k)(r/R)2}]+
a1・r+a2・r2+a3・r3+a4・r4+・・(3) 。
Rm=-279.9、Rs= -61.0
K=-2.900000E+01, A4= 1.755765E-07, A6=-5.491789E-11, A8= 1.087700E-14,
A10=-3.183245E-19, A12=-2.635276E-24
B1=-2.066347E-06, B2= 5.727737E-06, B3= 3.152201E-08, B4= 2.280241E-09,
B5=-3.729852E-11, B6=-3.283274E-12, B7= 1.765590E-14, B8= 1.372995E-15,
B9=-2.889722E-18, B10=-1.984531E-19 。
R=-83.6、k=-0.549157
a4= 2.748446E-07, a6=-4.502346E-12, a8=-7.366455E-15, a10= 1.803003E-18,
a12= 2.727900E-23 。
Rm= 6950 、Rs= 110.9
K= 0.000000E+00, A4= 1.549648E-08, A6= 1.292741E-14, A8=-8.811446E-18,
A10=-9.182312E-22,
B1=-9.593510E-07, B2=-2.135322E-07, B3=-8.079549E-12, B4= 2.390609E-12,
B5= 2.881396E-14, B6= 3.693775E-15, B7=-3.258754E-18, B8= 1.814487E-20,
B9= 8.722085E-23, B10=-1.340807E-23 。
Rm= 766 、Rs=-68.22
K= 0.000000E+00, A4=-1.150396E-07, A6= 1.096926E-11, A8=-6.542135E-16,
A10= 1.984381E-20, A12=-2.411512E-25,
B2= 3.644079E-07, B4=-4.847051E-13, B6=-1.666159E-16,B8= 4.534859E-19,
B10=-2.819319E-23 。
光学配置
偏向反射面から走査レンズ5の入射側面までの距離:d1=64mm
走査レンズ5の中心肉厚:d2=22.6mm
走査レンズ5の副走査方向の高さ(副走査方向のレンズ幅):6.4mm
走査レンズ5の副走査方向の有効幅:3.4mm
走査レンズ5の射出側面から走査レンズ6の入射側面までの距離:d3=75.9mm
走査レンズ5の副走査方向の屈折率分布:Δn=8E−06
走査レンズ6の中心肉厚:d4=4.9mm
走査レンズ6の副走査方向の高さ:14.3mm
走査レンズ6の副走査方向の有効幅:6mm
走査レンズ6の射出側面から被走査面までの距離:d5=158.7mm
走査レンズ6の副走査方向の屈折率分布:Δn=−1.8E−05
なお、屈折率:1.514、厚さ:1.9mmの防音ガラス10と防塵ガラス11が図1に示すように配置されており、防音ガラス10は主走査面内において主走査方向に平行な方向に対し10deg傾いている。
図4(a)に示すように、走査レンズ5は、その主走査方向の長さ:144mm、光軸位置における肉厚:22.6mmであり、光軸を含む副走査断面内の断面形状を示す図4(c)に示すように副走査方向のレンズ幅:6.4mmである。また、副走査方向の有効幅(偏向光束に対して有効な光学作用を作用できる領域の幅)は3.4mmである。
走査レンズ6はまた、副走査方向の光束通過領域外に「リブ」を有し、このリブの光軸方向の幅が、光軸方向の肉厚よりも大きい。
Δn(X)=Δn・X2
で表され、上記Δn=Δn=8E−06を用いると、
Δn(X)=8×10−6・X2
である。
Δn(X)=Δn・X2
で表され、上記Δn=Δn=−1.8E−05を用いると、
Δn(X)=−1.8×10−5・X2
である。
副走査方向の像面湾曲(実線)が設計上の像面湾曲(図2(a))に比して「+側」へ劣化しているのが分かる。これは、走査レンズ5における屈折率分布の符号が正で「走査レンズ5の負のパワーが強め」られた結果である。
走査レンズ5は上記の如き形状を有し、シクロオレフィンポリマー(ガラス転移点温度:138℃)を材料とし、以下の成形条件で「射出成形」した。
金型温度:136℃
樹脂温度:280℃
射出速度:20mm/秒
射出圧力:80MPa
冷却時間:300秒 。
金型温度:136℃
樹脂温度:280℃
射出速度:30mm/秒
射出圧力:80MPa
冷却時間:250秒 。
4 光偏向器
5、6 走査結像レンズを構成する走査レンズ
8 被走査面
Claims (6)
- 光偏向器により偏向される光束を被走査面に向かって集束させ、上記被走査面上に光走査のための光スポットを形成する走査結像光学系であって、
2枚以上の走査レンズを有し、これら走査レンズのうちの2枚がプッラスチック成形により作製される樹脂レンズであり、
一方の樹脂レンズは、副走査方向の有効幅よりも光軸方向の肉厚が大きく、
他方の樹脂レンズは、副走査方向の有効幅よりも光軸方向の肉厚が小さく、
これら樹脂レンズの、光軸を含む副走査方向の断面において、副走査方向の位置座標:Xに対する屈折率分布:Δn(X)を、Xについての2次式で近似するときの、Xの2乗の項の係数:Δnの符号が、上記走査結像光学系に含まれる2枚の樹脂レンズについて同一でなく、
主走査方向における光軸以外の位置での副走査方向の断面について、上記Δnと同様に定義される屈折率分布の係数の符号が、上記2枚の樹脂レンズのそれぞれにおいて、これら2枚の樹脂レンズにおける上記Δnと同符号であることを特徴とする走査結像光学系。 - 請求項1記載の走査結像光学系において、
他方の樹脂レンズは、少なくとも副走査方向の光束通過領域外にリブを有し、このリブの光軸方向の幅が、光軸方向の肉厚よりも大きいことを特徴とする走査結像光学系。 - 光源からの光束を光偏向器により偏向させ、偏向される光束を走査結像光学系により被走査面に向けて集光させて上記被走査面上に光スポットを形成し、光走査を行う光走査装置であって、
走査結像光学系として、請求項1または2記載のものを用いることを特徴とする光走査装置。 - 請求項3記載の光走査装置において、
光偏向器として回転多面鏡が用いられ、
光源からの光束が光偏向器の偏向反射面近傍に、主走査方向に長い線像として結像され、走査結像光学系が上記偏向反射面位置と被走査面位置とを副走査方向に関して略共役関係とするアナモフィックな結像光学系であることを特徴とする光走査装置。 - 感光性媒体に対して、光走査装置による光走査を行って画像を形成する装置であって、
光走査装置として、請求項3または4記載のものを用いることを特徴とする画像形成装置。 - 請求項5記載の画像形成装置において、
感光性媒体が光導電性の感光体であることを特徴とする画像形成装置。
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