JP3456301B2 - 繊維および特定のカーボンブラックを均一に含有する繊維強化熱可塑性複合体 - Google Patents
繊維および特定のカーボンブラックを均一に含有する繊維強化熱可塑性複合体Info
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- B29B11/00—Making preforms
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は繊維および特定のカーボ
ンブラックで強化された成形時に強化材である繊維の切
断が生じにくい着色された強化熱可塑性樹脂複合体Ａお
よびこの複合体Ａに更に硫化亜鉛が添加された成形時に
強化材である繊維の切断が一層生じにくい着色された強
化熱可塑性樹脂複合体Ｂに関する。
ンブラックで強化された成形時に強化材である繊維の切
断が生じにくい着色された強化熱可塑性樹脂複合体Ａお
よびこの複合体Ａに更に硫化亜鉛が添加された成形時に
強化材である繊維の切断が一層生じにくい着色された強
化熱可塑性樹脂複合体Ｂに関する。
【０００２】
【従来の技術】樹脂、例えば、熱可塑性樹脂の剛性、曲
げ強度および引張強度等を格段に強化する為に繊維強化
材を添加することは周知である。繊維強化材の中でもガ
ラス繊維が実用的見地から常用されていることも周知で
ある。他方、樹脂に着色する目的特に、紫外線に対する
耐久性等の見地からカーボンブラックを添加することも
周知である。
げ強度および引張強度等を格段に強化する為に繊維強化
材を添加することは周知である。繊維強化材の中でもガ
ラス繊維が実用的見地から常用されていることも周知で
ある。他方、樹脂に着色する目的特に、紫外線に対する
耐久性等の見地からカーボンブラックを添加することも
周知である。
【０００３】しかし、ガラス繊維強化材は樹脂に添加さ
れた状態で成形に供されると、その切断又は折損等（以
下、「破損」と総括することがある）に起因する短小化
によって補強効果が低減することを余儀無くされてい
る。繊維補強材が特に長くなると、その破損は一層甚だ
しくなる。
れた状態で成形に供されると、その切断又は折損等（以
下、「破損」と総括することがある）に起因する短小化
によって補強効果が低減することを余儀無くされてい
る。繊維補強材が特に長くなると、その破損は一層甚だ
しくなる。
【０００４】例えば、特開平２−１５０４４４号公報
（先行例１）には、ポリマーとしてポリプロピレン、カ
ルボキシル基導入ポリプロピレンとの混合ポリマー、強
化繊維としてシラン処理された強化材および着色成分と
して硫化亜鉛とカーボンブラックとの二成分顔料にポリ
エチレンワックスの分散材が添加されたグレイに着色し
たポリプロピレン樹脂の繊維強化組成物が開示されて、
ポリエチレンワックスを分散剤として使用することによ
り、ホイールキャップとしての強度（剛性、耐衝撃性）
が向上することが記載されているが、本発明のように、
特定のストラクチャー長のカーボンブラックを使用する
ことにより、共存するガラス繊維の破損を防止すること
についてはなんら開示されていない。
（先行例１）には、ポリマーとしてポリプロピレン、カ
ルボキシル基導入ポリプロピレンとの混合ポリマー、強
化繊維としてシラン処理された強化材および着色成分と
して硫化亜鉛とカーボンブラックとの二成分顔料にポリ
エチレンワックスの分散材が添加されたグレイに着色し
たポリプロピレン樹脂の繊維強化組成物が開示されて、
ポリエチレンワックスを分散剤として使用することによ
り、ホイールキャップとしての強度（剛性、耐衝撃性）
が向上することが記載されているが、本発明のように、
特定のストラクチャー長のカーボンブラックを使用する
ことにより、共存するガラス繊維の破損を防止すること
についてはなんら開示されていない。
【０００５】次に、特開平４−３５３５３６号公報（先
行例２）には、目的として「成形品中のガラス繊維の繊
維長を長く保つ」ことを挙げている。それと共に開示さ
れている組成物は(A)熱可塑性樹脂、(B)硫化亜鉛、平均
長１〜１０mmおよび平均繊維径３〜２０μmのガラス繊
維を含有するものである。
行例２）には、目的として「成形品中のガラス繊維の繊
維長を長く保つ」ことを挙げている。それと共に開示さ
れている組成物は(A)熱可塑性樹脂、(B)硫化亜鉛、平均
長１〜１０mmおよび平均繊維径３〜２０μmのガラス繊
維を含有するものである。
【０００６】これは更にコバルト塩の添加によって成形
品の長期性能を向上させ得る強化組成物である。先行例
２における硫化亜鉛の存在意義は成型物の色調を調整す
る為の白色付与剤の中でガラス繊維を損傷しないものと
いう点にある。
品の長期性能を向上させ得る強化組成物である。先行例
２における硫化亜鉛の存在意義は成型物の色調を調整す
る為の白色付与剤の中でガラス繊維を損傷しないものと
いう点にある。
【０００７】即ち、白色付与の為に通常添加される酸化
チタンでは繊維強化材が傷つけられる結果としてその破
損に繋がるが、硫化亜鉛であればその虞が無い旨が開示
されている。
チタンでは繊維強化材が傷つけられる結果としてその破
損に繋がるが、硫化亜鉛であればその虞が無い旨が開示
されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上述の様に先
行例１の特開平２−１５０４４４号公報には特定構成の
カーボンブラックを選択して配合する開示が見あたら
ず、ましてカーボンブラックのストラクチャー長によっ
て存在するガラス繊維の破損が実用に十分に耐える程度
に低減されることなどは全く開示されていない。
行例１の特開平２−１５０４４４号公報には特定構成の
カーボンブラックを選択して配合する開示が見あたら
ず、ましてカーボンブラックのストラクチャー長によっ
て存在するガラス繊維の破損が実用に十分に耐える程度
に低減されることなどは全く開示されていない。
【０００９】また、上述の様に先行例２の特開平４−３
５３５３６号公報にはカーボンブラックを用いることさ
えも全く開示されていない。従って、何れの先行例も本
発明の先行文献には値しない。
５３５３６号公報にはカーボンブラックを用いることさ
えも全く開示されていない。従って、何れの先行例も本
発明の先行文献には値しない。
【００１０】本発明は用いるカーボンブラックの重要性
に着目してそれと繊維強化材とを協同作用させる為の諸
条件について検討が重ねられた結果、初めて到達された
成果をその主眼とするものである。
に着目してそれと繊維強化材とを協同作用させる為の諸
条件について検討が重ねられた結果、初めて到達された
成果をその主眼とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は先行例１に明記
されている様にガラス繊維程に表面硬度の高いものでさ
えも多用されて来た白色顔料である酸化チタンによって
その表面に損傷を受けるという事実を回避し、繊維で強
化された成形体中に含有される繊維の長さを少しでも当
初の長さに近い値に留めることによって機械的強度およ
び物理的強度に一層優れた成形品を与える複合体を提供
することを目的とする。
されている様にガラス繊維程に表面硬度の高いものでさ
えも多用されて来た白色顔料である酸化チタンによって
その表面に損傷を受けるという事実を回避し、繊維で強
化された成形体中に含有される繊維の長さを少しでも当
初の長さに近い値に留めることによって機械的強度およ
び物理的強度に一層優れた成形品を与える複合体を提供
することを目的とする。
【００１２】上記の目的を達成する為に本発明は下記の
「基本的構成」および「改良構成１」〜「改良構成９」
に規定された各構成からなるものである。 ［基本的構成Ａ］熱可塑性樹脂中に繊維強化材およびカ
ーボンブラックが分散状態で含有され、該繊維強化材が
平均直径３〜２１μm、平均長０.３〜３０mmであると共
に複合体基準で５〜８０重量％含有され、該カーボンブ
ラックが一次凝集時のストラクチャー長６０nm以下であ
って該複合体基準で０.０１〜５重量％含有されている
着色された繊維強化熱可塑性複合体Ａ。
「基本的構成」および「改良構成１」〜「改良構成９」
に規定された各構成からなるものである。 ［基本的構成Ａ］熱可塑性樹脂中に繊維強化材およびカ
ーボンブラックが分散状態で含有され、該繊維強化材が
平均直径３〜２１μm、平均長０.３〜３０mmであると共
に複合体基準で５〜８０重量％含有され、該カーボンブ
ラックが一次凝集時のストラクチャー長６０nm以下であ
って該複合体基準で０.０１〜５重量％含有されている
着色された繊維強化熱可塑性複合体Ａ。
【００１３】［Ａの改良構成１］繊維強化材が無機物質
の繊維化によって形成され、無機物質が、ガラス、石
英、天然鉱物、金属および炭素から選ばれる１種以上の
物質である「基本的構成Ａ」に記載の繊維強化熱可塑性
複合体。
の繊維化によって形成され、無機物質が、ガラス、石
英、天然鉱物、金属および炭素から選ばれる１種以上の
物質である「基本的構成Ａ」に記載の繊維強化熱可塑性
複合体。
【００１４】［Ａの改良構成２］繊維強化材が有機物質
の繊維化によって形成され、有機物質がポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド
樹脂から選ばれる１種以上の物質である「基本的構成
Ａ」および「Ａの改良構成１」に記載の繊維強化熱可塑
性複合体。
の繊維化によって形成され、有機物質がポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド
樹脂から選ばれる１種以上の物質である「基本的構成
Ａ」および「Ａの改良構成１」に記載の繊維強化熱可塑
性複合体。
【００１５】［Ａの改良構成３］カーボンブラックの平
均粒径（ストラクチャーを形成するカーボンの単位粒子
の平均粒子径）が１３〜２４ｎmの範囲内にある「基本
的構成Ａ」並びに「Ａの改良構成１」および「Ａの改良
構成２」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
均粒径（ストラクチャーを形成するカーボンの単位粒子
の平均粒子径）が１３〜２４ｎmの範囲内にある「基本
的構成Ａ」並びに「Ａの改良構成１」および「Ａの改良
構成２」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
【００１６】［Ａの改良構成４］カーボンブラックの一
次凝集時のストラクチャー長が５５nｍ以下である「基
本的構成Ａ」および「Ａの改良構成１」〜「Ａの改良構
成３」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
次凝集時のストラクチャー長が５５nｍ以下である「基
本的構成Ａ」および「Ａの改良構成１」〜「Ａの改良構
成３」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
【００１７】［基本的構成Ｂ］熱可塑性樹脂中に繊維強
化材およびカーボンブラックが分散状態で含有され、該
繊維強化材が平均直径３〜２１μmで複合体ペレット中
における平均長０.３〜３０mmであると共に複合体基準
で５〜８０重量％含有され、該カーボンブラックが一次
凝集時のストラクチャー長６０nm以下であって該複合体
基準で０.０２５〜０.４重量％含有され更に、硫化亜鉛
が該複合体基準で０.４５〜２.０重量％含有されている
着色された長繊維強化複合体Ｂ。
化材およびカーボンブラックが分散状態で含有され、該
繊維強化材が平均直径３〜２１μmで複合体ペレット中
における平均長０.３〜３０mmであると共に複合体基準
で５〜８０重量％含有され、該カーボンブラックが一次
凝集時のストラクチャー長６０nm以下であって該複合体
基準で０.０２５〜０.４重量％含有され更に、硫化亜鉛
が該複合体基準で０.４５〜２.０重量％含有されている
着色された長繊維強化複合体Ｂ。
【００１８】［Ｂの改良構成１］繊維強化材が無機物質
の繊維化によって形成され、無機物質が、ガラス、石
英、天然鉱物、金属および炭素から選ばれる１種以上の
物質である「基本的構成Ｂ」に記載の繊維強化熱可塑性
複合体。
の繊維化によって形成され、無機物質が、ガラス、石
英、天然鉱物、金属および炭素から選ばれる１種以上の
物質である「基本的構成Ｂ」に記載の繊維強化熱可塑性
複合体。
【００１９】［Ｂの改良構成２］繊維強化材が有機物質
の繊維化によって形成され、有機物質がポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド
樹脂から選ばれる１種以上の物質である「基本的構成
Ｂ」および「Ｂの改良構成１」に記載の繊維強化熱可塑
性複合体。
の繊維化によって形成され、有機物質がポリアミド樹
脂、ポリエステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド
樹脂から選ばれる１種以上の物質である「基本的構成
Ｂ」および「Ｂの改良構成１」に記載の繊維強化熱可塑
性複合体。
【００２０】［Ｂの改良構成３］カーボンブラックの平
均粒径（ストラクチャーを形成するカーボンの単位粒子
の平均粒子径）が１３〜２４nmの範囲内にある「基本的
構成Ｂ」並びに「Ｂの改良構成１」および「Ｂの改良構
成２」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
均粒径（ストラクチャーを形成するカーボンの単位粒子
の平均粒子径）が１３〜２４nmの範囲内にある「基本的
構成Ｂ」並びに「Ｂの改良構成１」および「Ｂの改良構
成２」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
【００２１】［Ｂの改良構成４］カーボンブラックの一
次凝集時のストラクチャー長が５５nｍ以下である「基
本的構成Ｂ」および「Ｂの改良構成１」〜「Ｂの改良構
成３」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
次凝集時のストラクチャー長が５５nｍ以下である「基
本的構成Ｂ」および「Ｂの改良構成１」〜「Ｂの改良構
成３」に記載の繊維強化熱可塑性複合体。
【００２２】＜＜繊維強化熱可塑性複合体Ａ＞＞本発明
の繊維強化熱可塑性複合体Ａは、熱可塑性樹脂と、この
熱可塑性樹脂中に高い分散状態で分散された繊維強化材
およびカーボンブラックとからなる。
の繊維強化熱可塑性複合体Ａは、熱可塑性樹脂と、この
熱可塑性樹脂中に高い分散状態で分散された繊維強化材
およびカーボンブラックとからなる。
【００２３】本発明の複合体を形成する熱可塑性樹脂と
しては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンのよう
なポリオレフィン樹脂、ポリアミド-6（ナイロン６）、
ポリアミド-66（ナイロン６６）、ポリアミド６１０
（ナイロン６１０）、ポリアミド６１２（ナイロン６１
２）、ポリアミド１１（ナイロン１１）、ポリアミド１
２（ナイロン１２）、ポリアミドＭＸＤ６（ナイロンＭ
ＸＤ６）のようなポリアミド、アクリロニトリル-スチ
レン共重合体のようなアクリル系（共）重合体、ポリエ
チレンテレフタレートのようなポリアルキレンテレフタ
レエートおよびポリカーボネートなどを挙げることがで
きる。これらの樹脂は単独であるいは組み合わせて使用
することができる。例えば、ポリアミド-６とポリプロ
ピレンとの樹脂組成物のように、種類の異なる樹脂から
樹脂組成物を形成し、この樹脂組成物を熱可塑性樹脂と
して使用することもできる。
しては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレンのよう
なポリオレフィン樹脂、ポリアミド-6（ナイロン６）、
ポリアミド-66（ナイロン６６）、ポリアミド６１０
（ナイロン６１０）、ポリアミド６１２（ナイロン６１
２）、ポリアミド１１（ナイロン１１）、ポリアミド１
２（ナイロン１２）、ポリアミドＭＸＤ６（ナイロンＭ
ＸＤ６）のようなポリアミド、アクリロニトリル-スチ
レン共重合体のようなアクリル系（共）重合体、ポリエ
チレンテレフタレートのようなポリアルキレンテレフタ
レエートおよびポリカーボネートなどを挙げることがで
きる。これらの樹脂は単独であるいは組み合わせて使用
することができる。例えば、ポリアミド-６とポリプロ
ピレンとの樹脂組成物のように、種類の異なる樹脂から
樹脂組成物を形成し、この樹脂組成物を熱可塑性樹脂と
して使用することもできる。
【００２４】本発明で使用される熱可塑性樹脂は結晶性
であることが好ましく、本発明で好ましく使用されるポ
リアミド-６、ポリプロピレン、および、ポリアミド-６
とポリプロピレンとからなる樹脂組成物は共に結晶性を
有している。
であることが好ましく、本発明で好ましく使用されるポ
リアミド-６、ポリプロピレン、および、ポリアミド-６
とポリプロピレンとからなる樹脂組成物は共に結晶性を
有している。
【００２５】さらに、本発明で使用する熱可塑性樹脂
は、改質物であってもよい。例えば、ポリプロピレンを
使用する場合、マレイン酸あるいは無水マレイン酸のよ
うなジカルボン酸あるいはその無水物などで改質した改
質物を使用することができる。
は、改質物であってもよい。例えば、ポリプロピレンを
使用する場合、マレイン酸あるいは無水マレイン酸のよ
うなジカルボン酸あるいはその無水物などで改質した改
質物を使用することができる。
【００２６】本発明において改質物を使用する場合、使
用される改質物の変性率、例えばポリプロピレンをマレ
イン酸改質する際のグラフト率は、通常は１〜１０％程
度である。
用される改質物の変性率、例えばポリプロピレンをマレ
イン酸改質する際のグラフト率は、通常は１〜１０％程
度である。
【００２７】上記のような熱可塑性樹脂に分散される繊
維強化材には、無機系繊維強化材と有機系繊維強化材と
がある。本発明で使用される無機系繊維強化材の例とし
ては、ガラスから形成された繊維、石英から形成された
繊維、天然鉱物から形成された繊維、金属から形成され
た繊維および炭素から形成された繊維を挙げることがで
きる。上記のような無機繊維は単独であるいは組み合わ
せて使用することができる。さらに上記のような無機繊
維を形成する素材を組み合わせて繊維化することにより
形成される繊維を使用することもできる。
維強化材には、無機系繊維強化材と有機系繊維強化材と
がある。本発明で使用される無機系繊維強化材の例とし
ては、ガラスから形成された繊維、石英から形成された
繊維、天然鉱物から形成された繊維、金属から形成され
た繊維および炭素から形成された繊維を挙げることがで
きる。上記のような無機繊維は単独であるいは組み合わ
せて使用することができる。さらに上記のような無機繊
維を形成する素材を組み合わせて繊維化することにより
形成される繊維を使用することもできる。
【００２８】本発明で使用される有機系繊維強化材の例
としては、ポリアミド樹脂から形成される繊維、中でも
全芳香族系繊維から形成される繊維、ポリエステル樹脂
から形成される繊維、中でも全芳香族系繊維およびポリ
イミド樹脂から形成される繊維等を挙げることができ
る。上記のような有機系繊維は単独であるいは組み合わ
せて使用することができる。さらに、上記のような無機
繊維を形成する樹脂を組み合わせた樹脂組成物から形成
された繊維を使用することもできる。
としては、ポリアミド樹脂から形成される繊維、中でも
全芳香族系繊維から形成される繊維、ポリエステル樹脂
から形成される繊維、中でも全芳香族系繊維およびポリ
イミド樹脂から形成される繊維等を挙げることができ
る。上記のような有機系繊維は単独であるいは組み合わ
せて使用することができる。さらに、上記のような無機
繊維を形成する樹脂を組み合わせた樹脂組成物から形成
された繊維を使用することもできる。
【００２９】このような有機系繊維強化材を使用する場
合には、本発明の繊維強化熱可塑性複合体中において、
この有機系繊維強化材の形態が損なわれないように、こ
の有機系繊維強化材が配合される熱可塑性樹脂よりも融
点（あるいは熱分解温度）の高い樹脂から形成された有
機系繊維強化材を使用する。
合には、本発明の繊維強化熱可塑性複合体中において、
この有機系繊維強化材の形態が損なわれないように、こ
の有機系繊維強化材が配合される熱可塑性樹脂よりも融
点（あるいは熱分解温度）の高い樹脂から形成された有
機系繊維強化材を使用する。
【００３０】なお、本発明では、上記のような無機系繊
維と有機系繊維とを組み合わせて使用することもでき
る。本発明で使用されるカーボンブラックは、カーボン
基本粒子が単一粒子として存在しているのではなく、ス
トラクチャーを形成している。ここでストラクチャーは
カーボン基本粒子が融着した一次凝集体（アグリゲー
ト）であり、この一次凝集体がファンデルワース力で凝
集した二次凝集体（アグロメレート）とは区別される。
維と有機系繊維とを組み合わせて使用することもでき
る。本発明で使用されるカーボンブラックは、カーボン
基本粒子が単一粒子として存在しているのではなく、ス
トラクチャーを形成している。ここでストラクチャーは
カーボン基本粒子が融着した一次凝集体（アグリゲー
ト）であり、この一次凝集体がファンデルワース力で凝
集した二次凝集体（アグロメレート）とは区別される。
【００３１】上記のようなガラス繊維を熱可塑性樹脂に
配合するに際しては、ガラス繊維とカーボンブラックと
熱可塑性樹脂と、さらに必要により硫化亜鉛のような顔
料を混合して混練すればよい。長繊維を少量の熱組成樹
脂で処理した長繊維マスターバッチを予め調製して使用
することが好ましい。
配合するに際しては、ガラス繊維とカーボンブラックと
熱可塑性樹脂と、さらに必要により硫化亜鉛のような顔
料を混合して混練すればよい。長繊維を少量の熱組成樹
脂で処理した長繊維マスターバッチを予め調製して使用
することが好ましい。
【００３２】長繊維マスターバッチは、例えば次のよう
にして調製される。熱可塑性樹脂としてポリプロピレン
を使用する場合、まず、未改質のポリプロピレンに、無
水マレイン酸のような改質剤および反応開始剤、さらに
必要により滑剤（例えばステアリン酸カルシウムのよう
な高級脂肪酸塩）を混合し、溶融混練して改質ポリプロ
ピレンを調製する。次いで、この改質ポリプロピレンを
溶融状態を維持できるように加熱しながら、エンドレス
の長繊維を投入して該長繊維に改質ポリプロピレンを含
浸させる。この際、改質ポリプロピレンと長繊維とは、
任意の割合で配合することができる。
にして調製される。熱可塑性樹脂としてポリプロピレン
を使用する場合、まず、未改質のポリプロピレンに、無
水マレイン酸のような改質剤および反応開始剤、さらに
必要により滑剤（例えばステアリン酸カルシウムのよう
な高級脂肪酸塩）を混合し、溶融混練して改質ポリプロ
ピレンを調製する。次いで、この改質ポリプロピレンを
溶融状態を維持できるように加熱しながら、エンドレス
の長繊維を投入して該長繊維に改質ポリプロピレンを含
浸させる。この際、改質ポリプロピレンと長繊維とは、
任意の割合で配合することができる。
【００３３】また、本発明において、特定のカーボンブ
ラックは、硫酸亜鉛を使用する場合には、これと共に、
予め混練することにより熱可塑性樹脂中に分散させたマ
スターバッチを調製して、この顔料マスターバッチを熱
可塑性樹脂に配合して本発明の複合体を製造することが
好ましい。
ラックは、硫酸亜鉛を使用する場合には、これと共に、
予め混練することにより熱可塑性樹脂中に分散させたマ
スターバッチを調製して、この顔料マスターバッチを熱
可塑性樹脂に配合して本発明の複合体を製造することが
好ましい。
【００３４】この顔料マスターバッチは、熱可塑性樹
脂、好ましくは本発明の複合体を形成する熱可塑性樹脂
に、上述した特定のカーボンブラックの少なくとも一部
を配合し、さらに硫酸亜鉛を使用する場合には、この硫
酸亜鉛の少なくとも一部を配合して混練することにより
調製することができる。この場合、顔料の合計量（即ち
カーボンブラックと硫酸亜鉛との合計量）と熱可塑性樹
脂との量は、適宜設定することができるが、熱可塑性樹
脂の量と顔料との合計量とを９５：５〜２０：８０の範
囲内、好ましくは８０：２０〜５０：５０の範囲内にす
ることが好ましい。上記のような量比にすることによ
り、顔料と熱可塑性樹脂との混練を充分に行うことがで
きる。なお、カーボンブラックなどは、全量を上記のよ
うにマスターバッチとして配合することを特に必要とす
るものではなく、一部をマスターバッチの状態で配合
し、残部をそのままの状態で配合した後、混練成形して
本発明の複合体を形成することもできる。
脂、好ましくは本発明の複合体を形成する熱可塑性樹脂
に、上述した特定のカーボンブラックの少なくとも一部
を配合し、さらに硫酸亜鉛を使用する場合には、この硫
酸亜鉛の少なくとも一部を配合して混練することにより
調製することができる。この場合、顔料の合計量（即ち
カーボンブラックと硫酸亜鉛との合計量）と熱可塑性樹
脂との量は、適宜設定することができるが、熱可塑性樹
脂の量と顔料との合計量とを９５：５〜２０：８０の範
囲内、好ましくは８０：２０〜５０：５０の範囲内にす
ることが好ましい。上記のような量比にすることによ
り、顔料と熱可塑性樹脂との混練を充分に行うことがで
きる。なお、カーボンブラックなどは、全量を上記のよ
うにマスターバッチとして配合することを特に必要とす
るものではなく、一部をマスターバッチの状態で配合
し、残部をそのままの状態で配合した後、混練成形して
本発明の複合体を形成することもできる。
【００３５】以下、本発明の繊維強化熱可塑性複合体に
ついて具体例を示して説明する。本発明の繊維強化熱可
塑性複合体Ａを作成する為の要素として、繊維強化材
（平均直径３〜２１μm）を形成する材料物質は硬質ガ
ラスが一般的である。このガラス繊維に代表される繊維
の平均長は通常０.３〜３０mm、好ましくは０.５〜１０
mmである。
ついて具体例を示して説明する。本発明の繊維強化熱可
塑性複合体Ａを作成する為の要素として、繊維強化材
（平均直径３〜２１μm）を形成する材料物質は硬質ガ
ラスが一般的である。このガラス繊維に代表される繊維
の平均長は通常０.３〜３０mm、好ましくは０.５〜１０
mmである。
【００３６】この外にも繊維を形成し得る材料からなる
人工繊維であれば本発明の目的に用いられ得るのであっ
て、例えば岩綿、溶融石英（クォーツ）等からなる繊維
および全芳香族ポリアミド（商品名「アラミド」）繊維
のような有機系繊維も包含される。
人工繊維であれば本発明の目的に用いられ得るのであっ
て、例えば岩綿、溶融石英（クォーツ）等からなる繊維
および全芳香族ポリアミド（商品名「アラミド」）繊維
のような有機系繊維も包含される。
【００３７】本発明の複合体Ａにおける上記繊維の含有
量は硬質ガラス繊維の場合を例にとれば、複合体基準で
通常５〜８０重量％、好ましくは１０〜５０重量％、更
に好ましくは１５〜４０重量％に選べば十分である。
量は硬質ガラス繊維の場合を例にとれば、複合体基準で
通常５〜８０重量％、好ましくは１０〜５０重量％、更
に好ましくは１５〜４０重量％に選べば十分である。
【００３８】本発明の複合体Ａを作成する為には更に別
異の添加物として一次凝集時のストラクチャー長が特定
ストラクチャー長のカーボンブラックを、複合体の重量
基準で０.０１〜５重量％必要とする。また、ここでい
う「特定ストラクチャー長」とは平均ストラクチャー長
６０ｎｍ以下、好ましくは５５ｎｍ以下を言う。
異の添加物として一次凝集時のストラクチャー長が特定
ストラクチャー長のカーボンブラックを、複合体の重量
基準で０.０１〜５重量％必要とする。また、ここでい
う「特定ストラクチャー長」とは平均ストラクチャー長
６０ｎｍ以下、好ましくは５５ｎｍ以下を言う。
【００３９】上記のカーボンブラックはその平均粒径通
常１３〜２４nm、好ましくは１０〜２０nmのものであれ
ば殆どの本発明の目的に適合する。 ＜＜繊維強化熱可塑性複合体Ｂ＞＞本発明の繊維強化熱
可塑性複合体Ｂは、上述した複合体Ａを構成する熱可塑
性樹脂、繊維強化材およびカーボンブラックに加えて、
硫化亜鉛を含有する。
常１３〜２４nm、好ましくは１０〜２０nmのものであれ
ば殆どの本発明の目的に適合する。 ＜＜繊維強化熱可塑性複合体Ｂ＞＞本発明の繊維強化熱
可塑性複合体Ｂは、上述した複合体Ａを構成する熱可塑
性樹脂、繊維強化材およびカーボンブラックに加えて、
硫化亜鉛を含有する。
【００４０】本発明の繊維強化熱可塑性複合体Ｂには、
上記の処方に加えて更に硫化亜鉛を該複合体基準で通常
０.４５〜２重量％用いるが、該硫化亜鉛の得られる複
合体の着色度合いによって決めるものである。
上記の処方に加えて更に硫化亜鉛を該複合体基準で通常
０.４５〜２重量％用いるが、該硫化亜鉛の得られる複
合体の着色度合いによって決めるものである。
【００４１】なお、本発明の繊維強化熱可塑性複合体Ａ
およびＢには、本発明の複合体の特性を損なわない範囲
内で、分散剤、耐熱耐候安定剤などを配合することがで
きる。
およびＢには、本発明の複合体の特性を損なわない範囲
内で、分散剤、耐熱耐候安定剤などを配合することがで
きる。
【００４２】
【実施例】本発明の複合体を形成させる為の添加剤の性
状測定は下記の試験方法によって行なった： (１)平均ストラクチャー長（一次凝集時） 透過型電子顕微鏡の映像から測定； (２)平均粒径 透過型電子顕微鏡の映像から測定； (３)分散性 カーボンブラックを対象樹脂中に練り込み、この混練物
ををプレス成形して薄膜を得、これを顕微鏡で観察して
分散性を目視した結果を評価して次の様に格付ける： ○：分散性良好；×：分散性不良。 (４)引張強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠して引張強度を測定した。そ
の測定値を顔料不添加の場合の引張強度「１００」に対
する比率に換算して「引張強度保持率」とする。 (５)曲げ強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７２０３に準拠して曲げ強度を測定した。そ
の測定値を顔料不添加の場合の引張強度「１００」に対
する比率に換算して「曲げ強度保持率」とする。 (６)ノッチ付きアイゾット衝撃強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７１１０に準拠してノッチ付きアイゾット衝
撃強度を測定した。その測定値を顔料不添加の場合のア
イゾット衝撃強度「１００」に対する比率に換算して
「ノッチ付きアイゾット衝撃強度保持率」とする。
状測定は下記の試験方法によって行なった： (１)平均ストラクチャー長（一次凝集時） 透過型電子顕微鏡の映像から測定； (２)平均粒径 透過型電子顕微鏡の映像から測定； (３)分散性 カーボンブラックを対象樹脂中に練り込み、この混練物
ををプレス成形して薄膜を得、これを顕微鏡で観察して
分散性を目視した結果を評価して次の様に格付ける： ○：分散性良好；×：分散性不良。 (４)引張強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７１１３に準拠して引張強度を測定した。そ
の測定値を顔料不添加の場合の引張強度「１００」に対
する比率に換算して「引張強度保持率」とする。 (５)曲げ強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７２０３に準拠して曲げ強度を測定した。そ
の測定値を顔料不添加の場合の引張強度「１００」に対
する比率に換算して「曲げ強度保持率」とする。 (６)ノッチ付きアイゾット衝撃強度保持率 ＪＩＳ Ｋ７１１０に準拠してノッチ付きアイゾット衝
撃強度を測定した。その測定値を顔料不添加の場合のア
イゾット衝撃強度「１００」に対する比率に換算して
「ノッチ付きアイゾット衝撃強度保持率」とする。
【００４３】上記(４)、（５）および(６)における「保
持率」の換算式を下記に示す。 保持率（％）＝（顔料添加時の物性／顔料不添加時の物
性）×１００（％）。 (７)実施例および比較例で用いられたマスターバッチ
(ＭＢ)の調製法： ＜顔料ＭＢの調製法＞ポリプロピレン［ＭＦＲ(230℃;
2.16kgf):３g/10min］に表１記載のカーボンブラック、
硫化亜鉛（ＺnＳ）又は酸化チタン（ＴiＯ2）を表１に
示された割合でドライブレンドした後に二軸押出機で混
練して各種顔料ＭＢを調製した。
持率」の換算式を下記に示す。 保持率（％）＝（顔料添加時の物性／顔料不添加時の物
性）×１００（％）。 (７)実施例および比較例で用いられたマスターバッチ
(ＭＢ)の調製法： ＜顔料ＭＢの調製法＞ポリプロピレン［ＭＦＲ(230℃;
2.16kgf):３g/10min］に表１記載のカーボンブラック、
硫化亜鉛（ＺnＳ）又は酸化チタン（ＴiＯ2）を表１に
示された割合でドライブレンドした後に二軸押出機で混
練して各種顔料ＭＢを調製した。
【００４４】
【表１】
【００４５】＜ガラス繊維ＭＢの調製法＞非改質プロピ
レン粉末９９.２０重量％、改質剤に用いられる不飽和
酸として無水マレイン酸０.５重量％、有機酸化物とし
て1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン０.１重量％、少量の酸化防止剤、2,6-ジ-t-ブチル-p
-クレゾール０.1重量％および滑剤としてステアリン酸
カルシウム０.１重量％から構成される各樹脂成分をヘ
ンシェルミキサー（商品名）中で撹拌下に混合した。樹
脂成分混合物を押出機の供給口から供給して温度２００
℃で溶融混練後に押出し造粒した。得られた改質ポリプ
ロピレンはＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10minおよび
改質剤グラフト率０.３％の改質物であった。
レン粉末９９.２０重量％、改質剤に用いられる不飽和
酸として無水マレイン酸０.５重量％、有機酸化物とし
て1,3-ビス（t-ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼ
ン０.１重量％、少量の酸化防止剤、2,6-ジ-t-ブチル-p
-クレゾール０.1重量％および滑剤としてステアリン酸
カルシウム０.１重量％から構成される各樹脂成分をヘ
ンシェルミキサー（商品名）中で撹拌下に混合した。樹
脂成分混合物を押出機の供給口から供給して温度２００
℃で溶融混練後に押出し造粒した。得られた改質ポリプ
ロピレンはＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10minおよび
改質剤グラフト率０.３％の改質物であった。
【００４６】樹脂成分混合物を押出機の供給口から定量
供給する一方でベントから吸引しながら溶融状態で混練
した後に押出機の押出バレル下流端に装着されたガラス
繊維に対する含浸装置によってガラス繊維含有量が８０
重量％になる様に複合体を押出した。
供給する一方でベントから吸引しながら溶融状態で混練
した後に押出機の押出バレル下流端に装着されたガラス
繊維に対する含浸装置によってガラス繊維含有量が８０
重量％になる様に複合体を押出した。
【００４７】この含浸装置は、該装置の上流側から装入
される溶融樹脂流に、同じく上流側に装着されたガラス
繊維ロービング原反から装入されるガラスロービング
を、装置内で開繊しながら、生ずる単一ファイバーの間
に溶融樹脂を十分に含浸させて長繊維強化ストランドを
製造する装置である。
される溶融樹脂流に、同じく上流側に装着されたガラス
繊維ロービング原反から装入されるガラスロービング
を、装置内で開繊しながら、生ずる単一ファイバーの間
に溶融樹脂を十分に含浸させて長繊維強化ストランドを
製造する装置である。
【００４８】ここで用いられたガラスロービングとして
はその平均繊維径１７μm、フィラメント集束本数４０
００本およびそのＴＥＸ番手２３１０のポリプロピレン
用のものを用いた。押出されたストランドを冷却槽内で
水で常温に冷却し、ストランド用カッターで切断（平均
長６mm）することによって作成されたものである。
はその平均繊維径１７μm、フィラメント集束本数４０
００本およびそのＴＥＸ番手２３１０のポリプロピレン
用のものを用いた。押出されたストランドを冷却槽内で
水で常温に冷却し、ストランド用カッターで切断（平均
長６mm）することによって作成されたものである。
【００４９】
【実施例１〜６並びに比較例１〜４】ガラス繊維ＭＢお
よび顔料ＭＢならびに非改質ポリプロピレン（ＰＰ）を
それぞれ表２に記載する配合量になるように、ドライブ
レンドした後に、このブレンド物を射出成型機に投入し
て強化複合体からなる試験片を作成した。
よび顔料ＭＢならびに非改質ポリプロピレン（ＰＰ）を
それぞれ表２に記載する配合量になるように、ドライブ
レンドした後に、このブレンド物を射出成型機に投入し
て強化複合体からなる試験片を作成した。
【００５０】作成された試験片を状態調整（２３℃×４
８hr）した後にその物性を測定して表２に記載の結果を
得た。実施例１、実施例４、実施例５および比較例３で
は、一次凝集時の平均ストラクチャー長さが４４nmのカ
ーボンブラック（＃９００）を使用し、実施例２では一
次凝集時の平均ストラクチャー長が５０nm（＃４５Ｌ）
を使用し、実施例３では一次凝集時の平均ストラクチャ
ー長が５８nm（＃４５）を使用し、比較例１では一次凝
集時の平均ストラクチャー長が７８nm（＃４０）を使用
し、比較例２では一次凝集時の平均ストラクチャー長が
２４８nm（＃１０）を使用し、実施例６では一次凝集時
の平均ストラクチャー長が４６nm（ＭＣＦ８８）を使用
し、そして、比較例４では一次凝集時の平均ストラクチ
ャー長が４６nm（ＭＣＦ８８）を使用した。
８hr）した後にその物性を測定して表２に記載の結果を
得た。実施例１、実施例４、実施例５および比較例３で
は、一次凝集時の平均ストラクチャー長さが４４nmのカ
ーボンブラック（＃９００）を使用し、実施例２では一
次凝集時の平均ストラクチャー長が５０nm（＃４５Ｌ）
を使用し、実施例３では一次凝集時の平均ストラクチャ
ー長が５８nm（＃４５）を使用し、比較例１では一次凝
集時の平均ストラクチャー長が７８nm（＃４０）を使用
し、比較例２では一次凝集時の平均ストラクチャー長が
２４８nm（＃１０）を使用し、実施例６では一次凝集時
の平均ストラクチャー長が４６nm（ＭＣＦ８８）を使用
し、そして、比較例４では一次凝集時の平均ストラクチ
ャー長が４６nm（ＭＣＦ８８）を使用した。
【００５１】なお、比較例３ではカーボンブラックの添
加量が高濃度であるため、成型品中での分散性が悪く、
また比較例４はＭＢ中での分散性が悪く二次凝集を起こ
しているＭＢを使用した。
加量が高濃度であるため、成型品中での分散性が悪く、
また比較例４はＭＢ中での分散性が悪く二次凝集を起こ
しているＭＢを使用した。
【００５２】
【実施例７】非改質ポリプロピレン粉末９９.２重量
％、改質剤である不飽和酸として無水マレイン酸０.５
重量％、有機過酸化物として1,3-ビス（t-ブチルパーオ
キシイソプロピル）ベンゼン０.１重量％を酸化防止剤
として、2,6-ジ-ブチル-p-ベンゾイル０.1重量％および
滑剤としてステアリン酸カルシウム０.１重量％から構
成される各樹脂成分を商品名「ヘンシェルミキサー」中
で攪拌下に混合した。得られた樹脂成分混合物を押出機
の供給口から供給し、溶融混練（温度２００℃）後に押
出し、造粒（ペレタイズ）して改質ポリプロピレンペレ
ット［ＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10min］を得た。
得られた改質ポリプロピレンにおける改質剤のグラフト
率は０.３重量％であった。
％、改質剤である不飽和酸として無水マレイン酸０.５
重量％、有機過酸化物として1,3-ビス（t-ブチルパーオ
キシイソプロピル）ベンゼン０.１重量％を酸化防止剤
として、2,6-ジ-ブチル-p-ベンゾイル０.1重量％および
滑剤としてステアリン酸カルシウム０.１重量％から構
成される各樹脂成分を商品名「ヘンシェルミキサー」中
で攪拌下に混合した。得られた樹脂成分混合物を押出機
の供給口から供給し、溶融混練（温度２００℃）後に押
出し、造粒（ペレタイズ）して改質ポリプロピレンペレ
ット［ＭＦＲ(230℃;2.16kgf)１３０g/10min］を得た。
得られた改質ポリプロピレンにおける改質剤のグラフト
率は０.３重量％であった。
【００５３】次いで、別の押出機の第一（上流側）供給
口から上記の改質ペレットを、第二（中央）供給口から
一次凝集ストラクチャー長４４nmのカーボンブラック
（＃９００）を、第三（下流側）供給口からガラスチョ
ップドストランド（平均長１３mm）をそれぞれ表２に記
載の量で供給した後に、ベントから吸引しながら溶融混
練し、次いで押出してストランドを成形した。
口から上記の改質ペレットを、第二（中央）供給口から
一次凝集ストラクチャー長４４nmのカーボンブラック
（＃９００）を、第三（下流側）供給口からガラスチョ
ップドストランド（平均長１３mm）をそれぞれ表２に記
載の量で供給した後に、ベントから吸引しながら溶融混
練し、次いで押出してストランドを成形した。
【００５４】得られた強化ストランドを冷却槽内の水で
常温に冷却し、更にストランドカッターで切断して強化
ペレット（平均長６mm）を作成した。作成された強化ペ
レットから射出成形機で試験片を作成した。
常温に冷却し、更にストランドカッターで切断して強化
ペレット（平均長６mm）を作成した。作成された強化ペ
レットから射出成形機で試験片を作成した。
【００５５】これらを実施例１におけると同様に状態調
整した後にそれらの物性測定を行なった。その結果を表
２に示す。
整した後にそれらの物性測定を行なった。その結果を表
２に示す。
【００５６】
【比較例５】実施例７におけるカーボンブラックを、一
次凝集時の平均ストラクチャー長が７８nmのカーボンブ
ラック（＃４０）に代えた以外は実施例７におけると同
様に操作して強化ペレットを得、得られたペレットから
物性を測定し、表２に示す。
次凝集時の平均ストラクチャー長が７８nmのカーボンブ
ラック（＃４０）に代えた以外は実施例７におけると同
様に操作して強化ペレットを得、得られたペレットから
物性を測定し、表２に示す。
【００５７】
【表２】
【００５８】
【実施例８〜１１および比較例６〜９】実施例７におけ
る樹脂を次の通りに置き換えた。即ち、実施例８ではポ
リアミド-6（ＰＡ６）、実施例９ではポリカーボネート
（ＰＣ）、実施例１０ではアクリロニトリル−スチレン
共重合体樹脂そして、実施例１１ではポリマーアロイと
してＰＡ-6／ＰＰを用い、それぞれガラス繊維を３０重
量％用いる以外は実施例７と同様にしてペレットを作成
し、得られたペレットを用いて実施例７に準拠して試験
片を作成、状態調整およびその物性測定を行なった。そ
の結果を表３に示す。
る樹脂を次の通りに置き換えた。即ち、実施例８ではポ
リアミド-6（ＰＡ６）、実施例９ではポリカーボネート
（ＰＣ）、実施例１０ではアクリロニトリル−スチレン
共重合体樹脂そして、実施例１１ではポリマーアロイと
してＰＡ-6／ＰＰを用い、それぞれガラス繊維を３０重
量％用いる以外は実施例７と同様にしてペレットを作成
し、得られたペレットを用いて実施例７に準拠して試験
片を作成、状態調整およびその物性測定を行なった。そ
の結果を表３に示す。
【００５９】また比較例５における樹脂を次の通り置き
換えた。即ち、比較例６ではポリアミド-6（ＰＡ６）、
比較例７ではポリカーボネート（ＰＣ）、比較例８では
アクリロニトリル−スチレン共重合体樹脂そして、比較
例９ではポリマーアロイとしてＰＡ-6／ＰＰを用いた以
外は比較例５と同様にしてペレットを作成し、得られた
ペレットを用いて実施例７に準拠して試験片を作成、状
態調整およびその物性測定を行なった。その結果を表３
に示す。
換えた。即ち、比較例６ではポリアミド-6（ＰＡ６）、
比較例７ではポリカーボネート（ＰＣ）、比較例８では
アクリロニトリル−スチレン共重合体樹脂そして、比較
例９ではポリマーアロイとしてＰＡ-6／ＰＰを用いた以
外は比較例５と同様にしてペレットを作成し、得られた
ペレットを用いて実施例７に準拠して試験片を作成、状
態調整およびその物性測定を行なった。その結果を表３
に示す。
【００６０】
【実施例１２および比較例１０〜１２】ガラス繊維ＭＢ
および顔料ＭＢ並びに非改質ポリプロピレン（ＰＰ）を
それぞれ表２に記載の種別および配合量でドライブレン
ドした後に該ブレンドを射出成型機へ入れ、強化複合体
からなる試験片を作成した。作成された試験片を状態調
整（２３℃×４８h）した後にその物性を測定して表３
に記載の結果を得た。
および顔料ＭＢ並びに非改質ポリプロピレン（ＰＰ）を
それぞれ表２に記載の種別および配合量でドライブレン
ドした後に該ブレンドを射出成型機へ入れ、強化複合体
からなる試験片を作成した。作成された試験片を状態調
整（２３℃×４８h）した後にその物性を測定して表３
に記載の結果を得た。
【００６１】実施例１２、比較例１１は、一次凝集時の
平均ストラクチャー長が４４nmのカーボンブラック（＃
９００）を、比較例１０、比較例１２では、一次凝集時
の平均ストラクチャー長が７８nmのカーボンブラック
（＃４０）を使用した。
平均ストラクチャー長が４４nmのカーボンブラック（＃
９００）を、比較例１０、比較例１２では、一次凝集時
の平均ストラクチャー長が７８nmのカーボンブラック
（＃４０）を使用した。
【００６２】また、実施例１２および比較例１０では、
硫化亜鉛を使用し、比較例１１および比較例１２では酸
化チタンを使用している。
硫化亜鉛を使用し、比較例１１および比較例１２では酸
化チタンを使用している。
【００６３】
【表３】
【００６４】
【実施例１３〜１４および比較例１３〜１４】実施例７
における樹脂成分混合物を次の通りに置き換えた。即
ち、実施例１３では炭素繊維、実施例１４ではアラミド
繊維を用いた。
における樹脂成分混合物を次の通りに置き換えた。即
ち、実施例１３では炭素繊維、実施例１４ではアラミド
繊維を用いた。
【００６５】実施例７と同様にして試験片を作成し、状
態調整およびその物性を測定し、その結果を表４に示
す。また、比較例５における樹脂成分混合物を次の通り
に置き換えた。即ち比較例１３では炭素繊維、比較例１
４ではアラミド繊維を用いた。
態調整およびその物性を測定し、その結果を表４に示
す。また、比較例５における樹脂成分混合物を次の通り
に置き換えた。即ち比較例１３では炭素繊維、比較例１
４ではアラミド繊維を用いた。
【００６６】比較例５と同様にして試験片を作成し、状
態調整およびその物性を測定し、その結果を表４に示
す。
態調整およびその物性を測定し、その結果を表４に示
す。
【００６７】
【実施例１５〜１６および比較例１５〜２０】実施例１
３における樹脂成分混合物を次のように置き換えた。即
ち、実施例１５ではカーボンブラック（一次凝集時の平
均ストラクチャー長が４４nm）０.１％／硫化亜鉛０.９
％に、比較例１５では、カーボンブラック（一次凝集時
の平均ストラクチャー長７８nm）０.１％／硫化亜鉛０.
９％に、比較例１６では、カーボンブラック（一次凝集
時の平均ストラクチャー長が４４nm）０.１％／酸化チ
タン０.９％に、比較例１７では、カーボンブラック
（一次凝集時の平均ストラクチャー長７８nm）０.１％
／酸化チタン０.９％に置き換えた。
３における樹脂成分混合物を次のように置き換えた。即
ち、実施例１５ではカーボンブラック（一次凝集時の平
均ストラクチャー長が４４nm）０.１％／硫化亜鉛０.９
％に、比較例１５では、カーボンブラック（一次凝集時
の平均ストラクチャー長７８nm）０.１％／硫化亜鉛０.
９％に、比較例１６では、カーボンブラック（一次凝集
時の平均ストラクチャー長が４４nm）０.１％／酸化チ
タン０.９％に、比較例１７では、カーボンブラック
（一次凝集時の平均ストラクチャー長７８nm）０.１％
／酸化チタン０.９％に置き換えた。
【００６８】さらに、実施例１４における樹脂成分混合
物を次のように置き換えた。即ち、実施例１６ではカー
ボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長が４
４nm）０.１％／硫化亜鉛０.９％に、比較例１８ではカ
ーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長が
７８nm）０.１％／硫化亜鉛０.９％に、比較例１９では
カーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長
が４４nm）０.１％／酸化チタン０.９％に、比較例２０
ではカーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャ
ー長が７８nm）０.１％／酸化チタン０.９％に置き換え
た。
物を次のように置き換えた。即ち、実施例１６ではカー
ボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長が４
４nm）０.１％／硫化亜鉛０.９％に、比較例１８ではカ
ーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長が
７８nm）０.１％／硫化亜鉛０.９％に、比較例１９では
カーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャー長
が４４nm）０.１％／酸化チタン０.９％に、比較例２０
ではカーボンブラック（一次凝集時の平均ストラクチャ
ー長が７８nm）０.１％／酸化チタン０.９％に置き換え
た。
【００６９】上記と同様にして試験片を作成し、状態調
整およびその物性を測定し、その結果を表４に示す。
整およびその物性を測定し、その結果を表４に示す。
【００７０】
【表４】
【００７１】
【発明の効果】本発明の繊維強化材および特定ストラク
チャー長を有するカーボンブラックを配合した複合体を
用いて形成された成形品は下記の諸種の効果を発現す
る。
チャー長を有するカーボンブラックを配合した複合体を
用いて形成された成形品は下記の諸種の効果を発現す
る。
【００７２】(１)黒又は灰色（グレー）に着色された成
形品中で強化用ガラス繊維の折損が効果的に防止され
る。従って、機械的強度例えば引張強度、曲げ強度およ
びアイゾッド衝撃強度の何れにおいても高い保持率の成
形品が得られる。
形品中で強化用ガラス繊維の折損が効果的に防止され
る。従って、機械的強度例えば引張強度、曲げ強度およ
びアイゾッド衝撃強度の何れにおいても高い保持率の成
形品が得られる。
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−39417（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−150444（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−267351（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−32981（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−9888（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−285657（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C08L 1/00 - 101/16
ＷＰＩ／Ｌ（ＱＵＥＳＴＥＬ)
Claims (10)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂中に繊維強化材およびカー
ボンブラックが高分散状態で含有され、該繊維強化材
が、平均直径３〜２１μm、平均長０.３〜３０mmである
と共に複合体基準で５〜８０重量％含有され、該カーボ
ンブラックが、一次凝集時のストラクチャー長６０ｎｍ
以下であって該複合体基準で０.０１〜５重量％含有さ
れている繊維強化熱可塑性複合体Ａ。 - 【請求項２】 繊維強化材が、ガラス、石英、天然鉱
物、金属および炭素よりなる群から選ばれる１種以上の
無機物質を繊維化することによって形成される繊維であ
る請求項１に記載の繊維強化熱可塑性複合体Ａ。 - 【請求項３】 繊維強化材が、ポリアミド樹脂、ポリエ
ステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド樹脂よりな
る群から選ばれる１種以上の有機物質を繊維化すること
によって形成される繊維である請求項１に記載の繊維強
化熱可塑性複合体Ａ。 - 【請求項４】 カーボンブラックの平均粒径が、１３〜
２４nmの範囲内にある請求項１〜３の何れかの項に記載
の繊維強化熱可塑性複合体Ａ。 - 【請求項５】 カーボンブラックの一次凝集時のストラ
クチャー長が、５５ｎｍ以下である請求項１〜４の何れ
かの項に記載の繊維強化熱可塑性複合体Ａ。 - 【請求項６】 熱可塑性樹脂中に繊維強化材およびカー
ボンブラックが高分散状態で含有され、該繊維補強材が
平均直径３〜２１μm、平均長０.３〜３０mmであると共
に複合体基準で５〜８０重量％含有され、該カーボンブ
ラックが一次凝集時のストラクチャー長６０ｎｍ以下で
あって該複合体基準で０.０２５〜０.４重量％含有さ
れ、更に、硫化亜鉛が該複合体基準で０.４５〜２.０重
量％含有されている繊維強化熱可塑性複合体Ｂ。 - 【請求項７】 繊維強化材が、ガラス、石英、天然鉱
物、金属および炭素よりなる群から選ばれる１種以上の
無機物質を繊維化することによって形成される繊維であ
る請求項６に記載の繊維強化熱可塑性複合体Ｂ。 - 【請求項８】 繊維強化材が、ポリアミド樹脂、ポリエ
ステル樹脂、アラミド樹脂およびポリイミド樹脂よりな
る群から選ばれる１種以上の有機物質を繊維化すること
によって形成される繊維である請求項６に記載の繊維強
化熱可塑性複合体Ｂ。 - 【請求項９】 カーボンブラックの平均粒径が、１３〜
２４nmの範囲内にある請求項６〜８の何れかの項に記載
の繊維強化熱可塑性複合体Ｂ。 - 【請求項１０】 カーボンブラックの一次凝集時のスト
ラクチャー長が、５５ｎｍ以下である請求項６〜９の何
れかの項に記載の繊維強化熱可塑性複合体Ｂ。
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