JP2978599B2 - 金属の連続鋳造のための液冷式鋳型 - Google Patents
金属の連続鋳造のための液冷式鋳型Info
- Publication number
- JP2978599B2 JP2978599B2 JP3206433A JP20643391A JP2978599B2 JP 2978599 B2 JP2978599 B2 JP 2978599B2 JP 3206433 A JP3206433 A JP 3206433A JP 20643391 A JP20643391 A JP 20643391A JP 2978599 B2 JP2978599 B2 JP 2978599B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous casting
- spring member
- support plate
- liquid
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
- Adornments (AREA)
- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
- Freezing, Cooling And Drying Of Foods (AREA)
- Springs (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば鋼等の金属の連続
鋳造のための液冷式鋳型に関する。
鋳造のための液冷式鋳型に関する。
【０００２】
【従来の技術】製造すべき連続鋳造素材の寸法に依存し
て、通常は、ビレット、ブルーム及び丸棒の製造には管
材用鋳型、スラブの製造には板材用鋳型が使用される。
て、通常は、ビレット、ブルーム及び丸棒の製造には管
材用鋳型、スラブの製造には板材用鋳型が使用される。
【０００３】連続鋳造素材の寸法とは無関係に鋳型は鋳
込方向で振動される。この場合に正弦状の鋳型運動が優
先され、鋳型の下降運動速度は、通常一定の連続鋳造素
材引抜き速度より大きい。これは負のストリップと称さ
れる。
込方向で振動される。この場合に正弦状の鋳型運動が優
先され、鋳型の下降運動速度は、通常一定の連続鋳造素
材引抜き速度より大きい。これは負のストリップと称さ
れる。
【０００４】この場合に振動運動の周波数及び行程高さ
は連続鋳造素材の引抜き速度に合される。従って例えば
２５０ｍｍ×２０００ｍｍの寸法のスラブにおいて連続
鋳造素材引抜き速度が１．３ｍ／ｍｉｎの場合に１分間
当り約１００振動の周波数が、４から１５ｍｍの行程高
さ（振動振幅）において通常の値である。周波数に関し
てより高い振動数も提案された。しかしこの提案の実現
は、振動すべき質量の大きさに起因して現在のところ失
敗している。前述のスラブ寸法に対して、振動させるべ
き質量は約３０ｔである。ビレット寸法又はブルーム寸
法（１００−５００ｍｍφ又は１００×１００−４００
×４００ｍｍ）の丸形連続鋳造素材又は方形連続鋳造素
材の製造に用いられる管用鋳型の場合には鋳型の質量は
確かにより小さく１．３ｔ−２．５ｔであるが、しかし
この場合にも、行程高さが低く連続鋳造素材引抜き速度
が例えば４ｍ／ｍｉｎと大きい場合にある特定の大きさ
の振動周波数を、負のストリップを維持してすなわち下
降行程において連続鋳造素材速度に比して鋳型速度が大
きいこと維持して保証する場合には類似の困難が生じ
る。
は連続鋳造素材の引抜き速度に合される。従って例えば
２５０ｍｍ×２０００ｍｍの寸法のスラブにおいて連続
鋳造素材引抜き速度が１．３ｍ／ｍｉｎの場合に１分間
当り約１００振動の周波数が、４から１５ｍｍの行程高
さ（振動振幅）において通常の値である。周波数に関し
てより高い振動数も提案された。しかしこの提案の実現
は、振動すべき質量の大きさに起因して現在のところ失
敗している。前述のスラブ寸法に対して、振動させるべ
き質量は約３０ｔである。ビレット寸法又はブルーム寸
法（１００−５００ｍｍφ又は１００×１００−４００
×４００ｍｍ）の丸形連続鋳造素材又は方形連続鋳造素
材の製造に用いられる管用鋳型の場合には鋳型の質量は
確かにより小さく１．３ｔ−２．５ｔであるが、しかし
この場合にも、行程高さが低く連続鋳造素材引抜き速度
が例えば４ｍ／ｍｉｎと大きい場合にある特定の大きさ
の振動周波数を、負のストリップを維持してすなわち下
降行程において連続鋳造素材速度に比して鋳型速度が大
きいこと維持して保証する場合には類似の困難が生じ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、液冷
され振動可能に支承されている鋳型において、所要の力
を可及的に最小にして振動数をより大きくするために、
振動すべき質量の中に振動装置を組込んで鋳型の懸架部
材質量を低減することにある。
され振動可能に支承されている鋳型において、所要の力
を可及的に最小にして振動数をより大きくするために、
振動すべき質量の中に振動装置を組込んで鋳型の懸架部
材質量を低減することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題は請求項１の上
位概念に記載の鋳型において請求項１の特徴部分に記載
の特徴により解決される。有利な実施例はその他の請求
項に記載されている。
位概念に記載の鋳型において請求項１の特徴部分に記載
の特徴により解決される。有利な実施例はその他の請求
項に記載されている。
【０００７】
【実施例】次に本発明を実施例に基づき図を用いて詳し
く説明する。異なる図において同一の部分は同一の参照
番号により示される。
く説明する。異なる図において同一の部分は同一の参照
番号により示される。
【０００８】図１に示されている板型鋳型は、鋳造すべ
き連続鋳造素材（ストランド）のための鋳型空隙部を形
成する銅製プレートからなる成形壁１を有する。銅製プ
レート１は、支持プレート２に固定され、水冷される。
冷却液は可撓性導管及び接続部材１４及び流体チャネル
１５（図２）を介して広幅側面の支持プレート２に供給
され、あるいは支持プレート２から導出される。狭幅側
面３の銅性プレート１への冷却液の供給及び導出も同様
に行うことができる。
き連続鋳造素材（ストランド）のための鋳型空隙部を形
成する銅製プレートからなる成形壁１を有する。銅製プ
レート１は、支持プレート２に固定され、水冷される。
冷却液は可撓性導管及び接続部材１４及び流体チャネル
１５（図２）を介して広幅側面の支持プレート２に供給
され、あるいは支持プレート２から導出される。狭幅側
面３の銅性プレート１への冷却液の供給及び導出も同様
に行うことができる。
【０００９】狭幅側面３は広幅側面プレート１、２の間
に設けられ、鋳造する鋼片の幅を固定する調整装置５に
より担持され、調整装置５は、支持プレート２を流体チ
ャネル１５の外部で連結している締付け部材１３に固定
されている。
に設けられ、鋳造する鋼片の幅を固定する調整装置５に
より担持され、調整装置５は、支持プレート２を流体チ
ャネル１５の外部で連結している締付け部材１３に固定
されている。
【００１０】支持プレート２の外面、すなわち鋳込空間
に面していない方の側面に多数のばね部材７（この場合
には板ばね）の一端が固定されている。ばね部材とし
て、ばね板と、エラストマーから成る加硫された中間層
とにより形成されている成層体（ラミネート）を使用で
きることは自明である。板ばねは互いに間隔をおいて側
面上に一様に分散配置され、鋳込方向に対して横方向で
延在している。板ばね７の他端は担持プレート６に固定
されている。
に面していない方の側面に多数のばね部材７（この場合
には板ばね）の一端が固定されている。ばね部材とし
て、ばね板と、エラストマーから成る加硫された中間層
とにより形成されている成層体（ラミネート）を使用で
きることは自明である。板ばねは互いに間隔をおいて側
面上に一様に分散配置され、鋳込方向に対して横方向で
延在している。板ばね７の他端は担持プレート６に固定
されている。
【００１１】担持プレート６は、ばね力を印加されてお
り液圧的に分離可能な調整部材１０及びアライメント部
材１１（図５参照）を介して、担持プレート６及び狭幅
側面プレート３を包囲している定置の基礎枠１２に固定
されている。
り液圧的に分離可能な調整部材１０及びアライメント部
材１１（図５参照）を介して、担持プレート６及び狭幅
側面プレート３を包囲している定置の基礎枠１２に固定
されている。
【００１２】調整部材１０及びアライメント部材１１に
より、異なる鋼片厚及びひいてはこの厚さに対応する狭
幅側面プレート３に広幅側面を調整及びアライメントす
ることができる。
より、異なる鋼片厚及びひいてはこの厚さに対応する狭
幅側面プレート３に広幅側面を調整及びアライメントす
ることができる。
【００１３】図２及び図５に示されているような振動に
必要な駆動装置１６、１７としては、てこ１７を介して
鋳型の脚部の支持プレート１に作用する液圧シリンダの
ようなものである。
必要な駆動装置１６、１７としては、てこ１７を介して
鋳型の脚部の支持プレート１に作用する液圧シリンダの
ようなものである。
【００１４】この原理的解決方法により、実際の晶出
器、すなわち狭幅側面のための調整装置を有し対応する
支持プレートを有する銅製プレートのみを振動装置によ
り運動させるだけでよい。従来の鋼片用鋳型に対して、
運動させなければならない質量が約６０％減少する。こ
れにより一方ではより高い振動数を得ることができ、他
方では振動装置の駆動装置１６をより小さく形成して基
礎枠１２に固定することができる。これにより、駆動装
置から鋳型への力の伝達のために必要な機構を短縮又は
減少できる。
器、すなわち狭幅側面のための調整装置を有し対応する
支持プレートを有する銅製プレートのみを振動装置によ
り運動させるだけでよい。従来の鋼片用鋳型に対して、
運動させなければならない質量が約６０％減少する。こ
れにより一方ではより高い振動数を得ることができ、他
方では振動装置の駆動装置１６をより小さく形成して基
礎枠１２に固定することができる。これにより、駆動装
置から鋳型への力の伝達のために必要な機構を短縮又は
減少できる。
【００１５】１つの別の利点は、振動させるプレート
１、２、３に冷却水が基礎枠１２から接続チューブ１
４、担持プレート６、支持プレート２の裏面に設けられ
ている流体チャネル１５を通して供給されることにあ
る。広幅側面を介しての水を案内することにより、多数
の接続チューブの使用が可能であり、従って水の分配及
び圧力整合が鋳型の非振動領域の中でほぼ行われるの
で、振動される支持プレートにおける流体横断面を最小
化できる。
１、２、３に冷却水が基礎枠１２から接続チューブ１
４、担持プレート６、支持プレート２の裏面に設けられ
ている流体チャネル１５を通して供給されることにあ
る。広幅側面を介しての水を案内することにより、多数
の接続チューブの使用が可能であり、従って水の分配及
び圧力整合が鋳型の非振動領域の中でほぼ行われるの
で、振動される支持プレートにおける流体横断面を最小
化できる。
【００１６】これに加え、上部及び下部の板ばね列を閉
じて形成し、側面を弾性部材により密閉することによ
り、装置領域の中の非常に危険な環境の影響からこの領
域内の構成部品を保護できる。
じて形成し、側面を弾性部材により密閉することによ
り、装置領域の中の非常に危険な環境の影響からこの領
域内の構成部品を保護できる。
【００１７】図６及び図７に示されている管鋳型では、
鋳造する連続鋳造素材のための鋳型空隙部を形成する壁
１は、湾曲している長手軸１９を有し、かつ円形の横断
面を有する銅管から成る。直線の長手軸１９を有し、か
つ方形又は多角形の横断面を有する管も使用可能である
ことは自明である。
鋳造する連続鋳造素材のための鋳型空隙部を形成する壁
１は、湾曲している長手軸１９を有し、かつ円形の横断
面を有する銅管から成る。直線の長手軸１９を有し、か
つ方形又は多角形の横断面を有する管も使用可能である
ことは自明である。
【００１８】銅管１は、公知の方法で水案内外套２０に
包囲され、管端部に設けられているフランジ１８と、銅
管１及び水案内街頭２０を包囲している管状の支持プレ
ート２とにより保持されている。
包囲され、管端部に設けられているフランジ１８と、銅
管１及び水案内街頭２０を包囲している管状の支持プレ
ート２とにより保持されている。
【００１９】フランジ１８は、平面的にみて方形であ
る。フランジ１８における互いに対向して位置する２つ
の側面には、この場合にも板ばねとして形成されている
ばね部材７が鋳込方向に対して横方向に配置されてい
る。
る。フランジ１８における互いに対向して位置する２つ
の側面には、この場合にも板ばねとして形成されている
ばね部材７が鋳込方向に対して横方向に配置されてい
る。
【００２０】ばね部材７は固定条片８を介してそれぞれ
１つの担持プレート６に固定されており、担持プレート
６は基礎枠に接合されている。鋳型は、一方では支持プ
レート２に作用し他方では担持プレート６により接続ウ
ェブ２１を介して支持されている駆動装置（液圧シリン
ダ）１６により振動させることができる。
１つの担持プレート６に固定されており、担持プレート
６は基礎枠に接合されている。鋳型は、一方では支持プ
レート２に作用し他方では担持プレート６により接続ウ
ェブ２１を介して支持されている駆動装置（液圧シリン
ダ）１６により振動させることができる。
【００２１】従ってこの場合、駆動装置１６は通常の中
間伝動装置又は中間棒なしに直接に、振動させる質量に
連結されている。ばね部材７は長手軸７′を有し、この
長手軸７′はその仮想延長が鋳型の曲率中心２２で互い
に交差するか、又は曲率中心２２を通りばね部材７の長
手軸７′に対して垂直に走行する線の上で交差する。長
手軸１９を有する鋳型管においては曲率中心は無限に位
置するので、２つの管端部に固定され上下に配置されて
いるばね部材７はすべて互いに平行に位置する。
間伝動装置又は中間棒なしに直接に、振動させる質量に
連結されている。ばね部材７は長手軸７′を有し、この
長手軸７′はその仮想延長が鋳型の曲率中心２２で互い
に交差するか、又は曲率中心２２を通りばね部材７の長
手軸７′に対して垂直に走行する線の上で交差する。長
手軸１９を有する鋳型管においては曲率中心は無限に位
置するので、２つの管端部に固定され上下に配置されて
いるばね部材７はすべて互いに平行に位置する。
【００２２】長手軸１９を有する鋳型においては、平面
的にみて多角形又は円形の周縁境界を有するフランジ１
８を形成し、鋳型の長手軸１９から出発している１つの
半径ビームの上にばね部材７の長手軸７′が位置するよ
うにばね部材７を一様に分散配置することは本発明の範
囲内である。
的にみて多角形又は円形の周縁境界を有するフランジ１
８を形成し、鋳型の長手軸１９から出発している１つの
半径ビームの上にばね部材７の長手軸７′が位置するよ
うにばね部材７を一様に分散配置することは本発明の範
囲内である。
【００２３】本発明が、壁１の中を走行する冷却チャネ
ルにより冷却が行われる管鋳型においても使用可能であ
ることは自明である。この場合、管状の支持プレート２
は直接に壁１に接しており、ばね部材の固定は、鋼片鋳
型に関して説明した方法と同様の方法で行われる。
ルにより冷却が行われる管鋳型においても使用可能であ
ることは自明である。この場合、管状の支持プレート２
は直接に壁１に接しており、ばね部材の固定は、鋼片鋳
型に関して説明した方法と同様の方法で行われる。
【００２４】前記の説明から特にプレート鋳型におい
て、固定している鋳型部分（担持プレート）と可動の鋳
型部分（支持プレート）との間の接続がばね部材を介し
て、 − 外側プレートに対する内側プレートの鋳込方向での
相対運動が、基礎となっている振動行程の距離だけ可能
であり、 − 内側プレートと外側プレートとが、垂直軸の周りの
（特に熱応力による）湾曲に対して強い単体を形成し、 − 溶融金属により静的圧力に起因する半径方向力と、
所要のバイアス緊張力と、長い鋼片エッジの方向でのせ
ん断力とが内側プレートから外側プレートへ伝達される
ことが可能であり、 − 鋳型の振動質量との連関での板ばねの総合ばね剛性
の固有振動数が所望の最大動作周波数に対応し、 − 定められている振動振幅の領域内で動的零位置（静
的下降）から可及的に最大の案内制動が鋳込半径の上で
保証されているように形成されている。
て、固定している鋳型部分（担持プレート）と可動の鋳
型部分（支持プレート）との間の接続がばね部材を介し
て、 − 外側プレートに対する内側プレートの鋳込方向での
相対運動が、基礎となっている振動行程の距離だけ可能
であり、 − 内側プレートと外側プレートとが、垂直軸の周りの
（特に熱応力による）湾曲に対して強い単体を形成し、 − 溶融金属により静的圧力に起因する半径方向力と、
所要のバイアス緊張力と、長い鋼片エッジの方向でのせ
ん断力とが内側プレートから外側プレートへ伝達される
ことが可能であり、 − 鋳型の振動質量との連関での板ばねの総合ばね剛性
の固有振動数が所望の最大動作周波数に対応し、 − 定められている振動振幅の領域内で動的零位置（静
的下降）から可及的に最大の案内制動が鋳込半径の上で
保証されているように形成されている。
【００２５】１つの例に基づいて本発明の装置の技術的
構成を詳しく説明する。１６００×５００ｍｍの寸法の
連続鋳造素材を最大の連続鋳造素材引抜き速度３ｍ／ｍ
ｉｎで１０５００ｍｍの半径の湾曲鋳型連続鋳造装置に
より製造するとする。振動質量は、鋳込むべき連続鋳造
素材の寸法と、使用される晶出器プレートの構造とから
得られる。別の条件においてこれらのパラメーターが変
化する場合にはこの事情を、ばねパラメーターを対応し
て変えることにより考慮できる。鋳型に関して次の値を
選択する。 − 振動質量ｍ＝５０００ｋｇ − 最大行程ｓ＝±２．２ｍｍ − 最大周波数ｆ＝６Ｈｚ − 案内部材長ｌ＝３５０ｍｍ − 案内部材幅ｂ＝７０ｍｍ − 案内部材の数ｎ＝２×８×１４＝２２４
構成を詳しく説明する。１６００×５００ｍｍの寸法の
連続鋳造素材を最大の連続鋳造素材引抜き速度３ｍ／ｍ
ｉｎで１０５００ｍｍの半径の湾曲鋳型連続鋳造装置に
より製造するとする。振動質量は、鋳込むべき連続鋳造
素材の寸法と、使用される晶出器プレートの構造とから
得られる。別の条件においてこれらのパラメーターが変
化する場合にはこの事情を、ばねパラメーターを対応し
て変えることにより考慮できる。鋳型に関して次の値を
選択する。 − 振動質量ｍ＝５０００ｋｇ − 最大行程ｓ＝±２．２ｍｍ − 最大周波数ｆ＝６Ｈｚ − 案内部材長ｌ＝３５０ｍｍ − 案内部材幅ｂ＝７０ｍｍ − 案内部材の数ｎ＝２×８×１４＝２２４
【００２６】行程及び周波数は、目標の鋳造速度から得
られる。この場合、基礎となる構成に従って振幅を小さ
く周波数を高くすると有利である、何故なら動作周波数
が増加すると、共振に必要なばね剛性も増加し、ひいて
は静的下降が低くなり、振幅が小さくなると板ばねの曲
げ交番負荷が小さくなるからである。
られる。この場合、基礎となる構成に従って振幅を小さ
く周波数を高くすると有利である、何故なら動作周波数
が増加すると、共振に必要なばね剛性も増加し、ひいて
は静的下降が低くなり、振幅が小さくなると板ばねの曲
げ交番負荷が小さくなるからである。
【００２７】案内部材長、案内部材幅及び案内部材数
は、使用可能な組込空間と、使用される晶出器プレート
の構造とから実質的に得られる。この場合に構造を変形
することも可能であるが、変形する場合には案内部材を
対応して整合しなければならない。
は、使用可能な組込空間と、使用される晶出器プレート
の構造とから実質的に得られる。この場合に構造を変形
することも可能であるが、変形する場合には案内部材を
対応して整合しなければならない。
【００２８】前述のデータから次の所要値が得られる。 − 総合ばね定数Ｃ＝７１７０Ｎ／ｍｍ − 案内部材厚ｄ＝３．６ｍｍ − 静的下降Δｙ＝−６．８ｍｍ
【００２９】本装置の所要の総合ばね定数は、所望の最
大動作周波数に対してＣ＝ｍ×（２π×ｆ）2 となる。
このように構成されている鋳型において案内精度（鋳込
半径からの鋳型エッジのずれ）は１０μｍより小さい。
大動作周波数に対してＣ＝ｍ×（２π×ｆ）2 となる。
このように構成されている鋳型において案内精度（鋳込
半径からの鋳型エッジのずれ）は１０μｍより小さい。
【００３０】従って案内精度は案内部材の寸法及び組込
位置に依存する。案内部材は次のように配置されてい
る。すべての案内部材の内側案内点と外側案内点とを結
ぶ仮想線の延長が鋳込中心点に向いているアライメント
から出発して、鋳型側の案内点は静的下降の値だけ上方
へずらされる。この配置は、連続鋳造素材と成形壁との
間のすべての接触点のずれを小さくするための前提条件
である。
位置に依存する。案内部材は次のように配置されてい
る。すべての案内部材の内側案内点と外側案内点とを結
ぶ仮想線の延長が鋳込中心点に向いているアライメント
から出発して、鋳型側の案内点は静的下降の値だけ上方
へずらされる。この配置は、連続鋳造素材と成形壁との
間のすべての接触点のずれを小さくするための前提条件
である。
【００３１】この場合、静的下降とは、振動する質量に
よる負荷によるばね部材の位置変化のことである。構造
的零位置から出発して、支持プレートへばね部材を固定
する点を静的下降の値だけずらすことにより動的零位
置、すなわち振動中心点が決まる。図８には双方の成形
壁が１により示されており、これらの壁１の間に連続鋳
造素材が収容される。成形壁１は支持プレート２に固定
されている。支持プレート２は担持プレート６とばね部
材７を介して連結されている。
よる負荷によるばね部材の位置変化のことである。構造
的零位置から出発して、支持プレートへばね部材を固定
する点を静的下降の値だけずらすことにより動的零位
置、すなわち振動中心点が決まる。図８には双方の成形
壁が１により示されており、これらの壁１の間に連続鋳
造素材が収容される。成形壁１は支持プレート２に固定
されている。支持プレート２は担持プレート６とばね部
材７を介して連結されている。
【００３２】ばねと、支持プレート２及び担持プレート
６との相互位置に関して構造的零位置はａにより示され
ている。支持プレート２に対する板ばね７の作用点は静
的下降値だけずらされている。これにより動的零位置ｂ
が得られる。動的零位置は、支持プレート２が成形壁１
と一緒に振動する際の振動の中心点である作動点であ
り、振動の上死点はｃにより示され、振動の下死点はｄ
により示されている。本発明の鋳型の前述の構成に対し
て振動駆動装置として特に液圧シリンダが推奨される。
振動するプレートはばね構造に起因して共振領域内で振
動するので液圧シリンダは小さく形成することができ
る、何故ならば基本的には鋳型壁と連続鋳造素材殻部と
の間の摩擦のみを克服すればよいからである。これに加
えて液圧シリンダは１０バールより小さい作動圧で作動
できるので力源として例えば鋳型の冷却水装置又は機械
冷却装置の冷却水装置を使用できる。更に、本発明によ
り実現可能な解決方法はスペースが小さいくて済むので
ビレット寸法及びブルーム寸法の場合に多重連続鋳造装
置に使用することが推奨される。
６との相互位置に関して構造的零位置はａにより示され
ている。支持プレート２に対する板ばね７の作用点は静
的下降値だけずらされている。これにより動的零位置ｂ
が得られる。動的零位置は、支持プレート２が成形壁１
と一緒に振動する際の振動の中心点である作動点であ
り、振動の上死点はｃにより示され、振動の下死点はｄ
により示されている。本発明の鋳型の前述の構成に対し
て振動駆動装置として特に液圧シリンダが推奨される。
振動するプレートはばね構造に起因して共振領域内で振
動するので液圧シリンダは小さく形成することができ
る、何故ならば基本的には鋳型壁と連続鋳造素材殻部と
の間の摩擦のみを克服すればよいからである。これに加
えて液圧シリンダは１０バールより小さい作動圧で作動
できるので力源として例えば鋳型の冷却水装置又は機械
冷却装置の冷却水装置を使用できる。更に、本発明によ
り実現可能な解決方法はスペースが小さいくて済むので
ビレット寸法及びブルーム寸法の場合に多重連続鋳造装
置に使用することが推奨される。
【００３３】本発明の利点として総合的に見て次の点が
ある。 − 振動する質量が最小である。 − 振動する構成部品が少なく、従って関与する構成部
品の振動における共振が振動の目標値変化に与える影響
が小さい。 − 案内精度が高く、構造的に遊びを無くし、摩擦を小
さくすることができる。 − 駆動装置が簡単である（例えばプランジャを駆動部
材として使用できる）、何故ならば本装置に蓄積されて
いるばねエネルギー及び運動エネルギーにより振動が短
時間にわたり自動的に行われるからである。 − 共振を利用することにより所要駆動出力を小さくで
きる。 − 小さい振動で高い周波数を得ることができるので表
面品質を改善しかつ鋳造速度を高めることができる。
ある。 − 振動する質量が最小である。 − 振動する構成部品が少なく、従って関与する構成部
品の振動における共振が振動の目標値変化に与える影響
が小さい。 − 案内精度が高く、構造的に遊びを無くし、摩擦を小
さくすることができる。 − 駆動装置が簡単である（例えばプランジャを駆動部
材として使用できる）、何故ならば本装置に蓄積されて
いるばねエネルギー及び運動エネルギーにより振動が短
時間にわたり自動的に行われるからである。 − 共振を利用することにより所要駆動出力を小さくで
きる。 − 小さい振動で高い周波数を得ることができるので表
面品質を改善しかつ鋳造速度を高めることができる。
【００３４】力制御される励振が正弦状でありながら鋳
型の振動の距離−時間変化を非正弦状にできる。
型の振動の距離−時間変化を非正弦状にできる。
【００３５】次に図９−図１３に基づいてばね部材の形
状を説明する。この場合に重要な点は、ばね部材は製造
の際に一体的単体としてもばね成層体としても製造で
き、いずれの場合にもばね部材は簡単な方法でチャック
ジョーの中に挿入しさえすれば後は簡単に、支持プレー
ト又は担持プレートにおける対応するコンソールにねじ
締めしひいては固定できる。この場合の取付に際して、
ばね部材が単一のばねであろうと例えば２つ又は３つの
ばねからなる多重構造であろうと何らの差も無い。締付
部品ひいてはチャックジョーの中の１つ又は複数のばね
部材の収容又は間隔取りは、対応して寸法決めされてい
るスペーサにより実現される。上記図においてばね部材
が間に配置されている、鋳型における部品は図示されて
いない。
状を説明する。この場合に重要な点は、ばね部材は製造
の際に一体的単体としてもばね成層体としても製造で
き、いずれの場合にもばね部材は簡単な方法でチャック
ジョーの中に挿入しさえすれば後は簡単に、支持プレー
ト又は担持プレートにおける対応するコンソールにねじ
締めしひいては固定できる。この場合の取付に際して、
ばね部材が単一のばねであろうと例えば２つ又は３つの
ばねからなる多重構造であろうと何らの差も無い。締付
部品ひいてはチャックジョーの中の１つ又は複数のばね
部材の収容又は間隔取りは、対応して寸法決めされてい
るスペーサにより実現される。上記図においてばね部材
が間に配置されている、鋳型における部品は図示されて
いない。
【００３６】しかし図９から、支持プレート又は担持プ
レートにコンソール１１７が取付られていることが分か
る。これらのコンソール１１７はチャックジョー１１１
のための載置表面を形成する。チャックジョー１１は横
断面で見て円形の孔を有する。この孔の中に締付部品１
１２が配置され、締付部品１１２は２つの円筒部分から
製造される。図９から分かるようにこれらの締付部品は
チャックジョーの中の孔に整合され、横断面で見て半円
状であり孔内壁に接している面を有し、１つ又は複数の
ばねに面している平面を有する。図９に示されている構
造の場合には２つのばね部材１１６が設けられている。
これらの２つのばね部材１１６の間にはそれぞれの端部
にすなわちチャックジョー又は締付部品の領域内に、こ
れらのチャックジョー又は締付部品を互いに離して保持
するスペーサ１１４が設けられている。平面が互いに平
行なこのスペーサ１１４は製造の際にばね成層体の目標
値寸法に整合される。
レートにコンソール１１７が取付られていることが分か
る。これらのコンソール１１７はチャックジョー１１１
のための載置表面を形成する。チャックジョー１１は横
断面で見て円形の孔を有する。この孔の中に締付部品１
１２が配置され、締付部品１１２は２つの円筒部分から
製造される。図９から分かるようにこれらの締付部品は
チャックジョーの中の孔に整合され、横断面で見て半円
状であり孔内壁に接している面を有し、１つ又は複数の
ばねに面している平面を有する。図９に示されている構
造の場合には２つのばね部材１１６が設けられている。
これらの２つのばね部材１１６の間にはそれぞれの端部
にすなわちチャックジョー又は締付部品の領域内に、こ
れらのチャックジョー又は締付部品を互いに離して保持
するスペーサ１１４が設けられている。平面が互いに平
行なこのスペーサ１１４は製造の際にばね成層体の目標
値寸法に整合される。
【００３７】ばね部材がつねに同一の寸法を有する場合
にはスペーサもつねに同一の厚さの偏平材料から製造で
きる。図１１では、図９とは異なりただ１つのばね部材
が設けられており、図１１では上半部又は下半部に対応
するスペーサが示されている。図１２は図９に対応す
る。図１３では３つのばね部材が設けられており、この
場合にはスペーサの厚さは対応して薄い。
にはスペーサもつねに同一の厚さの偏平材料から製造で
きる。図１１では、図９とは異なりただ１つのばね部材
が設けられており、図１１では上半部又は下半部に対応
するスペーサが示されている。図１２は図９に対応す
る。図１３では３つのばね部材が設けられており、この
場合にはスペーサの厚さは対応して薄い。
【００３８】ばね部材の製造の際に締付部品及び１つ又
は複数のばね部材を通る貫通孔が開けられ、次いですき
まばめスリーブ１１３が打込れる。すきまばめスリーブ
１１３のそれぞれの端部は１つ又は複数のばね部材と締
付部品とを統合保持する。
は複数のばね部材を通る貫通孔が開けられ、次いですき
まばめスリーブ１１３が打込れる。すきまばめスリーブ
１１３のそれぞれの端部は１つ又は複数のばね部材と締
付部品とを統合保持する。
【００３９】次いでこの単体はチャックジョーの中の孔
の中に側方から挿入され、次いで１１５により示されて
いるねじが、チャックジョーの中の対応する孔又はすき
まばめスリーブを通りコンソール１１７を通って案内さ
れ、従ってねじ締めによりアライメントが行われるだけ
でなく、ばね部材とコンソールとが締付部品又はチャッ
クジョーを介してしっかりと連結される。
の中に側方から挿入され、次いで１１５により示されて
いるねじが、チャックジョーの中の対応する孔又はすき
まばめスリーブを通りコンソール１１７を通って案内さ
れ、従ってねじ締めによりアライメントが行われるだけ
でなく、ばね部材とコンソールとが締付部品又はチャッ
クジョーを介してしっかりと連結される。
【００４０】重要な点は、図９から分かるようにねじ１
１５がすきまばめスリーブの内径より小さい直径を有す
ることである。締付部品又はチャックジョーの表面を整
合し、締付ねじを適切に寸法決めすることにより、鋳型
の作動中にばね部材からの軸方向力と曲げモーメントと
の双方を摩擦結合によりコンソールに伝達させることが
できる。この場合に前述の案内部材は作動中に剛性接続
部材のように作用する。回転関節部材及び回転摺動関節
部材としての作用はアライメント銅に制限されている。
１５がすきまばめスリーブの内径より小さい直径を有す
ることである。締付部品又はチャックジョーの表面を整
合し、締付ねじを適切に寸法決めすることにより、鋳型
の作動中にばね部材からの軸方向力と曲げモーメントと
の双方を摩擦結合によりコンソールに伝達させることが
できる。この場合に前述の案内部材は作動中に剛性接続
部材のように作用する。回転関節部材及び回転摺動関節
部材としての作用はアライメント銅に制限されている。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼片のための板材用鋳型の斜視図である。
【図２】図１の鋳型の本明細書で詳しく説明される領域
の斜視図である。
の斜視図である。
【図３】図２の支持プレート及び保持プレートの取付け
状態を示す斜視図である。
状態を示す斜視図である。
【図４】図１のＡ−Ａ切断線に沿って切断して示す側面
断面図である。
断面図である。
【図５】図１のＢ−Ｂ切断線に沿って切断して示す断面
図である。
図である。
【図６】鋼管用鋳型の上面図である。
【図７】図６のＣ−Ｃ切断線に沿って切断して示す断面
図である。
図である。
【図８】ばね部材の位置の原理図である。
【図９】取付状態のばね部材の縦断面図である。
【図１０】図９と同様であるが上面図である。
【図１１】ばね部材が１つ設けられている断面図であ
る。
る。
【図１２】ばね部材が２つ設けられている断面図であ
る。
る。
【図１３】ばね部材が３つ設けられている断面図であ
る。
る。
１ 銅製プレート ２ 支持プレート ３ 狭幅側面 ６ 担持プレート ７ ばね部材 １０ 調整部材 １１ アライメント部材 １２ 基礎枠 １３ 締付固定部材 １４ 接続部材 １５ 流体チャネル １６、１７ 振動装置 １８ フランジ １１１ チャックジョー １１２ 締付部品 １１３ すきまばめスリーブ １１４ スペーサ １１５ 締付ねじ １１６ ばね部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フランツ‐ウルリヒ・ラウマイヤー ドイツ連邦共和国、デー 4300 エッセ ン 16、ウルバッハシュトラーセ ７ (72)発明者 ハンス‐ヨアヒム・ビーダーマン ドイツ連邦共和国、デー 4100 デュイ スブルク １、ゲラートシュトラーセ ５ (72)発明者 マルティン・ブリュッゲマン ドイツ連邦共和国、デー 4100 デュイ スブルク １、ゲラートシュトラーセ ５ (72)発明者 ラルフ・シュナイダー ドイツ連邦共和国、デー 4020 メット マン ２、ヘレーネンヴェーク 14 (72)発明者 ハンス・ジーマー ドイツ連邦共和国、デー 4300 エッセ ン 13、クリムヒルデンシュトラーセ 24 (56)参考文献 特開 昭62−230460（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−148645（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−111742（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−210153（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/04 311 B22D 11/04 314 B22D 11/04 315
Claims (15)
- 【請求項１】 支持プレートに固定され、成形壁を冷却
する冷却液のための接続管を備え、金属加工物から成る
成形壁を有する鋼等の金属の連続鋳造のための液冷式鋳
型において、成形壁（１）に面していない方の支持プレ
ート（２）の側面にばね部材（７）の一端が一様に分散
配置されて固定され、ばね部材（７）の鋳込方向での剛
性は、鋳込方向に対して横方向である２つの方向での剛
性に比して大幅に小さく、ばね部材（７）が鋳込方向に
対して横方向である１つの方向で延在し、ばね部材
（７）の他端が担持プレート（６）に固定され、担持プ
レート（６）が定置の基礎枠（１２）に接合され、支持
プレート（２）に振動装置（１６、１７）が作用するこ
とを特徴とする金属の連続鋳造のための液冷式鋳型。 - 【請求項２】 壁（１）が管状に形成され、壁（１）の
両端が支持プレート（２）を介して、管（１）の軸方向
に対して横方向に位置するフランジ（１８）に接続さ
れ、フランジ（１８）は上面図で見て方形であり、ばね
部材（７）は、支持プレート（２）又はフランジ（１
８）における互いに対向する２つの側面に固定されてい
ることを特徴とする請求項１に記載の金属の連続鋳造の
ための液冷式鋳型。 - 【請求項３】 壁（１）が２つ広幅プレート（１、２）
と、広幅側面プレート（１、２）の間に保持され摺動可
能に配置され互いに対向している２つの狭幅側面プレー
ト（３）とにより形成されており、壁（１）の広幅側面
ための支持プレート（２）が壁（１）の広幅側面プレー
ト平面に平行に位置していることと、支持プレート
（２）を担持プレート（６）に接続するばね部材（７）
が列状の配置でプレート（２、６）の高さ及び幅にわた
り延在していることと、担持プレート（６）が、ばね力
を印加され液圧的に分離可能であり定置の基礎枠（１
２）に取付られている調整部材（１０）及びアライメン
ト部材（１１）を介して互いに対して調整可能であり、
基礎枠（１２）が鋳型を包囲して締付ていることを特徴
とする請求項１に記載の金属の連続鋳造のための液冷式
鋳型。 - 【請求項４】 狭幅側面プレート（３）における、広幅
側面プレート（１、２）と接触している外側の側面にば
ね部材が設けられ、ばね部材は壁（１）の中の案内部材
（４）と形状結合しており、案内部材（４）は広幅側面
の上部エッジに沿って鋳込方向に対して横方向で延在し
ていることを特徴とする請求項３に記載の金属の連続鋳
造のための液冷式鋳型。 - 【請求項５】 ばね部材（７）の端部が支持プレート
（２）と担持プレート（６）とに固定条片（８）を介し
て接続され、固定条片（８）が互いに間隔をおいて平行
にかつ鋳込方向に対して横方向で配置されていることを
特徴とする請求項１に記載の金属の連続鋳造のための液
冷式鋳型。 - 【請求項６】 支持プレート（２）と担持プレート
（６）とに、互いに間隔をおいて上下に配置されている
多数の板ばね（７）の列の間に鋳込方向で延在する補剛
条片（９）が取付られていることを特徴とする請求項１
に記載の金属の連続鋳造のための液冷式鋳型。 - 【請求項７】 支持プレート（２）の外側側面に、上部
領域及び下部領域に支持プレート（２）にわたり延在し
ている流体チャネル（１５）が設けられ、流体チャネル
（１５）は、支持プレート（２）の中の切欠部を介し
て、銅製プレート（１）を冷却するための冷却チャネル
に接続され、流体チャネル（１５）は、冷却媒体を供給
及び排出するための接続管（１４）を有することを特徴
とする請求項１に記載の金属の連続鋳造のための液冷式
鋳型。 - 【請求項８】 支持プレート（２）が流体チャネル（１
５）の外部で締付部材（１３）を介して互いに連結さ
れ、締付部材（１３）は、異なる連続鋳造素材幅を調整
するための狭幅側面（３）のための調整装置（５）を備
えていることを特徴とする請求項７に記載の金属の連続
鋳造のための液冷式鋳型。 - 【請求項９】 ばね部材（７）のが鋳型の曲率中心に向
かって配向され、支持プレート（２）へのばね部材
（７）の関節接続点が、ばね部材（７）が無負荷状態に
おいて曲率中心へ向くか又は曲率中心を通る軸（２２）
に向くようにばね部材（７）が負荷状態において位置す
るように静的下降値だけずらされていることを特徴とす
る請求項１に記載の金属の連続鋳造のための液冷式鋳
型。 - 【請求項１０】 ずれの値が動作周波数の自乗に反比例
することを特徴とする請求項９に記載の金属の連続鋳造
のための液冷式鋳型。 - 【請求項１１】 ばね部材（７）の鋳込方向での総合ば
ね定数が、ばね部材（７）と振動質量とからなる振動装
置が所要の最大動作周波数の大きさの固有周波数を有す
るように選択されていることを特徴とする請求項１に記
載の金属の連続鋳造のための液冷式鋳型。 - 【請求項１２】 ばね部材（１１６）の端部がチャック
ジョー（１１１）の中に保持され、チャックジョー（１
１）が、ばね部材（１１６）を貫通している締付ねじ
（１１５）により、支持プレート又は担持プレートを載
置する載置面を形成するコンソールに接続されているこ
とを特徴とする請求項１に記載の金属の連続鋳造のため
の液冷式鋳型。 - 【請求項１３】 チャックジョー（１１１）の締付面が
横断面で見て円形の孔であることと、孔の中に、円筒部
分から形成されている締付部品（１１２）が設けられ、
締付部品（１１２）は横断面で見てそれぞれ、半円状で
あり孔内壁に接する１つの面と、ばね部材に面している
１つの平面とを有することと、締付部品（１１２）の間
に１つ又は複数のスペーサ（１１４）が間隔をおいて保
持されることを特徴とする請求項１２に記載の金属の連
続鋳造のための液冷式鋳型。 - 【請求項１４】 締付部品（１１２）及びばね部材（１
１６）が、ばね部材（１１６）の長手軸に対して垂直に
走行する孔を有することと、締付部品とばね部材とが、
孔を貫通して打込れているすきまばめスリーブ（１１
３）により連結され、すきまばめスリーブ（１１３）を
通って締付ねじ（１１５）が貫通案内されていることを
特徴とする請求項１３に記載の金属の連続鋳造のための
液冷式鋳型。 - 【請求項１５】 締付ねじ（１１５）の外径が、すきま
ばめスリーブ（１１３）の内径より小さく、締付ねじ
（１１５）の外径とすきまばめスリーブ（１１３）のす
きばばめ用内径との間に隙間があることを特徴とする請
求項１４に記載の金属の連続鋳造のための液冷式鋳型。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19904023672 DE4023672A1 (de) | 1990-07-23 | 1990-07-23 | Fluessigkeitsgekuehlte kokille fuer das stranggiessen von metallen |
| DE4117052A DE4117052A1 (de) | 1990-07-23 | 1991-05-22 | Fluessigkeitsgekuehlte kokille fuer das stranggiessen von metallen |
| DE4117052.0 | 1991-05-22 | ||
| DE4023672.2 | 1991-05-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04251637A JPH04251637A (ja) | 1992-09-08 |
| JP2978599B2 true JP2978599B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=25895358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3206433A Expired - Lifetime JP2978599B2 (ja) | 1990-07-23 | 1991-07-23 | 金属の連続鋳造のための液冷式鋳型 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5201909A (ja) |
| EP (1) | EP0468607B2 (ja) |
| JP (1) | JP2978599B2 (ja) |
| AT (1) | ATE121328T1 (ja) |
| DE (2) | DE4117052A1 (ja) |
| DK (1) | DK0468607T3 (ja) |
| ES (1) | ES2071205T5 (ja) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5219029A (en) * | 1992-03-09 | 1993-06-15 | Gunther Behrends | Oscillator for continuous casting mold |
| FR2704788B1 (fr) * | 1993-05-04 | 1995-07-28 | Clecim Sa | Dispositif de commande des mouvements d'une lingotiere. |
| DE4341719C2 (de) * | 1993-12-03 | 2001-02-01 | Mannesmann Ag | Einrichtung zum Stranggießen von Stahl |
| AT400416B (de) * | 1993-12-20 | 1995-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Stranggiess-plattenkokille |
| AT400935B (de) * | 1994-07-25 | 1996-04-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Tauchgiessrohr |
| US5526869A (en) * | 1994-09-29 | 1996-06-18 | Gladwin Corporation | Mold for continuous casting system |
| US5771958A (en) * | 1995-09-14 | 1998-06-30 | Ag Industries, Inc. | Mold for continuous casting system |
| LU88701A1 (de) * | 1996-01-18 | 1997-07-18 | Wurth Paul Sa | Stranggiesskokille und Abdichtelement fuer Stranggiesskokille |
| US5927378A (en) * | 1997-03-19 | 1999-07-27 | Ag Industries, Inc. | Continuous casting mold and method |
| DE19753959A1 (de) * | 1997-12-05 | 1999-06-10 | Schloemann Siemag Ag | Kokille mit Breitseiten- und Schmalseitenanstellung |
| DE19817701C2 (de) * | 1998-04-21 | 2000-09-28 | Sms Demag Ag | Hubtisch mit Oszillationsantrieb für eine Stranggießeinrichtung |
| DE19924866A1 (de) * | 1999-05-29 | 2000-11-30 | Sms Demag Ag | Stranggießkokille zum Stranggießen von vorzugsweise Dünnbrammen aus Stahl |
| DE19940997A1 (de) * | 1999-08-28 | 2001-03-01 | Sms Demag Ag | Einrichtung zum Stranggießen von Metall |
| DE10022598A1 (de) * | 2000-05-10 | 2001-11-15 | Sms Demag Ag | Vorrichtung zum Stranggießen von Metallen, insbesondere von Stahl |
| US6374903B1 (en) | 2000-09-11 | 2002-04-23 | Ag Industries, Inc. | System and process for optimizing cooling in continuous casting mold |
| DE10051489A1 (de) * | 2000-10-17 | 2002-04-18 | Sms Demag Ag | Plattenkokille zum Stranggießen von Metall, insbesondere von Stahl |
| KR100882110B1 (ko) * | 2002-06-04 | 2009-02-06 | 주식회사 포스코 | 연속주조설비의 퀵 체인지 스탠드 플렉시블 냉각수 공급기 |
| DE10244596B4 (de) * | 2002-09-21 | 2011-12-29 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Vorrichtung zum Stranggießen von Metallen, insbesondere von Stahlwerkstoffen, zu Langprodukten in einer Mehrstrang-Gießanlage |
| DE102004018602A1 (de) * | 2004-04-16 | 2005-11-03 | Sms Demag Ag | Oszillationsvorrichtung für Stranggießkokillen zum Gießen von flüssigem Metall, insbesondere von flüssigem Stahlwerkstoff |
| CN1305604C (zh) | 2005-03-28 | 2007-03-21 | 姜虹 | 结晶器振动装置 |
| AT508395B1 (de) * | 2009-06-16 | 2014-08-15 | Tbr Casting Technologies Gmbh | Mittel zum oszillieren einer stranggiesskokille |
| JP6171863B2 (ja) * | 2013-11-08 | 2017-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造用鋳型およびこれを用いた連続鋳造方法 |
| US10744725B2 (en) * | 2016-06-01 | 2020-08-18 | The Boeing Company | Support tools for forming laminates |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2814843A (en) * | 1951-10-31 | 1957-12-03 | British Iron Steel Research | Method of and apparatus for the casting of metal |
| US2815551A (en) * | 1955-06-21 | 1957-12-10 | British Iron Steel Research | Method of and apparatus for the casting of metal |
| US3664409A (en) * | 1969-08-08 | 1972-05-23 | Kolomeitsev Adolf P | Mold rocking mechanism in a continuous metal casting plant |
| DE2248066A1 (de) * | 1972-09-30 | 1974-04-04 | Schloemann Ag | Vorrichtung zum fuehren einer oszillierenden stranggiesskokille |
| JPS5588957A (en) * | 1978-12-27 | 1980-07-05 | Kenji Chijiiwa | Horizontal circular vibration type continuous casting machine |
| JPS5611134A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-04 | Nippon Steel Corp | Solidifying method for metal |
| JPS58199645A (ja) * | 1982-05-14 | 1983-11-21 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳型の振動方法 |
| JPS5964142A (ja) * | 1982-10-05 | 1984-04-12 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造装置における鋳型の振動装置 |
| JPS59197350A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-08 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型 |
| JPS60148645A (ja) * | 1984-01-12 | 1985-08-05 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳型の振動装置 |
| AT383520B (de) * | 1985-12-23 | 1987-07-10 | Voest Alpine Ag | Fuehrungseinrichtung fuer eine oszillierende kokille einer stranggiessanlage |
| CA1316325C (en) * | 1987-08-29 | 1993-04-20 | Masatsugu Uehara | Method of oscillating continuous casting mold at high frequencies and mold oscillated by such method |
| US4945975A (en) * | 1988-12-08 | 1990-08-07 | Kawasaki Steel Corporation | Method of oscillation of mold of vertical continuous caster |
-
1991
- 1991-05-22 DE DE4117052A patent/DE4117052A1/de not_active Withdrawn
- 1991-07-16 EP EP91250192A patent/EP0468607B2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-16 DK DK91250192.1T patent/DK0468607T3/da active
- 1991-07-16 AT AT91250192T patent/ATE121328T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-07-16 ES ES91250192T patent/ES2071205T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-16 DE DE59105225T patent/DE59105225D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-23 US US07/734,437 patent/US5201909A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-23 JP JP3206433A patent/JP2978599B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE121328T1 (de) | 1995-05-15 |
| JPH04251637A (ja) | 1992-09-08 |
| DK0468607T3 (da) | 1995-06-26 |
| EP0468607A1 (de) | 1992-01-29 |
| DE59105225D1 (de) | 1995-05-24 |
| EP0468607B1 (de) | 1995-04-19 |
| DE4117052A1 (de) | 1992-11-26 |
| EP0468607B2 (de) | 2001-01-10 |
| ES2071205T5 (es) | 2001-03-16 |
| ES2071205T3 (es) | 1995-06-16 |
| US5201909A (en) | 1993-04-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2978599B2 (ja) | 金属の連続鋳造のための液冷式鋳型 | |
| JP3373854B2 (ja) | 鋼連続鋳造装置 | |
| FI105325B (fi) | Metallinauhan valu | |
| AU750517B2 (en) | Continuous-casting mold with small side adjustment | |
| JP2005526618A5 (ja) | ||
| US3779303A (en) | Installation for continuous ingot casting | |
| US3550675A (en) | Continuous casting plant having adjustable strand guide means | |
| KR100253541B1 (ko) | 스트랭 유도 장치 | |
| BR9609810A (pt) | Lingoteira de placas para produção de lingotes de aço | |
| KR100317156B1 (ko) | 연속 주조용 잉곳 주형 | |
| EP0796683B1 (en) | Equipment for continuous casting of metals | |
| US5505249A (en) | Continuous casting mold | |
| US4456052A (en) | Apparatus for oscillating a continuous casting mold | |
| JP2004502552A (ja) | ストリップ鋳造 | |
| JP4272158B2 (ja) | 多スランド鋳造設備において長尺製品を形成するための金属、特に鋼材、を連続鋳造するための装置 | |
| KR100416846B1 (ko) | 연속주조용주형 | |
| DE4023672A1 (de) | Fluessigkeitsgekuehlte kokille fuer das stranggiessen von metallen | |
| FI68371B (fi) | Anordning foer kontinuerlig gjutning av metallstaenger | |
| EP0834362B1 (en) | Device to obtain vibrations in the walls of the crystallizer of an ingot mould by means of actuators and the use of the device | |
| JPS61273244A (ja) | 水平連続鋳造設備 | |
| US3398780A (en) | Continuous casting of tubes | |
| KR20020063848A (ko) | 금속을 연속 주조하기 위한 장치 | |
| JP3139887B2 (ja) | 多重水平連鋳機を作動する方法 | |
| JPS5950962A (ja) | 鋳片支持装置 | |
| JP2022136449A (ja) | 連続鋳造設備の可変装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070910 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080910 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090910 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100910 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110910 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |