JPS58199645A - 連続鋳造鋳型の振動方法 - Google Patents
連続鋳造鋳型の振動方法Info
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- JPS58199645A JPS58199645A JP8175582A JP8175582A JPS58199645A JP S58199645 A JPS58199645 A JP S58199645A JP 8175582 A JP8175582 A JP 8175582A JP 8175582 A JP8175582 A JP 8175582A JP S58199645 A JPS58199645 A JP S58199645A
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- Japan
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- mold
- vibration
- oscillation
- cycles
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/053—Means for oscillating the moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続鋳造においてその鋳型を振動させる娠−
７５ｖｋ＆：ｌＩするものである。
７５ｖｋ＆：ｌＩするものである。
周知のように溶鋼等の溶−＆ｉｌを鋳型内に達統的＆：
注湯して鋳りを得る達続鋳ｊ！Ｉ汰にあいＣは。
注湯して鋳りを得る達続鋳ｊ！Ｉ汰にあいＣは。
鋳型と鋳りとの閣の一粍を軽減し 焼付きを防止しく安
定した鋳込みをｈうｋめ、パウダ吟のａ滑剤を使用ヴる
とともｔＪ、鋳型を鋳り引抜り向ｌ＼振動（オフシレー
シうン）させるのが通常である。
定した鋳込みをｈうｋめ、パウダ吟のａ滑剤を使用ヴる
とともｔＪ、鋳型を鋳り引抜り向ｌ＼振動（オフシレー
シうン）させるのが通常である。
ｌｌ１１図に従来の′ａ輌鋳造機の代表的な一例を示す
５１１ｆｉｌ、：わい（タンゲイソ′−Ｊｌ内の溶融金
属２は浸濃ノスル３を介しｃｉｌ’１４内に注湯され、
イの溶−金属２はＨ型４の内歯側から凝固しＣ鋳ｈ５が
得られる。そして鋳型４内の溶融金属２の表情 山には勇満剤や保ｍｌメ浄剤等としτ―能するパウダ６
がｌｋ作される。また鋳型４は図示しない周知の畿艷装
置によ〜Ｊ（矢印７に示すように鋳片５の引抜り向＆：
１ｉｌｌｌＬ、、鋳型４と鋳ハ５とが相対的に蚤−変位
する。
５１１ｆｉｌ、：わい（タンゲイソ′−Ｊｌ内の溶融金
属２は浸濃ノスル３を介しｃｉｌ’１４内に注湯され、
イの溶−金属２はＨ型４の内歯側から凝固しＣ鋳ｈ５が
得られる。そして鋳型４内の溶融金属２の表情 山には勇満剤や保ｍｌメ浄剤等としτ―能するパウダ６
がｌｋ作される。また鋳型４は図示しない周知の畿艷装
置によ〜Ｊ（矢印７に示すように鋳片５の引抜り向＆：
１ｉｌｌｌＬ、、鋳型４と鋳ハ５とが相対的に蚤−変位
する。
ところで上述のような１１統鋳造、［：パウダを使用し
た連続鋳造におい【は、鋳型と鋳りとの相！ＩＩ！−に
よって鋳ハ表面にＡツシレーシ」ンマークと称される窪
みが形成される。このようなオソシレーシ」ンマークは
単に鋳片の外観（鋳肌）を損うだけではなく、オンジレ
ージコンマークの窪みが深くなればその窪みがノツチの
作用を梁して鋳片表面の割れを招き、またスラグの轡込
みによる欠陥（いわゆる）Ｏかみ）を引起す等の同鴫が
ある。したがってオンジレージコンマークの発生は可及
的に回避もしくは軽減することが好ましい。
た連続鋳造におい【は、鋳型と鋳りとの相！ＩＩ！−に
よって鋳ハ表面にＡツシレーシ」ンマークと称される窪
みが形成される。このようなオソシレーシ」ンマークは
単に鋳片の外観（鋳肌）を損うだけではなく、オンジレ
ージコンマークの窪みが深くなればその窪みがノツチの
作用を梁して鋳片表面の割れを招き、またスラグの轡込
みによる欠陥（いわゆる）Ｏかみ）を引起す等の同鴫が
ある。したがってオンジレージコンマークの発生は可及
的に回避もしくは軽減することが好ましい。
上述のようなオンジレージコンマークは、鋳型の上昇時
に鋳型内壁面に前記パウダの溶−物からなるスラブのた
まりが生じて、次の鋳型の下−過程でスラグが凝固して
鋳片の凝固シェルに凹みを生じさせることに起因するこ
とが知られている。したがって鋳型の上昇量もしくは１
興時間がオンシレージョンマークの大きさく深さ）に強
く影響を与えていると考えられるから、鋳型−鋳片■の
相対的変位最を軽減することがオンジレージコンマーク
の軽減に有効であることが知られている。しかしながら
鋳型の振幅のみを小さくした場合には鋳型表面と鋳片と
の焼付きを生じ、オンジレージ」ンさせる本来の目的が
適職できなくなる。すなわら、従来一般に鋳型振動は１
として焼トＪ防止の観点から、振動スト［Ｊ−り５＝２
０ｍｇ＋、振動周波数７０−１５０サイクル 分＆！度
に設定されており、これ以上高サイクル、小振幅とした
場合には詭付きが発生しやすくなるが、 ｈこの＆’ｌ
［の範囲内で小振幅としてもオンジレージ」ンマークの
軽減には與９Ｐｊｒはない５したがつＣ従来は焼イ・１
きを防止するためｋは、オンジレージ」ンマークの軽減
についてはある程度あきらめざるを得ないのが寅憫であ
った。
に鋳型内壁面に前記パウダの溶−物からなるスラブのた
まりが生じて、次の鋳型の下−過程でスラグが凝固して
鋳片の凝固シェルに凹みを生じさせることに起因するこ
とが知られている。したがって鋳型の上昇量もしくは１
興時間がオンシレージョンマークの大きさく深さ）に強
く影響を与えていると考えられるから、鋳型−鋳片■の
相対的変位最を軽減することがオンジレージコンマーク
の軽減に有効であることが知られている。しかしながら
鋳型の振幅のみを小さくした場合には鋳型表面と鋳片と
の焼付きを生じ、オンジレージ」ンさせる本来の目的が
適職できなくなる。すなわら、従来一般に鋳型振動は１
として焼トＪ防止の観点から、振動スト［Ｊ−り５＝２
０ｍｇ＋、振動周波数７０−１５０サイクル 分＆！度
に設定されており、これ以上高サイクル、小振幅とした
場合には詭付きが発生しやすくなるが、 ｈこの＆’ｌ
［の範囲内で小振幅としてもオンジレージ」ンマークの
軽減には與９Ｐｊｒはない５したがつＣ従来は焼イ・１
きを防止するためｋは、オンジレージ」ンマークの軽減
についてはある程度あきらめざるを得ないのが寅憫であ
った。
この発明Ｌ！以上の事情に諷みてなされたもので。
鋳型のオンジレージコンによる焼付き防止機能を確保し
つ〕、オンジレージ」ン７−りの発生を軽減もしくは回
避する五うｋした鋳型振動り沫を捷供することを目的と
するものＣある。
つ〕、オンジレージ」ン７−りの発生を軽減もしくは回
避する五うｋした鋳型振動り沫を捷供することを目的と
するものＣある。
すなわちごの発明の鋳型振動方法は、ｖＬ来と同程度の
比較的低サイクル、大振幅の振動に加えて、その轟−の
最大速度よりも振動最大速度が大きくしかも畠サイクル
、小振幅の振動を複合し、舶記低サイクル、大振幅の振
動によ−ｊ【燐付きを防「りると同時に、高サイクル、
小振幅の振動によ〕でオフシレージョンマークの軽減を
図るようにしたものである。
比較的低サイクル、大振幅の振動に加えて、その轟−の
最大速度よりも振動最大速度が大きくしかも畠サイクル
、小振幅の振動を複合し、舶記低サイクル、大振幅の振
動によ−ｊ【燐付きを防「りると同時に、高サイクル、
小振幅の振動によ〕でオフシレージョンマークの軽減を
図るようにしたものである。
以下この発明の鋳型振動方法をさらに詳細に説明する。
第２図はこの発明の方法を寅論する部属の一例を示すも
のであり、また第３図はこの発明による鋳型の振動波形
の一例を示すものである。なお第２図において、第１図
に示されるＩ素と向−の装本については同一の符号を附
し、その説明は省略ヴる。
のであり、また第３図はこの発明による鋳型の振動波形
の一例を示すものである。なお第２図において、第１図
に示されるＩ素と向−の装本については同一の符号を附
し、その説明は省略ヴる。
第２図において、鋳型４はバネ材等からなる弾性支持梁
１０を介して振動フレーム１１に支持されており、この
振動フレーム１１は、図示しない従来公知の振動＠園、
例えばクランク・カムー構あるいは油圧シリンダによっ
て矢印１２および第３図（Ａ）に示すように従来の通常
の鋳型振動と同程度の大振幅、低サイクルにて鋳片引抜
７ｊ１１［ｉ勤せしめられるように構成されている。−
ｈ鋳型４には１−ラス七−夕等により駆動され−（る＾
周波加振１１１３が附設され（いる、この高周波加振器
１３は矢印１４および第３図（Ｂ）に示すように前記蚤
動フレーム］１の振動の最人条動速攬よりも最大速度が
大きくしかし小振幅、高サイクルの鋳り引抜り向への振
動を鋳ＩＭ４に与えるためのものである。したがって鋳
型４Ｌ二は、１３図（Ａ）に示すような大振幅、低サイ
クルの振動と、それよりも最人速濱が人きくしかも小振
幅、高サイクルの第３図（Ｂ）に示す振動とが複合され
た第３ａｌｌ（Ｃ）に示すような複合振動が鋳片引抜す
内に加えられることになる。
１０を介して振動フレーム１１に支持されており、この
振動フレーム１１は、図示しない従来公知の振動＠園、
例えばクランク・カムー構あるいは油圧シリンダによっ
て矢印１２および第３図（Ａ）に示すように従来の通常
の鋳型振動と同程度の大振幅、低サイクルにて鋳片引抜
７ｊ１１［ｉ勤せしめられるように構成されている。−
ｈ鋳型４には１−ラス七−夕等により駆動され−（る＾
周波加振１１１３が附設され（いる、この高周波加振器
１３は矢印１４および第３図（Ｂ）に示すように前記蚤
動フレーム］１の振動の最人条動速攬よりも最大速度が
大きくしかし小振幅、高サイクルの鋳り引抜り向への振
動を鋳ＩＭ４に与えるためのものである。したがって鋳
型４Ｌ二は、１３図（Ａ）に示すような大振幅、低サイ
クルの振動と、それよりも最人速濱が人きくしかも小振
幅、高サイクルの第３図（Ｂ）に示す振動とが複合され
た第３ａｌｌ（Ｃ）に示すような複合振動が鋳片引抜す
内に加えられることになる。
ここで＾崗波加邊器１３のみを用いて小振幅。
畠サイクルの振動のみを鋳型４に与えた場合には。
鋳片と鋳型との閣の相絢変位−が小さいため前述のよう
＆：焼付きが生じ易くなる、そこでこの発明ぐは単に小
振幅、高サイクルの振動をりえるだけではなく、それに
従来の通常の鋳型振幅と同程度の大振幅、低サイクルの
振動を複合しＵＦＪＯえ（。
＆：焼付きが生じ易くなる、そこでこの発明ぐは単に小
振幅、高サイクルの振動をりえるだけではなく、それに
従来の通常の鋳型振幅と同程度の大振幅、低サイクルの
振動を複合しＵＦＪＯえ（。
鋳型と鋳片とのトータルとしての相対変位−を大きくし
ている。、ここぐ低サイクル側の振動七−ドは、焼付き
Ｒ１防止の観点から、上述のように従来の通常の鋳型振
動と同様に振動ストＯ−り５−２０１１程度、撮動周波
数７０〜１５０サイクル分程度とすれば良い。一方＾サ
イクル側の振動は。
ている。、ここぐ低サイクル側の振動七−ドは、焼付き
Ｒ１防止の観点から、上述のように従来の通常の鋳型振
動と同様に振動ストＯ−り５−２０１１程度、撮動周波
数７０〜１５０サイクル分程度とすれば良い。一方＾サ
イクル側の振動は。
オツシレーションマークの形成を軽減もしくは１道する
ため、ｉ幅を可及的に小さくすることが望ましく、通常
は振動ストローク０．１〜０．５１程慣。
ため、ｉ幅を可及的に小さくすることが望ましく、通常
は振動ストローク０．１〜０．５１程慣。
振動周波数２０００〜２００００サイクル、・分程度と
する。
する。
なお高サイクル側の振動の最大速度が低サイクル側の最
大速度と等しいかまたは小さい場合には。
大速度と等しいかまたは小さい場合には。
高サイクル側の振動の１サイクル中において実際に鋳型
が上昇−下降しないことがある。例えば低サイクル側の
振動による振動フレームの下降過程でその下降速度より
も高サイクル側の振動による鋳型の最大上欝遣度が遅け
れば鋳型は高サイクル側の振動の上昇過程で実際には上
昇しないことになる。このような場合にはオツシレーシ
ョンマークの生成が低サイクル側の振動の影響を受けて
しまい、オツシレーションマークの形成を軽減もしくは
Ｏａｔ″きなくなるから、高サイクル側の振動の最大速
度を低サイクル側の振動の最大速度よりも大きくする必
要がある。
が上昇−下降しないことがある。例えば低サイクル側の
振動による振動フレームの下降過程でその下降速度より
も高サイクル側の振動による鋳型の最大上欝遣度が遅け
れば鋳型は高サイクル側の振動の上昇過程で実際には上
昇しないことになる。このような場合にはオツシレーシ
ョンマークの生成が低サイクル側の振動の影響を受けて
しまい、オツシレーションマークの形成を軽減もしくは
Ｏａｔ″きなくなるから、高サイクル側の振動の最大速
度を低サイクル側の振動の最大速度よりも大きくする必
要がある。
なおまた、第３図の例では低サイクル側の振動波形およ
び高サイクル側の振動波形としてサイン波を用いる場合
につい（示したが、必ずしもサイン波に限らないことは
もちろんｅあり、また低サイクル側の振動波形と高サイ
クル側の振動波形とを興ならしめても良い。
び高サイクル側の振動波形としてサイン波を用いる場合
につい（示したが、必ずしもサイン波に限らないことは
もちろんｅあり、また低サイクル側の振動波形と高サイ
クル側の振動波形とを興ならしめても良い。
次にこの発明の鋳ｊＥ！蚤動り法を適用して鋼の連続鋳
造を行なった実施例を記す。
造を行なった実施例を記す。
実施例
スラブサイズ２２〇−鵬Ｘ１４００厳−の鋼スラブを引
抜速度１．５− ・’−ｒ連続１１１６にあたり、振−
フレームにａ来の鋳型振動と同程濱の振動、すなわらｍ
＊数１２０サイクル、・′分、蚤幅土５＋ｓｍ、最大適
度６３５ｍ、、□秒の振動を与えると同時に、高周波ａ
０１ｉ日１−：より （ｉ！１ｌｌｌｂ０００〜１００
００サイクル、振幅士０．２ｍｇ＋、最大速度１０５−
２１０−′秒の畿−を与えた。その紬宋オッシレーシ」
ンマークの８２さおよびその長さを従来よりも格段に小
さくすることができた。また観き付きもほとんど発生し
ないことがａｍされた。
抜速度１．５− ・’−ｒ連続１１１６にあたり、振−
フレームにａ来の鋳型振動と同程濱の振動、すなわらｍ
＊数１２０サイクル、・′分、蚤幅土５＋ｓｍ、最大適
度６３５ｍ、、□秒の振動を与えると同時に、高周波ａ
０１ｉ日１−：より （ｉ！１ｌｌｌｂ０００〜１００
００サイクル、振幅士０．２ｍｇ＋、最大速度１０５−
２１０−′秒の畿−を与えた。その紬宋オッシレーシ」
ンマークの８２さおよびその長さを従来よりも格段に小
さくすることができた。また観き付きもほとんど発生し
ないことがａｍされた。
以上の説明で明らかなようにこの発明の鋳型振動方法に
よれば、連続鋳造に際しての鋳片の焼付きを防止すると
同時に、オツシレーションマークの発生を軽減もしくは
Ｉ避することができ、したがって表面肌の優れた鋳片を
容賜に得ることができ、またオツシレーションマークか
らの割れの発生やオツシレーションマークにおける〕Ｏ
かみ等の欠陥発生を有効に防止できる等、種々の−１な
ＩＩＪｌ！を得ることができる。
よれば、連続鋳造に際しての鋳片の焼付きを防止すると
同時に、オツシレーションマークの発生を軽減もしくは
Ｉ避することができ、したがって表面肌の優れた鋳片を
容賜に得ることができ、またオツシレーションマークか
らの割れの発生やオツシレーションマークにおける〕Ｏ
かみ等の欠陥発生を有効に防止できる等、種々の−１な
ＩＩＪｌ！を得ることができる。
第１図は従来の鋳型振動方法を実施する連続鋳造設備の
要部を示す略解図、１１１２図はこの発明の鋳型振動方
法を実施するための連続鋳逸設働の要部の一例を示す略
解図、第３図（Ａ）〜（Ｃ）はこの発明の方法に使用さ
れる振動波形の一例を示す波形図であって、（Ａ）は低
サイクル側の振動波形、（Ｂ）は高サイクル側の振動波
形、（Ｃ）は両１の複合掻−波形を示す。 ２・・・濤−金属、 ４・・・鋳型、 ５・・・鋳片、
１１・・・掻−フレーム、 １３・・・高周波加振器。 出願人 川 崎 製 鉄 株 式 会
社代層人 弁理士 會 １）武 久 （ほか１名）
要部を示す略解図、１１１２図はこの発明の鋳型振動方
法を実施するための連続鋳逸設働の要部の一例を示す略
解図、第３図（Ａ）〜（Ｃ）はこの発明の方法に使用さ
れる振動波形の一例を示す波形図であって、（Ａ）は低
サイクル側の振動波形、（Ｂ）は高サイクル側の振動波
形、（Ｃ）は両１の複合掻−波形を示す。 ２・・・濤−金属、 ４・・・鋳型、 ５・・・鋳片、
１１・・・掻−フレーム、 １３・・・高周波加振器。 出願人 川 崎 製 鉄 株 式 会
社代層人 弁理士 會 １）武 久 （ほか１名）
Claims (2)
- （１）溶融金属を鋳型内に連続的に注湯して鋳片を得る
連続鋳ｍ沫において、 鋳型に対し鋳片の引抜り向と同一り向に、低サイクルか
つ大豊暢の振動と、その振動よりも愚人速度が大きくし
かも高サイクルかつ小振幅の振動とを複合して加えるこ
とを特許とする連続鋳造鋳型の振−５沫。 - （２）前記低サイクルかつ大振幅の蚤−を、振動周波数
７０〜１５０サイクル・′分、振動スト０−り５〜２０
−とし、前記＾サーイクルかつ小振幅の振動を振動周波
数２０００〜２００００サイクル分、振動ストローク０
．１〜０．５ｍｍとした特許請求の範囲ｍｉ項記載の振
動方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8175582A JPS58199645A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 連続鋳造鋳型の振動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8175582A JPS58199645A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 連続鋳造鋳型の振動方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199645A true JPS58199645A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0337455B2 JPH0337455B2 (ja) | 1991-06-05 |
Family
ID=13755250
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8175582A Granted JPS58199645A (ja) | 1982-05-14 | 1982-05-14 | 連続鋳造鋳型の振動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199645A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61501501A (ja) * | 1984-03-19 | 1986-07-24 | エイエムビイ・テクノロジイ・インク | 金属の連続鋳造方法及び装置 |
| US5201909A (en) * | 1990-07-23 | 1993-04-13 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Liquid-cooled continuous casting mold |
| JP2007118041A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Showa Denko Kk | アルミニウム合金の連続鋳造棒、連続鋳造棒の鋳造方法、連続鋳造装置 |
| JP2017221963A (ja) * | 2016-06-16 | 2017-12-21 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機及び連続鋳造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5427176A (en) * | 1977-08-01 | 1979-03-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Apparatus for storing ariticles to be machined |
| JPS5855153A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1982
- 1982-05-14 JP JP8175582A patent/JPS58199645A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5427176A (en) * | 1977-08-01 | 1979-03-01 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Apparatus for storing ariticles to be machined |
| JPS5855153A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鋼の連続鋳造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61501501A (ja) * | 1984-03-19 | 1986-07-24 | エイエムビイ・テクノロジイ・インク | 金属の連続鋳造方法及び装置 |
| JPH0510185B2 (ja) * | 1984-03-19 | 1993-02-09 | Ei Emu Bii Tekunorojii Inc | |
| US5201909A (en) * | 1990-07-23 | 1993-04-13 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Liquid-cooled continuous casting mold |
| JP2007118041A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Showa Denko Kk | アルミニウム合金の連続鋳造棒、連続鋳造棒の鋳造方法、連続鋳造装置 |
| JP2017221963A (ja) * | 2016-06-16 | 2017-12-21 | 新日鐵住金株式会社 | 連続鋳造機及び連続鋳造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0337455B2 (ja) | 1991-06-05 |
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