JPH02197359A - 連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、鋼の連続鋳造において表面性状の優れた鋳
片を製造するための方法、具体的には鋳型のオシレーシ
ョンサイクルの制御によって、オシレーションマークの
深さを浅くすることを特徴とする連続鋳造方法、に関す
るものである。

（従来の技術） 連続鋳造においては、鋳型を上下方向に往復運動させる
いわゆるオシレーションが実施されている。オシレーシ
ョンは鋳型と鋳片の焼付の防止とともに、潤滑剤として
のパウダーを鋳型−鋳片間に円滑に供給する役目をはた
す。

しかしながら、オシレーションが適切でないと、鋳片に
深いオシレーションマークがついて、それにそって横ひ
び割れと呼ばれる欠陥が発生し、鋳片手入れの工数増加
や歩留り低下の原因になる。

従って、オシレーションマークはできるだけ浅いのが望
ましい。

オシレーションマークの深さ（ｄ）は、オシレーション
のネガティブタイム（ｔＮ）　と相関することが知られ
ており、その関係は概′ね第１図のようになる。ネガテ
ィブタイムというのは、第２図に示すようなオシレーシ
ョンサイクルにおいて、鋳込み速度、即ち鋳片の引抜速
度（Ｖｃ）が鋳型の移動速度Ｖ＋ｎより大である時間で
ある。

ところで、従来からオシレーションの制御は、下記の■
式によって行われてきた。

ｆ＝ａ’ＶＣ・・・・・・■ ただし、 ｆ：オシレーションサイクル数（ｃｙｃｌｅ／分）ｖｃ
　：鋳込速度（ｍ１１１１分） ａ’　　：　　（１＋Ｎ）／２ｓで計算される定数ここ
て、Ｎはネガティブ率、Ｓはオシレーションストローク
であり、Ｎ＝　（２ｓ　ｆ−ＶＣ）／Ｖ。

である。

第３図の直線イが、上記０式によってオシレーションを
制御したときのｒとＶｃとの関係（ただしａ”＝０．２
）を示し、そのときのむ、ＩとＶｃとの関係が、同図の
イ゛線になる。曲線イ゛　は、 ｔＮ＝６０／πｆ　−ｃｏｓ−’ＣＶｃ／ｘ　ｓ　ｆ　
）　　・・−■の式でＳ　（オシレーションストロ−゛
り）を４．０ｈ＋ｍとして算出している。

曲線イ゛に見られるように、鋳込み速度Ｖｃが小さいと
きには、ネガティブタイム１．が著しく長くなり、第２
図かられかるようにオシレーションマークの深さｄが大
きくなる。このことは、連続鋳造における鋳造開始時な
どの低速鋳込みのときに、深いオシレーションマークが
発生し、前述のような鋳片表面の欠陥が生じゃすいこと
を意味する。

（発明が解決しようとする課題） 本発明は、低速鋳込み時においてもネガティフタイムｔ
、Ｉの増大が少なく、深いオシレーションマークが発生
しないような鋼の連続鋳造方法を提供することを目的と
するものである。

（課題を解決するための手段） 本発明の要旨は、下記の連続鋳造方法にある。

ｒ鋼の連続鋳造において、鋳型のオシレーション蜆 サイクル（ｆ、）を下記０式によって定めることを特徴
とする連続鋳造方法。

ｆ　＝＝ａ　Ｖ　ｃ＋／Ｘ　　・・・・・（１）ただし
、ｆ：オシレーションサイクル数（ｃｙｃｌｅ／分）Ｖ
ｃ　：鋳込速度（ｍｍ／分） ａ：２０〜４０の定数 Ｘ：２〜４の定数１ （作用） 前述の第３図中に曲線口、およびハとして示したのは、
上記の■式においてａを５．７、χを２、およびａを３
１，１、Ｘを４とした場合（即ち、ｆ＝５．７ｖ、１／
２、およびｆ　＝３１．ｌ　Ｖ　、”’）の線である。

そして、これらに対応する１、と■１の関係をあられす
のが、それぞれ曲線口゛、バである（これらの曲線の算
出ば■式による）。

上記の各曲線をみれば明らかなように、■式のＸが大き
くなるほど、ｆｋＶｃの関係をあられす曲線は上にふく
らみ、それに伴って、ＬＨとＶｃの関係を表す曲−線の
勾配（ＶＣの小さい側での立ち上がり）が小さくなる。

言い換えれば、鋳込み速度（Ｖｃ）が小さいところでも
、ネガティブタイム（ＴＮ）の増大が少ない。

なお、■式の定数ａが２０よりも小゛さいと、オシレー
ションサイクル数（ｆ）が少なくなりすぎて、オシレー
ションマークが深くなる。

一方、ａが４０を超えると、ｆが大きくなりすぎてパウ
ダーの流れ込みがわるくなり、凝固シェルと鋳型との潤
滑不良によるブレークアウトなどの障害が発生する。

■式のＸは、２より小さいと第３図の曲線かられかるよ
うに、従来の方法に較べて改善の効果が小さい。また、
Ｘが大きすぎると、オシレーションサイクル数（ｆ）が
大きくなりパウダーの溶は込み不良による前記の障害が
発生する。よって、χの適正範囲は２〜４である。

本発明方法は、鋳型のオシレーションを■式によって制
御するところに特徴があり、それによって、鋳込み初期
および末期の鋳込み速度が小さい場合、或いは鋳込み中
の鋳込み速度の変動時でもオシレーションマークが浅く
、表面欠陥の少ない鋳片が得られる。以下、その効果を
実施例によって具体的に説明する。

（実施例） 、ｒｌｓ　ｓＵＳ　３０４ステンレス鋼の連続鋳造に本
発明方法を適用した。

縦型連続鋳造機を使用し、スラブサイズ２００　Ｘ１０
００ｍｍ、鋳込み温度（タンデイツシュ内温度）１５０
０℃とし、パウダーは１３００℃での粘度が１．３ポア
ズのものを使用した。オシレーションの制御は、ｆ　＝
３１．１　ＶＣ＋／４の式を用イテ行ツタ。

第４図に、鋳込み開始からの時間と鋳込み速度のパター
ンを示す。第５図は、鋳込み初期から定常状態になるま
でのスラブ長さ方向にそった表面のオシレーションマー
クの深さ（ｄ）の測定結果である。なお、参考のため、
従来のｆ＝ａＶｃ（ａ　＝０．２）の式によりオシレー
ション制御を行った場合の測定結果も第５図に点線で示
している。

第５図から明らかなように、本発明方法によれば、鋳込
み開始直後の低速鋳込み域でも、オシレーションマーク
の深さは、定常速度域と大差がなく、従来法に較べて、
オシレーションマークの深さを小さくするという改善効
果がきわめて顕著である。なお、このような効果は、ス
゛テンレス鋼に限らず炭素鋼、低合金鋼の連続鋳造にお
いても同様に得られることも確認している。

（発明の効果） 本発明によれば、従来の連続鋳造法の、特に低速鋳込み
時おける深いオシレーションマークの発生と、それに伴
うスラブ表面欠陥の問題が解消できる。スラブ表面欠陥
が少ないということは、スラブ手入れの工数の削減、鋳
造歩留りの向」二など大きな実益を生むものである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、オシレーションマークの深ざとネガティブタ
イムとの関係を示す図、 第２図は、鋳型のオシレーションサイクルを説明する図
、 第３図は、オシレーションサイクルの制御方式の相違に
よるネガティブタイムの変化を示す図、第４図は、本発
明の実施例における鋳込みパターンを示す図、 第５図は、本発明の実施例におけるスラブ長手方向にそ
ったオシレーションマーク深さの変化を示す図、である
。 出願人　日本ステンレス株式会社（ほか１名）代理人　
弁理士　穂　上　照　忠（ほか１名）本１４ガ蔓ダ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 鋼の連続鋳造において、鋳型のオシレーションサイクル
   （ｆ）を下記（１）式によって定めることを特徴とする
   連続鋳造方法。 ｆ＝ａＶ＿ｃ＾１＾／＾ｘ・・・・・（１） ただし、ｆ：オシレーションサイクル数（ｃｙｃｌｅ／
   分） Ｖ＿ｃ：鋳込速度（ｍｍ／分） ａ：２０〜４０の定数 ｘ：２〜４の定数