JP2019505652A - 残油脱アスファルト化からのブライトストックおよび重質ニュートラル製造 - Google Patents

Abstract

減圧残油または他の５１０℃＋供給原料などの供給原料から潤滑油ベースストックを形成するための方法が提供される。供給原料は、脱アスファルト化され得、かつ次いで、触媒および／または溶媒加工されて、曇り（又はヘーズ）形成に耐性（又は抵抗）を示すブライトストックを含む潤滑油ベースストックを形成し得る。

Description

（分野）
残油フラクション（又は残油画分（resid fractions））の脱アスファルト化によって製造される脱アスファルト化油からの潤滑油ベースストックの製造のためのシステムおよび方法が提供される。

（背景）
潤滑油ベースストックは、原油または原油フラクションから生成可能であるより高価値な生成物の１種である。望ましい品質の潤滑油ベースストックを生成する能力は、多くの場合、適切な供給原料の入手可能性によって制限される。例えば、潤滑油ベースストック製造のための従来のプロセスのほとんどは、中〜低レベルの初期硫黄含有量を有する原料からのバージン軽油フラクションなど、過酷な条件下で以前に処理されなかった原料フラクションから出発することを伴う。

いくつかの状況において、減圧残油のプロパン脱アスファルト化によって形成された脱アスファルト化油が追加的な潤滑油ベースストック製造のために使用可能である。脱アスファルト化油は、潜在的に、ブライトストックなどのより重質のベースストックの製造に適切となる可能性がある。しかしながら、潤滑油ベースストック製造のために適切な供給原料を製造するために必要とされるプロパン脱アスファルト化の苛酷性のため、減圧残渣供給原料に対して約３０重量％のみの収率の脱アスファルト化油が典型的に生じる。

特許文献１は、ペンタン−アルコール−脱アスファルト化短鎖残渣の水素化処理（hydrotreating）によって潤滑油を製造する方法を記載する。この方法は、ペンタンなどのアルカンと、メタノールおよびイソプロプルアルコールなどの１種以上の短鎖アルコールとの混合物を含む脱アスファルト化溶媒により、減圧残油フラクション上での脱アスファルト化を実行することを含む。次いで、脱アスファルト化油を水素化処理し、続いて溶媒抽出によって十分なＶＩ向上を実行して潤滑油を形成する。

特許文献２は、ブライトストックを形成するために残油および／または脱アスファルト化油を触媒加工する方法を記載する。脱アスファルト化油などの残油誘導流は水素化加工され、硫黄含有量が１重量％未満まで低下し、窒素含有量が０．５重量％未満まで低下する。次いで、水素化加工された流れは、１１５０°Ｆ〜１３００°Ｆ（６２０℃〜７０５℃）の切点において、より重質なフラクションおよびより軽質なフラクションを形成するために分留される。次いで、より軽質なフラクションは、種々の様式で触媒加工されてブライトストックを形成する。

米国特許第３，４１４，５０６号明細書 米国特許第７，７７６，２０６号明細書

（要旨）
種々の態様において、Ｃ_３および／またはＣ_４脱アスファルト化溶媒で脱アスファルト化することによって生成される脱アスファルト化油から、ブライトストック（bright stocks）およびワイドカット重質ニュートラルベースストック（wide cut heavy neutral base stocks）などの潤滑油ベースストックを製造するための方法が提供される。脱アスファルト化油の収率（又は収量（yield））は、脱アスファルト化する供給原料（又は原料（feed））に対して、５０重量％未満、または４０重量％以下、または３５重量％以下であり得る。

脱アスファルト化油を加工して潤滑油ベースストックを形成するための構造の例を概略的に示す。 脱アスファルト化油を加工して潤滑油ベースストックを形成するための別の構造の例を概略的に示す。 脱アスファルト化油を加工して潤滑油ベースストックを形成するための別の構造の例を概略的に示す。 種々のレベルの水素化加工苛酷性におけるペンタン脱アスファルト化油の処理からの結果を示す。 ソワー水素化分解およびスウィート水素化分解の種々の組合せを有する構造における脱アスファルト化油の加工からの結果を示す。 潤滑油ベースストックを形成するための脱アスファルト化油の触媒加工のための構造の例を概略的に示す。 種々のプロパン脱アスファルト化供給原料および参照ベースストックから製造された潤滑油ベースストックの特性を示す。 種々のブタン脱アスファルト化供給原料から製造された潤滑油ベースストックの特性を示す。 種々のペンタン脱アスファルト化供給原料から製造された潤滑油ベースストックの特性を示す。 種々のペンタン脱アスファルト化供給原料から製造された潤滑油ベースストックの特性を示す。 プロパン脱アスファルト化油の特性を示す。 プロパン脱アスファルト化油の加工からの水素化加工溶出物フラクションの特性を示す。

（詳細な説明）
本明細書の詳細な説明および請求項における全ての数値は、「約」または「およそ」表示値によって修飾され、当業者によって予想される実験誤差および変動を考慮に入れる。

概要
種々の態様において、低苛酷性Ｃ_４＋脱アスファルト化によって生成される脱アスファルト化油から、グループＩおよびグループＩＩブライトストックを含むグループＩおよびグループＩＩ潤滑油ベースストックを製造するための方法が提供される。低苛酷性脱アスファルト化とは、本明細書で使用される場合、脱アスファルト化される供給原料に対して少なくとも５０重量％、または少なくとも５５重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも６５重量％、または少なくとも７０重量％、または少なくとも７５重量％の脱アスファルト化油収率など、高収率の脱アスファルト化油（および／または減少量の拒絶されるアスファルトまたはロック）をもたらす条件下での脱アスファルト化を指す。グループＩベースストック（ブライトストックを含む）は、脱アスファルト化油での溶媒抽出を実行せずに形成可能である。グループＩＩベースストック（ブライトストックを含む）は、触媒および溶媒加工の組合せを使用して形成可能である。低苛酷性条件下で形成される脱アスファルト化油から製造される従来のブライトストックと対照的に、本明細書に記載されるグループＩおよびグループＩＩブライトストックは、長期間の貯蔵後、曇り（又はヘーズ）を実質的に含まないことが可能である。この曇りのないグループＩＩのブライトストックは、予想外な組成を有するブライトストックに対応する。

種々の追加的態様において、グループＩＩブライトストックを形成するためのＣ_３脱アスファルト化油の触媒加工のための方法が提供される。触媒加工によるグループＩＩブライトストックの形成は、予想外な組成特性を有するブライトストックを提供することができる。

従来、原油は、多くの場合、様々な沸点範囲から構成されると記載される。原油中の低沸点範囲化合物は、ナフサまたは灯油燃料に対応する。中間沸点範囲の蒸留物化合物は、ディーゼル燃料としてまたは潤滑油ベースストックとして使用可能である。いずれかのより高沸点範囲の化合物が原油中に存在する場合、そのような化合物は、原油上での大気および／または減圧蒸留の実行後に残留する原油の部分に対応する残余または「残油」化合物であると考えられる。

いくつかの従来加工スキームにおいて、残油フラクションは、潤滑油ベースストックを形成するために供給原料の一部として使用される脱アスファルト化油で脱アスファルト化することが可能である。従来加工スキームにおいて、潤滑油ベースストックを形成するために供給原料として使用される脱アスファルト化油は、プロパン脱アスファルト化を使用して製造される。このプロパン脱アスファルト化は、初期残油フラクションに対して約４０重量％未満、多くの場合に３０重量％未満の脱アスファルト化油の典型的な収率によって示されるように、「高苛酷性」脱アスファルト化に対応する。典型的な潤滑油ベースストックの製造プロセスにおいて、次いで、脱アスファルト化油は、芳香族含有量を低下させるために溶媒抽出され、それに続いて溶媒脱蝋されてベースストックを形成することができる。脱アスファルト化油の低収率は、部分的には、従来方法が、長期間曇りを形成しない、より低い苛酷性脱アスファルト化からの潤滑油ベースストックを製造できないことに基づく。

いくつかの態様において、水素化処理などの触媒加工と、溶媒脱蝋などの溶媒加工との組合せを使用することは、長期間曇りを形成する傾向が少ないか、またはその傾向のないベースストックを製造しながらも、脱アスファルト化油から潤滑油ベースストックを製造するために使用し得ることが見出された。脱アスファルト化油は、Ｃ_４溶媒、Ｃ_５溶媒、Ｃ_６＋用内、２種のＣ_４溶媒の混合物または２種のＣ_５溶媒の混合物を使用する脱アスファルト化プロセスによって製造することが可能である。脱アスファルト化プロセスは、少なくとも５１０℃のＴ１０蒸留点（または任意選択的にＴ５蒸留点）を有する減圧残油供給原料に対して少なくとも５０重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも６５重量％、または少なくとも７０重量％の脱アスファルト化油収率を有するプロセスにさらに対応し得る。曇り形成の減少は、部分的にはベースストックの流動点と曇り点との間の差異の減少もしくは最少化、および／または部分的には−５℃未満の曇り点を有するブライトストックの形成による。

グループＩベースストックの製造のため、得られるベースストック生成物の所望の粘度指数増加を達成するために十分な条件下で脱アスファルト化油を水素化加工（水素化処理および／または水素化分解）することが可能である。水素化加工された溶出物は、潤滑油ベースストック沸点範囲部分からより低い沸点部分を分離するために分留することができる。次いで、潤滑油ベースストック沸点範囲部分を溶媒脱蝋し、脱蝋溶出物を製造することができる。脱蝋溶出物は、長期間曇りを形成する傾向が減少した（例えば、そのような傾向がない）複数のベースストックを形成するために分離することができる。

グループＩＩベースストックの製造のため、いくつかの態様において、脱アスファルト化油は、約７００°Ｆ＋（３７０℃＋）変換が１０重量％〜４０重量％であるように水素化加工（水素化処理および／または水素化分解）され得る。水素化加工された溶出物は、潤滑油ベースストック沸点範囲部分からより低い沸点部分を分離するために分留することができる。次いで、潤滑油沸点範囲部分を水素化分解、脱蝋および水素化仕上して、触媒脱蝋された溶出物を製造することができる。任意選択的に、しかしながら好ましくは、潤滑油沸点範囲部分は、溶出物の触媒脱蝋重質部分または潜在的ブライトストック部分の蝋含有量が少なくとも６重量％、または少なくとも８重量％、または少なくとも１０重量％であるように過小脱蝋であり得る。この過少脱蝋は、曇りのないベースストックを形成するためのさらなる溶媒向上を必要としない軽質または中間または重質ニュートラル潤滑油ベースストックを形成するためにも適切であり得る。この議論において、重質部分／潜在的ブライトストック部分は、脱蝋溶出物の５３８℃＋部分に概ね対応し得る。溶出物の触媒脱蝋重質部分は、次いで、溶媒脱蝋されて溶媒脱蝋溶出物を形成し得る。溶媒脱蝋溶出物は、グループＩＩブライトストック生成物の少なくとも一部を含む、長期間曇りを形成する傾向が減少した（例えば、そのような傾向がない）複数のベースストックを形成するために分離することができる。

グループＩＩベースストックの製造のため、他の態様において、脱アスファルト化油は、３７０℃＋変換が少なくとも４０重量％または少なくとも５０重量％であるように水素化加工（水素化処理および／または水素化分解）することが可能である。水素化加工された溶出物は、潤滑油ベースストック沸点範囲部分からより低い沸点部分を分離するために分留することができる。次いで、潤滑油ベースストック沸点範囲部分を水素化分解、脱蝋および水素化仕上して、触媒脱蝋された溶出物を製造することができる。触媒脱蝋された溶出物は、次いで、溶媒抽出されて抽残物を形成し得る。抽残物は、グループＩＩブライトストック生成物の少なくとも一部を含む、長期間曇りを形成する傾向が減少した（例えば、そのような傾向がない）複数のベースストックを形成するために分離することができる。

他の態様において、触媒加工が、Ｃ_３、Ｃ_４、Ｃ_５および／またはＣ_５＋脱アスファルト化油から予想外な組成特性を有するグループＩＩブライトストックを製造するために使用され得ることが見出された。脱アスファルト化油は、（硫黄および窒素などの）ヘテロ原子の含有量を減少させるために水素化処理し、続いてスウィート条件下の触媒脱蝋を実行することができる。任意選択的に、水素化分解は、ソワー水素化処理段階の一部としておよび／またはスウィート脱蝋段階の一部として含まれ得る。

種々の態様において、脱アスファルト化油から、グループＩＩブライトストックを含む潤滑油ベースストックを形成するために、触媒および／または溶媒加工の種々の組合せを使用することができる。これらの組合せとしては、限定されないが、以下が含まれる。

ａ）ソワー条件（すなわち、少なくとも５００ｗｐｐｍの硫黄含有量）下の脱アスファルト化油の水素化加工；少なくとも潤滑油沸点範囲フラクションを形成するための水素化加工された溶出物の分離；および潤滑油沸点範囲フラクションの溶媒脱蝋。いくつかの態様において、脱アスファルト化油の水素化加工は、水素化処理、水素化分解またはそれらの組合せに対応する。

ｂ）ソワー条件（すなわち、少なくとも５００ｗｐｐｍの硫黄含有量）下の脱アスファルト化油の水素化加工；少なくとも潤滑油沸点範囲フラクションを形成するための水素化加工された溶出物の分離；およびスウィート条件（すなわち、５００ｗｐｐｍ未満の硫黄）下の潤滑油沸点範囲フラクションの触媒脱蝋。触媒的脱蝋は、任意選択的に、８．４Åより大きい細孔径を有する脱蝋触媒を使用する触媒脱蝋に対応し得る。任意選択的に、スウィート加工条件は、水素化分解、貴金属水素化処理および／または水素化仕上をさらに含むことができる。任意の水素化分解、貴金属水素化処理および／または水素化仕上は、触媒脱蝋前および／または後もしくは後に行うことが可能である。例えば、スウィート加工条件下での触媒加工の順番は、貴金属水素化処理、それに続いて水素化分解、それに続いて触媒脱蝋であり得る。

ｃ）上記ｂ）のプロセスと、それに続いて触媒脱蝋された溶出物の少なくとも一部における追加的分離の実行。追加的分離は、溶媒脱蝋、（フルフラールまたはｎ−メチルピロリドンによる溶媒抽出などの）溶媒抽出、超遠心法などの物理的分離、またはそれらの組合せに対応し得る。

ｄ）上記プロセスａ）と、それに続いて溶媒脱蝋生成物の少なくとも一部の触媒脱蝋（スウィート条件）。任意選択的に、スウィート加工条件は、（貴金属水素化処理などの）水素化処理、水素化分解および／または水素化仕上をさらに含むことができる。追加的なスウィート水素化加工は、触媒脱蝋前および／または後に実行可能である。

グループＩベースストックまたはベース油は、９０重量％未満の飽和分子および／または少なくとも０．０３重量％の硫黄含有量を有するベースストックとして定義される。グループＩベースストックは、少なくとも８０であるが、１２０未満の粘度指数（ＶＩ）も有する。グループＩＩベースストックまたはベース油は、少なくとも９０重量％の飽和分子および０．０３重量％未満の硫黄を含有する。グループＩＩベースストックは、少なくとも８０であるが、１２０未満の粘度指数も有する。グループＩＩＩベースストックまたはベース油は、少なくとも１２０の粘度指数で、少なくとも９０重量％の飽和分子および０．０３重量％未満の硫黄を含有する。

いくつかの態様において、本明細書において記載されるグループＩＩＩベースストックは、グループＩＩＩ＋ベースストックに対応し得る。一般に受け入れられる定義は利用可能ではないが、グループＩＩＩ＋ベースストックは、一般に、グループＩＩＩの規格と比較して強化された少なくとも１つの特性を有しながら、グループＩＩＩベースストックのための必要条件を満たすベースストックに対応し得る。強化された特性は、例えば、少なくとも１３０、または少なくとも１３５、または少なくとも１４０のＶＩを有するグループＩＩＩベースストックなど、１２０の必要とされる規格より実質的により高い粘度指数を有することに対応し得る。同様に、いくつかの態様において、本明細書において記載されるグループＩＩベースストックは、グループＩＩ＋ベースストックに対応し得る。一般に受け入れられる定義は利用可能ではないが、グループＩＩ＋ベースストックは、一般に、グループＩＩの規格と比較して強化された少なくとも１つの特性を有しながら、グループＩＩベースストックのための必要条件を満たすベースストックに対応し得る。強化された特性は、例えば、少なくとも１０３、または少なくとも１０８、または少なくとも１１３のＶＩを有するグループＩＩベースストックなど、８０の必要とされる規格より実質的により高い粘度指数を有することに対応し得る。

以下の議論において、段階は、単一の反応器または複数の反応器に対応し得る。任意選択的に、複数の平行反応器がプロセスの１つ以上を実行するために使用可能であるか、または複数の平行反応器が一段階での全プロセスのために使用可能である。それぞれの段階および／または反応器は、水素化加工触媒を含有する１つ以上の触媒床ベッドを含むことができる。以下の議論において、触媒の「床」は、部分的物理触媒床を意味し得ることに留意すべきである。例えば、反応器中の触媒床は、部分的に水素化分解触媒で、部分的に脱蝋触媒で充てんすることが可能である。記載における便宜上、２つの触媒が単一の触媒床で一緒に積層され得るが、水素化分解触媒および脱蝋触媒は、それぞれ概念的に別個の触媒床と呼ぶことができる。

この議論において、供給原料または溶出物の種々の種類の水素化加工のための条件が提供され得る。水素化加工の例としては、限定されないが、水素化処理、水素化分解、触媒脱蝋および水素化仕上／芳香族飽和の１つ以上を含むことができる。このような水素化加工条件は、水素化加工条件の１つ以上を制御するための複数の制御装置などの少なくとも１つの制御装置を使用することにより、条件（例えば、温度、圧力、ＬＨＳＶ、処理気体速度）のための所望の値を有するように制御することが可能である。いくつかの態様において、所与の種類の水素化加工のために、少なくとも１つの制御装置は、それぞれの種類の水素化加工条件と関連付けることが可能である。いくつかの態様において、水素化加工条件の１つ以上は、関連制御装置によって制御可能である。制御装置によって制御可能である構造の例としては、限定されないが、フロー速度、圧力またはそれらの組合せを制御するバルブ；温度を制御する熱交換器および／または加熱器；ならびに少なくとも２つのフローの相対的なフロー速度を制御するフローメーターおよび１つ以上の関連バルブが含まれる。このような制御装置は、任意選択的に、少なくとも１つのプロセッサ、制御変数（例えば、温度、圧力、フロー速度）の値を検出するための検出器、ならびに操作された変数の値（例えば、バルブの位置の変化、負荷サイクルの増加または減少、および／または加熱器の温度）を制御するためのプロセッサ出力を含む制御装置フィードバックループを含むことができる。任意選択的に、所与の種類の水素化加工に関する少なくとも１つの水素化加工条件は、関連制御装置を有し得ない。

この議論において、別途指定されない限り、潤滑油沸点範囲フラクションは、初期沸点、または代替的に少なくとも約３７０℃（約７００°Ｆ）のＴ５沸点を有するフラクションに対応する。ディーゼル生成物フラクションなどの蒸留物燃料沸点範囲フラクションは、約１９３℃（３７５°Ｆ）〜約３７０℃（約７００°Ｆ）の沸点範囲を有するフラクションに対応する。従って、（蒸留物燃料生成物フラクションなどの）蒸留物燃料沸点範囲フラクションは、少なくとも約１９３℃の初期沸点（または代替的にＴ５沸点）および約３７０℃以下の最終沸点（または代替的にＴ９５沸点）を有することが可能である。ナフサ沸点範囲フラクションは、約３６℃（１２２°Ｆ）〜約１９３℃（３７５°Ｆ）〜約３７０℃（約７００°Ｆ）の沸点範囲を有するフラクションに対応する。従って、ナフサ燃料生成物フラクションは、少なくとも約３６℃の初期沸点（または代替的にＴ５沸点）および約１９３℃以下の最終沸点（または代替的にＴ９５沸点）を有することが可能である。３６℃がＣ５アルカンの種々の異性体の沸点に概ね対応することは留意される。燃料沸点範囲フラクションは、蒸留物燃料沸点範囲フラクション、ナフサ沸点範囲フラクション、または蒸留物燃料沸点範囲およびナフサ沸点範囲成分の両方を含むフラクションに対応し得る。軽質末端は、種々のＣ１〜Ｃ４化合物を含む、約３６℃未満の沸点を有する生成物として定義される。供給原料または生成物フラクションの沸点または沸点範囲を決定する場合、ＡＳＴＭ Ｄ２８８７、Ｄ２８９２および／またはＤ８６に記載さえる手順などの適切なＡＳＴＭ試験方法を使用することができる。好ましくは、試料がＡＳＴＭ Ｄ２８８７に基づく特徴決定のために適切でない場合、ＡＳＴＭ Ｄ２８８７が使用されるべきである。例えば、クロマトカラムから完全に溶出されないであろう試料に関して、ＡＳＴＭ Ｄ７１６９を使用することができる。

供給原料（又は原料又はフィードストック（feedstocks））
種々の態様において、本明細書に記載の加工のための供給原料の少なくとも一部は、減圧残油フラクションまたは別の種類の９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）もしくは１０００°Ｆ＋（５３８℃＋）フラクションに対応し得る。９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）または１０００°Ｆ＋（５３８℃＋）フラクションを形成するための方法の別の例は、高温フラッシュ分離を実行することである。高温フラッシュから形成された９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）または１０００°Ｆ＋（５３８℃＋）フラクションは、減圧残油に類似の様式で加工され得る。

減圧残油フラクションまたは（フラッシュ分留ボトムもしくはビチューメンフラクションなどの）別の方法によって形成された９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）フラクションは、脱アスファルト化油を形成するために低苛酷性で脱アスファルト化することが可能である。任意選択的に、供給原料は、減圧軽油などの潤滑油ベースストック製造のための従来の供給原料の一部も含むことができる。

減圧残油（または他の５１０℃＋）フラクションは、少なくとも約９００°Ｆ（４８２℃）または少なくとも９５０°Ｆ（５１０℃）または少なくとも１０００°ＦのＴ５蒸留点（ＡＳＴＭ Ｄ２８９２、またはフラクションがクロマトグラフィー系から完全に溶出されない場合、ＡＳＴＭ Ｄ７１６９）を有するフラクションに対応する（５３８℃）。代替的に、減圧残油フラクションは、少なくとも約９００°Ｆ（４８２℃）または少なくとも９５０°Ｆ（５１０℃）または少なくとも１０００°Ｆ（５３８℃）のＴ１０蒸留点（ＡＳＴＭ Ｄ２８９２／Ｄ７１６９）に基づいて特徴付けることができる。

残油（または他の５１０℃＋）フラクションは、金属が高濃度であり得る。例えば、残油フラクションは、全ニッケル、バナジウムおよび鉄含有量が高くなる可能性がある。一態様において、残油フラクションは、ニッケル、バナジウムおよび鉄の全元素基準で残油１グラムあたり少なくとも０．００００５グラムのＮｉ／Ｖ／Ｆｅ（５０ｗｐｐｍ）または少なくとも０．０００２グラムのＮｉ／Ｖ／Ｆｅ（２００ｗｐｐｍ）を含有することが可能である。他の態様において、重質油は、１０００ｗｐｐｍまでまたはそれを超えてなど、少なくとも５００ｗｐｐｍのニッケル、バナジウムおよび鉄を含有することができる。

窒素および硫黄などの汚染物質は、典型的に、残油（または他の５１０℃＋）フラクションにおいて、多くの場合に有機結合形態で見出される。窒素含有量は、残油フラクションの全重量に基づいて約５０ｗｐｐｍ〜約１０，０００ｗｐｐｍの元素窒素またはそれを超えて変動可能である。硫黄含有量は、残油フラクションの全重量に基づいて５００ｗｐｐｍ〜１００，０００ｗｐｐｍ、または１０００ｗｐｐｍ〜５０，０００ｗｐｐｍ、または１０００ｗｐｐｍ〜３０，０００ｗｐｐｍの元素硫黄またはそれを超えて変動可能である。

残油（または他の５１０℃＋）フラクションを特徴決定するためのなお別の方法は、供給原料のＣｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣（ＣＣＲ）に基づく。残油フラクションのＣｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣は、少なくとも約１０重量％または少なくとも約２０重量％などの少なくとも約５重量％であり得る。さらにまたは代替的に、残油フラクションのＣｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣は、約４０重量％以下または約３０重量％以下などの約５０重量％以下であり得る。

いくつかの態様において、減圧軽油フラクションは、脱アスファルト化油と同時加工され得る。減圧軽油は、２０（重量）部の脱アスファルト化油対１部の減圧軽油（すなわち、２０：１）から、１部の脱アスファルト化油対１部の減圧軽油までの範囲の種々の量で脱アスファルト化油と組み合わせることができる。いくつかの態様において、脱アスファルト化油対減圧軽油の比率は、重量で少なくとも１：１、または少なくとも１．５：１、または少なくとも２：１であり得る。典型的な（減圧）軽油フラクションは、例えば、６５０°Ｆ（３４３℃）〜１０５０°Ｆ（５６６℃）、または６５０°Ｆ（３４３℃）〜１０００°Ｆ（５３８℃）、または６５０°Ｆ（３４３℃）〜９５０°Ｆ（５１０℃）、または６５０°Ｆ（３４３℃）〜９００°Ｆ（４８２℃）、または約７００°Ｆ（３７０℃）〜１０５０°Ｆ（５６６℃）、または約７００°Ｆ（３７０℃）〜１０００°Ｆ（５３８℃）、または約７００°Ｆ（３７０℃）〜９５０°Ｆ（５１０℃）、または約７００°Ｆ（３７０℃）〜９００°Ｆ（４８２℃）、または７５０°Ｆ（３９９℃）〜１０５０°Ｆ（５６６℃）、または７５０°Ｆ（３９９℃）〜１０００°Ｆ（５３８℃）、または７５０°Ｆ（３９９℃）〜９５０°Ｆ（５１０℃）、または７５０°Ｆ（３９９℃）〜９００°Ｆ（４８２℃）のＴ５蒸留点〜Ｔ９５蒸留点を有するフラクションを含むことができる。例えば、適切な減圧軽油フラクションは、少なくとも３４３℃のＴ５蒸留点および５６６℃以下のＴ９５蒸留点；または少なくとも３４３℃のＴ１０蒸留点および５６６℃以下のＴ９０蒸留点；または少なくとも３７０℃のＴ５蒸留点および５６６℃以下のＴ９５蒸留点；または少なくとも３４３℃のＴ５蒸留点および５３８℃以下のＴ９５蒸留点を有することができる。

溶媒脱アスファルト化
溶媒脱アスファルト化は、溶媒抽出プロセスである。いくつかの態様において、本明細書に記載される方法のために適切な溶媒としては、１分子あたり４〜７個の炭素を含有するアルカンまたは（アルケンなどの）他の炭化水素含有が含まれる。適切な溶媒の例としては、ｎ−ブタン、イソブタン、ｎ−ペンタン、Ｃ_４＋アルカン、Ｃ_５＋アルカン、Ｃ_４＋炭化水素およびＣ_５＋炭化水素が含まれる。他の態様において、適切な溶媒としては、プロパンなどのＣ_３炭化水素を含むことができる。このような他の態様において、適切な溶媒の例としては、プロパン、ｎ−ブタン、イソブタン、ｎ−ペンタン、Ｃ_３＋アルカン、Ｃ_４＋アルカン、Ｃ_５＋アルカン、Ｃ_３＋炭化水素、Ｃ_４＋炭化水素およびＣ_５＋炭化水素が含まれる。

この議論において、Ｃ_ｎ（炭化水素）を含む溶媒は、少なくとも８０重量％、または少なくとも８５重量％、または少なくとも９０重量％、または少なくとも９５重量％、または少なくとも９８重量％の、ｎ個の炭素原子を有するアルカン（炭化水素）から構成される溶媒として定義される。同様に、Ｃ_ｎ＋（炭化水素）を含む溶媒は、少なくとも８０重量％、または少なくとも８５重量％、または少なくとも９０重量％、または少なくとも９５重量％、または少なくとも９８重量％の、ｎ個以上の炭素原子を有するアルカン（炭化水素）から構成される溶媒として定義される。

この議論において、Ｃ_ｎアルカン（炭化水素）を含む溶媒は、溶媒がｎ個の炭素原子（例えば、ｎ＝３、４、５、６、７）を含有する単一アルカン（炭化水素）に対応する状態、および溶媒がｎ個の炭素原子を含有するアルカン（炭化水素）の混合物から構成される状態を含むように定義される。同様に、Ｃ_ｎ＋アルカン（炭化水素）を含む溶媒は、溶媒がｎ個以上の炭素原子（例えば、ｎ＝３、４、５、６、７）を含有する単一アルカン（炭化水素）に対応する状態、および溶媒がｎ個以上の炭素原子を含有するアルカン（炭化水素）の混合物から構成される状態を含むように定義される。従って、Ｃ_４＋アルカンを含む溶媒は、ｎ−ブタンを含む溶媒に対応し得、溶媒は、ｎ−ブタンおよびイソブタンを含み、溶媒は、１種以上のブタン異性体および１種以上のペンタン異性体の混合物に対応するか、または４個以上の炭素原子を含有するアルカンのいずれかの他の都合のよい組合せに対応する。同様に、Ｃ_５＋アルカン（炭化水素）を含む溶媒は、単一アルカン（炭化水素）に対応する溶媒、または５個以上の炭素原子を含有するアルカン（炭化水素）の混合物に対応する溶媒を含むように定義される。代替的に、臨界超過液などの他の種類の溶媒も適切であり得る。種々の態様において、溶媒脱アスファルト化のための溶媒は、溶媒の少なくとも９８重量または少なくとも９９重量％が、炭素および水素のみを含有する化合物に対応するように、本質的に炭化水素からなることが可能である。脱アスファルト化溶媒がＣ_４＋脱アスファルト化溶媒に対応する態様において、Ｃ_４＋脱アスファルト化溶媒は、１５重量％未満、または１０重量％未満、または５重量％未満のプロパンおよび／または他のＣ_３炭化水素を含むことが可能であるか、またはＣ_４＋脱アスファルト化溶媒は、本質的にプロパンおよび／または他のＣ_３炭化水素を含まない（１重量％未満）ことが可能である。脱アスファルト化溶媒がＣ_５＋脱アスファルト化溶媒に対応する態様において、Ｃ_５＋脱アスファルト化溶媒は、１５重量％未満、または１０重量％未満、または５重量％未満のプロパン、ブタンおよび／または他のＣ_３〜Ｃ_４炭化水素を含むことが可能であるか、またはＣ_５＋脱アスファルト化溶媒は、本質的にプロパン、ブタンおよび／または他のＣ_３〜Ｃ_４炭化水素を含まない（１重量％未満）ことが可能である。脱アスファルト化溶媒がＣ_３＋脱アスファルト化溶媒に対応する態様において、Ｃ_３＋脱アスファルト化溶媒は、１０重量％未満または５重量％未満のエタンおよび／または他のＣ_２炭化水素を含むことが可能であるか、またはＣ_３＋脱アスファルト化溶媒は、本質的にエタンおよび／または他のＣ_２炭化水素を含まない（１重量％未満）ことが可能である。

減圧残油などの重質炭化水素の脱アスファルト化は当技術分野において既知であり、かつ商業的に実施される。脱アスファルト化プロセスは、典型的に、重質炭化水素を、純粋な形態または混合物として、アルカン溶媒（プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ヘプタンなどおよびそれらの異性体）と接触させて、２種の生成物流を生じさせることに対応する。生成物流の１種は、アルカンによって抽出された脱アスファルト化油であり得、これは、脱アスファルト化油流を製造するためにさらに分離される。第２の種類の生成物流は、多くの場合、ロックまたはアスファルテンフラクションと呼ばれる、溶媒中で不溶性である供給物の残留部分であり得る。脱アスファルト化油フラクションは、燃料または潤滑油を製造するためにさらに加工可能である。ロックフラクションは、アスファルト、燃料油および／または他の生成物を製造するためのブレンド成分としてさらに使用することができる。ロックフラクションは、部分酸化、流動床燃焼またはコーキングプロセスなどの気化プロセスへの供給原料として使用することもできる。ロックは、液体として（追加的成分の有無にかかわらず）または固体として（ペレットもしくは塊状物のいずれかとして）、これらのプロセスに送達可能である。

溶媒脱アスファルト化中、残油沸点範囲供給原料（任意選択的に減圧軽油供給原料の一部を含む）を溶媒と混合することが可能である。溶媒中に可溶性である供給原料の部分は、次いで抽出され、溶媒中での溶解性がわずかであるか、または溶解性のない残渣が残る。溶媒で抽出される脱アスファルト化供給原料の部分は、多くの場合、脱アスファルト化油と呼ばれる。典型的な溶媒脱アスファルト化条件は、約１：８以下などの約１：２〜約１：１０の重量比で供給原料フラクションを溶媒と混合することを含む。典型的な溶媒脱アスファルト化温度は、供給原料および溶媒の性質次第で４０℃〜２００℃または４０℃〜１５０℃の範囲である。溶媒脱アスファルト化中の圧力は、約５０ｐｓｉｇ（３４５ｋＰａｇ）〜約５００ｐｓｉｇ（３４４７ｋＰａｇ）であり得る。

上記の溶媒脱アスファルト化条件は、一般的な範囲を表し、条件は供給原料次第で変動するであろうことが留意される。例えば、典型的な脱アスファルト化条件下で、温度を増加させることは、結果として生じる脱アスファルト化油の品質を増加させるが、収率を減少させる傾向がある可能性がある。典型的な脱アスファルト化条件下で溶媒の分子量を増加させることは、残油フラクション内の追加的な化合物が、より高分子量の炭化水素からなる溶媒中に可溶性となり得るため、結果として生じる脱アスファルト化油の品質を減少させるが、収率を増加させる傾向がある可能性がある。典型的な脱アスファルト化条件下で溶媒の量を増加させることは、結果として生じる脱アスファルト化油の収率を増加させる傾向がある可能性がある。当業者によって理解されるように、特定の供給原料の条件は、溶媒脱アスファルト化からの脱アスファルト化油の結果として生じる収率に基づいて選択することができる。Ｃ_３脱アスファルト化溶媒が使用される態様において、溶媒脱アスファルト化からの収率は４０重量％以下であり得る。いくつかの態様において、Ｃ_４脱アスファルト化は、５０重量％以下または４０重量％以下の脱アスファルト化油の収率で実行可能である。種々の態様において、Ｃ_４＋溶媒による溶媒脱アスファルト化からの脱アスファルト化油の収率は、脱アスファルト化される供給原料の重量に対して少なくとも５０重量％、または少なくとも５５重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも６５重量％、または少なくとも７０重量％であり得る。脱アスファルト化される供給原料が減圧軽油部分を含む態様において、溶媒脱アスファルト化からの収率は、供給原料の５１０℃＋部分の重量に対する脱アスファルト化油の９５０°Ｆ＋（５１０℃）部分の重量による収率に基づいて特徴決定することができる。Ｃ_４＋溶媒が使用されるこのような態様において、溶媒脱アスファルト化からの５１０℃＋脱アスファルト化油の収率は、脱アスファルト化される供給原料の５１０℃＋部分の重量に対して少なくとも４０重量％、または少なくとも５０重量％、または少なくとも５５重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも６５重量％、または少なくとも７０重量％であり得る。Ｃ_４−溶媒が使用されるこのような態様において、溶媒脱アスファルト化からの５１０℃＋脱アスファルト化油の収率は、脱アスファルト化される供給原料の５１０℃＋部分の重量に対して５０重量％未満、または４０重量％未満、または３５重量％未満であり得る。

水素化処理および水素化分解
脱アスファルト化後、脱アスファルト化油（および脱アスファルト化油と組み合わせられる、いずれかの追加的フラクション）は、潤滑油ベースストックを形成するためにさらになる加工を行うことができる。これは、望ましいレベルまでヘテロ原子を除去するため、Ｃｏｎｒａｄｓｏｎ炭素含有量を減少するため、および／または粘度指数（ＶＩ）の向上を提供するための水素化処理および／または水素化分解を含むことができる。態様次第で、脱アスファルト化油は、水素化処理、水素化分解、または水素化処理および水素化分解によって水素化加工され得る。

脱アスファルト化油は、脱アスファルト化前および／または後に、少量の溶媒抽出を実行するかまたは実行せずに、水素化処理および／または水素化分解することが可能である。結果として、水素化処理および／または水素化分解のための脱アスファルト化油供給原料は、実質的な芳香族含有量を有することができる。種々の態様において、脱アスファルト化油供給原料の芳香族含有量は、少なくとも５０重量％、または少なくとも５５重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも６５重量％、または少なくとも７０重量％、または少なくとも７５重量％、例えば、９０重量％までまたはそれを上回ることが可能である。さらにまたは代替的に、脱アスファルト化油の飽和物含有量は、５０重量％未満、または４５重量％未満、または４０重量％未満、または３５重量％未満、または３０重量％未満、または２５重量％未満、例えば、１０重量％までまたはそれを下回ることが可能である。この議論および以下の請求項において、フラクションの芳香族含有量および／または飽和物含有量は、ＡＳＴＭ Ｄ７４１９に基づいて決定することが可能である。

脱アスファルト化油（および任意の減圧軽油共供給原料）の脱金属化、および／または水素化処理、および／または水素化分解中の反応条件は、望ましいレベルの供給原料の変換を生じるように選択することができる。固定床（例えば、細流床）反応器など、都合のよいいずれの種類の反応器も使用することができる。供給原料の変換は、温度閾値より高沸点の分子の、その閾値未満の分子までの変換に関して定義することができる。変換温度は、約７００°Ｆ（３７０℃）または１０５０°Ｆ（５６６℃）など、いずれかの都合のよい温度でもあり得る。変換の量は、脱アスファルト化油のための組み合わせられた水素化処理および水素化分解段階中の分子の全変換に対応し得る。１０５０°Ｆ（５６６℃）より高沸点の分子から５６６℃未満の沸点の分子への変換の適切な量は、５６６℃に対して３０重量％〜９０重量％、または３０重量％〜８０重量％、または３０重量％〜７０重量％、または４０重量％〜９０重量％、または４０重量％〜８０重量％、または４０重量％〜７０重量％、または５０重量％〜９０重量％、または５０重量％〜８０重量％、または５０重量％〜７０重量％を含む。特に、５６６℃に対する変換の量は、３０重量％〜９０重量％、または３０重量％〜７０重量％、または５０重量％〜９０重量％であり得る。さらにまたは代替的に、約７００°Ｆ（３７０℃）より高沸点の分子から３７０℃未満の沸点の分子への変換の適切な量は、３７０℃に対して１０重量％〜７０重量％、または１０重量％〜６０重量％、または１０重量％〜５０重量％、または２０重量％〜７０重量％、または２０重量％〜６０重量％、または２０重量％〜５０重量％、または３０重量％〜７０重量％、または３０重量％〜６０重量％、または３０重量％〜５０重量％を含む。特に、３７０℃に対する変換の量は、１０重量％〜７０重量％、または２０重量％〜５０重量％、または３０重量％〜６０重量％であり得る。

水素化加工された脱アスファルト化油は、生成物品質に基づいて特徴付けることができる。水素化加工（水素化処理および／または水素化分解）後、水素化加工された脱アスファルト化油は、２００ｗｐｐｍ以下、または１００ｗｐｐｍ以下、または５０ｗｐｐｍ以下（例えば、約０ｗｐｐｍまで）の硫黄含有量を有することができる。さらにまたは代替的に、水素化加工された脱アスファルト化油は、２００ｗｐｐｍ以下、または１００ｗｐｐｍ以下、または５０ｗｐｐｍ以下（例えば、約０ｗｐｐｍまで）の窒素含有量を有することができる。さらにまたは代替的に、水素化加工された脱アスファルト化油は、１．５重量％以下、または１．０重量％以下、または０．７重量％以下、または０．１重量％以下、または０．０２重量％以下（例えば、約０重量％まで）のＣｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣含有量を有することができる。Ｃｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣含有量は、ＡＳＴＭ Ｄ４５３０に従って決定することができる。

種々の態様において、供給原料は、最初に、供給原料を水素化処理触媒に曝露させる前に脱金属化触媒に曝露させることができる。脱アスファルト化油は、１０〜１００ｗｐｐｍの範囲の金属濃度（Ｎｉ＋Ｖ＋Ｆｅ）を有することができる。１０ｗｐｐｍ以上の金属含有量を有する供給原料への従来の水素化処理触媒の曝露は、商業的設定で望ましいものよりも速い速度での触媒非活性化を導く可能性がある。水素化処理触媒前に金属含有供給原料を脱金属化触媒に曝露することにより、金属の少なくとも一部が脱金属化触媒によって除去されることが可能となり、これにより、プロセスフローにおける水素化処理触媒および／またはその後の触媒の非活性化を減少または最小化することができる。いくらかの水素化活性を提供するために、ＶＩ族および／またはＶＩＩＩ族非貴金属金属を任意選択的に含み得る大細孔非晶質酸化物触媒などの商業的に入手可能な脱金属化触媒が適切であり得る。

種々の態様において、脱アスファルト化油は、有効な水素化処理条件下で水素化処理触媒に曝露され得る。使用される触媒としては、少なくとも１種のＶＩＩＩ族非貴金属（ＩＵＰＡＣ周期表の８〜１０列）、好ましくはＦｅ、Ｃｏおよび／またはＮｉ、例えばＣｏおよび／またはＮｉ、ならびに少なくとも１種のＶＩ族金属（ＩＵＰＡＣ周期表の６列）、好ましくはＭｏおよび／またはＷを含むものなどの従来の水素化加工触媒を含むことができる。このような水素化加工触媒は、任意選択的に、アルミナおよび／またはシリカなどの硬質担体またはキャリア上に含浸されたか、または分散された遷移金属硫化物を含む。それ自体典型的な担体またはキャリアは、有意な／測定可能な触媒活性を有さない。一般にバルク触媒と呼ばれる、実質的にキャリアまたは担体を含まない触媒は、それらの担持された対応物よりも高い体積活性を有する。

触媒は、バルク形態または担持形態のいずれかであり得る。アルミナおよび／またはシリカに加えて、他の適切な担体／キャリア材料としては、限定されないが、ゼオライト、チタニア、シリカ−チタニアおよびチタニア−アルミナを含むことができる。適切なアルミナは、５０〜２００Åまたは７５〜１５０Åの平均細孔径、１００〜３００ｍ^２／ｇまたは１５０〜２５０ｍ^２／ｇの表面積、および０．２５〜１．０ｃｍ^３／ｇまたは０．３５〜０．８ｃｍ^３／ｇの細孔体積を有するガンマまたはエータなどの多孔性アルミナである。より一般に、従来の様式における蒸留物（潤滑油ベースストックを含む）沸点範囲供給原料の水素化処理のために適切な触媒のためのいずれの都合のよい径、形状および／または細孔径分布が使用されてもよい。好ましくは、担体またはキャリア材料は、耐火性酸化物などの非晶質担体である。好ましくは、担体またはキャリア材料は、モレキュラーシーブを含まないかまたは実質的に含まないことが可能であり、ここで、モレキュラーシーブを実質的に含まないとは、約０．０１重量％未満のモレキュラーシーブの含有量を有するものとして定義される。

少なくとも１種のＶＩＩＩ族非貴金属は、酸化物型で、典型的に約２重量％〜約４０重量％、好ましくは約４重量％〜約１５重量％の範囲の量で存在し得る。少なくとも１種のＶＩ族金属は、酸化物型で、典型的に約２重量％〜約７０重量％の範囲の量で、好ましくは担持された触媒に関して約６重量％〜約４０重量％または約１０重量％〜約３０重量％の範囲の量で存在し得る。これらの重量パーセントは、触媒の全重量に基づく。適切な金属触媒としては、アルミナ、シリカ、シリカ−アルミナまたはチタニア上のコバルト／モリブデン（酸化物としての１〜１０％のＣｏ、酸化物としての１０〜４０％のＭｏ）、ニッケル／モリブデン（酸化物としての１〜１０％のＮｉ、酸化物としての１０〜４０％のＣｏ）、またはニッケル／タングステン（酸化物としての１〜１０％のＮｉ、酸化物としての１０〜４０％のＷ）が含まれる。

水素化処理は、水素の存在下で実行される。従って、水素化加工触媒が位置する容器または反応領域または水素化加工領域中に水素流が供給または注入される。水素「処理気体」に含まれる水素は、反応領域に供給される。本発明で記載される場合、処理気体は、純粋な水素、または任意選択的に１種以上の他の気体（例えば、窒素およびメタンなどの軽質炭化水素）を含む、意図された反応のために十分な量で気体流が水素を含有する、水素含有気体のいずれかであり得る。反応段階に導入された処理気体流は、好ましくは、少なくとも約５０体積％、より好ましくは少なくとも約７５体積％の水素を含有するであろう。任意選択的に、水素化処理気体は、Ｈ_２ＳおよびＮＨ_３などの不純物を実質的に含まないことが可能であり（１体積％未満）、かつ／またはこのような不純物が使用前に処理気体から実質的に除去され得る。

水素は、約１００ＳＣＦ／Ｂ（供給物の１バレルあたりの水素の標準状態の気体の体積）（１７Ｎｍ^３／ｍ^３）〜約１００００ＳＣＦ／Ｂ（１７００Ｎｍ^３／ｍ^３）の速度で供給可能である。好ましくは、水素は、約２００ＳＣＦ／Ｂ（３４Ｎｍ^３／ｍ^３）〜約２５００ＳＣＦ／Ｂ（４２０Ｎｍ^３／ｍ^３）の範囲で供給される。水素は、水素化処理反応器に／または反応領域にインプット供給原料と同時に、または別個の気体コンジットを介して水素化処理領域に別々に供給され得る。

水素化処理条件は、２００℃〜４５０℃または３１５℃〜４２５℃の温度、２５０ｐｓｉｇ（１．８ＭＰａｇ）〜５０００ｐｓｉｇ（３４．６ＭＰａｇ）または３００ｐｓｉｇ（２．１ＭＰａｇ）〜３０００ｐｓｉｇ（２０．８ＭＰａｇ）の圧力、０．１時間^−１〜１０時間^−１の液空間速度（ＬＨＳＶ）、および２００ｓｃｆ／Ｂ（３５．６ｍ^３／ｍ^３）〜１０，０００ｓｃｆ／Ｂ（１７８１ｍ^３／ｍ^３）または５００（８９ｍ^３／ｍ^３）〜１０，０００ｓｃｆ／Ｂ（１７８１ｍ^３／ｍ^３）の水素化処理速度を含むことができる。

種々の態様において、脱アスファルト化油は、有効な水素化分解条件下で水素化分解触媒に曝露され得る。水素化分解触媒は、典型的に、非晶質シリカアルミナなどの酸性担体上のスルフィドベース金属、ＵＳＹのような分解ゼオライトまたは酸化アルミナを含む。多くの場合、これらの酸性担体は、アルミナ、チタニアまたはシリカなどの他の金属酸化物と混合されるかまたは組み合わせられる。適切な酸性担体の例としては、ゼオライトまたはシリコアルミのホスフェートなどの酸性モレキュラーシーブが含まれる。適切なゼオライトの一例は、２４．３０オングストローム以下のセル径を有するＵＳＹゼオライトなどのＵＳＹである。さらにまたは代替的に、触媒は、少なくとも約２０、好ましくは、少なくとも約４０または５０のＳｉ対Ａｌ比を有するＵＳＹゼオライトなどの低酸性モレキュラーシーブであることができる。ＺＳＭ−４８、例えば、約１１０以下、例えば、約９０以下のＳｉＯ_２対Ａｌ_２Ｏ_３比を有するＺＳＭ−４８は、潜在的に適切な水素化分解触媒の別の例である。なお別の選択肢は、ＵＳＹおよびＺＳＭ−４８の組合せを使用することである。なお別の選択肢としては、単独でまたはＵＳＹ触媒と組み合わせて、ゼオライトベータ、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−３５またはＺＳＭ−２３の１種以上を使用することを含む。水素化分解触媒のための金属の非限定的な例としては、ニッケル、ニッケル−コバルト−モリブデン、コバルト−モリブデン、ニッケル−タングステン、ニッケル−モリブデンおよび／またはニッケル−モリブデン−タングステンなど、少なくとも１種のＶＩＩＩ族金属を含む金属または金属の組み合わせが含まれる。さらにまたは代替的に、貴金属を有する水素化分解触媒も使用することができる。貴金属触媒の非限定的な例としては、白金および／またはパラジウムをベースとするものが含まれる。貴金属または非貴金属触媒の両方のために使用されてよい担体材料は、耐火性酸化物材料、例えば、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカ、多孔質珪藻土、珪藻土、マグネシア、ジルコニアまたはそれらの組合せを含むことができるが、アルミナ、シリカ、アルミナ−シリカが最も一般的である（かつ一実施形態において好ましい）。

１種のみの水素化金属が水素化分解触媒に存在する場合、その水素化金属の量は、触媒の全重量に基づいて少なくとも約０．１重量％、例えば、少なくとも約０．５重量％または少なくとも約０．６重量％であり得る。さらにまたは代替的に、１種のみの水素化金属が存在する場合、その水素化金属の量は、触媒の全重量に基づいて約５．０重量％以下、例えば、約３．５重量％以下、約２．５重量％以下、約１．５重量％以下、約１．０重量％以下、約０．９重量％以下、約０．７５重量％以下または約０．６重量％以下であり得る。さらにまたは代替的に、２種以上の水素化金属が存在する場合、水素化金属の集合量は、触媒の全重量に基づいて少なくとも約０．１重量％、例えば、少なくとも約０．２５重量％、少なくとも約０．５重量％、少なくとも約０．６重量％、少なくとも約０．７５重量％または少なくとも約１重量％であり得る。なおさらにまたは代替的に、２種以上の水素化金属が存在する場合、水素化金属の集合量は、触媒の全重量に基づいて約３５重量％以下、例えば、約３０重量％以下、約２５重量％以下、約２０重量％以下、約１５重量％以下、約１０重量％以下または約５重量％以下であり得る。担持された金属が貴金属を含む実施形態において、貴金属の量は、典型的に、約２重量％以下、例えば、約１重量％以下、約０．９重量％以下、約０．７５重量％以下または約０．６重量％以下である。ソワー条件下の水素化分解は、典型的に、水素化金属としてベース金属（または金属）を使用して実行されることが留意される。

種々の態様において、潤滑油ベースストック製造のための水素化分解のために選択される条件は、変換の望ましいレベル、水素化分解段階へのインプット供給原料中の汚染物質のレベルおよび潜在的な他の要因次第であり得る。例えば、単一段階または多段階系の第１段階および／もしくは第２段階における水素化分解条件は、反応系における変換の望ましいレベルを達成するように選択することができる。水素化分解条件は、供給原料中に存在する硫黄および／または窒素のレベル次第でソワー条件またはスウィート条件として記載することができる。例えば、１００ｗｐｐｍ以下の硫黄および５０ｗｐｐｍ以下の窒素、好ましくは、２５ｗｐｐｍ未満の硫黄および／または１０ｗｐｐｍ未満の窒素を有する供給原料は、スウィート条件下での水素化分解のための供給原料を表す。種々の態様において、水素化分解は、熱分解された残油から誘導される脱アスファルト化油など、熱分解された残油において実行することができる。水素化分解前に任意の水素化処理ステップが使用される態様などのいくつかの態様において、熱分解された残油は、スウィート供給原料に対応し得る。他の態様において、熱分解された残油は、ソワー条件下での水素化分解のための供給原料を表し得る。

ソワー条件下での水素化分解プロセスは、約５５０°Ｆ（２８８℃）〜約８４０（４４９℃）の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約５０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜３４．６ＭＰａｇ）の水素分圧、０．０５時間^−１〜１０時間^−１の液空間速度、および３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（２００ＳＣＦ／Ｂ〜１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度において実行可能である。他の実施形態において、この条件は、約６００°Ｆ（３４３℃）〜約８１５°Ｆ（４３５℃）の範囲の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約３０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜２０．９ＭＰａｇ）の水素分圧、および約２１３ｍ^３／ｍ^３〜約１０６８ｍ^３／ｍ^３（１２００ＳＣＦ／Ｂ〜６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。ＬＨＳＶは、約０．２５時間^−１〜約５０時間^−１、または約０．５時間^−１〜約２０時間^−１、好ましくは、約１．０時間^−１〜約４．０時間^−１であり得る。

いくつかの態様において、水素化分解触媒の一部は、第２の反応器段階に含有され得る。このような態様において、水素化加工反応系の第１の反応段階は、１種以上の水素化処理および／または水素化分解触媒を含むことができる。第１の反応段階の条件は、供給原料の硫黄および／または窒素含有量を減少するために適切であり得る。次いで、気相硫黄および窒素汚染物質を除去するために、反応系の第１および第２段階間でセパレータを使用することができる。セパレータのための１つの選択肢は、汚染物質を除去するために単純に気体−液体分離を実行することである。別の選択肢は、より高い温度での分離を実行することができる、フラッシュセパレータなどのセパレータを使用することである。このような高温セパレータは、例えば、供給原料を、約３５０°Ｆ（１７７℃）または約４００°Ｆ（２０４℃）などの温度切点未満の沸点部分と、温度切点以上の沸点部分とに分離するために使用することができる。この種類の分離において、第１の反応段階からの溶出物のナフサ沸点範囲部分を除去することも可能であり、従って第２または他のその後の段階で加工される溶出物の量が減少される。当然のことながら、第１の段階からの溶出物におけるいずれの低沸点汚染物質も温度切点未満の沸点部分に分離されるであろう。第１段階において十分な汚染物質除去が実行される場合、第２段階は、「スウィート」または低汚染物質段階として操作可能である。

なお別の選択肢は、第１段階からの溶出物の少なくとも部分的な分留を実行することもできる水素化加工反応系の第１および第２段階間でセパレータを使用することであり得る。この種類の態様において、第１の水素化加工段階からの溶出物は、少なくとも（ディーゼルなどの）蒸留物燃料範囲未満の沸点部分、蒸留物燃料範囲の沸点部分および蒸留物燃料範囲以上の沸点部分へと分離することができる。蒸留物燃料範囲は、少なくとも約３５０°Ｆ（１７７℃）または少なくとも約４００°Ｆ（２０４℃）の下端切点温度を有することから、約７００°Ｆ（３７１℃）以下または６５０°Ｆ（３４３℃）以下の上端切点温度を有することなど、従来のディーゼル沸点範囲に基づいて定義することができる。任意選択的に、蒸留物燃料の範囲は、少なくとも約３００°Ｆ（１４９℃）の下端切点温度を選択することなどにより、追加的な灯油を含むように拡張することができる。

段階間のセパレータが蒸留物燃料フラクションを製造するためにも使用される態様において、蒸留物燃料フラクション未満の沸点部分は、ナフサ沸点範囲分子、軽留分およびＨ２Ｓなどの汚染物質を含む。これらの異なる生成物は、いずれかの都合のよい様式で互いから分離することができる。同様に、必要に応じて、凝縮物沸点範囲フラクションから１種以上の蒸留物燃料フラクションを形成することができる。蒸留物燃料範囲以上の沸点部分は、潤滑油ベースストックを表す可能性がある。このような態様において、蒸留物燃料範囲以上の沸点部分は、第２の水素化加工段階でさらなる水素化加工を受ける。

スウィート条件下での水素化分解プロセスは、ソワー水素化分解プロセスのために使用される条件と類似の条件下で実行することができるか、または条件が異なることも可能である。一実施形態において、スウィート水素化分解段階における条件は、ソワー段階における水素化分解プロセスより過酷製の低い条件を有することができる。非ソワー段階のための適切な水素化分解条件は、限定されないが、第１またはソワー段階に類似の条件を含むことができる。適切な水素化分解プロセスは、約５００°Ｆ（２６０℃）〜約８４０（４４９℃）の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約５０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜３４．６ＭＰａｇ）の水素分圧、０．０５時間^−１〜１０時間^−１の液空間速度、および３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（２００ＳＣＦ／Ｂ〜１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。他の実施形態において、この条件は、約６００°Ｆ（３４３℃）〜約８１５°Ｆ（４３５℃）の範囲の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約３０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜２０．９ＭＰａｇ）の水素分圧、および約２１３ｍ^３／ｍ^３〜約１０６８ｍ^３／ｍ^３（１２００ＳＣＦ／Ｂ〜６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。ＬＨＳＶは、約０．２５時間^−１〜約５０時間^−１、または約０．５時間^−１〜約２０時間^−１、好ましくは、約１．０時間^−１〜約４．０時間^−１であり得る。

なお別の態様において、両方に水素化処理条件を使用するか、または両方に水素化分解条件を使用するなど、水素化処理および水素化分解床または段階に同一条件を使用することが可能である。さらに別の実施形態において、水素化処理および水素化分解床または段階のための圧力を同一にすることができる。

さらに別の態様において、水素化加工反応系は、２つ以上の水素化分解段階を含み得る。複数の水素化分解段階が存在する場合、少なくとも１つの水素化分解段階は、少なくとも約１５００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ）の水素分圧を含む、上記の有効な水素化分解条件を有することができる。このような態様において、他の水素化分解プロセスを、より低い水素分圧を含み得る条件下で実行することができる。追加的な水素化分解段階のための適切な水素化分解条件は、限定されないが、約５００°Ｆ（２６０℃）〜約８４０（４４９℃）の温度、約２５０ｐｓｉｇ〜約５０００ｐｓｉｇ（１．８ＭＰａｇ〜３４．６ＭＰａｇ）の水素分圧、０．０５時間^−１〜１０時間^−１の液空間速度、および３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（２００ＳＣＦ／Ｂ〜１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。他の実施形態において、追加的な水素化分解段階のための条件は、約６００°Ｆ（３４３℃）〜約８１５°Ｆ（４３５℃）の範囲の温度、約５００ｐｓｉｇ〜約３０００ｐｓｉｇ（３．５ＭＰａｇ〜２０．９ＭＰａｇ）の水素分圧、および約２１３ｍ^３／ｍ^３〜約１０６８ｍ^３／ｍ^３（１２００ＳＣＦ／Ｂ〜６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。ＬＨＳＶは、約０．２５時間^−１〜約５０時間^−１、または約０．５時間^−１〜約２０時間^−１、好ましくは、約１．０時間^−１〜約４．０時間^−１であり得る。

水素化加工された溶出物 − グループＩブライトストックを形成するための溶媒脱蝋
水素化加工された脱アスファルト化油（任意選択的に水素化加工された減圧軽油を含む）は、（ナフサまたは蒸留物燃料沸点範囲フラクションなどの）１つ以上の燃料沸点範囲フラクションと、少なくとも１つの潤滑油ベースストック沸点範囲フラクションとを形成するために分離することができる。次いで、潤滑油ベースストック沸点範囲フラクションは、曇りを形成する傾向が減少している（または排除された）潤滑油ベースストック生成物を製造するために溶媒脱蝋され得る。脱アスファルト化油の水素化加工と、次いで水素化加工された溶出物の溶媒脱蝋とによって形成された潤滑油ベースストック（ブライトストックを含む）は、少なくとも１０重量％の芳香族含有量を有するため、グループＩベースストックとなる傾向を有することが可能である。

溶媒脱蝋は、典型的に、供給原料を冷却脱蝋溶媒と混合して、油−溶媒溶液を形成することを必要とする。沈殿した蝋は、その後、例えば濾過によって分離される。温度および溶媒は、蝋が沈殿している間に油が冷却溶媒によって溶解するように選択される。

適切な溶媒脱蝋プロセスの一例は、溶媒が事前に冷却され、冷却塔の高さに沿って様々な点で徐々に添加される冷却塔の使用を必要とする。油−溶媒混合物は、事前冷却された溶媒と油との実質的に瞬間的な混合を可能にするように冷却段階中に撹拌される。事前冷却された溶媒は、１分あたり１０°Ｆ以下、通常、１分あたり約１〜約５°Ｆの平均冷却速度を維持するために冷却塔の長さに沿って徐々に添加される。冷却塔中の油−溶媒／沈殿蝋混合物の最終温度は、通常、０〜５０°Ｆ（−１７．８〜１０℃）であろう。次いで、混合物から沈殿蝋を分離するために、混合物を、こすり落とされた表面へと送達してもよい。

代表的な脱蝋溶媒は、メチルエチルケトンおよびメチルイソブチルケトンなどの３〜６個の炭素原子を有する脂肪族ケトン、プロパンおよびブタンなどの低分子量炭化水素、ならびにその混合物である。溶媒は、ベンゼン、トルエンまたはキシレンなどの他の溶媒と混合されてもよい。

一般に、添加される溶媒の量は、脱蝋温度において５／１〜２０／１の範囲の液体／固体重量比および１．５／１〜５／１の溶媒／油体積比を提供するために十分であろう。溶媒脱蝋された油は、標的の潤滑油ベースストック生成物の性質次第で−６℃以下、または−１０℃以下、または−１５℃以下の流動点まで脱蝋され得る。さらにまたは代替的に、溶媒脱蝋された油は、標的潤滑油ベースストック生成物の性質次第で−２℃以下、または−５℃以下、または−１０℃以下の曇り点まで脱蝋され得る。結果として生じる溶媒脱蝋された油は、グループＩベースストックの１種以上を形成するための使用に適切となる可能性がある。好ましくは、溶媒脱蝋された油から形成されたブライトストックは、−５℃未満の曇り点を有することができる。結果として生じる溶媒脱蝋された油は、少なくとも９０、または少なくとも９５、または少なくとも１００の粘度指数を有することができる。好ましくは、結果として生じる溶媒脱蝋された油の少なくとも１０重量％（または少なくとも２０重量％、または少なくとも３０重量％）は、５０ｃＳｔまでまたはそれを超えてなど、少なくとも１５ｃＳｔ、または少なくとも２０ｃＳｔ、または少なくとも２５ｃＳｔの１００℃における動粘度を有するグループＩブライトストックに対応し得る。

いくつかの態様において、溶媒脱蝋された油から形成された潤滑油ベースストックの曇りを形成する傾向の減少または排除は、潤滑油ベースストックの曇り点温度と流動点温度との間の減少したまたは最小化された差異によって示すことができる。種々の態様において、結果として生じる溶媒脱蝋油の、および／または溶媒脱蝋油から形成される１種以上のブライトストックを含む１種以上の潤滑油ベースストックの曇り点と流動点との間の差異は、２２℃以下、または２０℃以下、または１５℃以下、または１０℃以下、または８℃以下、または５℃以下であり得る。さらにまたは代替的に、ブライトストックの経時的な曇りを形成する傾向の減少または排除は、−１０℃以下、または−８℃以下、または−５℃以下、または−２℃以下の曇り点を有するブライトストックに対応し得る。

追加的な水素化加工 − 触媒脱蝋、水素化仕上および任意の水素化分解
いくつかの別の態様において、水素化加工された脱アスファルト化油の少なくとも潤滑油沸点範囲の部分は、グループＩおよび／またはグループＩＩブライトストックを含むグループＩおよび／またはグループＩＩベースストックのいずれかを形成するために、さらなる水素化加工（触媒脱蝋を含む）に曝露され得る。いくつかの態様において、第２の潤滑油沸点範囲部分をさらなる水素化加工に曝露することができるが、水素化加工された脱アスファルト化油の第１の潤滑油沸点範囲部分を上記のように溶媒脱蝋することができる。他の態様において、溶媒脱蝋のみまたはさらなる水素化加工のみを使用して、水素化加工された脱アスファルト化油の潤滑油沸点範囲部分を処理することができる。

任意選択的に、水素化加工された脱アスファルト化油の潤滑油沸点範囲部分のさらなる水素化加工は、触媒脱蝋条件への暴露前および／または後に水素化分解条件に暴露することも含むことができる。プロセスのこの時点で、水素化加工された脱アスファルト化油が２００ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量を有することができるため、水素化分解は、「スウィート」水素化分解であると考えることができる。

適切な水素化分解条件は、上記の水素化分解触媒への供給原料の曝露を含むことができる。任意選択的に、水素化分解からのＶＩ向上を改善するため、／または燃料沸点範囲生成物中のナフサ燃料収率に対する蒸留物燃料収率の比率を向上させるために、少なくとも３０のシリカ対アルミナ比および２４．３２オングストローム未満の単位格子径を有するＵＳＹゼオライトを水素化分解触媒のためのゼオライトとして使用することが好ましくなることが可能である。

また、適切な水素化分解プロセスは、約５００°Ｆ（２６０℃）〜約８４０（４４９℃）の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約５０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜３４．６ＭＰａｇ）の水素分圧、０．０５時間^−１〜１０時間^−１の液空間速度、および３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（２００ＳＣＦ／Ｂ〜１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。他の実施形態において、この条件は、約６００°Ｆ（３４３℃）〜約８１５°Ｆ（４３５℃）の範囲の温度、約１５００ｐｓｉｇ〜約３０００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａｇ〜２０．９ＭＰａｇ）の水素分圧、および約２１３ｍ^３／ｍ^３〜約１０６８ｍ^３／ｍ^３（１２００ＳＣＦ／Ｂ〜６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を含むことができる。ＬＨＳＶは、約０．２５時間^−１〜約５０時間^−１、または約０．５時間^−１〜約２０時間^−１、好ましくは、約１．０時間^−１〜約４．０時間^−１であり得る。

触媒脱蝋のために適切な脱蝋触媒は、結晶質アルミノシリケート（ゼオライト）などのモレキュラーシーブを含むことができる。一実施形態において、モレキュラーシーブは、ＺＳＭ−２２、ＺＳＭ−２３、ＺＳＭ−４８を含むか、またはそれから本質的になるか、またはそれからなることが可能である。任意選択的に、しかしながら好ましくは、ＺＳＭ−４８、ＺＳＭ−２３またはそれらの組合せなど、分解とは反対の異性化による脱蝋に対して選択的であるモレキュラーシーブを使用することができる。さらにまたは代替的に、モレキュラーシーブはＥＵ−２、ＥＵ−１１、ＺＢＭ−３０、ＺＳＭ−４８またはＺＳＭ−２３などの１０員環１−Ｄモレキュラーシーブを含むか、またはそれから本質的になるか、またはそれからなることが可能である。ＺＳＭ−４８が最も好ましい。約２０：１〜約４０：１のシリカ対アルミナ比を有するＺＳＭ−２３構造を有するゼオライトは、ＳＳＺ−３２と呼ばれることがあることに留意されたい。任意選択的に、しかしながら好ましくは、脱蝋触媒は、アルミナ、チタニア、シリカ、シリカ−アルミナ、ジルコニアまたはそれらの組合せ、例えば、アルミナおよび／またはチタニア、ならびにシリカおよび／またはジルコニアおよび／またはチタニアなどのモレキュラーシーブのための結合剤を含むことができる。

好ましくは、本発明によるプロセスで使用される脱蝋触媒は、低いシリカ対アルミナ比を有する触媒である。例えば、ＺＳＭ−４８に関して、ゼオライト中のシリカ対アルミナ比は、約１００：１以下、例えば、約９０：１以下、または約７５：１以下、または約７０：１以下であり得る。さらにまたは代替的に、ＺＳＭ−４８中のシリカ対アルミナ比は、少なくとも約５０：１、例えば、少なくとも約６０：１、少なくとも約６５：１であり得る。

種々の実施形態において、本発明による触媒は、金属水素化成分をさらに含む。金属水素化成分は、典型的に、ＶＩ族および／またはＶＩＩＩ族金属である。好ましくは、金属水素化成分は、非貴族ＶＩＩＩ族金属とＶＩ族金属との組合せであり得る。適切な組合せは、Ｎｉ、ＣｏまたはＦｅとＭまたはＷとを含み、好ましくは、ＮｉとＭｏまたはＷとを含む。

金属水素化成分は、いずれかの都合のよい様式で触媒に添加されてよい。金属水素化成分を添加するための１つの技術は、初期湿分による。例えば、ゼオライトと結合剤とを組み合わせた後、組み合わせたゼオライトおよび結合剤は、触媒粒子中に押出可能である。これらの触媒粒子は、次いで、適切な金属前駆体を含有する溶液に曝露され得る。代替的に、金属はイオン交換によって触媒に添加され得、そこで、金属前駆体は、押出成形前にゼオライト（またはゼオライトおよび結合剤）の混合物に添加される。

触媒中の金属の量は、触媒に基づいて少なくとも０．１重量％、または触媒に基づいて少なくとも０．５重量％、または少なくとも１．０重量％、または少なくとも２．５重量％、または少なくとも５．０重量％であり得る。触媒中の金属の量は、触媒に基づいて２０重量％以下、または１０重量％以下、または５重量％以下、または２．５重量％以下、または１重量％以下であり得る。金属が非貴族ＶＩＩＩ族金属とＶＩ族金属との組合せである実施形態に関して、金属の合計量は、０．５重量％〜２０重量％、または１重量％〜１５重量％、または２．５重量％〜１０重量％であり得る。

本発明によるプロセスにおいて有用な脱蝋触媒は、結合剤も含むことができる。いくつかの実施形態において、本発明によるプロセスにおいて使用される脱蝋触媒は、低表面積結合剤を使用して配合される。低表面積結合剤は、１００ｍ^２／ｇ以下、または８０ｍ^２／ｇ以下、または７０ｍ^２／ｇ以下の表面積を有する結合剤を表す。さらにまたは代替的に、結合剤は、少なくとも約２５ｍ^２／ｇの表面積を有することが可能である。結合剤を使用して配合された触媒中のゼオライトの量は、結合剤およびゼオライトの合計重量に対して約３０重量％のゼオライト〜９０重量％のゼオライトであり得る。好ましくは、ゼオライトの量は、ゼオライトおよび結合剤の合計重量の少なくとも約５０重量％、例えば、少なくとも約６０重量％、または約６５重量％〜約８０重量％である。

特定の理論によって拘束されないが、低表面積結合剤の使用が、触媒上に担持された水素化金属のために利用可能な結合剤表面積の量を減少させると考えられる。これにより、触媒中のモレキュラーシーブの細孔内で担持される水素化金属の量の増加が導かれる。

ゼオライトは、いずれかの都合のよい様式で結合剤と組み合わせることができる。例えば、結合された触媒は、ゼオライトおよび結合剤の両粉末から出発し、混合物を形成するために水を添加して、粉末を組み合わせ、ミル加工し、次いで混合物を押出して、望ましい径の結合触媒を製造することによって製造可能である。押出成形助剤もゼオライトおよび結合剤混合物の押出成形フロー特性を変化させるために使用され得る。触媒中のフレームワークアルミナの量は、０．１〜３．３３重量％、または０．１〜２．７重量％、または０．２〜２重量％、または０．３〜１重量％で変動し得る。

脱蝋触媒の存在下における供給原料の触媒脱蝋のための有効な条件は、２８０℃〜４５０℃、好ましくは、３４３℃〜４３５℃の温度、３．５ＭＰａｇ〜３４．６ＭＰａｇ（５００ｐｓｉｇ〜５０００ｐｓｉｇ）、好ましくは、４．８ＭＰａｇ〜２０．８ＭＰａｇの水素分圧、および１７８ｍ^３／ｍ^３（１０００ＳＣＦ／Ｂ）〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（１０，０００ｓｃｆ／Ｂ）、好ましくは、２１３ｍ^３／ｍ^３（１２００ＳＣＦ／Ｂ）〜１０６８ｍ^３／ｍ^３（６０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素循環速度を含むことが可能である。ＬＨＳＶは、約０．２時間^−１〜約１０時間^−１、例えば、約０．５時間^−１〜約５時間^−１および／または約１時間^−１〜約４時間^−１であり得る。

触媒脱蝋前および／または後に、水素化加工された脱アスファルト化油（すなわち、少なくともその潤滑油沸点範囲部分）は、任意選択的に、水素化仕上触媒とも呼ぶことができる芳香族飽和触媒に曝露することができる。芳香族飽和触媒への曝露は、分留前または後に実行することができる。芳香薬飽和が分留後に生じる場合、芳香薬飽和は、分留生成物の１つ以上の部分で実行可能である。代替的に、最後の水素化分解または脱蝋プロセスからの溶出物全体を水素化仕上すること、および／または芳香族飽和を受けさせることが可能である。

水素化仕上および／または芳香族飽和触媒は、ＶＩ族金属、ＶＩＩＩ族金属およびその混合物を含有する触媒を含むことができる。一実施形態において、好ましい金属は、強い水素化作用を有する少なくとも１種の金属硫化物を含む。別の実施形態において、水素化仕上触媒は、Ｐｔ、Ｐｄまたはそれらの組合せなどのＶＩＩＩ族貴金属を含むことができる。金属の混合物は、金属の量が触媒に基づいて約３０重量％以上である、バルク金属触媒として存在してもよい。担持された水素化処理触媒に関して、適切な金属酸化物担体は、シリカ、アルミナ、シリカ−アルミナまたはチタニア、好ましくは、アルミナなどの低い酸性酸化物を含む。芳香族飽和のための好ましい水素化仕上触媒は、多孔質担体上に比較的強い水素化作用を有する少なくとも１種の金属を含むであろう。典型的な担体材料は、アルミナ、シリカおよびシリカ−アルミナなどの非晶質または結晶質酸化物材料を含む。担体材料は、ハロゲン化によってまたは特にフッ素化によってなどで変性されてもよい。触媒の金属含有量は、多くの場合、非貴金属の約２０体重％と同程度に高い。一実施形態において、好ましい水素化仕上触媒は、Ｍ４１Ｓ類または系統群の触媒に属する結晶質材料を含むことができる。Ｍ４１Ｓ系統群の触媒は、高いシリカ含有量を有するメソ細孔材料である。例としては、ＭＣＭ−４１、ＭＣＭ−４８およびＭＣＭ−５０が含まれる。この分類の好ましい構成員は、ＭＣＭ−４１である。

水素化仕上条件は、約１２５℃〜約４２５℃、好ましくは、約１８０℃〜約２８０℃の温度、約５００ｐｓｉｇ（３．４ＭＰａ）〜約３０００ｐｓｉｇ（２０．７ＭＰａ）、好ましくは、約１５００ｐｓｉｇ（１０．３ＭＰａ）〜約２５００ｐｓｉｇ（１７．２ＭＰａ）の水素分圧、０．１時間^−１〜５時間^−１、好ましくは、約０．５時間^−１〜約１．５時間^−１の液空間速度を含むことができる。さらに、３５．６ｍ^３／ｍ^３〜１７８１ｍ^３／ｍ^３（２００ＳＣＦ／Ｂ〜１０，０００ＳＣＦ／Ｂ）の水素化処理気体速度を使用することができる。

触媒脱蝋された溶出物の溶媒加工または触媒脱蝋へのインプットフロー
プロパン脱アスファルト化から誘導される脱アスファルト化油に関して、さらなる水素化加工（触媒脱蝋を含む）は、低い曇り形成および予想外の組成特性を有する潤滑油ベースストックを形成するために十分であり得る。Ｃ_４＋脱アスファルト化から誘導される脱アスファルト化油に関して、さらなる水素化加工（触媒脱蝋を含む）後、結果として生じる触媒脱蝋された溶出物を溶媒加工して、曇りの形成する傾向が減少したかまたは排除された１種以上の潤滑油ベースストックを形成することができる。溶媒加工の種類は、初期の水素化加工（水素化処理および／または水素化分解）の性質およびさらなる水素化加工（脱蝋を含む）の性質次第であり得る。

初期の水素化加工が、約７００°Ｆ（３７０℃）に対して１０重量％〜４０重量％の変換に対応して苛酷性が低い態様において、次の溶媒加工は、溶媒脱蝋に対応し得る。溶媒脱蝋は、上記の溶媒脱蝋に類似の様式で実行することができる。しかしながら、この溶媒脱蝋は、グループＩＩ潤滑油ベースストックを製造するために使用することができる。いくつかの態様において、初期水素化加工が、３７０℃に対して１０重量％〜４０重量％の変換に対応する場合、さらなる水素化加工中の触媒脱蝋は、少なくとも６重量％、または少なくとも８重量％、または少なくとも１０重量％、または少なくとも１２重量％、または少なくとも１５重量％、例えば、２０重量％までの蝋が触媒脱蝋された溶出物中に残るように、より低い苛酷性において実行可能である。次いで、溶媒脱蝋を使用して、触媒脱蝋された溶出物中の蝋含有量を２重量％〜１０重量％だけ減少させることができる。これにより、０．１重量％〜１２重量％、または０．１重量％〜１０重量％、または０．１重量％〜８重量％、または０．１重量％〜６重量％、または１重量％〜１２重量％、または１重量％〜１０重量％、または１重量％〜８重量％、または４重量％〜１２重量％、または４重量％〜１０重量％、または４重量％〜８重量％、または６重量％〜１２重量％、または６重量％〜１０重量％の蝋含有量を有する溶媒脱蝋油生成物を製造することができる。特に、溶媒脱蝋油は、０．１重量％〜１２重量％、または０．１重量％〜６重量％、または１重量％〜１０重量％、または４重量％〜１２重量％の蝋含有量を有することができる。

他の態様において、次の溶媒加工は、溶媒抽出に対応し得る。溶媒抽出は、芳香族含有量および／または極性分子の量を減少させるために使用することができる。溶媒抽出は、芳香族の乏しい抽残物相中により多くのパラフィン成分を残しながら、芳香族の豊富な抽出物相を形成するために芳香族成分を選択的に溶解する。ナフテンは、抽出物と抽残物相との間に分配される。溶媒抽出のための典型的な溶媒は、フェノール、フルフラールおよびＮ−メチルピロリドンを含む。溶媒対油比、抽出温度、および抽出される蒸留物を溶媒と接触させる方法を制御することにより、抽出物と抽残物相との間の分離度を制御することができる。反流液体−液体抽出器などのいずれの都合のよい種類の液体−液体抽出器も使用することができる。脱アスファルト化油中の芳香族の初濃度次第で、抽残物相は、５重量％〜２５重量％の芳香族含有量を有することができる。典型的な供給原料に関して、芳香族含有量は、少なくとも１０重量％であり得る。

任意選択的に、溶媒抽出からの抽残物を過小抽出することができる。このような態様において、なお最も低品質の分子の大部分を供給原料から除去しながら、抽残物収率が最大化されるような条件下で抽出は実行される。抽残物収率は、例えば、溶媒対油処理比の低下および／または抽出温度の低下により、抽出条件を制御することによって最大化され得る。種々の態様において、溶媒抽出からの抽残物収率は、少なくとも４０重量％、または少なくとも５０重量％、または少なくとも６０重量％、または少なくとも７０重量％であり得る。

溶媒加工された油（溶媒脱蝋または溶媒抽出）は、標的潤滑油ベースストック生成物の性質次第で−６℃以下、または−１０℃以下、または−１５℃以下、または−２０℃以下の流動点を有することができる。さらにまたは代替的に、溶媒加工された油（溶媒脱蝋または溶媒抽出）は、標的潤滑油ベースストック生成物の性質次第で−２℃以下、または−５℃以下、または−１０℃以下の曇り点を有することができる。流動点および曇り点は、それぞれＡＳＴＭ Ｄ９７およびＡＳＴＭ Ｄ２５００に従って決定することができる。結果として生じる溶媒加工された油は、１種以上のグループＩＩベースストックの形成において使用するために適切となる可能性がある。結果として生じる溶媒脱蝋油は、少なくとも８０、または少なくとも９０、または少なくとも９５、または少なくとも１００、または少なくとも１１０、または少なくとも１２０の粘度指数を有することができる。粘度指数は、ＡＳＴＭ Ｄ２２７０に従って決定することができる。好ましくは、結果として生じる溶媒加工された油の少なくとも１０重量％（または少なくとも２０重量％、または少なくとも３０重量％）は、少なくとも１４ｃＳｔ、または少なくとも１５ｃＳｔ、または少なくとも２０ｃＳｔ、または少なくとも２５ｃＳｔ、または少なくとも３０ｃＳｔ、または少なくとも３２ｃＳｔ、例えば、５０ｃＳｔまでまたはそれを上回る１００℃における動粘度を有するグループＩＩブライトストックに対応し得る。さらにまたは代替的に、グループＩＩブライトストックは、少なくとも３００ｃＳｔ、または少なくとも３２０ｃＳｔ、または少なくとも３４０ｃＳｔ、または少なくとも３５０ｃＳｔ、例えば、５００ｃＳｔまでまたはそれを上回る４０℃における動粘度を有することが可能である。動粘度は、ＡＳＴＭ Ｄ４４５に従って決定することができる。さらにまたは代替的に、Ｃｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣含有量は、約０．１重量％以下または約０．０２重量％以下であり得る。Ｃｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣含有量は、ＡＳＴＭ Ｄ４５３０に従って決定することができる。さらにまたは代替的に、結果として生じるベースストックは、（０℃未満の曇り点と組み合わせて）少なくとも１．５の濁り度を有することができるか、または少なくとも２．０の濁り度を有することができ、かつ／または４．０以下、または３．５以下、または３．０以下の濁り度を有することができる。特に、濁り度は、１．５〜４．０、または１．５〜３．０、または２．０〜４．０、または２．０〜３．５であり得る。

溶媒加工された油から形成された潤滑油ベースストックの曇りを形成する傾向の減少または排除は、潤滑油ベースストックの曇り点温度と流動点温度との間の減少したまたは最小化された差異によって示すことができる。種々の態様において、結果として生じる溶媒脱蝋油の、および／または溶媒加工された油から形成される１種以上のブライトストックを含む１種以上のグループＩＩ潤滑油ベースストックの曇り点と流動点との間の差異は、２２℃以下、または２０℃以下、または１５℃以下、または１０℃以下、例えば、約１℃までの差異であり得る。

いくつかの別の態様において、上記の溶媒加工は、触媒脱蝋前に実行することができる。

グループＩＩベースストック生成物
プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサンおよびより高級なもの、またはその混合物から誘導される脱アスファルト化油に関して、さらなる水素化加工（触媒脱蝋を含む）および潜在的な溶媒加工は、低い曇り形成（または曇り形成がない）および新規組成特性を有する潤滑油ベースストックを形成するために十分となる可能性がある。約３２ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する現在製造される従来の生成物は、ベース油の＞１０％の芳香族および／または＞０．０３％を含有する。

種々の態様において、本明細書に記載される方法に従って製造されるベースストックは、少なくとも１４ｃＳｔ、または少なくとも２０ｃＳｔ、または少なくとも２５ｃＳｔ、または少なくとも３０ｃＳｔ、または少なくとも３２ｃＳｔの１００℃における動粘度を有することが可能であり、かつ１０重量％未満の芳香族／９０重量％より高い飽和および０．０３％未満の硫黄を含有することが可能である。任意選択的に、飽和含有量は、なお高くなることが可能であり、例えば、９５重量％より高く、または９７重量％より高いことが可能である。加えて、以下の実施例においてさらに詳細に説明されるように、Ｃ−ＮＭＲによる分子の分枝度（分岐）の詳細な特徴決定によって高度の分枝点を明らかにされる。これは、個々にまたはそれらの組合せとして、メチル分枝またはエチル分枝またはプロピル分枝の絶対数を調査することによって定量化することができる。これは、また、Ｃ−ＮＭＲによるエプシロン炭素として標識化された内部炭素の数と比較した分枝点（メチル、エチルまたはプロピル）の比を調査することによっても定量化することができる。分枝のこのような定量化は、ベースストックが長期間、曇り形成に対して安定であるかどうかを決定するために使用することができる。ここに報告された^１３Ｃ−ＮＭＲ結果に関して、試料は、７％クロム（ＩＩＩ）−アセチルアセトネートが弛緩剤として添加されたＣＤＣｌ_３中２５〜３０重量％となるように調製された。^１３Ｃ ＮＭＲ実験は、プロトン共鳴周波数が４００ＭＨｚであるＪＥＯＬ ＥＣＳ ＮＭＲ分光計において実行された。定量的^１３Ｃ ＮＭＲ実験は、２７℃において、４５°フリップ角度、パルス間６．６秒、６４Ｋデータポイントおよび２４００スキャンで、インバースゲートデカップリング実験を使用して行なわれた。全てのスペクトルは、０ｐｐｍにおいてＴＭＳを参照された。スペクトルは、０．２−１Ｈｚの線幅拡大で加工され、ベースライン修正は、マニュアル積分前に適用された。スペクトル全体は、次のように異なる積分面積のモル％を決定するために積分された：１７０〜１９０ｐｐｍ（芳香族Ｃ）；３０〜２９．５ｐｐｍ（エプシロン炭素）；１５〜１４．５ｐｐｍ（末端およびペンダントプロピル基）１４．５〜１４ｐｐｍ−長鎖の末端におけるメチル（アルファ）；１２〜１０ｐｐｍ（ペンダントおよび末端エチル基）。全メチル含有量は、プロトンＮＭＲから得られた。０〜１．１ｐｐｍにおけるメチルシグナルは積分された。スペクトル全体は、メチルのモル％を決定するために積分された。ガスクロマトグラフィーから得られた平均炭素数は、モル％メチルを全メチルに変換するために使用された。

６個未満、または７個未満、または８個未満のナフテン環のより小さいナフテン環構造の出現率は同様であるが、７個以上の環、または８＋個の環、または９＋個の環、または１０＋個の環を有するより大きいナフテン環構造の残留数が、曇り形成に対して安定であるベースストック中で減少するという、フーリエ変換イオンサイクロトロン共鳴−質量分析（ＦＴＩＣＲ−ＭＳ）および／または電界脱離質量分析（ＦＤＭＳ）を使用する発見も組成物において予想外である。

本明細書に報告されたＦＴＩＣＲ−ＭＳ結果に関して、結果は、米国特許第９，４１８，８２８号明細書に記載される方法に従って作成された。米国特許第９，４１８，８２８号明細書に記載される方法は、分子イオン構造の分裂を生じずに石油飽和分子（５３８℃＋分子を含む）をイオン化させるために、Ａｇイオン錯体化によるレーザ脱離（ＬＤＩ−Ａｇ）を使用することを伴う。超高分解能フーリエ変換イオンサイクロトロン共鳴質量分析は、飽和−Ａｇカチオンおよび対応する存在比の正確な元素式を決定するために適用される。飽和フラクション組成は、同族列および分子重量によって整列することができる。試料中の飽和環構造の含有量を決定することに関連する米国特許第９，４１８，８２８号明細書の部分は、参照によって本明細書に組み込まれる。

本明細書に報告されたＦＤＭＳ結果に関して、電界脱離（ＦＤ）は、分析物の気体状分子のイオン化をもたらす、希釈試料によってコーティングされたエミッタ（小さい「ウイスカ」が形成されるフィラメント）に高電位電界が適用されるソフトイオン化法である。ＦＤによって生じた質量スペクトルは、分子ラジカルカチオンＭ^＋、またはいくつかの場合、プロトン化分子イオン［Ｍ＋Ｈ］^＋によって支配される。ＦＤＭＳが「ｎ」ナフテン環を有する分子および「ｎ＋７」環を有する分子を識別することができないため、ＦＤＭＳデータは、最も類似の試料からのＦＴＩＣＲ−ＭＳデータを使用することによって「修正」された。ＦＤＭＳ修正は、分子の特定の分類の未解像ＦＤＭＳデータに、ＦＴＩＣＲ−ＭＳからの「ｎ」対「ｎ＋７」環の解像比を適用することによって行なわれた。従って、ＦＤＭＳデータは、図中、「修正された」と示される。

上記の組成物のベース油は、初期製造時曇りがなくかつ長期間経っても曇りがないままであるという利点をさらに提供することが見出された。これは、予想外であった高飽和重質ベースストックの従来技術以上に利点である。

さらに、これらのベースストックは、限定されないが、魚油、エンジン油、グリース、ペーパーマシン油およびギヤオイルなどの配合された潤滑油を形成するために、添加剤とブレンドし得ることが見出された。これらの添加剤は、限定されないが、清浄剤、分散剤、抗酸化剤、粘度改質剤および流動点抑制剤を含む。より一般に、脱アスファルト化油から製造されたベースストックを含む配合潤滑油は、限定されないが、抗摩耗剤、分散剤、他の清浄剤、腐食抑制剤、防錆剤、金属不活性化剤、極圧添加剤、抗焼付き剤、蝋改質剤、粘度指数向上剤、粘度改質剤、脱水添加剤、シール互換性剤、摩擦改質剤、潤滑剤、抗汚染剤、発色剤、消泡剤、抗乳化剤、乳化剤、濃厚化剤、湿潤剤、ゲル化剤、粘着剤、着色剤などを含む、１種以上の他の一般的に使用される潤滑油性能添加剤を追加的に含有していてもよい。多く一般的に使用される添加剤の概説に関しては、Ｋｌａｍａｎｎ，Ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ ａｎｄ Ｒｅｌａｔｅｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ，Ｖｅｒｌａｇ Ｃｈｅｍｉｅ，Ｄｅｅｒｆｉｅｌｄ Ｂｅａｃｈ，ＦＬ；ＩＳＢＮ ０ ８９５７３ １７７ ０を参照されたい。これらの添加剤は、５重量％〜５０重量％の範囲であってよい種々の量の希釈油と一緒に一般に送達される。

そのようにブレンドされる場合、Ｍｉｎｉ−Ｒｏｔａｒｙ Ｖｉｓｃｏｍｅｔｅｒ（ＭＲＶ）およびＢｒｏｏｋｆｉｅｌｄ試験などの標準低温試験によって測定される性能は、従来のベース油とブレンドされた配合物よりも優れていることが示された。

酸化性能は、限定されないが、消泡剤、流動点抑制剤、抗酸化剤、防錆剤などの一般的な添加剤を使用して工業用オイルにブレンドされる場合、従来のベースストックと比較して、ＵＳ Ｓｔｅｅｌ酸化試験などの標準酸化試験において優れた酸化性能を実証したことも見出された。

界面特性、析出制御、保存性および毒性などの他の性能パラメータも調査され、従来のベース油と類似であるかまたはそれより良好である。

添加剤とブレンドされることに加えて、本明細書に記載されるベースストックは、他のベースストックとブレンドされてベース油を製造することも可能である。これらの他のベースストックは、溶媒加工されたベースストック、水素化加工されたベースストック、合成ベースストック、Ｆｉｓｈｅｒ−Ｔｒｏｐｓｃｈプロセスから誘導されたベースストック、ＰＡＯおよびナフテンベースストックを含む。さらにまたは代替的に、他のベースストックは、グループＩベースストック、グループＩＩベースストック、グループＩＩＩベースストック、グループＩＶベースストックおよび／またはグループＶベースストックを含むことができる。さらにまたは代替的に、ブレンド用のさらに他の種類のベースストックは、ヒドロカルビル芳香族、アルキル化芳香族化合物、エステル（合成および／または再生可能エステルを含む）、ならびにまたは他の非従来型または非慣例型ベースストックを含むことができる。本発明のベースストックおよび他のベースストックのこれらのベース油ブレンドは、上記されたものなどの添加剤と組み合わせて、配合された潤滑油を製造することも可能である。

構造例
図１は、脱アスファルト化油供給原料１１０の加工のための第１の構造を概略的に示す。任意選択的に、脱アスファルト化油供給原料１１０は、減圧軽油沸点範囲部分を含むことができる。図１中、脱アスファルト化油供給原料１１０は、第１の水素化加工段階１２０において水素化処理および／または水素化分解触媒に曝露される。第１の水素化加工段階１２０からの水素化加工された溶出物は、１種以上の燃料フラクション１２７および３７０℃＋フラクション１２５へと分離することが可能である。３７０℃＋フラクション１２５は、１種以上の軽質ニュートラルまたは重質ニュートラルベースストック生成物１３２およびブライトストック生成物１３４などの１種以上の潤滑油ベースストック生成物を形成するために溶媒脱蝋１３０され得る。

図２は、脱アスファルト化油供給原料１１０を加工するための第２の構造を概略的に示す。図２中、溶媒脱蝋段階１３０は任意選択的である。第１の水素化加工段階１２０からの溶出物は、任意の溶媒脱蝋段階１３０のためのインプットとして使用することが可能である、少なくとも１種以上の燃料フラクション１２７、第１の３７０℃＋部分２４５および第２の３７０℃＋部分２２５を形成するために分離することができる。第１の３７０℃＋部分２４５は、第２の水素化加工段階２５０のためのインプットとして使用することができる。第２の水素化加工段階は、触媒脱蝋、芳香族飽和を実行するため、任意のさらなる水素化加工を実行するためのスウィート水素化加工段階に対応し得る。図２中、第２の水素化加工段階２５０からの触媒脱蝋アウトプット２５５の少なくとも一部２５３は、溶媒脱蝋２６０されて、少なくとも５１０℃のＴ１０沸点を有しかつグループＩＩブライトストックに対応する、少なくとも溶媒加工された潤滑油沸点範囲生成物２６５を形成することができる。

図３は、グループＩＩブライトストックを製造するための別の構造を概略的に示す。図３中、第２の水素化加工段階２５０からの触媒脱蝋アウトプット３５５の少なくとも一部３５３は、溶媒脱蝋３７０されて、少なくとも５１０℃のＴ１０沸点を有しかつグループＩＩブライトストックに対応する、少なくとも加工された潤滑油沸点範囲生成物３７５を形成することができる。

図６は、グループＩＩブライトストックを製造するための別の構造を概略的に示す。図６中、減圧残油供給原料６７５および脱アスファルト化溶媒６７６は、脱アスファルト化ユニット６８０中に通過する。いくつかの態様において、脱アスファルト化ユニット６８０は、プロパン脱アスファルト化を実行することができるが、他の態様において、Ｃ_４＋溶媒を使用することができる。脱アスファルト化ユニット６８０は、ロックまたはアスファルトフラクション６８２および脱アスファルト化油６１０を製造することができる。任意選択的に、脱アスファルト化油６１０は、第１の（ソワー）水素化加工段階６２０に導入される前に別の減圧軽油沸点範囲供給原料６７１と組み合わせることができる。水素化加工段階６２０からの溶出物の低沸点部分６２７は、１種以上のナフサフラクションおよび／または蒸留物フラクションとして、さらなる使用および／または加工のために分離することができる。水素化加工溶出物の高沸点部分６２５は、ａ）第２の（スウィート）水素化加工段階６５０に通過させ、かつ／またはｂ）燃料油または燃料油ブレンドストックなどの燃料としての使用のために加工系から引き出す６２６ことができる。第２の水素化加工段階６５０は、１種以上の燃料フラクション６５７、および１種以上のブライトストックフラクションなどの１種以上の潤滑油ベースストックフラクション６５５を形成するために分離することができる溶出物を製造することができる。

いくつかの態様において、図６に類似の構造を使用して、広沸点範囲グループＩＩ重質ニュートラルベースストックを製造することができる。例えば、高粘度減圧残油供給原料をプロパン脱アスファルト化によって加工して、脱アスファルト化油およびロックを形成することができる。次いで、脱アスファルト化油を、潤滑油ベース油製造のための水素化加工の初期段階のために使用することのできるものと類似の条件下で加工することができる。これは、例えば、脱アスファルト化油を連続的に水素化処理触媒、水素化分解触媒および芳香族飽和触媒に曝露することを含み得る。積層された床触媒の配列は、脱アスファルト化油を触媒に曝露するために適切となる可能性がある。触媒は、（初期供給原料が５００ｗｐｐｍより高い硫黄含有量を有した環境などの）ソワー加工環境での使用に適切ないずれかの従来の種類の水素化処理／水素化分解／芳香族飽和触媒でもあり得る。適切な触媒の例としては、限定されないが、商業的に入手可能なＮｉＭｏ、ＮｉＭｏＷまたはＣｏＭｏベース触媒など、ＶＩＩＩ族およびＶＩ族金属を含有するバルクおよび／または担持触媒を含むことができる。触媒への曝露のための水素化加工条件は、２０ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量および／または５ｗｐｐｍ以下の窒素含有量を有する水素化加工された溶出物を製造するように選択することができる。

硫黄および／または窒素含有量を減少することに加えて、第１段階水素化加工の別の必要条件は、第１段階水素化加工溶出物の粘度を望ましいレベルまで減少することであり得る。プロパン脱アスファルト化からの脱アスファルト化油は、典型的に、３０ｃＳｔ〜８０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有することができる。種々の態様において、第１の水素化加工段階溶出物の３７０℃＋部分が８．０ｃＳｔ〜２０ｃＳｔまたは８ｃＳｔ〜１６ｃＳｔの１００℃における動粘度を有することができるように、第１の水素化加工段階の水素化加工苛酷性は十分であり得る。これを達成するために、３７０℃に対する第１の水素化加工段階を超えての正味の変換が１５重量％〜４０重量％または７重量％〜２５重量％であるように、第１水素化加工段階における反応の苛酷性を選択することができる。プロパン脱アスファルト化油に関して３７０℃に対する（例えば）１５重量％〜４０重量％の変換が、３７０℃に対する全供給原料の１５重量％〜４０重量％の変換に対応し得るように、典型的なプロパン脱アスファルト化油の実質的に全てが３７０℃より高い沸点を有するあろうことは留意される。

第１段階水素化加工に基づいて５０ｗｐｐｍ未満（または２０ｗｐｐｍ未満または１０ｗｐｐｍ未満）のＳ、２０ｗｐｐｍ未満（または１０ｗｐｐｍ未満または５ｗｐｐｍ未満）のＮおよび（全溶出物の重量に対して）６０重量％以上の３７０℃＋フラクションを有し、８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔまたは８ｃＳｔ〜１６ｃＳｔの１００℃における動粘度を有する、第１段階水素化加工溶出物を製造することができる。第１段階水素化加工溶出物は、第２段階におけるさらなる加工前に分離することができる。例えば、第１段階水素化加工溶出物の３７０℃−部分（軽留分および燃料沸点範囲部分）は、溶出物の３７０℃＋部分から分離することができる。第１段階水素化加工溶出物は、低沸点カットおよび残りの３７０℃＋フラクションに分離されるため、分離は、任意選択的に、常圧蒸留により、および／または少なくとも９０ｋＰａ−ａまたは少なくとも１００ｋＰａ−ａの圧力での分離を含む分離技術により実行され得る。この分離は、分離後、「３７０℃＋」部分のＴ５沸点が実際には３７０℃より低くなり得るため、非理想的であり得ることは留意される。この記載および以下の請求の範囲において、分離後の溶出物「３７０℃＋」部分は、３７０℃未満で沸騰する成分の１０重量％程度を含み得ることは留意される。さらに、「３７０℃＋」部分は、５６６℃以上の沸点を有する成分など、潤滑油沸点範囲以上で沸騰する成分の実質的な部分を含み得ることが留意される。

溶出物の３７０℃＋部分（場合により、３７０℃未満で沸騰するいくらかの成分を含む）は、次いで第２の触媒加工段階に曝露され得る。第２の触媒加工段階は、Ｐｔ、Ｐｄまたはそれらの組合せなどのＶＩＩＩ族貴金属を含む触媒脱蝋および水素化仕上触媒を含むことができる。第２の触媒加工段階における変換は、第１の水素化加工段階における変換の量次第で３７０℃に対して１重量％〜１０重量％または１０重量％〜２０重量％であり得る。結果として、初期プロパン脱アスファルト化油に対する重質ニュートラル潤滑油ベースストックの全収率は、５０重量％〜８９重量％、または５４重量％〜８５重量％、または６０重量％〜９０重量％であり得る。任意選択的に、しかしながら好ましくは、触媒脱蝋は、ＺＳＭ−４８またはＺＳＭ−２３などの１−Ｄ１０員環ゼオライト脱蝋触媒を使用して実行することができる。これらの種類の触媒は、溶出物の３７０℃＋部分が、沸点に対する流動点の比較的平らなプロフィールを有する第２の水素化加工段階溶出物の製造を可能にすることができる。これにより、より高沸点の５６６℃＋成分が、なお他の望ましい潤滑油ベースストック特性を満たしながら、重質ニュートラル潤滑油ベースストック製造において維持され得る。追加的な５６６℃＋成分は、ベースストックの４２７℃−部分によってベースストック中でフラックス可能である。例えば、（潜在的な重質ニュートラルベースストックに対応する）第２の水素化加工段階溶出物の３７０℃＋部分は、少なくとも３５０℃のＴ５蒸留点を有することができる。３７０℃＋部分は、４２７℃以下のＴ２５蒸留点またはＴ３０蒸留点を有することができる。３７０℃＋部分は、少なくとも５６６℃のＴ９５蒸留点またはＴ９０蒸留点をさらに有することができる。

第２の段階水素化加工後、溶出物の３７０℃＋部分を３７０℃−部分から分離するために第２の分離を実行することができる。任意選択的に、第２の分離は、常圧蒸留により、および／または少なくとも９０ｋＰａ−ａまたは少なくとも１００ｋＰａ−ａの圧力での分離を含む分離技術により実行され得る。次いで、３７０℃＋部分は、例えば、重質ニュートラルベースストックとしての使用のために適切であり得る。５０ｗｐｐｍ未満（または２０ｗｐｐｍ未満、または１０ｗｐｐｍ未満）の硫黄含有量および２０ｗｐｐｍ未満（または１０ｗｐｐｍ未満、または５ｗｐｐｍ未満）の窒素含有量を有することに加えて、第２の水素化加工溶出物の３７０℃＋部分は、１０重量％以下の芳香族含有量、少なくとも１００（または少なくとも１０５、または少なくとも１１０、または少なくとも１２０）のＶＩ、および８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔ、または８ｃＳｔ〜１８ｃＳｔ、または８ｃＳｔ〜１６ｃＳｔの１００℃における動粘度を有することができる。

任意選択的に、貴金属水素化分解触媒は、脱蝋前に含まれ得る。この種類の任意の態様において、変換の一部は、第１の水素化加工段階（ソワー条件）から第２の水素化加工段階（スウィート条件）まで変動することができる。この種類の任意の態様において、Ｃ_３脱アスファルト化油の重質ニュートラルベースストックの収率は、なお少なくとも５４重量％であり得る。しかしながら、段階間の変換量の分布は、第１の水素化加工段階の３７０℃に対する変換の量が１５重量％未満であり得、かつ／または第２の水素化加工段階における変換が１０重量％より高くなることが可能であるように変更可能である。

実施例１
本実施例において、脱アスファルト化油は、図１に類似の構造で加工された。脱アスファルト化油は、溶媒としてペンタンを使用して残油フラクションの脱アスファルト化から誘導された。脱アスファルト化油の特性を表１に示す。脱アスファルト化油の収率は、供給原料に対して７５重量％であった。

表１中の脱アスファルト化油は、０．２時間^−１ＬＨＳＶ、８０００ｓｃｆ／ｂの処理気体速度および２２５０ｐｓｉｇの圧力で、５０体積％の脱金属化触媒、４２．５体積％の水素化処理触媒および７．５体積％の水素化分解触媒の触媒充てんにおいて加工された。脱金属化触媒は、商業的に入手可能な大細孔担持脱金属化触媒であった。水素化処理触媒は、商業的に入手可能な担持ＮｉＭｏ水素化処理触媒および商業的に入手可能なバルクＮｉＭｏ触媒の積層床であった。水素化分解触媒は、産業において使用される標準的な蒸留物選択的触媒であった。このような触媒は、典型的に、ゼオライト／アルミナ担体上のＮｉＭｏまたはＮｉＷを含む。このような触媒は、典型的に４０重量％未満の３４．３８オングストローム未満の単位格子径を有するゼオライトを有する。好ましいゼオライト含有量は、２５重量％未満であり得、かつ／または好ましい単位格子径は、２４．３２オングストローム未満であり得る。このような触媒の活性は、ゼオライトの単位格子径と関係がある可能性があり、従って、触媒の活性は、ゼオライトの量を選択することによって調整することができる。供給原料は、７４５°Ｆ（３９６℃）において脱金属化触媒に曝露され、７６５°Ｆ（４０７℃）において等温様式で水素化処理および水素化分解触媒の組合せに曝露された。

水素化加工された溶出物を蒸留し、５１０℃＋フラクションおよび５１０℃−フラクションを形成した。５１０℃−フラクションを溶媒脱蝋して、より低い粘度（軽質ニュートラルおよび／または重質ニュートラル）潤滑油ベースストックを製造することができた。５１０℃＋フラクションを溶媒脱蝋して蝋を除去した。結果として生じるグループＩブライトストックの特性を表２に示す。曇り点が５℃未満で流動点と異なる場合、低い曇り点は、ブライトストックの曇りの可能性がないことを示す。

実施例２
本実施例において、脱アスファルト化油は、図１に類似の構造において加工された。実施例１の表１中に記載された脱アスファルト化油は、６５重量％の脱アスファルト化油対３５重量％の減圧軽油の比率でより軽質な沸点範囲の減圧軽油と混合された。混合供給原料の特性を表３に示す。

混合供給原料は、触媒老化およびわずかにより高い変換量を調整するための反応器温度の増加を例外として、実施例１において使用されたものと類似の条件および触媒で処理された。供給原料は、７５０°Ｆ（３９９℃）において脱金属化触媒および７７０°Ｆ（４１０℃）において水素化処理／水素化分解触媒に曝露された。燃料フラクションを除去するための分離後、３７０℃＋部分は溶媒脱蝋された。５１０℃＋カットを使用し、５７１℃＋における第２のディープカットを使用して、溶媒脱蝋溶出物からブライトストックが形成された。２種の可能なブライトストックの特性を表４に示す。（明快さのため、５１０℃＋ブライトストックは、５７１℃＋部分を含む。別個の試料を使用して、表４に示される５７１℃＋ブライトストックを形成した。）

実施例３
図１に類似の構造を使用して、ブタン脱アスファルト化から形成された脱アスファルト化油を加工した（５５重量％の脱アスファルト化油収率）。脱アスファルト化油の特性を表５に示す。

反応温度を例外として、実施例例１のものと類似のプロセス条件および触媒を使用して、脱アスファルト化油が、低い曇り特徴を有するブライトストックへと変換された。脱アスファルト化油は、３７１℃の温度において全触媒（脱金属化、水素化処理、水素化分解）を用いる２回の別個の実施で第１の水素化加工段階に曝露された。典型的に、この種類の重質供給原料に対して予想されるように、第２の実施におけるより低い変換は、触媒の非活性化のためであると考えられる。両実施からの溶出物は蒸留されて、５１０℃＋フラクションを形成した。５１０℃＋フラクションは溶媒脱蝋された。結果として生じる溶媒脱蝋油は、表６に示す特性を有した。表６は、２つの別個の実施間の３７０℃変換における差異も示す。

両試料の低い曇り点は、曇り点が両試料に関して流動点と６℃以下で異なるため、ブライトストックの曇りがない可能性を示す。

実施例４
図２に類似の構造を使用して、ブタン脱アスファルト化から形成された脱アスファルト化油を加工した（５５重量％の脱アスファルト化油収率）。脱アスファルト化油の特性を表５に示す。次いで、脱アスファルト化油は、実施例３の条件に従って水素化加工された。次いで、水素化加工された脱アスファルト化油の少なくとも一部は、溶媒脱蝋されることなくさらなる水素化加工に曝露された。

非脱蝋水素化処理生成物は、低単位格子径ＵＳＹおよびＺＳＭ−４８の組合せにおいて加工された。結果として生じる生成物は、高い流動曇り差を有し、曇り生成物が生じた。しかしながら、処理後の溶媒脱蝋は、わずか３％の収率損失でその曇りを除去することが可能であった。第２の水素化加工段階のための加工条件は、１９５０ｐｓｉｇの水素圧力および４０００ｓｃｆ／ｂの処理気体速度を含んだ。第２の水素化加工段階への供給原料は、ａ）３．１時間^−１のＬＨＳＶおよび６６５°Ｆの温度において、ＵＳＹ水素化分解触媒（単位格子径２４．３２未満、３５のシリカ対アルミナ比、６５重量％ゼオライト／３５重量％結合剤）上０．６重量％Ｐｔ；ｂ）２．１時間^−１のＬＨＳＶおよび６３５°Ｆの温度において、ＺＳＭ−４８脱蝋触媒（９０：１シリカ対アルミナ、６５重量％ゼオライト／３５重量％結合剤）上の０．６重量％Ｐｔ；ならびにｃ）０．９時間^−１のＬＨＳＶおよび４８０°Ｆの温度において、ＭＣＭ−４１芳香族飽和触媒（６５重量％ゼオライト／３５重量％結合剤）上の０．３重量％Ｐｔ／０．９重量％Ｐｄに暴露された。水素化分解／触媒脱蝋／芳香族飽和プロセスにおける５１０℃変換とともに、触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分の結果として生じる特性を表７に示した。

表７に示される生成物は曇っていた。しかしながら、２．５重量％のみの収率損失を伴う溶媒脱蝋の追加的なステップにより、表８に示される特性を有するブライトおよび透明生成物が得られた。流動点おいてよび曇り点は、２０℃よりわずかに少なく異なることが留意される。溶媒脱蝋条件は、−３０℃のスラリー温度、３５重量％のメチルエチルケトンおよび６５重量％のトルエンを含む溶媒、ならびに３：１の溶媒希釈比を含んだ。

実施例５
実施例２の表３に示される脱アスファルト化油および減圧軽油混合物は、図３に類似の構造において加工された。第１の水素化加工段階の条件および触媒は、触媒老化を考慮した温度の調整を例外として実施例１に類似していた。脱金属化触媒は７４４°Ｆ（３９６℃）において操作され、ＨＤＴ／ＨＤＣの組合せは７６１°Ｆ（４０５℃）で操作された。これにより、７３．９重量％の５１０℃に対する変換および５０重量％の３７０℃に対する変換がもたらされた。水素化加工された溶出物は、燃料沸点範囲部分を３７０℃＋の部分から除去するために分離された。次いで、結果として生じる３７０℃＋部分は、さらに水素化加工された。さらなる水素化加工は、ＺＳＭ−４８脱蝋触媒（７０：１シリカ対アルミナ比、６５重量％ゼオライト対３５重量％結合剤）上の０．６重量％Ｐｔ、それに続くＭＣＭ−４１芳香族飽和触媒（６５％ゼオライト対３５重量％結合剤）上の０．３重量％Ｐｔ／０．９重量％Ｐｄへの３７０℃＋部分の曝露を含んだ。操作条件は、２４００ｐｓｉｇの水素圧力、５０００ｓｃｆ／ｂの処理気体速度、６５８°Ｆ（３４８℃）の脱蝋温度、１．０時間^−１の脱蝋触媒空間速度、４６０°Ｆ（２３８℃）の芳香薬飽和温度および１．０時間^−１の芳香族飽和触媒空間速度を含んだ。触媒脱蝋された溶出物の５６０℃＋部分の特性を表９に示す。触媒脱蝋された溶出物から誘導された抽残物フラクションおよび抽出物フラクションの特性も示される。

触媒脱蝋された溶出物生成物は、最初に透明であったが、２日以内に曇りが生じた。表９の触媒脱蝋された溶出物生成物の溶媒脱蝋は、曇り点を有意に減少させず（６．５℃の溶媒脱蝋後の曇り）、一部は事前の触媒脱蝋の苛酷性に起因する、約１重量％のみの蝋を除去した。しかしながら、１の溶媒／水比および１００℃の温度におけるｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）による表９に示される触媒脱蝋生成物の抽出により、曇り形成に対して安定しているように見える−２４℃の曇り点を有する透明なブライト生成物が得られた。また、この抽出により、約２重量％の芳香族から約１重量％の芳香族まで触媒脱蝋生成物の芳香族含有量が減少した。これは、触媒脱蝋された溶出物の３員環芳香族含有量（初めに約０．２重量％）を約８０％減少させることを含んだ。この結果は、蝋の曇り形成およびブライトストックにおける多核芳香族の存在間の潜在的な関係を示す。

実施例６
実施例５に類似の供給原料を、種々の加工条件を変更して、図２に類似の構造において加工した。初期の水素化加工変換が５１０℃に対して５９重量％および３７０℃に対して３４．５重量％であるように、初期の水素化加工の苛酷性は、実施例５の条件と比較して減少した。これらのより低い変換は、７３９°Ｆ（３９３℃）における脱金属化および７５６°Ｆ（４０２℃）における水素化処理／水素化分解触媒の組合せを操作することによって達成された。

水素化加工された溶出物は、燃料沸点範囲フラクションを、水素化加工された溶出物の３７０℃＋部分から分離するために分離された。次いで、３７０℃＋部分は、実施例４に記載された水素化分解触媒および脱蝋触媒上での第２の水素化加工段階で処理された。さらに、少量の水素化処理触媒（１０時間^−１の水素化処理触媒ＬＨＳＶ）を水素化分解触媒前に含み、供給原料は、水素化分解触媒と実質的に同一である条件下で水素化処理触媒に暴露された。反応条件は、２４００ｐｓｉｇの水素圧力および５０００ｓｃｆ／ｂの処理気体速度を含んだ。１回目の実施において、第２の水素化加工条件は、水素化加工された溶出物の過小脱蝋のために選択された。過小脱蝋条件は、６７５°Ｆ（３５７℃）の水素化分解温度、１．２時間^−１の水素化分解触媒ＬＨＳＶ、６１５°Ｆ（３２４℃）の脱蝋温度、１．２時間^−１の脱蝋触媒ＬＨＳＶ、４６０°Ｆ（２３８℃）の芳香族飽和温度および１．２時間^−１の芳香族飽和触媒ＬＨＳＶに対応した。２回目の実施において、第２の水素化加工条件は、水素化加工された溶出物をより過酷に脱蝋するために選択された。より高い苛酷性の脱蝋条件は、６７５°Ｆ（３５７℃）の水素化分解温度、１．２時間^−１の水素化分解触媒ＬＨＳＶ、６４５°Ｆ（３４０℃）の脱蝋温度、１．２時間^−１の脱蝋触媒ＬＨＳＶ、４６０°Ｆ（２３８℃）の芳香族飽和温度および１．２時間^−１の芳香族飽和触媒ＬＨＳＶに対応した。触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分を表１０に示す。

表１０の両試料は、最初にブライトで透明であったが、１週間以内に両試料で曇りが生じた。両試料は、実施例４に記載された条件下で溶媒脱蝋された。これにより、過小脱蝋試料の蝋含有量は６．８重量％まで減少し、より高い苛酷性の脱蝋試料の蝋含有量は１．１重量％まで減少した。より高苛酷性の脱蝋試料は、なおわずかに曇りを示した。しかしながら、過小脱蝋試料は、溶媒脱蝋後、−２１℃の曇り点を有し、曇り形成に対して安定しているように見えた。

実施例７ − 粘度および粘度指数の関係
図４は、脱アスファルト化油から形成された潤滑油ベースストックの処理苛酷性、動粘度および粘度指数間の関係の例を示す。図４のデータは、残油供給原料基準で７５重量％収率のペンタン脱アスファルト化油から形成された潤滑油ベースストックに対応する。脱アスファルト化油は、７５．８の溶媒脱蝋ＶＩおよび１００℃において３３３．６５の溶媒脱蝋動粘度を有した。

図４中、動粘度（右軸）および粘度指数（左軸）は、実施例１に記載の触媒を用いて、図１に類似の構造で加工された脱アスファルト化油に関する水素化加工苛酷性の作用（５１０℃＋変換）として示される。図４に示されるように、水素化加工苛酷性を増加させると、ＶＩ向上がもたらされ、脱アスファルト化油が（溶媒脱蝋後に）潤滑油ベースストックに変換可能となる。しかしながら、苛酷性の増加によってもベースストックの５１０℃＋部分の動粘度が減少し、これは、ブライトストックの収率を限定する可能性がある。溶媒脱蝋生成物の３７０℃〜５１０℃部分は、軽質ニュートラルおよび／または重質ニュートラルベースストックの形成のために適切となる可能性があるが、５１０℃＋部分は、ブライトストックおよび／または重質ニュートラルベースストックの形成のために適切となる可能性がある。

実施例８ − スウィートおよびソワー水素化分解における変動
課題の供給原料からグループＩＩベースストックを形成するための方法を提供することに加え、本明細書に記載される方法は、ソワー条件対スウィート条件で実行された変換の量を変動させることにより、供給原料から形成されたベースストックの分布を制御するために使用することができる。これは、図５に示される結果によって説明される。

図５中、上部の２つの曲線は、望ましい粘度の潤滑油ベースストックを形成するために使用される切点（一番下の軸）と、結果として生じるベースストックの粘度指数（左軸）との間の関係を示す。円形データ点に対応する曲線は、全ての水素化分解がソワー段階で生じる、図２に類似の構造を使用するＣ_５脱アスファルト化油の加工を表す。正方形データ点に対応する曲線は、（触媒脱蝋とともに）ソワー段階での水素化分解変換の約半分を実行し、かつスウィート段階での水素化分解変換を残すことに対応する。上部曲線のそれぞれの個々のデータ点は、ソワー加工段階に導入された供給原料の量に対する種々のベースストックのそれぞれの収率を表す。それぞれの曲線内のデータ点を合計することにより、水素化分解変換の同全体量が、両種類の加工実施において操作されるという事実を反映する、ベースストックの同全収率を示すことは留意される。水素化分解変換（全てソワー、またはソワーおよびスウィート間で分割）の位置のみが様々であった。

下部曲線対は、同一プロセス対実施に関する追加情報を提供する。上部曲線対に関してのように、下部曲線対における円形データ点は、ソワー段階における全ての水素化分解を表し、正方形データ点は、ソワーおよびスウィート段階間の水素化分解の分割に対応する。下部曲線対は、切点（一番下の軸）および結果として生じる１００℃における動粘度（右軸）間の関係を示す。下部曲線対によって示されるように、３つの切点は、軽質ニュートラルベースストック（５または６ｃＳｔ）、重質ニュートラルベースストック（１０〜１２ｃＳｔ）およびブライトストック（約３０ｃＳｔ）の形成を表す。下部曲線の個別のデータ点は、結果として生じるベースストックの流動点も示す。

図５に示されるように、水素化分解が実行される条件を変更することにより、結果として生じる潤滑油ベースストックの特性を変化させることができる。第１の（ソワー）水素化加工段階中に全ての水素化分解変換の全てを実行することは、重質ニュートラルベースストックの収率増加を生じながらも、重質ニュートラルベースストックおよびブライトストック生成物のより高い粘度指数値をもたらすことができる。スウィート条件下で水素化分解の一部を実行することにより、重質ニュートラルベースストックの収率が減少し、軽質ニュートラルベースストックおよびブライトストックの収率が増加した。スウィート条件下で水素化分解の一部を実行することは、重質ニュートラルベースストックおよびブライトストック生成物の粘度指数の値を減少させた。これは、ベースストックの収率および／またはベースストックの結果として生じる品質が、ソワー条件対スウィート条件下で実行された変換の量を変化させることによって変動可能であることを実証する。

実施例９ − 供給原料およびＤＡＯ
表１は、本実施例において残油Ａおよび残油Ｂと記載される、脱アスファルト化に潜在的に適切である減圧残油供給原料の２種の特性を示す。両供給原料は、６未満のＡＰＩ比重、少なくとも１．０の比重、硫黄、窒素および金属の高い含有量ならびに炭素残渣およびｎ−ヘプタン不溶物の高い含有量を有する。

表１１で示された残油を使用して、脱アスファルト化油を形成した。残油Ａは、プロパン脱アスファルト化（脱アスファルト化油収率＜４０％）およびペンタン脱アスファルト化条件（脱アスファルト化油収率約６５％）に暴露された。残油Ｂは、またはブタン脱アスファルト化条件（脱アスファルト化油収率約７５％）に曝露された。表１２は、結果として生じる脱アスファルト化油の特性を示す。

表１２に示されるように、プロパン脱アスファルト化によって提供されたより高苛酷性の脱アスファルト化は、より低苛酷性Ｃ_４およびＣ_５脱アスファルト化と異なる脱アスファルト化油の品質をもたらす。Ｃ_３ ＤＡＯは、３５未満の１００℃における動粘度を有するが、Ｃ_４ ＤＡＯおよびＣ_５ ＤＡＯは、１００より高い動粘度を有することが留意される。一般に、Ｃ_３ ＤＡＯは、より高いＡＰＩ比重、より低い金属含有量／硫黄含有量／窒素含有量、より低いＣＣＲレベル、および／またはより高い粘度指数などの潤滑油ベースストック生成物と類似の特性を有する。

実施例１０ − ワイドカット軽油の脱アスファルト化
Ｃ_５＋パラフィンによって脱アスファルト化を実行することは、脱アスファルト化油のより高い収率を潜在的に可能にすることができる。しかしながら、Ｃ_５＋パラフィンまたはＣ_５＋パラフィンの混合物を使用することは、脱アスファルト化系における残油型供給原料のフロー特性に関する課題を有する可能性がある。残油型供給原料の脱アスファルト化中の望ましいフロー速度／フロー特性を維持するために、脱アスファルト化プロセスは、典型的に約１９０℃以上の温度で行なわれる。このような温度において、脱アスファルト化溶媒として使用される小パラフィンは気体である。結果として、脱アスファルト化溶媒の溶解度は、温度増加によって減少する傾向がある。残油型供給原料の重量に対して約６０％以上の収率などの脱アスファルト化油のより高い収率が望まれる場合、脱アスファルト化溶媒は、脱アスファルト化油の望ましい収率を生じるために、１９０℃以上における残油型供給原料中の十分な溶解度を有し得ない。

収率を増加させるための１つの選択肢は、脱アスファルト化溶媒の溶解度を増加させ、より高い収率を可能にすることができる、脱アスファルト化プロセスの温度を低下させることであり得る。しかしながら、このような温度減少は、残油型供給原料のフロー特性を変性させる可能性があり、これは、脱アスファルト化ユニットを通しての残油型供給原料のフローの維持に関する課題をもたらし得る。

残油沸点範囲化合物および減圧軽油沸点範囲化合物の部分の両方を含むワイドカット減圧軽油（ＶＧＯ）を使用することは、脱アスファルト化油の高い収率を生じることを試みるときの脱アスファルト化溶媒の適合性と関係する課題を軽減し得ることが決定された。例えば、４３０℃〜４５０℃の初留点を有する残油を使用する代わりに、約３７０℃の初留点を有するワイドカットＶＧＯを使用することができる。これにより、脱アスファルト化カラムの望ましい温度を維持しながらも、脱アスファルト化油の望ましい収率が生じることが可能となる。

表１３は、脱アスファルト化油の２つの異なる収率において、脱アスファルト化溶媒としてｎ−ペンタン使用する残油型供給原料の脱アスファルト化からの結果を示す。（供給原料の重量に対して）６５重量％から７５重量％まで脱アスファルト化油の収率を増加させるために、脱アスファルト化温度は、３７５°Ｆ（１９０℃）から３５５°Ｆ（約１７９℃）まで減少させた。これにより、脱アスファルト化油の収率増加が得られたが、より高収率の脱アスファルト化油の特性はそれほど好ましくなかった。例えば、収率６５重量％の脱アスファルト化油に対して、７５重量％の脱アスファルト化油では、硫黄含有量、ｎ−ヘプタン不溶性物含有量、ｃｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣および金属が全てより高かった。

表１３の結果は、供給原料の蒸留によって形成された減圧残油の脱アスファルト化に基づく。表１４中、脱アスファルト化は、同一供給原料の蒸留によって形成されたワイドカットＶＧＯにおいて行なわれた。脱アスファルト化のための供給原料中に減圧軽油の一部を含めることにより、７５重量％脱アスファルト化油の収率が３７５°Ｆ（１９０℃）において達成された。さらに、結果として生じる脱アスファルト化油は、表１３中の６５重量％収率の脱アスファルト化油に性質が近い特性を有した。これは、供給原料において、より広いカットを有することにより、より高品質の脱アスファルト化油が、より高い脱アスファルト化油収率において製造されることが可能となったことを実証する。

別のワイドカットＶＧＯを使用することの利益は、別の種類の溶媒の使用と関係する可能性がある。例えば、種々の精製プロセスは、Ｃ_５化合物の混合物を含有するアウトプット流を潜在的に生じる可能性がある。表１５は、ナフサ蒸留ユニットの溶出物から生じる可能性のある、主としてイソペンタンに対応する第１のナフサ蒸留カットおよび第２のＣ_５蒸留カットの例を示す。任意選択的に、表１５の右縦列などの混合Ｃ_５流は、ベンゼンの包含を避けるために蒸留することができる。脱アスファルト化溶媒としての使用のために、表１５の混合組成物を比較的純粋なイソペンタン流またはｎ−ペンタン流に変換することは、実質的な追加費用を必要とする可能性がある。表１５の混合Ｃ_５組成物が、ｎ−ペンタンまたはイソペンタンなどの純粋な溶媒の代わりに、脱アスファルト化溶媒として使用することができる場合、費用および追加的な装置の両方の立場から有益であろう。

混合組成物を脱アスファルト化溶媒として使用することに関する１つの従来からの課題は、望ましい収率を生じるために必要とされる脱アスファルト化温度の低下であり得る。表１６は、表１３および１４の脱アスファルト化のために使用されるものと類似の条件下でのｎ−ペンタンおよびイソペンタンのための脱アスファルト化温度の作用としての脱アスファルト化油収率を示す。表１６に示されるように、イソペンタンで望ましい収率を生じるために必要とされる温度は、ｎ−ペンタンに関して対応する温度より実質的に低い。例えば、表１５からの混合Ｃ_５流の１つが脱アスファルト化溶媒として使用される場合、脱アスファルト化温度の類似の比例減少が予想されるであろう。しかしながら、脱アスファルト化に供給原料としてワイドカットＶＧＯを使用することは、脱アスファルト化油の望ましい収率のために必要とされる温度の減少を埋め合わせるか、または緩和することができる。

実施例１１ − 生成物種類の収率比較
本明細書に記載される方法は、脱アスファルト化油をより高価値の生成物に変換するための利点を提供することができる。従来、減圧残油フラクションは、コーキングまたはスラリー水素転化などの過酷な種類の加工を使用して加工されていた。表１７は、残油供給原料のコーキングまたはスラリー水素転化に基づいて予想される典型的な生成物収率の例を示す。

表１７に示されるように、残油供給原料のコーキングは、コークの実質的量を生じる傾向がある。コークは、燃料比以外の限定された使用を有する低価値の生成物である。供給原料の約２５％をコークに変換することに加えて、コーキングは、一般に潤滑油ベースストックとしての使用のために適切であるとは考えられない軽油フラクションも生じる。代替的に、コーキングによって生じた軽油は、一般に、燃料油として使用されるか、または流動触媒分解のための供給原料として使用される。スラリー水素転化は、少量の低価値のピッチおよび／または重質軽油を生じ、また、より高い割合のディーゼル燃料を直接製造することができる。しかしながら、スラリー水素転化は、水素の実質的な量を必要とする可能性もあり、従って、スラリー水素転化を実行するために必要とされる費用は、結果として生じるディーゼル収率に基づいて正当化され得ない。

従来の方法と対照的に、本明細書に記載されるように、残油を脱アスファルト化して、その後加工することにより、より高い価値の生成物スレートを製造することができる。表１８は、表１２に示されたＣ_４ ＤＡＯおよびＣ_５ ＤＡＯから形成された生成物スレートの一例を示す。

表１８に示されるように、残油の脱アスファルト化により、最初に、脱アスファルト化条件次第で、生成物として実質的な量のピッチまたはロックが形成する。しかしながら、次いで、実質的に全ての脱アスファルト化油は、表１８に示される３５体積％の潤滑油ベースストックなどのより高価値の生成物へと変換可能である。また、脱アスファルト化および潤滑油加工によって製造された軽留分の量は、コーキングまたはスラリー水素転化からの軽留分生成物より実質的に低い。

実施例１２ − Ｃ_４脱アスファルト化油の触媒加工からの潤滑油ベースストック
図６に類似の構造を使用して、プロパン脱アスファルト化によって形成された脱アスファルト化油から潤滑油ベースストックを形成した。図７は、Ｃ_３脱アスファルト化油の触媒加工から製造されたブライトストックの実施例の組成の詳述を示す（図７中の試料ＩおよびＩＩ）。図７は、溶媒脱蝋または触媒脱蝋（参照１および参照２）によって形成された２つの参考ブライトストック、およびＣ_３脱アスファルト化油から形成されたが、６℃の高い曇り点を有する追加的なブライトストック（試料ＩＩＩ）も示す。

図７中に試料ＩおよびＩＩとして示されたブライトストックに関して、ブライトストックは、Ｃ_３脱アスファルト化油の水素化処理（ソワー条件）と、それに続く触媒脱蝋（スウィート条件）とによって形成された。図７中の試料ＩおよびＩＩは、０．０３重量％未満の硫黄および１０重量％未満の芳香族／９０重量％より高い飽和を有するブライトストックに対応する。従って、試料ＩおよびＩＩは、グループＩＩブライトストックに対応する。図７の最初の２列の参照ブライトストックおよび試料ＩＩＩも１０重量％未満の芳香族／９０重量％より高い飽和を有し、従って同様にグループＩＩブライトストックに対応する。

組成特徴決定は、^１３Ｃ−ＮＭＲ、ＦＤＭＳ（電界脱離質量分析）、ＦＴＩＣＲ−ＭＳ（フーリエ変換イオンサイクロトロン共鳴質量分析）およびＤＳＣ（示差走査熱量測定）を使用して実行された。組成物の差異は、従来のブライトストックよりも高い分枝度を有する本発明のベースストックを含む。例えば、プロピルおよびエチル基の合計（線９）は、試料ＩおよびＩＩにおいて、１００個の炭素原子あたり１．７または１．８または１．９より高い。さらに、試料ＩおよびＩＩにおいて、個々の分枝型は、それらの参照より高い。試料ＩおよびＩＩは、１００個の炭素原子あたり０．８５より高い、または０．８６より高い、または０．９０より高い末端／ペンダントプロピル基の全数を有し、それらは、１００個の炭素原子あたり０．８５より高い、または０．８８より高い、または０．９０より高い、または０．９３より高い、または０．９５より高いエチル基の全数を有する。さらに、図７中には示されないが、試料ＩおよびＩＩは、１００個の炭素原子あたり２．１より高い、または２．２より高い、または２．２２より高い、または２．３より高いアルファ炭素原子の全数を有する。

さらに、本発明のベースストックは、パラフィン鎖内でより高い外部分枝を示した。試料ＩおよびＩＩに関して、エプシロン炭素原子に対するプロピルおよびエチル基の全数は、０．１２７より高く、または０．１３０より高く、または０．１３３より高く、または０．１４０より高く、または０．１５０より高く、または０．１６０より高かった。同様に、それぞれエプシロン炭素原子に対するプロピル基の比は、０．０６３より高く、または０．０６５より高く、かつエプシロン炭素原子に対するエチル基の比は、０．０６４より高く、または０．０６５より高く、または０．０６８より高く、または０．０７０より高かった。さらに、図７に示されないが、プロピルおよびエチル基の合計に対するアルファ炭素の比は、試料ＩおよびＩＩにおいてより小さく、１．３６未満または１．３未満または１．２５未満または１．２４未満である。

参照に対する試料ＩおよびＩＩの組成におけるさらに他の差異は、ＦＤＭＳによって決定されるとシクロパラフィン種の分布において見ることができる。例えば、本発明のブライトストックは、少なくとも２０％（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２０分子）の２環シクロパラフィン、少なくとも２２％（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２２分子）の３環シクロパラフィン、１３．５％未満（すなわち、組成物の１００分子あたり１３．５未満の分子）の５環シクロパラフィン、および８．５％未満（すなわち、組成物の１００分子あたり８．５未満の分子）、または１００分子あたり８．０未満の分子または１００分子あたり７．０未満の分子の６環のシクロパラフィンを有する。１、２および３環シクロパラフィンと、４、５および６環シクロパラフィンとの比率を比較すると、試料ＩおよびＩＩにおける比率は少なくとも１．１であるという差異が観察される。さらに、２および３環シクロパラフィンに対する５および６環シクロパラフィンの比は、０．５８未満または０．５７未満である。

また、本発明の油は、温度の作用としての残留蝋の全量および残留蝋の分布を決定するために、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）を使用して特徴決定された。ＤＳＣ冷却および加熱曲線は、本明細書に記載のベースストックに関して得られた。留意すべきことに、加熱曲線は、試料が完全に固体であるほぼ−８０℃の低温から開始して、次に約１０℃／分の速度で試料を加熱する。温度が増加すると、典型的に、熱フローは急速に減少し、約−２０℃〜−１０℃において最小値に達する。−２０℃〜約＋１０℃において、加熱フロー速度は、微結晶質蝋が融解すると増加する。参照において見られる典型的な増加速度は、０．０００６８〜０．０１３Ｗ／ｇ−℃の範囲であったが、４列は、０．０００４２Ｗ／ｇ−℃における速度において加熱フローのあまり迅速でない変化を有し、蝋状の種の本発明の組成物および分布を示す。

図７で示された新規生成物の組成空間は、約９６のＶＩ、約１．６重量％のＣＣＲおよび約５０４ｐｐｍｗの窒素を有するＣ_３脱アスファルト化油の触媒加工を使用して達成できたことが決定された。類似の新規生成物の組成空間は、Ｃ_４脱アスファルト化油から、またはＣ_５脱アスファルト化油から、またはＣ_６＋脱アスファルト化油から、またはその混合物から製造されたベースストックなど、より困難な供給原料によって達成し得ることがさらに見出された。これは、Ｃ_４脱アスファルト化油（５５〜６５％脱アスファルト化油収率）から誘導されたベースストック組成物が示される図８において例示される。示されたベースストックは、溶媒後加工ステップの有無にかかわらず、触媒加工を使用して製造された。ストックが下記の組成空間を占有しない場合、最終生成物における曇りの発現のリスクの増加がある。図８の試料ＩＶおよびＶは、透明かつブライトなままのベースストックに対応するが、試料ＶＩ、ＶＩＩおよびＶＩＩＩは、Ｃ_４＋ＤＡＯからベースストックを形成しようと試みるときに慣習的に予想されるように、曇りを起こしたベースストックに対応する。図８の参照１および参照２は、図７の参照と同一である。

組成特徴決定は、^１３Ｃ−ＮＭＲ、ＦＤＭＳ、ＦＴＩＣＲ−ＭＳおよびＤＳＣを使用して実行された。組成物の差異は、従来のブライトストックよりも高い分枝度を有する本発明のベースストックを含む。例えば、末端／ペンダントプロピルおよびエチル基の合計は、試料ＩＶおよびＶにおいて１００個の炭素原子あたり１．７、または１．７５、または１．８、または１．８５、または１．９より高い。さらに、試料ＩＶおよびＶにおいて、個々の分枝型は参照より高い。特に、試料ＩＶおよびＶは、１００個の炭素原子あたり０．８６より高い、または０．８８より高い末端／ペンダントプロピル基の全数を有し、それらは、１００個の炭素原子あたり０．８８より高い、または０．９０より高い、または０．９３より高い、または０．９５より高い末端／ペンダントエチル基の全数を有する。図８中には示されないが、試料ＩＶおよびＶは、１００個の炭素原子あたり２．３より高いアルファ炭素原子の全数を有する。

さらに、本発明のベースストックは、パラフィン鎖内でより高い外部分枝を示した。試料ＩＶおよびＶに関して、エプシロン炭素原子に対するプロピルおよびエチル基の全数は、０．１２４より高く、または０．１２７より高く、または０．１３０より高かった。同様に、それぞれエプシロン炭素原子に対するプロピル基の比およびエプシロン炭素原子に対するエチル基の比は、０．０６０より高く、または０．０６３より高く、または０．０６４より高く、または０．０６５より高く、および０．０６４または０．０６５より高く、または０．０６８より高かった。

ＦＤＭＳにより、本発明のブライトストックにおける環構造に関するより多くの情報が提供される。試料ＩＶおよびＶは、を１、２および３環シクロパラフィンの出現率の増加および４、５および６環シクロパラフィンの出現率の低下を示す。例えば、試料ＩＶおよびＶは、少なくとも１０．７％（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも１０．７分子）、または少なくとも１１％、または少なくとも１１．５％ｍ、または少なくとも１１．９％の１環シクロパラフィン、および少なくとも１９．８％、または少なくとも２０％（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２０．０分子）、または少なくとも２０．５％、または少なくとも２０．８％の２環シクロパラフィン、少なくとも２１．８％、または少なくとも２１．９％、または少なくとも２２％（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２２．０分子）の３環シクロパラフィン、１７．６％未満（すなわち、組成物の１００分子あたり１７．６未満の分子）、または１７．５％未満、または１７．１％未満、または１７％未満の４環シクロパラフィン、１１．９％未満（すなわち、組成物の１００分子あたり１１．９未満の分子）、または１１．５％未満、または１１％未満、または１０．９％未満の５環シクロパラフィン、および７．２％未満、または７％未満（すなわち、組成物の１００分子あたり７．０未満の分子）、または６．５％未満、または６．３％未満の６環シクロパラフィンを有する。１、２、および３環シクロパラフィンと４、５および６環シクロパラフィンとの比率を比較して、試料ＩＶおよびＶにおける比率は、少なくとも１．４１、または少なくとも１．４５、または少なくとも１．５、または少なくとも１．５５、または少なくとも１．５９であるという差異が観察される（線６８）。試料ＩＶおよびＶは、０．４０未満の２および３環シクロパラフィンに対する５および６環シクロパラフィンの比率も示す。

実施例１３ − Ｃ_５脱アスファルト化油の触媒加工からの潤滑油ベースストック
図９および１０は、Ｃ_５脱アスファルト化油から形成された種々のベースストック組成物の特徴決定からの詳細を提供する。図９は、^１３Ｃ−ＮＭＲを含む種々の技術を使用して決定された特性を示すが、図１０は、ＦＴＩＣＲ−ＭＳおよびＦＤＭＳを使用して決定された特性を示す。参照１は、図７および８からの参照１と同一である。試料Ａ、ＢおよびＣは、新規組成物に対応するが、試料Ｄ、Ｅ、ＦおよびＧは、Ｃ_５脱アスファルト化油から製造された追加的な比較ベースストックに対応する。

組成特徴決定は、^１３Ｃ−ＮＭＲ、ＦＤＭＳ、ＦＴＩＣＲ−ＭＳおよびＤＳＣを使用して実行された。成物の差異は、ＮＭＲを使用して観察されるように、従来のブライトストックよりも高い分枝度を有する本発明のベースストックを含む。例えば、図９に示されるように、比較および参照ブライトストックは、組成物中１００個の炭素原子あたり１．６７（以下）の末端／ペンダントプロピルおよび末端／ペンダントエチル基の合計を有する。それとは対照的に、本発明のブライトストックは、１００個の炭素原子あたり少なくとも１．７、または少なくとも１．８、または少なくとも１．９、または少なくとも２、または少なくとも２．２の値を有する。同様に、参照／比較ブライトストックの末端／ペンダントプロピルおよびエチル基の個々の値は、（それぞれ）１００個の炭素原子あたり０．８４以下および１．０４以下である。本発明のブライトストック（試料Ａ、ＢおよびＣ）は、プロピル基に関して１００個の炭素原子あたり少なくとも０．８５、または少なくとも０．９、または少なくとも１．０、およびエチル基に関して１００個の炭素原子あたり少なくとも０．８５、または少なくとも１．０、または少なくとも１．１、または少なくとも１．１５、または少なくとも１．２の値を有する。さらに、図１２に示されないが、試料Ａ、ＢおよびＣの分枝点は、１００個の炭素原子あたり少なくとも４．１の全分枝点を有することによって特徴付けられ、かつそれらの分枝点において、１００個の炭素原子あたり２．８未満がアルファ炭素である。

試料Ａ、ＢおよびＣは、エプシロン炭素に対する種々の分枝点の比率を比較したときに見られるように、パラフィン鎖内でより高い外部分枝を示した。エプシロン炭素に対するプロピルおよびエチル基の合計の比率を比較することにより、本発明のブライトストックにおけるより高い分枝度が示される。参照／比較ブライトストックは、エプシロン炭素の数に対するエチルおよびプロピル基の合計に関して０．１３未満の比率を有するが、本発明のブライトストックは、エプシロン炭素の数に対するエチルおよびプロピル基の合計に関して少なくとも０．１、または少なくとも０．１３、または少なくとも０．１４、または少なくとも０．１５、または少なくとも０．１６、または少なくとも０．１９の比率を有する。エプシロン炭素の数に対するプロピルまたはエチル基を個々に比較すると、それぞれ０．０５８および０．０５９以下を有する参考ブライトストックとの類似の関係が示される。試料Ａ、ＢおよびＣは、プロピル／エプシロンに関して少なくとも０．０６、または少なくとも０．０７、または少なくとも０．０８、または少なくとも０．０９、およびエチル／エプシロンに関して少なくとも０．０６、または少なくとも０．０７、または少なくとも０．０８、または少なくとも０．１の値を有する。さらに、エプシロン炭素の合計数は、本発明のブライトストックにおいてより低く、参照／比較ブライトストックに関して１４．５より高く、かつ本発明のブライトストックに関して１４．５未満または１３未満または１２．５未満または１２．３５未満または１１未満である。

図９に示されないが、分枝点の種類の割合は、本発明のブライトストックでも独特である。参考ベースストックは、少なくとも２．８のエチル基に対するアルファ炭素の比率、ならびに少なくとも１．８のエチルおよびプロピル基の合計に対するアルファ炭素の比率を有する。本発明のブライトストックは、２．６未満、または２．５４未満、または２．５未満、または２．２未満のエチル基に対するアルファ炭素の比率、および２未満、または１．４未満、または１．３８未満、または１．３未満、または１．１未満、または１未満、または０．９未満のエチルおよびプロピル基の合計に対するアルファ炭素の比率を有する。同様に、全分枝点に対するプロピルおよびエチル基の割合は、参照／比較ブライトストックに関して０．４１未満であり、かつ本発明のブライトストックに関して少なくとも０．３９、または少なくとも０．４、または少なくとも０．４２、または少なくとも０．４３、または少なくとも０．４５、または少なくとも０．４６、または少なくとも０．４８であり、アルファ炭素が、参照／比較ブライトストックに関して少なくとも０．５９、本発明のブライトストックに関して０．５８未満、または０．５７未満、または０．５６未満、または０．５５未満、または０．５２未満の割合で残りの分枝点を構成する。

別の本発明のブライトストックの組成物の差異は、図１０に示されるように、ＦＴＩＣＲ−ＭＳおよび／またはＦＤＭＳによって測定されるシクロパラフィン分布である。これらの測定は、本発明のブライトストックが、２環を有するより高い分子数を有することを示し、参照／比較ブライトストックに関して１００分子あたり１８．０１未満であり、試料Ａ、ＢおよびＣに関して１００分子あたり少なくとも１７．０、または少なくとも１８．０１、または少なくとも１８．５、または少なくとも１９、または少なくとも２０（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２０．０分子）、または少なくとも２０．０７である。３環を有する分子は、参照／比較ブライトストックに関して１００分子あたり１９．７未満であり、本発明のブライトストックに関して１００分子あたり少なくとも１９．７、または少なくとも２０（すなわち、組成物の１００分子あたり少なくとも２０．０分子）、または少なくとも２０．５、または少なくとも２０．６２という類似の傾向に従う。６、７また８環を有する分子は、本発明のブライトストックに関して数個のこれらの分子であり、参照／比較ブライトストックでは１００分子あたり６環で少なくとも７．２分子、７環で少なくとも４．８分子、８環で少なくとも２．１分子という反対の傾向に従う。本発明のブライトストックは、１００分子あたり６環で７．１未満、または７未満（すなわち、組成物の１００分子あたり７．０未満の分子）、または６．９未満の分子、１００分子あたり７環で４．２未満または４未満（すなわち、組成物の１００分子あたり４．０未満の分子）、または３．８未満、または３．６未満、または３．３未満の分子、および１００分子あたり８環で２未満（すなわち、組成物の１００分子あたり２．０未満の分子）、または１．９未満、または１．８未満、または１．５未満の分子を有する。さらに本発明のブライトストックは、１００分子あたり９環で１未満（すなわち、組成物の１００分子あたり１．０未満の分子）、または０．９未満、または０．８未満、または０．未満の分子を有する。

より少ない環を有する分子は、５個以上、６個以上、７個以上および１１個以上の環の分子数を比較した場合、本発明のブライトストックにおいて好ましい。例えば、参照／比較ブライトストックは、１００分子あたり５個以上、６個以上、７個以上および１１個以上の環で少なくとも２５．６、１４．９、７．３および０．０２の分子を有する。本発明のブライトストックは、１００分子あたり５個以上の環で２５．５未満、または２５未満、または２４．５未満、または２４未満、または２３未満の分子、１００分子あたり６個以上の環で１５未満、または１４．５未満、または１４未満、または１３未満、または１２の分子、１００分子あたり７個以上の環で７．２未満、または７未満、または６．５未満、または６未満、または５の分子、および１００分子あたり１１個以上の環で０．０２未満または０．０１未満または０の分子を有する。さらに、少なくとも５環を有する分子と２環を有する分子との比率を比較した場合、参照／比較ブライトストックは少なくとも１．５の比率を有するのに対して、本発明のブライトストックは、１．４未満、または１．３未満、または１．２未満の比率を有する。本発明のブライトストックは、少なくとも６環を有する分子および少なくとも７環を有する分子と２環を有する分子とのより小さい比率を有し、２環を有する分子に対して少なくとも６環を有する分子は、０．９未満、または０．８未満、または０．７未満、または０．６未満であり、２環を有する分子に対して少なくとも７環を有する分子は、０．４未満または０．３未満である。

環の全体的な分布は、本発明のブライトストックが、より少ない環の数を有する分子に関して好ましいことを明示する。参照ブライトストックは、少なくとも１１、少なくとも１０、少なくとも８、少なくとも７、少なくとも６および少なくとも５環でそれぞれ少なくとも０．０５％、少なくとも０．０８％、少なくとも２．２２％、少なくとも６．１４％、少なくとも１６．６％および少なくとも３２．２％の分子を有する。本発明のブライトストックは、少なくとも１１環で１００あたり０．０５未満、または０．０３未満、または０の分子、少なくとも１０環で１００あたり０．０８未満、または０．０７未満、または０の分子、少なくとも８環で１００あたり２．２未満、または２．１未満、または２未満、または１．９未満、または１．５未満、または１未満の分子、少なくとも７環で１００あたり６．５未満、または４．５未満、または４未満、または３未満、または２未満、少なくとも６環で１００あたり１６未満、または１５未満、または１４未満、または１３未満、または１２未満、または１１未満、または１０未満、少なくとも５環で１００あたり少なくとも３０未満、または２９未満、または２８未満、または２７未満、または２６未満、または２５未満を有する。参照／比較ブライトストックは、４個以下の環で１００分子あたり少なくとも７０、または少なくとも７１、または少なくとも７２、または少なくとも７４を有する本発明のブライトストックと比較して、４個以下の環で１００分子あたり７０未満を有する。組成において見られる大きい環種の数が小さいことは、図９の試料Ａ、ＢおよびＣに関して、より低いＣｏｎｒａｄｓｏｎ炭素残渣（ＣＣＲ）値にも反映する。

本発明のブライトストックにおける環の数の分布は、より少ない環の数に有利である。例えば、２および３環分子に対する５および６環分子の比率は、参照／比較ブライトストックに関して０．７より高く、かつ本発明のブライトストックに関して０．７未満、または０．６５未満、または０．６未満である。１環を有する分子に対する２および３環分子の比率も本発明のブライトストックにおいてより大きく、参照／比較ブライトストックに関して１００あたり３．５未満であり、本発明に関して１００あたり少なくとも３．５または少なくとも４である。さらに、３個以下の環を有する分子または４個以下の環を有する分子に対する少なくとも５環を有する分子の比率を比較する場合、さらなる差異が観察される。参照／比較ブライトストックは、少なくとも０．５７の３個以下の環を有する分子に対する少なくとも５環を有する分子の比率、および０．４３未満の４個以下の環を有する分子に対する少なくとも５環を有する分子の比率を有する。本発明のブライトストックは、少なくとも０．５７または０．５５未満または０．５３未満の３個以下の環を有する分子に対する少なくとも５環を有する分子の比率、および少なくとも０．４３または少なくとも０．４または少なくとも０．３８の４個以下の環を有する分子に対する少なくとも５環を有する分子の比率を有する。

実施例１４ − Ｃ_３ ＤＡＯからの重質ニュートラルベースストックの製造
減圧残油供給原料から誘導された脱アスファルト化油を使用して、広沸点範囲重質ニュートラルベースストックを形成した。高粘度減圧残油供給原料をプロパン脱アスファルト化によって加工して、脱アスファルト化油およびロックを形成した。図１１は、脱アスファルト化油の特性および−１７℃の流動点までの溶媒脱蝋後の脱アスファルト化油のいくつかの追加的特性を示す。図１１に示されるように、脱アスファルト化油は、３３．２の１００℃における動粘度、約９６のＶＩおよび約２重量％の硫黄含有量を有した。脱アスファルト化油の沸点範囲は、５０９℃のＴ５蒸留点、５９３℃のＴ５０蒸留点、７０１℃のＴ９５蒸留点および７３８℃のＴ９９．５蒸留点を含んだ。図１１に加えて、脱アスファルト化油は、約６０重量％の芳香族を含んだが留意される。溶媒脱蝋に関して、脱アスファルト化油は、５０体積％／５０体積％のメチルエチルケトンおよびトルエンの混合物を使用して脱蝋された。溶媒対油比（体積／体積）は３：１であり、溶媒脱蝋のためのスラリー温度は−２０℃であった。図１１に示されるように、脱アスファルト化油は、−１７℃の流動点まで溶媒脱蝋された。これにより、４０．７の１００℃における動粘度および８５のＶＩを有する溶媒脱蝋ＤＡＯがもたらされた。

脱アスファルト化油は、潤滑油ベース油製造のための水素化加工の初期段階のために使用することができるものと類似の条件下で加工された。これは、積層床触媒配列で脱アスファルト化油を連続的に水素化処理触媒、水素化分解触媒および芳香族飽和触媒に曝露することを含んだ。触媒は、商業的に入手可能なＮｉＭｏおよび／またはＮｉＭｏＷ触媒に対応した。加工条件は、２５００ｐｓｉｇ（１７．２ＭＰａｇ）の圧力、０．４時間^−１の液空間速度（ＬＨＳＶ）および３３５℃〜３８０℃の温度を含んだ。温度のこの範囲は、約５重量％〜約６２重量％の３７０℃に対する変換の量に対応した。

次いで、全液体生成物を３７０℃〜５１０℃フラクションおよび５１０℃＋フラクションに分離した。次いで、フラクションは、蝋含有量、脱蝋油動粘度および脱蝋油粘度指数を測定するために溶媒脱蝋された。さらに、３７０℃＋粘度は、３７０℃〜５１０℃フラクションおよび５１０℃＋フラクションの値に基づく全３７０℃＋フラクションに関して決定された。

図１１は、３７０℃変換の作用としての溶媒脱蝋油の結果として生じる粘度およびＶＩ値を示す。図１２に示すように、３７０℃〜５１０℃フラクションは、供給原料変換の量次第で８ｃＳｔ〜４ｃＳｔの範囲の１００℃における動粘度を有した。５１０℃＋部分は、変換の量次第でほぼ３０ｃＳｔ〜１０ｃＳｔの動粘度による、はるかに大きい変動を有した。溶媒脱蝋油の粘度指数は、３７０℃〜５１０℃および５１０℃＋部分の両方に関して類似であり、５１０℃＋のＶＩ値は、対応する３７０℃〜５１０℃部分のＶＩ値よりも一般に５〜１０℃高かった。

重質ニュートラルベースストックの形成のために、３７０℃に対して９重量％変換での実効からの水素化加工された溶出物がさらなる加工のために選択された。分離後、第１の水素化加工段階溶出物の３７０℃＋部分は、２１ｗｐｐｍの硫黄含有量、１ｗｐｐｍ未満の窒素含有量および１００℃において２０ｃＳｔの動粘度を有した。第１の水素化加工段階での変換が３７０℃に対して１５重量％未満であったことは留意される。結果として、１００℃において１６ｃＳｔ未満の動粘度を有する最終３７０℃＋フラクションを製造するために、第２の水素化加工段階において追加の変換が実行された。

第１の水素化加工された溶出物の３７０℃＋部分は、次いで第２の触媒加工段階において加工された。第２の触媒加工段階に含まれる触媒は、ａ）商業的に入手可能な貴金属水素化処理触媒、ｂ）６５重量％ＺＳＭ−４８（７０：１シリカ対アルミナ比）／３５重量％アルミナ結合剤上に担持された０．６重量％Ｐｔを含む脱蝋触媒、およびｃ）６５重量％ＭＣＭ−４１／３５重量％アルミナ結合剤上に担持された０．６重量％Ｐｔを含む芳香族飽和触媒であった。芳香族飽和触媒は、芳香薬飽和のための別個の温度調節を可能にするために、水素化処理および脱蝋触媒から独立した反応器に含まれた。触媒脱蝋触媒における脱蝋温度は、３２９℃〜３４３℃で変動した。水素化処理温度は、脱蝋温度次第で８２〜８９重量％の水素化処理／脱蝋反応器における全変換を提供するように選択された。水素化処理／脱蝋反応器の他の条件は、２５００ｐｓｉｇ（１７．２ＭＰａｇ）の全圧力および０．６のＬＨＳＶを含んだ。

次いで、結果として生じる第２の水素化加工段階の溶出物を分離して、軽留分および燃料沸点範囲成分を除去し、続いて重質ニュートラルカットおよびブライトストックカットを形成するために分離した。重質ニュートラルカットは、１００℃において１１〜１２ｃＳｔの動粘度を有したが、ブライトストックは、１００℃において２９〜３１ｃＳｔの動粘度を有した。ブライトストックは、触媒脱蝋の温度次第で−１３℃〜６℃の曇り点も有した。これらの値に基づいて、全３７０℃＋部分（重質ニュートラルおよびブライトストックカットを形成するための分離前）は、１００℃において１６．１〜１７．８ｃＳｔの動粘度を有していたことが計算された。３７０℃＋フラクションの流動点が、脱蝋温度次第で−３６℃〜−２２℃であったことも流動点ブレンドに基づいて計算されていた。３７０℃＋フラクションのＶＩは１０５〜１０６であった。これらの値に基づいて、第２の水素化加工された溶出物の３７０℃＋部分は、カットへのさらなる分離を行わず、かつ／またはさらなる加工を行わずに、グループＩＩ重質ニュートラルベースストックとしての使用のために適切であるように思われた。より高い苛酷性において第１の水素化加工段階を操作することで、より低い粘度生成物がもたらされたことは留意される。従って、所望である場合、第１の水素化加工段階における追加的な変換は、より低粘度の３７０℃＋部分の形成のために実行可能であるが、グループＩＩ、グループＩＩ＋、グループＩＩＩまたはグループＩＩＩ＋重質ニュートラルベースストックに対応する可能性のあるより高いＶＩがもたらされる。

追加的な実施形態
実施形態１
潤滑油ベースストック（lubricant base stock）を製造する方法であり、
少なくとも４００℃（または少なくとも４５０℃、または少なくとも５００℃）のＴ５沸点を有する供給原料（又は原料又はフィードストック（feedstock））において、有効な溶媒脱アスファルト化条件（effective solvent deasphalting conditions）下でＣ_３またはＣ_４溶媒を使用して溶媒脱アスファルト化（solvent deasphalting）を実行する（又は行う（performing））こと（又は工程）であって、有効な溶媒脱アスファルト化条件が、供給原料の４０重量％以下（または３５重量％以下、または３０重量％以下）の脱アスファルト化油（deasphalted oil）の収率（又は収量（yield））を生じさせる、上記実行すること（又は工程）；
第１の有効な水素化加工条件（又は有効な水素化精製条件又は有効な水素化処理条件（effective hydroprocessing conditions））下で脱アスファルト化油の少なくとも一部を水素化加工（又は水素化精製又は水素化処理（hydroprocessing））すること（又は工程）であって、３００ｗｐｐｍ以下（または１００ｗｐｐｍ以下）の硫黄含有量（sulfur content）および１００ｗｐｐｍ以下の窒素含有量（nitrogen content）を有する水素化加工された溶出物（又は流出物（effluent））を形成し、脱アスファルト化油の少なくとも一部が、少なくとも約５０重量％の芳香族含有量（aromatics content）を有する、上記水素化加工すること（又は工程）；
水素化加工された溶出物を分離すること（又は工程）であって、少なくとも燃料沸点範囲フラクション（又は燃料沸点範囲画分（fuels boiling range fraction））およびボトムフラクション（又はボトム画分（bottoms fraction））を形成する、上記分離すること（又は工程）；および
触媒脱蝋条件（又は接触脱蝋条件（catalytic dewaxing conditions））を含む第２の有効な水素化加工条件下において、水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部を水素化加工すること（又は工程）であって、触媒脱蝋（又は接触脱蝋）された溶出物（又は流出物）（catalytically dewaxed effluent）を形成する、上記水素化加工すること（又は工程）
を含み、
触媒脱蝋された溶出物が、少なくとも８０のＶＩ、−６℃以下の流動点および−２℃以下の曇り点を有する９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）部分（又はポーション（portion））を含む、
方法。

実施形態２
触媒脱蝋された溶出物および／または触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、少なくとも９０、または少なくとも９５、または少なくとも１００のＶＩを有する、実施形態１の方法。

実施形態３
潤滑油ベースストックを製造する方法であり、
少なくとも４００℃のＴ５沸点を有する供給原料において、有効な溶媒脱アスファルト化条件下でＣ_３溶媒を使用して溶媒脱アスファルト化を実行すること（又は工程）であって、脱アスファルト化油およびロック（rock）を生じさせて、脱アスファルト化油の収率が４０重量％以下である、上記実行すること（又は工程）；
第１の有効な水素化加工条件下で脱アスファルト化油の少なくとも一部を水素化加工すること（又は工程）であって、水素化加工された溶出物を形成し、脱アスファルト化油の少なくとも一部が、少なくとも３０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、水素化加工された溶出物が、５０ｗｐｐｍ以下（または２０ｗｐｐｍ以下）の硫黄含有量および２０ｗｐｐｍ以下（または５ｗｐｐｍ以下）の窒素含有量を有し、第１の有効な水素化加工条件が、３７０℃に対する脱アスファルト化油の少なくとも一部の第１の変換量（又は第１のコンバージョンの量（first amount of conversion））を含む、水素化加工すること（又は工程）；
水素化加工された溶出物を分離すること（又は工程）であって、少なくとも、燃料沸点範囲部分を含むフラクションおよび水素化加工されたボトムフラクションを形成する、上記分離すること（又は工程）；および
第２の有効な水素化加工条件下において、水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部を水素化加工すること（又は工程）であって、触媒脱蝋された溶出物を形成し、第２の有効な水素化加工条件が、触媒脱蝋条件を含み、かつ水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部の第２の変換量（又は第２のコンバージョンの量（second amount of conversion））をさらに含み、触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分（又はポーション（portion））の収率（又は収量（yield））が、脱アスファルト化油の少なくとも一部に対して、少なくとも約５０重量％である、上記水素化加工すること（又は工程）
を含み、
触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分が、少なくとも１００のＶＩ、−１０℃以下の流動点および８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔの１００℃における動粘度を含む、
方法。

実施形態４
第１の有効な水素化加工条件が、３７０℃の変換温度（又はコンバージョン温度（conversion temperature））に対して、脱アスファルト化油の少なくとも一部の７重量％〜２５重量％の変換（又はコンバージョン（conversion））のための条件を含み、第２の有効な水素化加工条件が、水素化加工されたボトム（bottoms）の少なくとも一部の１０重量％〜２０重量％の変換のための条件を含む、実施形態３の方法。

実施形態５
３７０℃＋部分を形成するために、少なくとも９０ｋＰａａの圧力を含む分離条件下において、触媒脱蝋された溶出物を分離すること（又は工程）をさらに含み、水素化加工された溶出物を分離すること（又は工程）が、少なくとも９０ｋＰａａの圧力を含む分離条件下において、水素化加工された溶出物を分離すること（又は工程）を含む、実施形態３〜４のいずれかの方法。

実施形態６
触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分が、少なくとも１０５、または少なくとも１１０、または少なくとも１２０のＶＩを有する、実施形態３〜５のいずれかの方法。

実施形態７
触媒脱蝋された溶出物、触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分および／または触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、少なくとも９０重量％または少なくとも９５重量％の飽和含有量を含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態８
触媒脱蝋された溶出物、触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分および／または触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、−１０℃以下、もしくは−１５℃以下、もしくは−２０℃以下の流動点、または−１０℃以下もしくは−１５℃以下の曇り点、あるいはそれらの組合せを有する、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態９
第１の有効な水素化加工条件が、５１０℃の変換温度に対して、脱アスファルト化油の少なくとも一部の１０重量％〜４０重量％の変換（又はコンバージョン（conversion））のための条件を含むか、または第１の有効な水素化加工条件が、水素化処理条件（hydrotreating conditions）、水素化分解条件（hydrocracking conditions）、芳香族飽和条件（aromatic saturation conditions）、もしくはそれらの組合せを含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１０
第２の有効な水素化加工条件が、ａ）任意選択的に貴金属水素化処理触媒の存在下における第２の水素化処理条件、ｂ）任意選択的に貴金属水素化分解触媒の存在下における第２の水素化分解条件、またはｃ）それらの組合せをさらに含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１１
第２の有効な水素化加工条件が、任意選択的に貴金属芳香族飽和触媒の存在下における第２の芳香族飽和条件をさらに含む、上記実施形態のいずれかの方法。

実施形態１２
少なくとも３５０℃のＴ５沸点、４２７℃以下のＴ３０沸点および少なくとも５６６℃のＴ９０沸点を有する潤滑油組成物（lubricant composition）であって、５０ｗｐｐｍ以下（または２０ｗｐｐｍ以下）の硫黄含有量、２０ｗｐｐｍ以下（または５ｗｐｐｍ以下）の窒素含有量、少なくとも９０重量％の飽和含有量、少なくとも１００のＶＩおよび−１０℃以下の流動点ならびに８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔの１００℃における動粘度を含む、潤滑油組成物。

実施形態１３
１００℃における動粘度が８ｃＳｔ〜１８ｃＳｔもしくは８ｃＳｔ〜１６ｃＳｔであるか、または潤滑油組成物が−１５℃以下もしくは−２０℃以下の流動点を有するか、または潤滑油組成物が少なくとも１０５、もしくは少なくとも１１０、もしくは少なくとも１２０のＶＩを有するか、あるいはそれらの組合せである、実施形態１２の潤滑油組成物。

実施形態１４
実施形態１〜１１のいずれかに従って製造される、触媒脱蝋（又は接触脱蝋）された溶出物（又は流出物）（catalytically dewaxed effluent）。

実施形態１５
実施形態１４の溶媒加工（又は溶媒処理）された溶出物（又は流出物）（solvent processed effluent）または実施形態１２〜１３のいずれかの潤滑油組成物から形成され、任意選択的に、グループＩＩのブライトストックである、ブライトストック（bright stock）。

実施形態１６
添加剤をさらに含む、実施形態１２または１３の潤滑油組成物。

数値の下限および数値の上限が本明細書に列挙される場合、いずれの下限からいずれの上限までの範囲も考慮される。本発明の説明のための実施形態が詳細に記載されているが、種々の他の変更形態が明白であり、かつ本発明の趣旨および範囲から逸脱することなく、当業者によって容易に実施可能であることが理解されるであろう。従って、本明細書に添付された請求の範囲が例に限定され、かつ特許請求の範囲ではなく本明細書に明らかにされた記載が、本発明が関係する技術分野の当業者によってその均等物として見なされるであろう全ての特徴を含む、本発明において存在する特許取得可能な新規物の全ての特徴を包含すると解釈されるようには意図されない。

本発明は、多数の実施形態および具体的な実施例を参照して上記で説明された。上記の詳細な説明を考慮に入れて、当技術分野における当業者に多くの変形形態が暗示されるであろう。全てのそのような明白な変形形態は、添付された全ての意図された特許請求の範囲内にある。

Claims (15)

1. 潤滑油ベースストックを製造する方法であり、
   少なくとも４００℃のＴ５沸点を有する供給原料において、有効な溶媒脱アスファルト化条件下でＣ_３またはＣ_４溶媒を使用して溶媒脱アスファルト化を実行することであって、前記有効な溶媒脱アスファルト化条件が、前記供給原料の４０重量％の脱アスファルト化油の収率を生じさせる、前記実行すること；
   第１の有効な水素化加工条件下で前記脱アスファルト化油の少なくとも一部を水素化加工することであって、３００ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量および１００ｗｐｐｍ以下の窒素含有量を有する水素化加工された溶出物を形成し、前記脱アスファルト化油の少なくとも一部が、少なくとも約５０重量％の芳香族含有量を有する、前記水素化加工すること；
   前記水素化加工された溶出物を分離することであって、少なくとも燃料沸点範囲フラクションおよびボトムフラクションを形成する、前記分離すること；および
   触媒脱蝋条件を含む第２の有効な水素化加工条件下において、前記水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部を水素化加工することであって、触媒脱蝋された溶出物を形成する、前記水素化加工すること
   を含み、
   前記触媒脱蝋された溶出物が、少なくとも８０のＶＩ、−６℃以下の流動点および−２℃以下の曇り点を有する９５０°Ｆ＋（５１０℃＋）部分を含む、
   方法。
2. 前記触媒脱蝋された溶出物および／または前記触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、少なくとも９０のＶＩを有する、請求項１に記載の方法。
3. 潤滑油ベースストックを製造する方法であり、
   少なくとも４００℃のＴ５沸点を有する供給原料において、有効な溶媒脱アスファルト化条件下でＣ_３溶媒を使用して溶媒脱アスファルト化を実行することであって、脱アスファルト化油およびロックを生じさせて、脱アスファルト化油の収率が４０重量％以下である、前記実行すること；
   第１の有効な水素化加工条件下で前記脱アスファルト化油の少なくとも一部を水素化加工することであって、水素化加工された溶出物を形成し、前記脱アスファルト化油の少なくとも一部が、少なくとも３０ｃＳｔの１００℃における動粘度を有し、前記水素化加工された溶出物が、５０ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量および２０ｗｐｐｍ以下の窒素含有量を有し、前記第１の有効な水素化加工条件が、３７０℃に対する前記脱アスファルト化油の少なくとも一部の第１の変換量を含む、前記水素化加工すること；
   前記水素化加工された溶出物を分離することであって、少なくとも、燃料沸点範囲部分を含むフラクションおよび水素化加工されたボトムフラクションを形成する、前記分離すること；および
   第２の有効な水素化加工条件下において、前記水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部を水素化加工することであって、触媒脱蝋された溶出物を形成し、前記第２の有効な水素化加工条件が、触媒脱蝋条件を含み、かつ前記水素化加工されたボトムフラクションの少なくとも一部の第２の変換量をさらに含み、前記触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分の収率が、前記脱アスファルト化油の少なくとも一部に対して、少なくとも約５０重量％である、前記水素化加工すること
   を含み、
   前記触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分が、少なくとも１００のＶＩ、−１０℃以下の流動点および８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔの１００℃における動粘度を含む、
   方法。
4. 前記第１の有効な水素化加工条件が、３７０℃の変換温度に対して、前記脱アスファルト化油の少なくとも一部の７重量％〜２５重量％の変換のための条件を含み、前記第２の有効な水素化加工条件が、前記水素化加工されたボトムの少なくとも一部の１０重量％〜２０重量％の変換のための条件を含む、請求項３に記載の方法。
5. ３７０℃＋部分を形成するために、少なくとも９０ｋＰａａの圧力を含む分離条件下において、前記触媒脱蝋された溶出物を分離することをさらに含み、前記水素化加工された溶出物を分離することが、少なくとも９０ｋＰａａの圧力を含む分離条件下において、前記水素化加工された溶出物を分離することを含む、請求項３または４に記載の方法。
6. 前記触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分が、少なくとも１１０のＶＩを有する、請求項３〜５のいずれか一項に記載の方法。
7. 前記触媒脱蝋された溶出物、前記触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分および／または前記触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、少なくとも９０重量％の飽和含有量を含む、請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. 前記触媒脱蝋された溶出物、前記触媒脱蝋された溶出物の３７０℃＋部分および／または前記触媒脱蝋された溶出物の５１０℃＋部分が、−１０℃以下の流動点もしくは−１０℃以下の曇り点、またはそれらの組合せを有する、請求項１〜７のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記第１の有効な水素化加工条件が、５１０℃の変換温度に対して、前記脱アスファルト化油の少なくとも一部の１０重量％〜４０重量％の変換のための条件を含むか、または前記第１の有効な水素化加工条件が、水素化処理条件、水素化分解条件、芳香族飽和条件、もしくはそれらの組合せを含む、請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
10. 前記第２の有効な水素化加工条件が、ａ）任意選択的に貴金属水素化処理触媒の存在下における第２の水素化処理条件、ｂ）任意選択的に貴金属水素化分解触媒の存在下における第２の水素化分解条件、またはｃ）それらの組合せをさらに含む、請求項１〜９のいずれか一項に記載の方法。
11. 前記第２の有効な水素化加工条件が、任意選択的に貴金属芳香族飽和触媒の存在下における第２の芳香族飽和条件をさらに含む、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の方法。
12. 少なくとも３５０℃のＴ５沸点、４２７℃以下のＴ３０沸点および少なくとも５６６℃のＴ９０沸点を有する潤滑油組成物であって、５０ｗｐｐｍ以下の硫黄含有量、２０ｗｐｐｍ以下の窒素含有量、少なくとも９０重量％の飽和含有量、少なくとも１００のＶＩおよび−１０℃以下の流動点ならびに８ｃＳｔ〜２０ｃＳｔの１００℃における動粘度を含む、潤滑油組成物。
13. 前記１００℃における動粘度が８ｃＳｔ〜１８ｃＳｔであるか、もしくは前記潤滑油組成物が−１５℃以下の流動点を有するか、もしくは前記潤滑油組成物が少なくとも１１０のＶＩを有するか、またはそれらの組合せである、請求項１２に記載の潤滑油組成物。
14. 添加剤をさらに含む、請求項１２または１３に記載の潤滑油組成物。
15. 請求項１〜１１のいずれか一項に従って製造される、触媒脱蝋された溶出物。

Images