JP2016003377A - 二相ステンレス鋼管 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.03%以下、Si:0.2〜1%、Mn:0.5〜2.0%、P:0.040%以下、S:0.010%以下、Sol.Al:0.040%以下、Ni:4%以上6%未満、Cr:20%以上25%未満、Mo:2.0〜4.0%、N:0.1〜0.35%、O:0.003%以下、V:0.05〜1.5%、Ca:0.0005〜0.02%、B:0.0005〜0.02%、残部:Feと不純物である化学組成を有するオーステナイト相およびフェライト相で構成される二相ステンレス鋼管であって、、金属組織が、シグマ相の析出がなく、かつ、面積率で、金属組織に占めるフェライト相の割合が50%以下であり、300mm2視野中に存在する粒径30μm以上の酸化物個数が15個以下である、二相ステンレス鋼。
【選択図】 図1
Description
C:0.03%以下
Cは、オーステナイト相を安定化するのに有効な成分である。しかし、C含有量が0.03%を超えると炭化物が析出しやすくなり、耐食性が低下する。したがって、C含有量は、0.03%以下とする。好ましい上限は0.02%である。
Siは、溶接時の溶融金属の流動性を確保できるので、溶接欠陥を防止するのに有効な成分である。この効果を得るためには、Siを0.2%以上含有させる。一方、その含有量が1%を超えると、金属間化合物(シグマ相等)が生成されやすくなる。したがって、Si含有量は、0.2〜1%とする。好ましい上限は0.5%である。
Mnは、二相ステンレス鋼の溶製時の脱硫および脱酸効果によって熱間加工性を向上させるのに有効な成分である。また、Mnは、Nの溶解度を大きくする作用がある。したがって、Mnを0.5%以上含有させる必要がある。しかし、その含有量が2.0%を超えると耐食性が低下する。したがって、Mn含有量は、0.5〜2.0%とする。好ましい下限は0.8%であり、好ましい上限は1.5%である。
Pは、鋼中に不純物として混入し、鋼の耐食性および靭性を低下させる。そのため、Pの含有量は、0.040%以下とする。好ましい上限は0.03%である。
Sは、鋼中に不純物として混入し、鋼の熱間加工性を低下させる。また、硫化物は孔食の発生起点となり、鋼の耐孔食性を低下させる。これらの悪影響を避けるため、Sの含有量は0.010%以下とする。好ましいS含有量は、0.007%以下である。
Alは、鋼の脱酸剤として有効な成分である。一方、鋼中のN量が多い場合には、AlはAlN(窒化アルミニウム)として析出し、鋼の靱性および耐食性を低下させる。そのため、Alの含有量は0.040%以下とする。好ましい上限は0.020%である。なお、本発明にいうAl含有量とは、酸可溶Al(いわゆるsol.Al)の含有量を指す。ここで、本発明に係る二相ステンレス鋼においては、脱酸剤としても有効な成分であるSiの含有量を抑制しているので、脱酸剤としてAlを用いることが多い。しかし、真空溶解により二相ステンレス鋼を製造する場合にはAlは含有させなくてもよい。
Niは、オーステナイトを安定化するために有効な成分である。Ni含有量が少なすぎると、フェライト相量が多くなり過ぎて二相ステンレス鋼の特徴が失われるので、Niを4%以上含有させる。Ni含有量が6%以上の場合、フェライト相量の減少により二相ステンレス鋼の基本的な性質が確保しにくくなるとともに、金属間化合物(シグマ相等)が生成されやすくなる。また、フェライト相中へのNの固溶度は小さいため、フェライト相量が多くなり過ぎることにより窒化物が析出して耐食性が低下する。したがって、Ni含有量は、4%以上6%未満とする。好ましい下限は4.5%であり、好ましい上限は5.5%である。
Crは、耐食性を維持するために有効な成分である。塩化物環境下での耐SCC性を得るためには、Crを20%以上含有させる必要がある。一方、Crの含有量が25%以上の場合、金属間化合物(シグマ相等)の析出が顕著になり、熱間加工性の低下および溶接性の低下を招く。そのため、Cr含有量は20以上25%未満とする。好ましい下限は22%であり、好ましい上限は24%である。
Moは、耐SCC性を向上させるのに非常に有効な成分である。この効果を得るためには、Moを2.0%以上含有させる必要がある。一方、Mo含有量が4.0%を超えると、大入熱溶接時に金属間化合物の析出が著しく促進され、熱間加工性の低下および溶接性の低下を招く。したがって、Mo含有量は、2.0〜4.0%とする。好ましい下限は、2.5%であり、より好ましい下限は3.0%である。また、好ましい上限は3.5%である。
Nは、強力なオーステナイト生成元素であり、二相ステンレス鋼の熱的安定性と耐食性の向上に有効である。本発明に係る二相ステンレス鋼は、フェライト相生成元素であるCrおよびMoを多量に含有するので、フェライト相とオーステナイトのバランスを適正なものにするためにNを0.1%以上含有させる必要がある。一方、N含有量が0.35%を超えると、溶接欠陥であるブローホールの発生、あるいは溶接時の熱影響による窒化物生成等により鋼の靱性および耐食性が低下する。したがって、N含有量は、0.1〜0.35%とする。好ましい下限は0.12%であり、好ましい上限は0.30%であり、より好ましい上限は0.25%である。
Oは、非金属介在物である酸化物を構成する有害な元素であり、過剰な含有は靭性を阻害する。したがって、O含有量は0.003%以下とする。好ましい上限は0.0025%である。
Vは、二相ステンレス鋼の耐食性(特に酸性環境下での耐食性)を向上させるのに効果がある。しかし、Vの含有量が過剰な場合、フェライト相量が過度に増加し、靱性および耐食性の低下が生じるおそれがある。よって、Vを含有させる場合には、その含有量を1.5%以下とする。なお、上記の効果を十分に得るためにはVを0.05%以上含有させることが好ましい。
B:0.0005〜0.02%
Caは、S(硫黄)またはO(酸素)を固定し、粒界強度の低下を防止する作用があり、Bは、粒界を強化する作用があり熱間加工性を向上させる効果がある。傾斜圧延法によるシームレスパイプの製造など、厳しい加工条件でより一層の熱間加工性が求められる場合には、CaおよびBを含有させることにより二相ステンレス鋼の熱間加工性をさらに改善することができる。しかし、これらの元素の含有量が過剰な場合、非金属介在物(CaまたはBの酸化物および硫化物等)が増加し、孔食の起点となり耐食性の低下が生じるおそれがある。したがって、これらの元素を含有させる場合には、いずれの元素もその含有量を0.02%以下とする。CaまたはBによる熱間加工性の向上効果を十分に得るためには、単独または合計で「S(質量%)+0.5×O(質量%)」以上含有させることが好ましい。
金属組織は、フェライト相とオーステナイト相の二相組織にて構成される。
上記の化学組成を有する二相ステンレス鋼管においては、金属組織に占めるフェライト相の割合が大きすぎると、低温靭性を劣化させる。したがって、金属組織に占めるフェライト相の割合は50%以下とする。特に、48%以下とするのが好ましい。金属組織に占めるフェライト相の割合の下限は特に定めないが、あまりに低いと、耐食性を劣化させるという問題があるため、30%以上とするのが好ましい。
二相ステンレス鋼管中に粒径30μm以上の粗大酸化物が多数析出すると、低温靭性が劣化する。特に、300mm2視野中に存在する粒径30μm以上の酸化物個数が15個を超えると、低温靭性の劣化が顕著となる。したがって、300mm2視野中に存在する粒径30μm以上の酸化物個数は15個以下とする。酸化物個数は、13個以下とするのが好ましい。
本発明に係る二相ステンレス鋼は、通常、商業的な生産に用いられている製造設備および製造方法によって製造することができる。例えば、二相ステンレス鋼の溶製は、電気炉、Ar−O2混合ガス底吹き脱炭炉(AOD炉)や真空脱炭炉(VOD炉)などを利用することができる。溶製された溶湯は、インゴットに鋳造してもよいし、連続鋳造法で棒状のビレットなどに鋳造してもよい。
各鋼管から組織観察用の試験片を採取した。採取された試験片を機械研磨し、研磨された試験片を電解エッチングした。光学顕微鏡(400倍)を用いてエッチング後の試料表面を観察した。このとき、観察される領域の面積は約2000μm2であった。観察された領域内で試験片に存在する組織の確認を行った。また、フェライト率の測定は、ASTM E562に準拠したポイントカウント法により求めた。シグマ相については、0.5%を超えるものを「有」、0.5%以下のものを「無」と判定した。
靭性試験として、シャルピー衝撃試験を実施した。シャルピー衝撃試験用に、各鋼管からフルサイズのVノッチ試験片(幅10mm、厚さ10mm、長さ55mm、ノッチ深さ2mm)を採取した。採取されたVノッチ試験片を用いて、JIS Z2242に基づいて、−20℃にてシャルピー衝撃試験を実施し、吸収エネルギーを求めた。
各試験番号の鋼管から、弧状引張試験片を採取した。弧状引張試験片は、厚み38.1mmであり、平行部長さは50.0mmであった。平行部は、鋼管の圧延方向に延在した。採取された弧状試験片に対して、常温で引張試験を実施し、降伏強度YS(MPa)を求めた。ASTM A370に基づく0.2%オフセット耐力を降伏強度YS(MPa)と定義した。
Claims (2)
- 質量%で、
C:0.03%以下、
Si:0.2〜1%、
Mn:0.5〜2.0%、
P:0.040%以下、
S:0.010%以下、
Sol.Al:0.040%以下、
Ni:4%以上6%未満、
Cr:20%以上25%未満、
Mo:2.0〜4.0%、
N:0.1〜0.35%、
O:0.003%以下、
V:0.05〜1.5%、
Ca:0.0005〜0.02%、
B:0.0005〜0.02%、
残部:Feと不純物である化学組成を有し、
金属組織が、フェライト相とオーステナイト相の二相組織にて構成され、シグマ相の析出がなく、かつ、面積率で、金属組織に占めるフェライト相の割合が50%以下であり、
300mm2視野中に存在する粒径30μm以上の酸化物個数が15個以下である、
二相ステンレス鋼。 - 請求項1に記載の化学組成を有する二相ステンレス鋼管を製管した後、1000℃以上1100℃未満での溶体化熱処理を実施するに際し、製管から溶体化熱処理までの温度をシグマ相が生成しない温度域に管理する、二相ステンレス鋼管の製造方法。
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