JP2010242825A - Ｖリブドベルト及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】Ｖリブドベルトの耐熱性を損なうことなく、プーリ接触部分を低摩擦係数の状態で維持することによって、ベルト走行時に優れた異音発生抑制効果を得る。
【解決手段】ＶリブドベルトＢは、ベルト内周側にベルト長さ方向に伸びるように設けられた複数のＶリブ１３を有するベルト本体１０と、ベルト本体１０のＶリブ１３表面を被覆するように設けられたリブ側ニット補強布１４と、を備えている。リブ側ニット補強布１４は、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率がベルト長さ方向について１００〜５００％で且つベルト幅方向の伸び率が１５０〜５００％である。
【選択図】図３

Description

本発明は、Ｖリブドベルト及びその製造方法に関する。

Ｖリブドベルトがリブプーリに巻き掛けられて使用されるとき、プーリ接触部分を低摩擦係数の状態で維持するために、Ｖリブ表面を補強布で被覆することが行われている。

特許文献１には、ＶリブドベルトのＶリブ表面が摩擦係数低下剤を含浸させた不織布で被覆された構成が開示されており、これによって優れた耐屈曲性、静音性、及び耐摩耗性が得られると記載されている。

特許文献２には、Ｖリブ表面が布帛層で被覆されたＶリブドベルトについて、リブと布帛層との間にポリフッ化ビニリデンフィルム等の熱可塑性樹脂が設けられた構成が開示されている。

特許文献３には、Ｖリブ表面が布帛層で被覆されたＶリブドベルトについて、布帛層のプーリ接触側表面にポリフッ化ビニリデンフィルムが設けられていると共に、任意でリブと布帛層との間に不飽和カルボン酸エステルグラフト化水素化ニトリルブタジエンエラストマーの亜鉛塩を含有するバリヤー層が設けられた構成が開示されている。

特公平２−４２３４４号公報 特開２００２−１２２１８７号公報 特開２００２−５２３８号公報

ところで、エンジンルームのコンパクト化の要請から、自動車の補機駆動ベルト伝動装置として、クランクシャフトプーリ（駆動リブプーリ）及びパワーステアリングプーリ、エアコンプーリ（従動リブプーリ）の３つ以上のプーリに１本のＶリブドベルトが巻き掛けられたサーペンタインドライブ方式のものが広く普及している。

自動車の高機能化に伴って、エンジンルームの収容部品が増加し、補機駆動ベルト伝動装置のプーリレイアウトにも、例えば、相互に隣接してＶリブドベルトが巻き掛けられた一対のプーリのベルトスパン長を狭くせざるを得ない、あるいは、プーリのアライメントの公差を大きくせざるを得ないといった制約が生じてきた。そのため、補機駆動用ベルト伝動装置において、隣接する一対のリブプーリのミスアライメントが大きくなり、結果として、そのミスアライメントに起因して異音が発生するという問題が生じる。

本発明の目的は、耐熱性を損なうことなく、Ｖリブドベルトのプーリ接触部分を低摩擦係数の状態で維持することによって、ベルト走行時に優れた異音発生抑制効果を得ることである。

本発明のＶリブドベルトは、ベルト内周側にベルト長さ方向に伸びるように設けられた複数のＶリブを有するベルト本体と、該ベルト本体の該Ｖリブ表面を被覆するように設けられたリブ側ニット補強布と、を備えたものであって、
上記リブ側ニット補強布は、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率がベルト長さ方向について１００〜５００％で且つベルト幅方向の伸び率が１５０〜５００％であることを特徴とする。

本発明のＶリブドベルトは、上記リブ側ニット補強布は、摩擦係数低下剤を含んだＲＦＬ水溶液によるＲＦＬ層で表面被覆されていることが好ましい。

その場合、摩擦係数低下剤はポリテトラフルオロエチレンであることが好ましく、ポリテトラフルオロエチレンがＲＦＬ層のＲＦＬ固形分１００質量部に対して１０〜５０質量部含まれていてもよい。

本発明のＶリブドベルトは、上記ベルト本体のＶリブと上記リブ側ニット補強布との間にはリブ表面ゴム層が設けられており、
上記リブ表面ゴム層は上記リブ側ニット補強布の編み目から浸みだしてプーリ接触表面に露出していることが好ましい。

その場合、リブ表面ゴム層は、原料ゴムに摩擦係数低下剤が配合されたゴム組成物で形成されていることが好ましい。摩擦係数低下剤は、原料ゴム成分１００質量部に対して５〜１００質量部配合されていることが好ましい。

本発明のＶリブドベルトは、上記リブ側ニット補強布を構成する糸がポリアミド繊維又はポリエステル繊維のウーリー加工糸であってもよい。

また、本発明のＶリブドベルトは、上記リブ側ニット補強布を構成する糸がポリウレタン弾性糸を芯糸とするカバーリングヤーンであってもよい。

その場合、カバーリングヤーンは、少なくともポリアミド及び超高分子量ポリエチレンのいずれか１種からなる糸でカバーリングされていることが好ましい。

また、カバーリングヤーンがダブルカバードヤーンである場合、上記ダブルカバードヤーンは、少なくとも超高分子量ポリエチレン及びポリアミドのいずれか１種からなる糸で二重にカバーリングされていることが好ましい。

本発明のＶリブドベルトは、上記ベルト本体の少なくともＶリブを構成する部分がエチレン−α−オレフィンエラストマーを原料ゴムとするゴム組成物で形成されていてもよい。

本発明のＶリブドベルトの製造方法は、
円筒状のゴムスリーブ型の外周に、ベルト本体を形成するための未架橋ゴム材料、及びリブ側ニット補強布となるニット布を含むベルト材料を設けるステップと、
上記ベルト材料を設けたゴムスリーブ型を、内周にリブ形成部が設けられた円筒状外型に挿入するステップと、
上記円筒状外型に挿入された上記ゴムスリーブ型を膨張させることにより上記ベルト材料を該円筒状外型に圧接させると共に、該ベルト材料に含まれる未架橋ゴム組成物を架橋させて一体化させるステップと、
を備えたものである。

本発明によれば、リブ側ニット補強布は、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率がベルト長さ方向について１００〜５００％で且つベルト幅方向の伸び率が１５０〜５００％であるので、耐熱性を損なうことなくプーリ接触部分を低摩擦係数の状態で維持することができ、結果として、ベルト走行時に優れた異音発生抑制効果を得ることができる。

Ｖリブドベルトの斜視図である。 Ｖリブドベルトの斜視図である。 Ｖリブドベルトの製造方法の説明図である。 Ｖリブドベルトの製造方法の説明図である。 実施形態の補機駆動用ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。 プーリずれによるミスアライメントの説明図である。 プーリ倒れによるミスアライメントの説明図である。 ミスアライメント量の求め方の説明図である。 耐熱走行試験に係るベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 ミスアライメント異音耐久試験に係るベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。 ６％強制スリップ摩耗試験に係るベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。

以下、本実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。

（Ｖリブドベルト）
図１は、本実施形態に係るＶリブドベルトＢを示す。このＶリブドベルトＢは、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動ベルト伝動装置に用いられるものであり、ベルト周長７００〜３０００ｍｍ、ベルト幅１０〜３６ｍｍ、及びベルト厚さ４．０〜５．０ｍｍに形成されている。

このＶリブドベルトＢは、ベルト外周側の接着ゴム層１１とベルト内周側の圧縮ゴム層１２との二重層に構成されたベルト本体１０を備えている。そして、そのベルト本体１０のベルト外周側表面に背面側補強布１７が貼設されている。ベルト本体１０のベルト内周側の表面には、リブ側ニット補強布１４が設けられている。また、接着ゴム層１１には、心線１６がベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設されている。

接着ゴム層１１は、断面横長矩形の帯状に形成され、例えば、厚さ１．０〜２．５ｍｍに形成されている。接着ゴム層１１は、原料ゴム成分に種々の配合剤が配合されたゴム組成物で形成されている。接着ゴム層１１を構成するゴム組成物の原料ゴム成分としては、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリルニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。これらのうち、耐熱性及び耐寒性の点で優れた性質を示す観点から、エチレン−α−オレフィンエラストマーが好ましい。配合剤としては、例えば、架橋剤（例えば、硫黄、有機過酸化物）、老化防止剤、加工助剤、可塑剤、カーボンブラックなどの補強材、充填材等が挙げられる。接着ゴム層１１を構成するゴム組成物には、短繊維が配合されていてもよいが、心線１６との接着性の点からは短繊維が配合されていないことが好ましい。なお、接着ゴム層１１を形成するゴム組成物は、原料ゴム成分に配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたものである。

心線１６は、接着ゴム層１１にベルト長さ方向に伸びると共に、ベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように埋設されている。心線１６は、ポリエステル繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維、アラミド繊維、ビニロン繊維、ポリケトン繊維等の撚り糸１６’で構成されている。心線１６は、例えば外径が０．７〜１．１μｍである。心線１６は、ベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱する接着処理及び／又はゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理が施されている。

圧縮ゴム層１２は、複数のＶリブ１３がベルト内周側に垂下するように設けられている。これらの複数のＶリブ１３は、各々がベルト長さ方向に延びる断面略三角形の突状に形成されていると共に、ベルト幅方向に並設されている。各Ｖリブ１３は、例えば、リブ高さが２．０〜３．０ｍｍ、基端間の幅が１．０〜３．６ｍｍに形成されている。また、リブ数は、例えば、３〜６個である（図１では、リブ数が６）。

圧縮ゴム層１２は、原料ゴム成分に種々の配合剤が配合されたゴム組成物で形成されている。圧縮ゴム層１２を構成するゴム組成物の原料ゴム成分としては、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリルニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。これらのうち、耐熱性及び耐寒性の点で優れた性質を示す観点から、エチレン−α−オレフィンエラストマーが好ましい。配合剤としては、例えば、架橋剤（例えば、硫黄、有機過酸化物）、老化防止剤、加工助剤、可塑剤、カーボンブラック等の補強材、充填材、短繊維等が挙げられる。なお、圧縮ゴム層１２を形成するゴム組成物は、原料ゴム成分に配合剤が配合されて混練された未架橋ゴム組成物を加熱及び加圧して架橋剤により架橋させたものである。

圧縮ゴム層１２を構成するゴム組成物に配合される短繊維としては、例えば、ナイロン短繊維、ビニロン短繊維、アラミド短繊維、ポリエステル短繊維、綿短繊維等が挙げられる。短繊維は、例えば、長さが０．２〜５．０ｍｍ、及び、繊維径が１０〜５０μｍである。短繊維は、例えば、ＲＦＬ水溶液等に浸漬した後に加熱する接着処理が施された長繊維を長さ方向に沿って所定長に切断して製造される。短繊維のうち一部分は、Ｖリブ１３表面に分散して露出していてもよく、Ｖリブ１３表面に露出した短繊維は、Ｖリブ１３表面から突出していてもよい。

接着ゴム層１１と圧縮ゴム層１２とは、別々のゴム組成物で形成されていても、また、全く同じゴム組成物で形成されていても、いずれでもよい。

ベルト本体１０のＶリブ１３側表面には、リブ表面ゴム層１５を介してリブ側ニット補強布１４が設けられている。

リブ側ニット補強布１４は、例えば、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、綿、ナイロン繊維、アラミド繊維等を仮撚加工（ウーリー加工）して得られるウーリー加工糸や、ポリウレタン弾性糸を芯糸としてカバーリング糸でカバーリングしたカバーリングヤーン等を編布としたものである。リブ側ニット補強布１４は、例えば厚さが０．１〜０．８ｍｍである。リブ側ニット補強布１４は、ＪＩＳ Ｌ１０１８に準じて短冊状テストピース（但し、ここでは３ｃｍ幅のテストピースを使用）に５０Ｎの荷重を負荷したとき、ベルト長さ方向についての伸び率が１００〜５００％、及び、ベルト幅方向についての伸び率が１５０〜５００％であり、好ましくは、ベルト長さ方向についての伸び率が１５０〜３５０％、及び、ベルト幅方向についての伸び率が２００〜３５０％である。

リブ側ニット補強布１４のベルト長さ方向の伸び率が１００％未満であれば、逆方向に曲げられたときにＶリブ１３側の彎曲に追いつけなくなってリブ側ニット補強布１４がＶリブ１３から剥離してしまう。リブ側ニット補強布１４のベルト幅方向の伸び率が１５０％未満であれば、Ｖリブ１３の形成時にリブ側ニット補強布１４の伸びが不十分となって、リブ側ニット補強布１４をＶリブ１３に沿って形成することができなくなってしまう。リブ側ニット補強布１４がＶリブ１３に沿っていない場合には、リブ側ニット補強布１４を超えて圧縮ゴム層１２のゴム成分がプーリ接触部分に浸みだしてしまい、プーリ接触部分の摩擦係数が大きくなることによる異音が発生する。

また、リブ側ニット補強布１４のベルト長さ方向、ベルト幅方向のそれぞれの伸び率が５００％を超えていると、ＶリブドベルトＢの製造の過程において、未架橋ゴム成分を加熱することによって架橋するときにゴム成分が流動し、それと同時にプーリ接触部分に皺が発生してしまい不良品となる。

リブ側ニット補強布１４がウーリー加工糸で構成されている場合、ウーリー加工糸が高捲縮に仮撚りされて得られたものであることが好ましい。また、リブ側ニット補強布１４は、耐熱性及び耐摩耗性の点で優れた性質を示す観点から、ポリアミド繊維又はポリエステル繊維で構成されていることが好ましい。リブ側ニット補強布１４は、例えば、縦方向の編み目の数が５５〜８０コース／インチ、及び横方向の編み目の数が４０〜６０ウェル／インチである。

リブ側ニット補強布１４がカバーリングヤーンで構成されている場合、カバーリングヤーンはシングルカバードヤーンであっても、ダブルカバードヤーンであってもよく、カバーリング糸としては、例えば、ポリアミド繊維、アラミド繊維、ポリエステル繊維、超高分子量ポリエチレン繊維等の化学繊維からなる双糸や仮撚り糸が挙げられる。カバーリングヤーンのカバーリング糸は、これらのうち単一種の繊維で構成されていても、複数種の繊維で構成されていてもよい。リブ側ニット補強布１４を構成するカバーリングヤーンがポリアミド繊維、アラミド繊維、ポリエステル繊維、超高分子量ポリエチレン繊維等の耐摩耗性に優れた化学繊維からなるカバーリング糸で構成されているので、ベルト走行時に優れた摩耗性を得ることができる。

リブ側ニット補強布１４は、ＲＦＬ層（図示せず）で繊維表面が被覆されていることが好ましい。

ＲＦＬ層には、摩擦係数低下剤が分散されて含有されている。摩擦係数低下剤としては、例えば、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン・エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）等が挙げられる。これらのうち、摩擦係数低下剤としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）の粒子が配合されていることが好ましい。ポリテトラフルオロエチレンは、例えば、平均粒子径が０．１〜０．５μｍである。ポリテトラフルオロエチレンの含有量は、ＲＦＬ層のＲＦＬ固形分１００質量部に対して１０〜５０質量部であることが好ましく、２０〜４０質量部であることがより好ましい。ポリテトラフルオロエチレンの含有量がＲＦＬ固形分１００質量部に対して１０質量部未満であれば、プーリ接触部分の摩擦係数が大きくなって異音が発生しやすくなる。一方、５０質量部を超えると、摩擦係数が低くなりすぎて、ＶリブドベルトＢが十分な伝動能力を示さなくなる。

リブ側ニット補強布１４が摩擦係数低下剤を含有したＲＦＬ層で表面被覆されているので、ダストやサビが発生する環境下で使用された場合でも、リブ側ニット補強布１４の内部にまでダストやサビが付着することがなく、低摩擦係数の状態を維持することができる。そのため、摩擦係数が大きくなってベルトが早期に摩耗してしまったり、摩擦係数が大きいことによって異音が発生したりするのを抑制することができる。

リブ側ニット補強布１４は、リブ表面ゴム層１５を介してベルト本体１０のベルト内周側の表面に設けられていることが好ましい。

リブ表面ゴム層１５は、原料ゴム成分に種々の配合剤が配合されたゴム組成物で形成されている。リブ表面ゴム層１５を構成するゴム組成物の原料ゴム成分としては、例えば、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＲ）やエチレンプロピレンジエンモノマーゴム（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー、クロロプレンゴム（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴム（ＣＳＭ）、水素添加アクリルニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）等が挙げられる。これらのうち、耐熱性及び耐寒性の点で優れた性質を示す観点から、エチレン−α−オレフィンエラストマーが好ましい。リブ表面ゴム層１５は、例えば厚さが０．０５〜０．８ｍｍであることが好ましい。

リブ表面ゴム層１５を形成するゴム組成物には、摩擦係数低下剤が配合されている。摩擦係数低下剤としては、例えば、超高分子量ポリエチレン、モンモリロナイト、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等のフッ素化合物、二硫化モリブデン、グラファイト、酸化チタン、ポリエチレングリコール（ＰＥＧ）ラウリン酸エステル等の界面活性剤等が挙げられる。

摩擦係数低下剤として超高分子量ポリエチレンが配合されている場合、例えば、分子量が１００万〜７００万の粒子が分散するように配合されている。超高分子量ポリエチレンは、例えば粒径が５０〜２００μｍである。

摩擦係数低下剤の全体の配合量は、例えば、原料ゴム１００質量部に対して５〜１００質量部であることが好ましく、３０〜６０質量部であることがより好ましい。摩擦係数低下剤の配合量が原料ゴム成分１００質量部に対して５質量部未満であれば低摩擦係数の状態を維持することができなくなる。一方、１００質量部を超えると、ゴム全体としての屈曲性が劣化してしまい、リブ表面でクラックが発生する可能性がある。

リブ表面ゴム層１５を形成するゴム組成物に配合される配合剤としては、摩擦係数低下剤の他、例えば、架橋剤（例えば、硫黄、有機過酸化物）、老化防止剤、加工助剤、可塑剤、カーボンブラック等の補強材、充填材等が挙げられる。

リブ表面ゴム層１５を形成するゴム組成物は、図２に示すように、リブ側ニット補強布１４の編み目から浸みだして、プーリ接触表面に一部露出していることが好ましい。この場合、Ｖリブドベルトが新品の状態でも摩擦係数低下剤がプーリ接触部分に存在することとなり、走行開始時から長期にわたって、摩擦係数が０．５〜０．８程度に低い状態を維持することができる。

背面側補強布１７は、例えば、綿、ポリアミド繊維、ポリエステル繊維、アラミド繊維などの糸で形成された平織、綾織、朱子織などに製織した織布１７’で構成されている。背面側補強布１７は、例えば厚さが０．４ｍｍである。背面側補強布１７は、ベルト本体１０に対する接着性を付与するために、成形加工前にＲＦＬ水溶液に浸漬して加熱する接着処理及び／又はベルト本体１０側となる表面にゴム糊をコーティングして乾燥させる接着処理が施されている。なお、背面側補強布１７の代わりにベルト外周側表面部分がゴム組成物で構成されていてもよい。また、背面側補強布１７は、編物や不織布で構成されていてもよい。

以上の構成によれば、リブ側ニット補強布１４は、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率がベルト長さ方向について１００〜５００％で且つベルト幅方向の伸び率が１５０〜５００％であるので、耐熱性を損なうことなくプーリ接触部分を摩擦係数が０．５〜０．８程度に低い状態で維持することができ、結果として、ベルト走行時に優れた異音発生抑制効果を得ることができる。

（Ｖリブドベルトの製造方法）
ＶリブドベルトＢの製造方法を、図３及び図４に基づいて説明する。

このＶリブドベルトＢの製造方法では、ベルト成形装置２０を使用する。このベルト成形装置２０は、円筒状のゴムスリーブ型２１と、それを嵌合する円筒状外型２２と、からなるものである。ゴムスリーブ型２１は、例えばアクリルゴム製の可撓性のものであり、円筒内側から高温の水蒸気を送りこむ等の方法によってゴムスリーブ型２１を半径方向外方に膨らませ、円筒状外型２２に圧接させることができる。ゴムスリーブ型２１の外周面は、例えば、ＶリブドベルトＢの背面側となる面を平滑に成形するための形状となっている。ゴムスリーブ型２１は、例えば、外径が７００〜８００ｍｍ、厚さが８〜２０ｍｍ、及び高さが５００〜１０００ｍｍである。円筒状外型２２は、例えば金属製のものであり、内側面に、ＶリブドベルトＢのＶリブ１３を形成するための断面略三角形の突条部２２ａが、周方向に伸びると共に高さ方向に並ぶようにして設けられている。突条部２２ａは、例えば、高さ方向に１４０本並べて設けられている。円筒状外型２２は、例えば、外径が８３０〜２９３０ｍｍ、内径（突条部２２ａを含まない）が７３０〜２８３０ｍｍ、高さが５００〜１０００ｍｍ、突条部２２ａの高さが２．０〜２．５ｍｍ、及び突条部２２ａの一つ当たりの幅が３．５〜３．６ｍｍである。

まず、ベルト材料、つまり、接着ゴム層１１及び圧縮ゴム層１２を形成するための未架橋ゴムシートである接着ゴム材料１１’及び圧縮ゴム材料１２’、リブ側ニット補強布１４及び背面側補強布１７を形成するためのニット布１４’及び織布１７’、並びに、心線１６となるための撚り糸１６’を準備する。

接着ゴム材料１１’は、接着ゴム層１１の原料ゴム及び配合剤を混練機にて混練することによって塊状の未架橋ゴム組成物を得、それを、カレンダーロールを用いて例えば厚さ０．４〜０．８ｍｍのシート状に加工して作成する。

圧縮ゴム材料１２’は、圧縮ゴム層１２の原料ゴム及び配合剤を混練機にて混練することによって塊状の未架橋ゴム組成物を得、それを、カレンダーロールを用いて例えば厚さ０．６〜１．０ｍｍのシート状に加工して作成する。

リブ側補強布１４を形成するためのニット布１４’としては、ＲＦＬ水溶液に含浸した後に加熱する接着処理、及び、ニット布１４’の片面にゴム糊を塗布してゴム糊層を設ける処理を行ったものを用いる。

ニット布１４’を処理するためのＲＦＬ水溶液は、レゾルシンとホルマリンとの初期縮合物にラテックスを混合した混合液である。ＲＦＬ水溶液の固形分については、例えば、１０〜３０質量％である。レゾルシン（Ｒ）とホルマリン（Ｆ）とのモル比については、例えばＲ／Ｆ＝１／１〜１／２である。ラテックスとしては、例えば、エチレンプロピレンジエンモノマーゴムラテックス（ＥＰＤＭ）、エチレンプロピレンゴムラテックス（ＥＰＲ）、クロロプレンゴムラテックス（ＣＲ）、クロロスルホン化ポリエチレンゴムラテックス（ＣＳＭ）、水素添加アクリロニトリルゴムラテックス（Ｘ−ＮＢＲ）等が挙げられる。レゾルシンとホルマリンとの初期縮合物（ＲＦ）とラテックス（Ｌ）の質量比については、例えば、ＲＦ／Ｌ＝１／５〜１／２０とする。このＲＦＬ水溶液には、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）等の摩擦係数低下剤が、例えば、ＲＦＬ固形分１００質量部に対する配合量が１０〜５０質量部配合されている。

このＲＦＬ水溶液にニット布１４’を浸漬した後、乾燥炉を用いて１２０〜１７０℃で加熱乾燥することにより、ＲＦＬ水溶液の水分が飛散すると共にレゾルシンとホルマリンとの縮合反応が進行してニット布１４’の表面を被覆するようにＲＦＬ層が形成される。ＲＦＬ層は、例えば、ニット布１４’の１００質量部に対する付着量が５〜３０質量部である。

ニット布１４’の表面にＲＦＬ層を形成するＲＦＬ接着処理を行った後、ニット布１４’の片面にリブ表面ゴム層１５を形成するためのゴム糊１５’を塗布する。このゴム糊１５’は、原料ゴムに摩擦係数低下剤を含む種々の配合物を配合して混練機で混練してゴム組成物を得、それをトルエン等の溶剤に溶解することによって調製したものである。

このように調製したゴム糊１５’を、例えばナイフコーターを用いてニット布１４’の片面に塗布する。このとき、塗布する厚さは例えば５０〜２００μｍである。

なお、これらの処理を施したニット布１４’を公知の方法によって筒状に成形すると、容易にゴムスリーブ型２１へセットすることができる。この場合、ゴム糊１５’を塗布した面が内側となるように成形する。

背面側補強布１７を形成するための織布１７’としては、ベルト本体１０との接着性を良好にするために、ＲＦＬ水溶液に含浸した後に加熱する接着処理及び／又はゴム糊に浸漬した後に乾燥させる接着処理を施したものを用いる。

なお、これらの処理を施した織布１７’を公知の方法によって筒状に成形すると、容易にゴムスリーブ型２１へセットすることができる。

次に、ゴムスリーブ型２１に順次ベルト材料をセットする。筒状となった織布１７’をゴムスリーブに嵌めた後、シート状の接着ゴム材料１１’を巻き付けると共に撚り糸１６’を周方向に伸びるように複数巻き付ける。このとき、ゴムスリーブ型２１の高さ方向にピッチを有する螺旋を形成するように撚り糸１６’を巻き付ける。次いで、撚り糸１６’の上からシート状の接着ゴム材料１１’を巻き付け、さらに、シート状の圧着ゴム材料１２’を巻き付ける。そして、圧着ゴム材料１２’の上から内側面にゴム糊１５’が塗布された筒状のニット布１４’を嵌めこむ。このとき、図３に示すように、ゴムスリーブ２１の方から順に数えて、織布１７’、接着ゴム材料１１’、撚り糸１６’、接着ゴム材料１１’、圧縮ゴム材料１２’、ゴム糊１５’、及びニット布１４’が積層された状態となっている。そしてさらに、それらの外側に円筒状外型２２を取り付ける。

続いて、円筒状外型２２をゴムスリーブ型２１に取り付けた状態でゴムスリーブ型２１に、例えば高温の水蒸気を送りこんで熱及び圧力をかけ、ゴムスリーブ型２１を膨らませて円筒状外型２２に圧接させ、ゴムスリーブ型２１と円筒状外型２２とでベルト材料を挟み込む。このときベルト材料は、例えば、温度が１５０〜１８０℃となっており、半径方向外方に０．５〜１．０ＭＰａの圧力がかかった状態となっている。そのため、ゴム成分が流動すると共に架橋反応が進行し、ニット布１４’、撚り糸１６’及び織布１７’のゴム成分への接着反応も進行し、さらに、Ｖリブ１３形成部である円筒状外型２２の内側面の突条部２２ａによってＶリブ１３の間のＶ溝が成形される。また、架橋反応と同時に、ゴム糊１５’がニット布１４’の編み目から露出する。このようにしてＶリブ付ベルトスラブ（ベルト本体前駆体）が成形される。

最後に、Ｖリブ付ベルトスラブを冷却してからそれをベルト成形装置２０から取り外す。そして、取り外したＶリブ付ベルトスラブを例えば１０．６８〜２８．４８ｍｍの幅に輪切りしてから、それぞれの表裏を裏返す。これによってＶリブドベルトＢが得られる。

以上の製造方法によれば、ＶリブドベルトＢの未架橋ゴム成分の架橋反応、ゴム成分と繊維成分との接着反応、及び、Ｖリブ１３の成形を同時に行うことができ、容易に製造することができる。

なお、本実施形態ではニット布１４’及び織布１７’を円筒状にしたものをゴムスリーブ型２１に嵌めてセットしたが、所定の接着処理を施したニット布１４’及び織布１７’をシート状のままゴムスリーブ型２１に巻き付けるようにしてもよい。また、シート状の接着ゴム材料１１’及び圧縮ゴム材料１２’をゴムスリーブ型２１に巻き付けてセットしたが、予め円筒状に成形したものをゴムスリーブ型２１に嵌めてセットしてもよい。

なお、ベルト成形装置２０は、円筒状外型２２の内側面にＶリブドベルトＢのＶリブ１３を形成するためのＶ溝が設けられたものとして説明したが、特にこれに限られるものではなく、例えば、ゴムスリーブ型の外周側面にＶリブドベルトＢのＶリブ１３を形成するための突条部が設けられると共に円筒状外型２２の内周面はＶリブドベルトＢの背面を成形するために平滑に設けられたものであってもよい。この場合、ニット布１４’、圧縮ゴム材料１２’、接着ゴム材料１１’、撚り糸１６’、接着ゴム材料１１’、織布１７’の順にゴムスリーブ型２１への巻き付けを行う。

また、本実施形態では、リブ表面ゴム層１５はゴム糊１５’をニット布１４’に塗布することによって設けたが、特にこれに限られるものではなく、シート状に形成した未架橋ゴム組成物をベルト成形装置２０のゴムスリーブ型２１にニット布１４’をセットした後に巻き付けることによって設けられていてもよい。

次に、上記ＶリブドベルトＢを用いた自動車のエンジンルームに設けられる補機駆動ベルト伝動装置５０について説明する。

図５は、補機駆動ベルト伝動装置５０のプーリレイアウトを示す。この補機駆動ベルト伝動装置５０は、４つのリブプーリ及び２つのフラットプーリの６つのプーリに巻き掛けられたサーペンタインドライブ方式のものである。

この補機駆動ベルト伝動装置５０のレイアウトは、最上位置のパワーステアリングプーリ５１と、そのパワーステアリングプーリ５１の下方に配置されたジェネレータプーリ５２と、パワーステアリングプーリ５１の左下方に配置された平プーリのテンショナプーリ５３と、そのテンショナプーリ５３の下方に配置された平プーリのウォーターポンププーリ５４と、テンショナプーリ５３の左下方に配置されたクランクシャフトプーリ５５と、そのクランクシャフトプーリ５５の右下方に配置されたエアコンプーリ５６とにより構成されている。これらのうち、平プーリであるテンショナプーリ５３及びウォーターポンププーリ５４以外は全てリブプーリである。そして、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブ１３側が接触するようにパワーステアリングプーリ５１に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面が接触するようにテンショナプーリ５３に巻き掛けられた後、Ｖリブ１３側が接触するようにクランクシャフトプーリ５５及びエアコンプーリ５６に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触するようにウォーターポンププーリ５４に巻き掛けられ、そして、Ｖリブ１３側が接触するようにジェネレータプーリ５２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ５１に戻るように設けられている。この補機駆動ベルト伝動装置５０においては、例えば、パワーステアリングプーリ５１とジェネレータプーリ５２との間のベルトスパン長が１５０ｍｍ、及び、クランクシャフトプーリ５５とエアコンプーリ５６との間のベルトスパン長が１８０ｍｍである。ここで、ベルトスパン長とは、相互に隣接してＶリブドベルトが巻き掛けられた一対のプーリにおける共通接線の接点間距離である（養賢堂発行「新版 ベルト伝動・精密搬送の実用設計 ベルト伝動技術懇話会編」第３９頁）。

以上のような構成の補機駆動ベルト伝動装置５０では、本発明のＶリブドベルトＢが巻き掛けられて使用されているので、ベルト走行開始時から長期にわたって、プーリ接触部分において低摩擦係数の状態を維持することができ、結果として優れた異音抑制効果を得ることができる。また、この補機駆動ベルト伝動装置５０がコンパクト化されるのに伴って、ベルトスパン長が小さくなると共にプーリ間のミスアライメントが生じやすくなるが、この場合でも、上記ＶリブドベルトＢを用いることにより、ミスアライメントに起因する異音の発生を小さく抑えることができる。

なお、ミスアライメントは、一対のリブプーリＰ１、Ｐ２の一方の他方に対する図６に示すようなプーリずれや図７（ａ）及び（ｂ）に示すようなプーリ倒れが原因となって生じる。ミスアライメント量αは、図８に示すように、リブプーリＰ１、Ｐ２にＶリブドベルトＢを巻き掛けて所定軸加重を与えた状態でそれらの軸間位置Ｃを測定すると共に、軸位置における一方のリブプーリＰ１に対する他方のリブプーリＰ２の前後方向のずれΔＣを測定し、α＝ｔａｎ^−１（ΔＣ／Ｃ）として求められる（養賢堂発行「新版 ベルト伝動・精密搬送の実用設計 ベルト伝動技術懇話会編」第６４頁及び第６５頁）。

実施例１〜１２及び比較例１〜３のＶリブドベルトを作製し、試験評価を行った。それぞれの構成は、表１にも示す。

（試験評価用ベルト）
＜接着ゴム材料＞
接着ゴム層を形成するための接着ゴム材料として、ＥＰＤＭ（ＪＳＲ社製、商品名：ＪＳＲ ＥＰ１２３）を原料ゴムとして、この原料ゴム１００質量部に対して、カーボンブラック（旭カーボン社製、商品名：旭＃６０）５０質量部、可塑剤（日本サン石油社製、商品名：サンフレックス２２８０）１５質量部、架橋剤（日本油脂社製、商品名：パークミルＤ）８質量部、老化防止剤（川口化学工業社製、商品名：アンテージＭＢ）３質量部、酸化亜鉛（堺化学工業社製、商品名：酸化亜鉛二種）６質量部、及びステアリン酸（花王社製、商品名：ステアリン酸）１質量部を配合して混練した未加硫ゴム組成物を調製した。この未架橋ゴム組成物を、ロールを用いて厚さ０．４ｍｍのシート状に加工した。

＜圧縮ゴム材料＞
圧縮ゴム層を形成するための圧縮ゴム材料として、ＥＰＤＭを原料ゴムとして、この原料ゴム１００質量部に対して、カーボンブラック５５質量部、可塑剤１５質量部、架橋剤８質量部、老化防止剤３質量部、酸化亜鉛６質量部、及びステアリン酸１質量部を配合して混練した未加硫ゴム組成物を調製した。この未架橋ゴム組成物を、ロールを用いて厚さ１ｍｍのシート状に加工した。

＜ＲＦＬ水溶液＞
レゾルシン（Ｒ）とホルマリン（Ｆ）とを混合し、水酸化ナトリウム水溶液を加えて攪拌し、２時間熟成して、ＲＦ初期縮合物（Ｒ／Ｆモル比＝１／１．５）を得た。そして、ＲＦ初期縮合物にＶＰラテックス（Ｌ）をＲＦ／Ｌ質量比＝１／８となるよう混合し、さらに、水を加えて固形分濃度２０％となるよう調整した後、さらに、ＲＦＬ固形分１００質量部に対してＰＴＦＥディスパージョン溶液（ＡＧＣ社製、商品名：フルオンＰＴＦＥ ＡＤ９１１、ＰＴＦＥ平均粒子径０．２５μｍ、ＰＴＦＥ６０質量％含有）３０質量部を配合し、２４時間攪拌を行ってＰＴＦＥ含有ＲＦＬ水溶液を調製した。

＜ゴム糊＞
リブ表面ゴム層を形成するためのゴム糊として、以下のゴム糊（１）〜（６）を調整した。

−ゴム糊（１）−
ＥＰＤＭを原料ゴムとして、この原料ゴム１００質量部に対して、カーボンブラック４０質量部、可塑剤１５質量部、架橋剤８質量部、老化防止剤３質量部、酸化亜鉛６質量部、ステアリン酸１質量部、及び超高分子量ポリエチレン（三井化学社製、商品名：ハイゼックスミリオン２４０Ｓ）５０質量部を配合して混練した未加硫ゴム組成物を調製し、これをトルエンの溶剤に溶解した。

−ゴム糊（２）−
超高分子量ポリエチレンの代わりにポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）（ＡＧＣ社製、商品名：フルオンＰＴＦＥ Ｌ１７３Ｊ）を配合したことを除いてゴム糊（１）と同一の成分からなるゴム糊を調製した。

−ゴム糊（３）−
超高分子量ポリエチレンの代わりにモンモリロナイト（ホージュン社製、商品名：ベンゲルＨＶＰ）を配合したことを除いてゴム糊（１）と同一の成分からなるゴム糊を調製した。

−ゴム糊（４）−
超高分子量ポリエチレンの代わりに酸化チタン（石原産業社製、商品名：Ａ−１００）を配合したことを除いてゴム糊（１）と同一の成分からなるゴム糊を調製した。

−ゴム糊（５）−
超高分子量ポリエチレンの代わりにグラファイト（日本黒鉛工業社製、商品名：ＵＰ−１０）を配合したことを除いてゴム糊（１）と同一の成分からなるゴム糊を調製した。

−ゴム糊（６）−
超高分子量ポリエチレンの代わりにポリエチレングリコール（ＰＥＧ）ラウリン酸エステル（松本油脂製薬社製、商品名：ＴＢ−２０２）を配合したことを除いてゴム糊（１）と同一の成分からなるゴム糊を調製した。

＜実施例１＞
ベルトの背面を所定形状に成形するためのゴムスリーブ型２１と、ベルトの内側を所定形状に成形するための円筒状外型２２と、からなるベルト成形装置２０を用いて、Ｖリブドベルトを作製した。円筒状外型２２は、ベルトにＶリブを形成するための突条部２２ａが円筒状外型２２の内側に周方向に設けられたものであった。

Ｖリブドベルトを構成する材料として、接着ゴム材料、圧縮ゴム材料、片面にゴム糊を塗布したニット布、編布及び撚り糸を準備した。

Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布は、高捲縮にウーリー加工したポリエステル糸（８４ｄｔｅｘ）を編布としたものであった。このリブ側ニット補強布には、予め、上記調製したＰＴＦＥ含有ＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱して乾燥させるＲＦＬ接着処理を行った。このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦６４本及び横３９本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向２５０％及びベルト幅方向２５０％であった。そして、ニット布の片面に、リブ表面ゴム層を形成するためのゴム糊（１）を塗布した。

まず、ベルト成形装置２０のゴムスリーブ型２１に、背面側補強布、ベルト本体の背面側を形成するための未加硫ゴム材料、撚り糸、を順に巻き付け、次いで、ベルト本体のＶリブ側を形成するための未加硫ゴム材料、及び上記の接着処理を行ったリブ側ニット補強布を巻き付けた。そして、Ｖ溝が設けられた円筒状外型２２を膨張させてゴムスリーブ型２１側に押圧すると共にゴムスリーブ型２１を高熱の水蒸気などにより加熱した。このとき、ゴム成分が流動すると共に架橋反応が進行し、加えて、撚り糸、背面側補強布、リブ側ニット補強布のゴムへの接着反応も進行した。これによって、筒状のベルト前駆体が得られた。

このベルト前駆体をベルト成形装置２０から取り外し、長さ方向に、幅１０．６８ｍｍとなるように幅切りし、それぞれの表裏を裏返すことによってＶリブドベルトを得た。このようにして得られたＶリブドベルトを実施例１とした。

＜実施例２＞
リブ表面ゴム層を形成しないことを除いて実施例１と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例２とした。

＜実施例３＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布にＲＦＬ接着処理を行わないことを除いて実施例１と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例３とした。

＜実施例４＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布にＲＦＬ接着処理を行わないことを除いて実施例２と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例４とした。

＜実施例５＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布として、芯糸がポリウレタン弾性糸（２２ｄｔｅｘ）及びカバーリング糸がナイロン糸（７８ｄｔｅｘ）であるシングルカバードヤーンからなる編布を用いたことを除いて実施例１と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例５とした。なお、このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦７５本及び横５５本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向３５０％及びベルト幅方向３５０％であった。

＜実施例６＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布として、芯糸がポリウレタン弾性糸（２２ｄｔｅｘ）及びカバーリング糸が超高分子量ポリエチレン糸（８５ｄｔｅｘ）であるシングルカバードヤーンからなる編布を用いたことを除いて実施例２と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例６とした。なお、このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦７５本及び横５５本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向３５０％及びベルト幅方向３５０％であった。

＜実施例７＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布として、ポリウレタン弾性糸（２２ｄｔｅｘ）を芯糸として、超高分子量ポリエチレン糸（８５ｄｔｅｘ）をカバーリングした上にさらにナイロン糸（７８ｄｔｅｘ）をカバーリングしたダブルカバードヤーンからなる編布を用いたことを除いて実施例２と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを実施例７とした。なお、このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦６５本及び横４５本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向３００％及びベルト幅方向３００％であった。

＜実施例８＞
リブ表面ゴム層の形成にゴム糊（２）を用いたことを除いて実施例３と同一構成のＶリブドベルトを作成し、これを実施例８とした。

＜実施例９＞
リブ表面ゴム層の形成にゴム糊（３）を用いたことを除いて実施例３と同一構成のＶリブドベルトを作成し、これを実施例９とした。

＜実施例１０＞
リブ表面ゴム層の形成にゴム糊（４）を用いたことを除いて実施例３と同一構成のＶリブドベルトを作成し、これを実施例１０とした。

＜実施例１１＞
リブ表面ゴム層の形成にゴム糊（５）を用いたことを除いて実施例３と同一構成のＶリブドベルトを作成し、これを実施例１１とした。

＜実施例１２＞
リブ表面ゴム層の形成にゴム糊（６）を用いたことを除いて実施例３と同一構成のＶリブドベルトを作成し、これを実施例１２とした。

＜比較例１＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布として、ウレタン糸（２２ｄｔｅｘ）を芯糸としてナイロン糸（７８ｄｔｅｘ）でカバーリングした編布を用いたことを除いて実施例１と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを比較例１とした。なお、このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦８５本及び横７５本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向５５０％及びベルト幅方向５５０％であった。

＜比較例２＞
Ｖリブ表面を被覆するリブ側ニット補強布として、ポリエステル（８４ｄｔｅｘ）をウーリー加工して編布としたものを用いたことを除いて実施例２と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを比較例２とした。なお、このリブ側ニット補強布の１インチ平方当たりの編み目数は、縦４０本及び横２５本であり、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率は、ベルト長さ方向１００％及びベルト幅方向１００％であった。

このＶリブドベルトは、ベルト本体ゴムがＶリブ表面に設けられたリブ側ニット補強布から全体に浸みだしてリブ側ニット補強布の繊維がゴムに埋もれてしまうのが観察された。

＜比較例３＞
Ｖリブ表面をリブ側ニット補強布で被覆しないことを除いて実施例２と同一の構成のＶリブドベルトを作製し、これを比較例３とした。

（試験評価方法）
＜耐熱走行試験＞
図９は、耐熱走行試験におけるベルト走行試験機９０のプーリレイアウトを示す。

このベルト走行試験機９０は、上下に設けられた大径のリブプーリ９１，９２（上側が従動プーリ及び下側が駆動プーリ、共にプーリ径１２０ｍｍ）と、それらの上下方向中間に設けられたアイドラプーリ９３（プーリ径７０ｍｍ）と、アイドラプーリ９３の右方に設けられた小径従動リブプーリ９４（プーリ径４５ｍｍ）と、で構成されており、アイドラプーリ９３におけるＶリブドベルト背面の巻き掛け角度が９０°となるように、また、小径従動リブプーリ９４におけるＶリブドベルトＢの巻き掛け角度が９０°となるように、それぞれ配されている。そして、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブがリブプーリ９１，９２及びリブプーリ９４に接すると共に背面側がアイドラプーリ９３に接するようにして、このベルト走行試験機９０に巻き掛けられる。

実施例１〜１２及び比較例１〜３のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記ベルト走行試験機９０にセットし、２００Ｎのベルト張力が負荷されるように小径従動リブプーリ９４に側方にセットウェイトを負荷し、そして、雰囲気温度１２０℃の下で、駆動リブプーリ９２を４９００ｒｐｍの回転数で回転させてベルトを走行させた。ＶリブドベルトのＶリブにクラックが発生するまでの走行時間を測定し、ベルト走行開始から５００時間経過した時点でベルト走行を打ち切った。

＜ミスアライメント異音耐久試験＞
図１０は、ミスアライメント異音耐久試験におけるベルト走行試験機１００のプーリレイアウトを示す。

このベルト走行試験機１００は、上下に設けられた上側の駆動リブプーリ１０１（プーリ径８０ｍｍ）及び下側の大径従動リブプーリ１０２（プーリ径１３０ｍｍ）と、それらの上下方向中間に設けられたアイドラプーリ１０３（プーリ径８０ｍｍ）と、アイドラプーリ１０３の右方に配された小径従動リブプーリ１０４（プーリ径６０ｍｍ）と、から構成されている。そして、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブが駆動リブプーリ１０１，大径従動リブプーリ１０２及び小径従動リブプーリ１０４に接すると共に背面側がアイドラプーリ１０３に接するようにして、このベルト走行試験機１００に巻き掛けられる。

実施例１〜１２及び比較例１〜３のそれぞれのＶリブドベルトについて、上記ベルト走行試験機１００にセットし、アイドラプーリ１０３との間のミスアライメント量が３°となるように大径リブプーリ１０２を手前にオフセットしてプーリずれによるミスアライメントを生じさせ、雰囲気温度５℃の下、駆動リブプーリ１０１を７５０ｒｐｍで反時計回りに回転させて、ベルト走行試験機１００から１ｍ離れた場所から聴覚ではっきり聴きとれる程度の異音が観測されるまでベルト走行させた。

＜６％強制スリップ摩耗試験＞
図１１は、６％強制スリップ摩耗試験におけるベルト走行試験機１１０のプーリレイアウトを示す。

このベルト走行試験機１１０は、上下方向に設けられたリブプーリ１１１，１１２（上側が従動プーリ及び下側が駆動プーリ、プーリ径８０ｍｍ）と、それらの上下方向の中間の右方に設けられた大径のリブプーリ１１３と、から構成されており、大径リブプーリ１１３におけるＶリブドベルトＢの巻き掛け角度が９０°となるように配されている。そして、ＶリブドベルトＢは、Ｖリブが従動リブプーリ１１１，駆動リブプーリ１１２及び大径リブプーリ１１３に接するようにして、このベルト走行試験機１１０に巻き掛けられる。

実施例１〜１２及び比較例１〜３のそれぞれのＶリブドベルトについて、質量を測定した後、ベルト走行試験機１１０に巻き掛け、９．８Ｎｍの軸トルクが負荷されるように大径リブプーリ１１３に側方にデッドウェイトを負荷し、そして、６％強制スリップが生じるように、つまり、駆動リブプーリ１１２の回転数３１３５ｒｐｍに対して従動プーリの回転数がそれよりも６％少ない２９５８ｒｐｍとなるように駆動リブプーリ軸及び従動プーリ軸を歯付ベルトで同期させてベルトの走行を行った。１００時間ベルト走行させ保ちに回転を停止し、再度Ｖリブドベルトの質量を測定した。

ベルト走行前後の質量減量をベルト走行前の質量で除して摩耗率を算出した。

（試験評価結果）
表３〜６は、試験評価の結果を示す。

リブ側ニット補強布の長さ方向の伸び率が１００〜５００％及び幅方向の伸び率が１５０〜５００％である実施例１〜１２と、長さ方向、幅方向共にリブ側ニット補強布の伸び率が５５０％である比較例１と、と比較すると、後者はミスアライメント異音耐久試験において異音発生までの時間が著しく短く、また、６％強制スリップ摩耗試験において、後者は摩耗率が大きいことが分かる。

リブ側ニット補強布の編み目数が６４×３９であって伸び率がベルト方向、ベルト幅方向共に２５０％の実施例２と、リブ側ニット補強布の編み目数が４０×２５であって伸び率がベルト方向、ベルト幅方向共に１００％の比較例２とを比較すると、後者はリブ側ニット補強布からベルト本体ゴムが全体にしみ出してリブ側ニット補強布の繊維がゴムにほとんど埋もれてしまい、ベルト走行初期から異音が発生することが分かる。

Ｖリブ表面にベルト本体ゴムが滲みだしている比較例２、及び、Ｖリブ表面はリブ側ニット補強布で被覆されずベルト本体ゴムが露出している比較例３は、ミスアライメント異音耐久試験において走行初期より異音が発生していることから、Ｖリブ表面にベルト本体ゴムが全面に露出しているとミスアライメント走行時の異音の原因となることが分かる。

摩擦係数低下剤として種々の薬品を用いた実施例３，８〜１２によれば、耐熱走行試験、ミスアライメント異音耐久試験、及び６％スリップ摩耗試験において、いずれも、同程度の性能のＶリブドベルトが得られることが分かる。

以上説明したように、本発明はＶリブドベルト及びその製造方法について有用である。

Ｂ Ｖリブドベルト
１０ ベルト本体
１３ Ｖリブ
１４ リブ側ニット補強布
１５ リブ表面ゴム層
２０ ベルト成形装置
２１ ゴムスリーブ型
２２ 円筒状外型

Claims (13)

1. ベルト内周側にベルト長さ方向に伸びるように設けられた複数のＶリブを有するベルト本体と、該ベルト本体の該Ｖリブ表面を被覆するように設けられたリブ側ニット補強布と、を備えたＶリブドベルトであって、
   上記リブ側ニット補強布は、３ｃｍ幅の短冊状テストピースに５０Ｎの荷重を負荷したときの伸び率がベルト長さ方向について１００〜５００％で且つベルト幅方向の伸び率が１５０〜５００％であることを特徴とするＶリブドベルト。
2. 請求項１に記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記リブ側ニット補強布は、摩擦係数低下剤を含んだレゾルシン・ホルマリン・ラテックス水溶液によるＲＦＬ層で表面被覆されていることを特徴とするＶリブドベルト。
3. 請求項２に記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記摩擦係数低下剤がポリテトラフルオロエチレンであることを特徴とするＶリブドベルト。
4. 請求項３に記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記摩擦係数低下剤であるポリテトラフルオロエチレンが上記ＲＦＬ層のＲＦＬ固形分１００質量部に対して１０〜５０質量部含まれていることを特徴とするＶリブドベルト。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記ベルト本体のＶリブと上記リブ側ニット補強布との間にリブ表面ゴム層が設けられており、
   上記リブ表面ゴム層は上記リブ側ニット補強布の編み目から浸みだしてプーリ接触表面に露出していることを特徴とするＶリブドベルト。
6. 請求項５に記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記リブ表面ゴム層は、摩擦係数低下剤が配合されたゴム組成物で形成されていることを特徴とするＶリブドベルト。
7. 請求項６に記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記摩擦係数低下剤は、原料ゴム成分１００質量部に対して５〜１００質量部配合されていることを特徴とするＶリブドベルト。
8. 請求項１〜７のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記リブ側ニット補強布を構成する糸がポリアミド繊維又はポリエステル繊維のウーリー加工糸であることを特徴とするＶリブドベルト。
9. 請求項１〜７のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
   上記リブ側ニット補強布を構成する糸がポリウレタン弾性糸を芯糸とするカバーリングヤーンであることを特徴とするＶリブドベルト。
10. 請求項９に記載されたＶリブドベルトにおいて、
    上記カバーリングヤーンは、少なくともポリアミド及び超高分子量ポリエチレンのいずれか１種からなる糸でカバーリングされていることを特徴とするＶリブドベルト。
11. 請求項９又は１０に記載されたＶリブドベルトにおいて、
    上記カバーリングヤーンはダブルカバードヤーンであり、
    上記ダブルカバードヤーンは、少なくとも超高分子量ポリエチレン及びポリアミドのいずれか１種からなる糸で二重にカバーリングされていることを特徴とするＶリブドベルト。
12. 請求項１〜１１のいずれかに記載されたＶリブドベルトにおいて、
    上記ベルト本体の少なくともＶリブを構成する部分がエチレン−α−オレフィンエラストマーを原料ゴムとするゴム組成物で形成されていることを特徴とするＶリブドベルト。
13. 請求項１〜１２のいずれかに記載されたＶリブドベルトの製造方法であって、
    円筒状のゴムスリーブ型の外周に、ベルト本体を形成するための未架橋ゴム材料、及びリブ側ニット補強布となるニット布を含むベルト材料を設けるステップと、
    上記ベルト材料を設けたゴムスリーブ型を、内周にリブ形成部が設けられた円筒状外型に挿入するステップと、
    上記円筒状外型に挿入された上記ゴムスリーブ型を膨張させることにより上記ベルト材料を該円筒状外型に圧接させると共に、該ベルト材料に含まれる未架橋ゴム組成物を架橋させて一体化させるステップと、
    を備えたＶリブドベルトの製造方法。

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