JP2010059369A

JP2010059369A - グリース組成物、該グリース組成物を封入した転がり軸受および自在継手

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Publication number: JP2010059369A
Application number: JP2008228975A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Kawamura; 隆之川村
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2008-09-05
Filing date: 2008-09-05
Publication date: 2010-03-18
Anticipated expiration: 2028-09-05
Also published as: JP5438938B2

Abstract

【課題】比較的安価な基油を用いて低温から高温までの広い温度領域で長期間使用できるグリース組成物、このグリース組成物を封入した転がり軸受および自在継手を提供する。
【解決手段】基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であって、上記基油は粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であるポリ（メタ）アクリレートをベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部と、ＺｎＤＴＰとを少なくとも含む。転がり軸受１は、転動体４の周囲にこのグリース組成物７が封入される。
【選択図】図１

Description

本発明は各種産業機械や車両等に組み込まれる転がり軸受や自在継手に封入されるグリース組成物に関し、特に冷時異音の発生する超低温から高温の広い範囲、高速回転で使用される転がり軸受や自在継手に用いられるグリース組成物に関する。

グリース組成物は、自動車、電気機器、建設機械、工作機械等の各種機械の潤滑に広く使われているが、年々機械の小型化、軽量化、高性能化が進んでおり、その中でも電動機等は小型で、高速、高回転となり、しかも数多くの部品が集中するため雰囲気温度が上昇し、これらの軸受等に使われているグリースの潤滑条件は増々厳しい状況となっている。このようなことから、グリースの高温寿命を向上させることは機械の品質の向上および信頼性に大きく貢献でき、非常に重要なことである。

一方、厳寒地では、極低温状態で自動車を始動させることも考えられる。この条件下において、自動車のエンジンによって駆動される機器のプーリ等を寒冷時に運転すると、プーリ仕様や運転条件によっては、寒冷時の特異音（笛吹き音）、いわゆる冷時異音が発生する場合がある。この冷時異音の発生原因については未だ明確には解明されていないが、グリースの油膜ムラによる転動体の自励振動によってプーリ系が共振し、外輪が軸方向に振動（並進運動）して冷時異音が発生すると考えられている。

また、等速ジョイント（等速自在継手）が回転する際に、等速ジョイントを構成する部品間の摩擦抵抗の違いから回転抵抗に変動が生じる場合がある。回転抵抗に変動が生じると、スティックスリップ音を発生させる場合があり、乗り心地を低下させる要因になる。従来、等速ジョイント用の潤滑剤としては、基油として鉱物油、添加剤としてモリブデン化合物を含有するグリースが開示されている（例えば、特許文献１および特許文献２を参照）。

グリースの寿命を延長させる方法はいくつかあり、第１の方法としては、適切な酸化防止剤をグリースに効果的に配合することで熱安定性を向上させる方法があり、例えば、アルキルチオ−１，３，５−トリアジン系化合物を用いた熱安定性に優れたグリースが提案されている（特許文献３参照）。第２の方法としては、耐熱性の優れる増ちょう剤を選定して、長寿命なグリースを得る方法があり、例えば、耐熱性の優れた増ちょう剤であるウレア化合物を見出したことにより熱安定性の優れたグリースが提案されている（特許文献４および特許文献５参照）。

さらに第３の方法としては、熱安定性の優れた合成潤滑油等をグリースの基油として使う方法あるいはこれらを組み合わせて長寿命なグリースを得る方法等がある。熱安定性が良いことで知られている合成潤滑油（例えば、ポリ-α-オレフィン、ジフェニルエーテル、ジエステル、ポリオールエステル、シリコン、フッ素化油等）をグリースの基油として、一部あるいは全部を使用することにより、グリースの耐熱性が向上し、寿命が延長できることはよく知られている。

特開平１０−２７３６９２号公報特開２００３−１６５９８８号公報特開平４−２９３９９９号公報特公昭６３−２６７９８号公報特公昭６３−２６７８９号公報

しかしながら、特許文献１および特許文献２において、極低温時に種々の要因が重なりあった際には、これらのグリースでは回転抵抗変動を低減する性能が不十分となる場合があり、より安定した性能への改善が望まれる。また、特許文献３〜特許文献５では、高温領域の熱安定性は改良されるものの、寒冷地等での低温領域において冷時異音が発生する場合がある。また、上記第３の方法で用いられる合成潤滑油は鉱油に比較して高価で、安価なものでも 5 倍以上の値段であり、汎用のものでは 10 倍以上、高価なものになると 100 倍以上にもなる。特に、鉄道車両や風力発電装置に使用される転がり軸受では、封入するグリース量が多く、コストの問題が顕著となる。

これらの合成油は、その組成によって耐熱性以外にも優れた低温始動性など用途によってその特徴は非常に有効に作用する。しかし、いずれにしてもその合成油の価格に対応するだけの寿命延長効果があるわけでなく、低価格で、より長寿命なグリースが望まれている。

本発明はこのような問題に対処するためになされたものであり、比較的安価な基油を用いて低温から高温までの広い温度領域で長期間使用できるグリース組成物、このグリース組成物を封入した転がり軸受および自在継手を提供することを目的とする。

本発明のグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であって、上記基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートとアルキルジチオリン酸亜鉛（以下、ＺｎＤＴＰと記す）とを含み、該ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、その配合割合はベースグリース 100 重量部に対して 0.2 重量部〜 6 重量部であることを特徴とする。なお、ポリ（メタ）アクリレートとは、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、またはポリメタクリレートおよびポリアクリレートの混合物をいう。

上記高度精製油の硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることを特徴とする。また、上記基油は、40℃における動粘度が 30 mm²/s〜150 mm²/s であることを特徴とする。また、上記グリース組成物のちょう度は、200〜350 であることを特徴とする。

上記増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られるウレア系化合物であり、上記モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環族モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンであることを特徴とする。

本発明の転がり軸受は、内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体とを備える転がり軸受であって、上記転動体の周囲に上記グリース組成物を封入してなることを特徴とする。

上記転がり軸受は、ハブベアリング、鉄道車両の車軸を支持する車軸支持用転がり軸受、または、風力発電装置においてブレードが取り付けられた主軸を支持する主軸支持用転がり軸受として、用いられることを特徴とする。

本発明の自在継手は、外方部材および内方部材に設けられたトラック溝とトルク伝達部材との係り合いによって回転トルクが伝達され、上記トルク伝達部材が上記トラック溝に沿って転動することによって軸方向移動がなされる自在継手であって、上記トルク伝達部材の周囲に上記グリース組成物を封入してなることを特徴とする。

本発明のグリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であって、上記基油は粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、100℃における動粘度が 100 以上 850 mm²/s 未満であるポリ（メタ）アクリレートをベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部と、アルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）とを少なくとも含むので、一般の鉱油系グリースに比較して高温下でのグリース寿命を長くできる。また、低温性能も、鉱油に比較して大幅に改善できる。また、価格的にも合成油を基油に使用したグリースに比べ格段に安く供給できることから産業での利用分野は極めて広く、各種の機器に使用できる。

本発明のグリース組成物に使用できる基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有する基油である。粘度指数が 120 未満であると温度変化により粘度の変化が大きく特に高温で油膜切れを起こしやすくなるため潤滑寿命が短くなり、また使用限界温度も低くなる。180 をこえると高面圧下での油膜形成が不十分となり好ましくない。また、粘度指数が 120〜180 である高度精製油の含有量が 50 重量％未満であると低温特性と耐熱性が不足する状態となり好ましくない。

本発明のグリース組成物に使用する基油は、40℃における動粘度が 30〜150 mm²/s であることが好ましい。ここで 40℃における動粘度が 30 mm²/s 未満の場合は粘度が低すぎて油膜切れを起こしやすくなったり、また油の蒸発も多い。一方、40℃における動粘度が 150 mm²/ｓより高いと動力損失が大きくなり、軸受等に使用した場合のトルクが上昇し発熱も大きくなる。

本発明のグリース組成物に必須成分として用いる高度精製油は、例えば減圧蒸留の残油から得られるスラッグワックスを接触水素化熱分解し、合成することにより得られる。また、フィッシャートロプッシュ法により合成されるＧＴＬ油などが挙げられる。高度精製油は、硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることが好ましく、より好ましくは 0.01 重量％未満である。高度精製油の市販品としては、昭和シェル石油社製：シェルハイバックオイルＸ４６、Ｘ６８などが挙げられる。

本発明のグリース組成物に使用できる基油としては、上述の高度精製基油の他に一般的なパラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油、または合成油などを基油全体に対して 50 重量％未満となる範囲で配合できる。合成油としては、ポリ-α-オレフィン、ポリグリコール、ジフェニルエーテル、ジエステル、ポリオールエステル、ケイ酸エステルなどが挙げられる。上述の高度精製基油を 50 重量％以上配合することで、低温特性や高温グリース寿命などを維持しつつ高価な合成潤滑油の配合量を減らすことができる。

本発明のグリース組成物に使用できる増ちょう剤としては、リチウム石けん系、カルシウム石けん系、ナトリウム石けん系、アルミニウム石けん系、リチウムコンプレックス石けん系、カルシウムコンプレックス石けん系、ナトリウムコンプレックス石けん系、バリウムコンプレックス石けん系、アルミニウムコンプレックス石けん系、モノウレア系、ジウレア系、トリウレア系、テトラウレア系、ウレタン系、ベントナイト系、クレイ系、ナトリウムテレフタラメート系の増ちょう剤などがあり、これらの増ちょう剤を１種以上配合することができる。

これらの中で、低温から高温に好適に使用できるウレア系増ちょう剤（ウレア系化合物）が好ましい。ウレア系化合物は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られる。

ポリイソシアネート成分としては、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ジフェニルジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、オクタデカンジイソシアネート、デカンジイソシアネート、ヘキサンジイソシアネー卜などが挙げられる。これらの中でも芳香族ジイソシアネートが好ましい。また、ジアミンと該ジアミンに対してモル比で過剰のジイソシアネートとの反応で得られるポリイソシアネートを使用できる。ジアミンとしては、エチレンジアミン、プロパンジアミン、ブタンジアミン、ヘキサンジアミン、オクタンジアミン、フェニレンジアミン、トリレンジアミン、キシレンジアミン、ジアミノジフェニルメタンなどが挙げられる。

モノアミン成分は、脂肪族モノアミン、脂環族モノアミンおよび芳香族モノアミンを用いることができる。脂肪族モノアミンとしては、ヘキシルアミン、オクチルアミン、ドデシルアミン、ヘキサデシルアミン、オクタデシルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミンなどが挙げられる。脂環族モノアミンとしては、シクロヘキシルアミンなどが挙げられる。芳香族モノアミンとしては、アニリン、ｐ-トルイジンなどが挙げられる。

本発明においては脂肪族モノアミンおよび脂環族モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンを用いることが好ましい。特に、脂肪族モノアミンおよび脂環族モノアミンを併用することが好ましい。高度精製した基油は増ちょうしにくいが、モノアミン成分をこのように選択することで、増ちょう性を改良でき、低温から高温にいたる広い温度範囲での潤滑性に優れる。

本発明のグリース組成物の増ちょう剤含有量は 3〜40 重量部であり、好ましくは 5〜30 重量部を含有することがグリース組成物本来の潤滑性を得るために適する。また、本発明のグリース組成物のちょう度は、200〜350 の範囲にあるのが好適である。グリース組成物として、ちょう度が 200 未満である場合は低温での油分離が小さく潤滑不良となり、350 をこえる場合はグリースが軟質で軸受外に漏洩しやすくなり好ましくない。

本発明のグリース組成物に使用するポリ（メタ）アクリレートは、潤滑剤の流動点降下剤として市販されているものであり、100℃における動粘度が 100 以上 850 mm²/s 未満であることを必須とする。このようなものとしては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、プロピル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、ペンチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、ヘプチル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレート、ノニル（メタ）アクリレート、デシル（メタ）アクリレート、ドデシル（メタ）アクリレート、テトラデシル（メタ）アクリレート、ヘキサデシル（メタ）アクリレート、ヘプタデシル（メタ）アクリレートおよびこれらを任意に重合させた共重合体等が挙げられる。このようなポリ（メタ）アクリレートの市販品としては、三洋化成工業社製：アクルーブ１３２、アクルーブ１３６などが挙げられる。

ポリ（メタ）アクリレートの配合割合は、ベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部である。より好ましくは、0.3〜5 重量部である。0.2 重量部未満であると低温特性が不十分であり、6 重量部をこえても、それ以上の低温特性の改良は見込めず、コストも上昇する。

本発明のグリース組成物に使用できるＺｎＤＴＰは、ジンクジチオフォスフェートとも称され、下記式（１）で示される。ＺｎＤＴＰの市販品としては、例えば、アデカ社製：アデカキクルーブＺ１１２などが挙げられる。

（式中、Ｒは炭素原子数 1〜24 のアルキル基または炭素原子数 6〜30 のアリール基である。）

ＺｎＤＴＰを上述の高度精製油に配合することで、基油の酸価（mg/KOH）を低減でき、高温グリース寿命を大幅に改善できる。ＺｎＤＴＰと高度精製油との組み合わせによる酸価低減効果を表１に示す。表１に示す重量減少率は、表１に示す油を 30 mL のビーカに 10 g 採取して 150℃にて 1000 時間放置したときの重量減少率である。表１に示すように、高度精製油にＺｎＤＴＰを配合した場合には、酸価が低減され、重量減少率が大幅に少なくなることがわかる。これに対して、鉱油に同割合のＺｎＤＴＰを配合する場合では、重量減少率にほぼ変化が見られない。

ＺｎＤＴＰの配合割合は、ベースグリース 100 重量部に対して 0.5〜5 重量部とすることが好ましい。0.5 重量部未満の場合には所期の効果を十分に得ることが困難になり、また、5 重量部をこえる場合には効果は頭打ちになりコスト的に不利になる。

本発明の転がり軸受の一例を図１に示す。図１はグリース組成物が封入されている深溝玉軸受の断面図である。深溝玉軸受１は、外周面に内輪転走面２ａを有する内輪２と内周面に外輪転走面３ａを有する外輪３とが同心に配置され、内輪転走面２ａと外輪転走面３ａとの間に複数個の転動体４が配置される。この複数個の転動体４を保持する保持器５および外輪３等に固定されるシール部材６が内輪２および外輪３の軸方向両端開口部８ａ、８ｂにそれぞれ設けられている。少なくとも転動体４の周囲にグリース組成物７が封入される。

本発明の転がり軸受をハブベアリングとして用いた一例（従動輪用第三世代ハブベアリング）を図２に示す。図２は、ハブベアリングを示す断面図である。ハブベアリング１６は、ハブ輪１１および駆動用内輪１２を有する内輪（内方部材ともいう）１５と、外輪（外方部材ともいう）１３と、複列の転動体１４、１４とを備えている。ハブ輪１１はその一端部に車輪（図示せず）を取付けるための車輪取付けフランジ１１ｄを一体に有し、外周に内側転走面１１ａと、この内側転走面１１ａから軸方向に延びる小径段部１１ｂとが形成されている。本明細書においては、軸方向に関して「外」とは、車両への組付け状態で幅方向外側をいい、「内」とは、幅方向中央側をいう。ハブ輪１１の小径段部１１ｂには、外周に内側転走面１２ａが形成された駆動用内輪１２が圧入されている。そして、ハブ輪１１の小径段部１１ｂの端部を径方向外方に塑性変形させて形成した加締部１１ｃにより、ハブ輪１１に対して駆動用内輪１２が軸方向へ抜けるのを防止している。外輪１３は、外周に車体取付けフランジ１３ｂを一体に有し、内周に外側転走面１３ａ、１３ａと、これら複列の外側転走面１３ａ、１３ａに対向する内側転走面１１ａ、１２ａとの間には複列の転動体１４、１４が転動自在に収容されている。本発明のグリース組成物はシール部材１７と、外輪１３と、シール部材１８と、内輪１５と、ハブ輪１１とに囲まれた空間に封入され、外輪１３と、内輪１５とに挟まれた複列の転動体１４、１４の周囲を被覆し、転動体１４、１４の転動面と、内側転走面１１ａ、１２ａおよび外側転走面１３ａ、１３ａとの転がり接触部の潤滑に供される。

本発明の転がり軸受の他の例として、鉄道車両の車軸を支持する車軸支持用転がり軸受に用いた場合を図３に示す。図３は鉄道車両の車軸を支持する車軸支持用転がり軸受を示す断面図である。車軸２８の両端部は車両台枠（図示せず）に取り付けられた車軸支持用転がり軸受である円すいころ軸受２１により支持され、この円すいころ軸受２１は、内輪２２と、外輪２３と、この内輪２２および外輪２３間に介在し回転自在に転動する複数の円すいころ２４と、この円すいころ２４を保持する保持器２５と、隣り合う内輪２２の間に介在する内輪間座２６と、この円すいころ２４に本発明のグリース組成物を供給する注入孔２７とが配置されている。

上記車軸支持用軸受の他の例として、車軸支持用転がり軸受にころ軸受を用いた場合を図４に示す。図４はころ軸受を示す一部切欠き斜視図である。ころ軸受３１は内輪３２と外輪３３との間にころ３４が保持器３５を介して配置されている。ころ３４は内輪３２の転走面３２ａと外輪３３の転走面３３ａとの間でころがり摩擦を受け、内輪３２のつば部３２ｂとの間ですべり摩擦を受ける。これらの摩擦を低減するため、グリース組成物が封入されている。

本発明の転がり軸受の他の例として、風力発電装置の主軸支持用転がり軸受として用いた場合を図５および図６より説明する。図５は主軸支持用転がり軸受を含む風力発電装置全体の模式図であり、図６は風力発電装置の構造を示す斜視図である。図５または図６に示すように、風力発電装置４１は、風車となる羽根（ブレード）４２が取り付けられた主軸４３を、ナセル４４内の軸受ハウジング５５に設置された主軸支持用転がり軸受４５（図７）により回転自在に支持し、さらにナセル４４内に増速機４６および発電機４７を設置したものである。増速機４６は、主軸４３の回転を増速して発電機４７の入力軸に伝達するものである。ナセル４４は、支持台４８上に旋回座軸受５７を介して旋回自在に設置され、図６の旋回用のモータ４９の駆動により、減速機５０を介して旋回させられる。ナセル４４の旋回は、風向きに羽根４２の方向を対向させるために行なわれる。主軸支持用転がり軸受４５は、図６の例では２個設けているが、１個であってもよい。

上記主軸支持用転がり軸受４５の設置構造を図７により説明する。図７は、風力発電装置における主軸支持用転がり軸受４５の設置構造を示す図である。主軸支持用転がり軸受４５は、一対の軌道輪となる内輪５１および外輪５２と、これら内外輪５１、５２間に介在した複数の転動体５３とを有する複列の自動調心ころ軸受である。軸受４５の外輪５２は軌道面５２ａが球面状とされ、各転動体５３は外周面が外輪軌道面５２ａに沿う球面状のころとされている。内輪５１は各列の軌道面５１ａ、５１ａを個別に有するつば付きの構造とされている。転動体５３は、各列毎に保持器５４で保持されている。軸受４５内部には、本発明のグリース組成物が封入される。外輪５２は軸受ハウジング５５の内径面に嵌合して設置され、内輪５１は主軸４３の外周に嵌合して主軸４３を支持している。軸受ハウジング５５は、軸受４５の両端を覆う側壁部５５ａと主軸４３との間にラビリンスシール等のシール５６が構成されている。軸受ハウジング５５で密封性が得られるため、軸受４５にはシールなしの構造が用いられている。

上記主軸支持用転がり軸受４５は、アキシアル負荷が可能なラジアル軸受であればよく、上記図７で示した自動調心ころ軸受の他に、アンギュラ玉軸受や、円すいころ軸受、深溝玉軸受等であってもよい。これらの中で、軽荷重から突風時の重荷重まで幅広い荷重域で、かつ風向の変化が絶えず生じる状態で運転される風力発電装置の主軸支持用転がり軸受としては、運転に伴なう主軸の撓みを吸収できる自動調心ころ軸受が好ましい。また、主軸支持用転がり軸受４５は、上記旋回座軸受５７としても利用できる。

本発明の自在継手を等速ジョイントを例にとって図８に基づいて説明する。図８はツェッパ型等速ジョイントの一部切欠き断面図を示す。図８に示すように、ツェッパ型等速ジョイント６１は、外方部材（外輪ともいう）６２の内面および球形の内方部材（内輪ともいう）６３の外面に軸方向の六本のトラック溝６４、６５を等角度に形成し、そのトラック溝６４、６５間に組み込んだトルク伝達部材（ボールともいう）６６をケージ６７で支持し、このケージ６７の外周を球面６７ａとし、かつ内周を内方部材６３の外周に適合する球面６７ｂとしている。また、外方部材６２の外周とシャフト６８の外周とをブーツ６９で覆い、外方部材６２と、内方部材６３と、トラック溝６４、６５と、トルク伝達部材６６と、ケージ６７と、シャフト６８とに囲まれた空間に本発明のグリース組成物７０が封入されている。

上記鉄道車両や風力発電装置の主軸支持用転がり軸受は、サイズが大きく封入するグリースの量も多いが、本発明のグリース組成物を用いることで、低温特性や高温グリース寿命などを維持しつつ、低コスト化を図ることができる。

実施例１〜実施例１０および比較例１〜比較例１１
表２に示すごとく、増ちょう剤、基油を選択してベースグリースを調整した。ベースグリースの組成は、増ちょう剤、基油を合計して 100 重量部としてある。そして、表１に示す各種添加剤を配合して供試グリースを得た。得られた供試グリースについて、以下に示す低温トルク試験および高温グリース寿命試験に供し、低温トルクおよび高温グリース寿命時間を測定した。その結果を表２に併記した。

＜低温トルク試験＞
ＪＩＳＫ２２２０．１８に規定された低温トルク試験方法により行なう。−20℃での起動トルクが 20 mN/m 未満のものを低温トルク性能に優れると評価して「◎」の記号を、20 以上 70 mN/m 未満のものを低温トルク性能が良好であると評価して「○」の記号を、70 mN/m以上のものを低温トルク性能が劣ると評価して「×」の記号を記録する。

＜高温グリース寿命試験＞
得られた供試グリースを転がり軸受（６２０４）に 1.8 g 封入し、アキシアル荷重 670 N とラジアル荷重が 67 N の下で、軸受温度は 150℃、10000 rpm の回転速度で回転させ、焼き付きに至るまでの時間を測定する。

比較例１、５、６に示すように、所定のポリメタクリレートを配合しない場合では、低温トルク性能に劣った。また、比較例２、３に示すように、所定のポリメタクリレートを配合する場合でも、その配合量が所定範囲外であると、同様に低温トルク性能に劣った。比較例４、７に示すように、所定の高度精製油およびポリメタクリレートを用いる場合でも、ＺｎＤＴＰを添加しないと、高温グリース寿命が短い結果となった。また、比較例８〜１１に示すように、ＺｎＤＴＰを添加する場合でも、基油が所定の高度精製油を 50 重量％以上含有するものでないときは、高温グリース寿命が短い結果となった。これは上述の表１に示す効果によるものと考えられる。これらの比較例に対して、請求項１の要件を満たす各実施例では、優れた低温トルク性能および高温グリース寿命を同時に得ることができた。

本発明における高度精製基油は、合成油に匹敵する粘度指数を有し、ＺｎＤＴＰとポリメタクリレートの添加により、本発明によるグリース組成物は、一般の鉱油系グリースに比較して高温下でのグリース寿命が特に長い。また、低温性能を、鉱油に比較して大幅に改善できる。そのため価格的にも合成油を基油に使用したグリース組成物に比べ格段に安く供給できることから各種産業において特に低温から高温にいたる広い温度領域にわたって回転機器等に用いられるグリース組成物として好適に利用できる。

本発明の転がり軸受の一例として深溝玉軸受を示す断面図である。本発明の転がり軸受の他の例としてハブベアリングを示す断面図である。本発明の転がり軸受の他の例として車軸用支持用転がり軸受を示す断面図である。車軸用支持用軸受の他の例としてころ軸受を示す一部切欠き斜視図である。風力発電装置全体の模式図である。風力発電装置の構造を示す斜視図である。風力発電装置における主軸支持用転がり軸受の設置構造を示す断面図である。本発明の自在継手の一例であるツェッパ型等速ジョイントを示す一部切欠き断面図である。

符号の説明

１深溝玉軸受
２内輪
３外輪
４転動体
５保持器
６シール部材
７グリース
８ａ、８ｂ開口部
１１ハブ輪
１１ａ内側転走面
１１ｂ小径段部
１１ｃ加締部
１１ｄ車輪取付けフランジ
１２駆動用内輪
１２ａ内側転走面
１３外輪（外方部材）
１３ａ外側転走面
１３ｂ車体取付けフランジ
１４転動体
１５内輪（内方部材）
１６ハブベアリング
１７シール部材
１８シール部材
２１円すいころ軸受
２２内輪
２３外輪
２４円すいころ
２５保持器
２６内輪間座
２７注入孔
２８車軸
３１ころ軸受
３２内輪
３３外輪
３４ころ
３５保持器
４１風力発電装置
４２羽根（ブレード）
４３主軸
４４ナセル
４５転がり軸受
４６増速機
４７発電機
４８支持台
４９モータ
５０減速機
５１内輪
５２外輪
５３転動体
５４保持器
５５軸受ハウジング
５６シール
５７旋回座軸受
６１ツェッパ型等速ジョイント
６２外方部材（外輪）
６３内方部材（内輪）
６４、６５トラック溝
６６トルク伝達部材（ボール）
６７ケージ
６８シャフト
６９ブーツ
７０グリース

Claims

基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であって、
前記基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、前記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートとアルキルジチオリン酸亜鉛とを含み、
前記ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、その配合割合はベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部であることを特徴とするグリース組成物。
前記高度精製油の硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることを特徴とする請求項１記載のグリース組成物。
前記基油は、40℃における動粘度が 30〜150 mm²/s であることを特徴とする請求項１または請求項２記載のグリース組成物。
前記増ちょう剤は、ポリイソシアネート成分とモノアミン成分とを反応して得られるウレア系化合物であり、前記モノアミン成分が脂肪族モノアミンおよび脂環族モノアミンから選ばれた少なくとも１つのモノアミンであることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３記載のグリース組成物。
前記グリース組成物のちょう度は、200〜350 であることを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか一項記載のグリース組成物。
内輪および外輪と、この内輪および外輪間に介在する複数の転動体とを備え、前記転動体の周囲にグリース組成物を封入してなる転がり軸受であって、
前記グリース組成物は、請求項１ないし請求項５のいずれか一項記載のグリース組成物であることを特徴とする転がり軸受。
前記転がり軸受は、ハブベアリングとして用いられることを特徴とする請求項６記載の転がり軸受。
前記転がり軸受は、鉄道車両の車軸を支持する車軸支持用転がり軸受として用いられることを特徴とする請求項６記載の転がり軸受。
前記転がり軸受は、風力発電装置において、ブレードが取り付けられた主軸を支持する主軸支持用転がり軸受として用いられることを特徴とする請求項６記載の転がり軸受。
外方部材および内方部材に設けられたトラック溝とトルク伝達部材との係り合いによって回転トルクが伝達され、前記トルク伝達部材が前記トラック溝に沿って転動することによって軸方向移動がなされ、前記トルク伝達部材の周囲にグリース組成物を封入してなる自在継手であって、
前記グリース組成物は、請求項１ないし請求項５のいずれか一項記載のグリース組成物であることを特徴とする自在継手。