JP2002138084A - ３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル類の製造方法 - Google Patents
３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル類の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明の課題は、３−アルキル−３−ヒドロキ
シメチルオキセタンを原料とするオキセタン環を有する
エーテル類の製造方法において、高収率でかつ経済的に
製造できる方法を提供することである。 【解決手段】アルカリ存在下、３−アルキル−３−ヒド
ロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物を反応さ
せてエーテル類を製造する方法において、３−アルキル
−３−ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化
物の混合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の
水を反応系外へ除去しながら反応させる製造方法、また
は第一級ハロゲン化物とアルカリの混合物中に３−アル
キル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、
かつ反応系内の水を反応系外へ除去しながら反応させる
製造方法。
シメチルオキセタンを原料とするオキセタン環を有する
エーテル類の製造方法において、高収率でかつ経済的に
製造できる方法を提供することである。 【解決手段】アルカリ存在下、３−アルキル−３−ヒド
ロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物を反応さ
せてエーテル類を製造する方法において、３−アルキル
−３−ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化
物の混合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の
水を反応系外へ除去しながら反応させる製造方法、また
は第一級ハロゲン化物とアルカリの混合物中に３−アル
キル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、
かつ反応系内の水を反応系外へ除去しながら反応させる
製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルカリ存在下、
３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンと第一
級ハロゲン化物を反応させ、オキセタン環を有するエー
テル類を製造する方法に関するものである。
３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンと第一
級ハロゲン化物を反応させ、オキセタン環を有するエー
テル類を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオ
キセタンと第一級ハロゲン化物を反応させてエーテル類
を製造する方法としては、アルカリ水溶液存在下、相間
移動触媒として第四級塩基性塩を用いて反応させる方法
が知られている（Pure Appl.Chem.,A30(2&3),pp.18
9(1993)、Bull. Chem. Soc. Jpn., 61, 1653-1659 (198
8)）。上記方法は比較的温和な条件で収率良く製造でき
るが、第四級塩基性塩は高濃度のアルカリ水溶液中で分
解し易く、また高価であることから、製造コストが高く
なる欠点を有する。
キセタンと第一級ハロゲン化物を反応させてエーテル類
を製造する方法としては、アルカリ水溶液存在下、相間
移動触媒として第四級塩基性塩を用いて反応させる方法
が知られている（Pure Appl.Chem.,A30(2&3),pp.18
9(1993)、Bull. Chem. Soc. Jpn., 61, 1653-1659 (198
8)）。上記方法は比較的温和な条件で収率良く製造でき
るが、第四級塩基性塩は高濃度のアルカリ水溶液中で分
解し易く、また高価であることから、製造コストが高く
なる欠点を有する。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、３
−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料と
するオキセタン環を有するエーテル類の製造方法におい
て、高収率でかつ経済的に製造できる方法を提供するこ
とである。
−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料と
するオキセタン環を有するエーテル類の製造方法におい
て、高収率でかつ経済的に製造できる方法を提供するこ
とである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決する為、検討を重ねた結果、３−アルキル−３−
ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混
合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の水を反
応系外に除去しながら反応させる方法、または第一級ハ
ロゲン化物とアルカリの混合物中に３−アルキル−３−
ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、反応系内の
水を反応系外に除去しながら反応させる方法により、目
的とするエーテル類を高収率で得られることを見出し、
本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、アル
カリ存在下、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタンと第一級ハロゲン化物を反応させてエーテル類を
製造する方法において、３−アルキル−３−ヒドロキシ
メチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混合物中にア
ルカリを添加しつつ、反応系内の水を反応系外へ除去し
ながら反応させることを特徴とするエーテル類の製造方
法、または第一級ハロゲン化物とアルカリの混合物中に
３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加
しつつ、反応系内の水を反応系外へ除去しながら反応さ
せることを特徴とするエーテル類の製造方法である。
を解決する為、検討を重ねた結果、３−アルキル−３−
ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混
合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の水を反
応系外に除去しながら反応させる方法、または第一級ハ
ロゲン化物とアルカリの混合物中に３−アルキル−３−
ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、反応系内の
水を反応系外に除去しながら反応させる方法により、目
的とするエーテル類を高収率で得られることを見出し、
本発明を完成するに至った。すなわち、本発明は、アル
カリ存在下、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタンと第一級ハロゲン化物を反応させてエーテル類を
製造する方法において、３−アルキル−３−ヒドロキシ
メチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混合物中にア
ルカリを添加しつつ、反応系内の水を反応系外へ除去し
ながら反応させることを特徴とするエーテル類の製造方
法、または第一級ハロゲン化物とアルカリの混合物中に
３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加
しつつ、反応系内の水を反応系外へ除去しながら反応さ
せることを特徴とするエーテル類の製造方法である。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明における３−アルキル−３
−ヒドロキシメチルオキセタンは、下記式（１）で表さ
れる化合物である。
−ヒドロキシメチルオキセタンは、下記式（１）で表さ
れる化合物である。
【０００６】
【化１】
【０００７】（式中、Ｒ1は水素原子または1〜４個の炭
素原子を有するアルキル基を示す。）
素原子を有するアルキル基を示す。）
【０００８】本発明における第一級ハロゲン化物は、ハ
ロゲン原子が第一級炭素原子だけに結合した化合物であ
り、例えばブチルクロライド、ブチルブロマイド、オク
チルクロライド、オクチルブロマイド、ドデシルクロラ
イド、ドデシルブロマイド等のハロゲン化アルキル、キ
シリレンジクロライド、キシリレンジブロマイド、ベン
ジルクロライド、ベンジルブロマイド等のハロゲン化ア
リールアルキル、３−クロロメチル−３−エチルオキセ
タンおよびアリルクロライド等が挙げられる。これらの
中でも、反応収率の点から、ハロゲン原子が結合した炭
素原子に結合する炭素原子が水素原子と結合していない
化合物、例えば、キシリレンジクロライド、キシリレン
ジブロマイド、ベンジルクロライド、ベンジルブロマイ
ドおよび３−クロロメチル−３−エチルオキセタンが好
ましい。
ロゲン原子が第一級炭素原子だけに結合した化合物であ
り、例えばブチルクロライド、ブチルブロマイド、オク
チルクロライド、オクチルブロマイド、ドデシルクロラ
イド、ドデシルブロマイド等のハロゲン化アルキル、キ
シリレンジクロライド、キシリレンジブロマイド、ベン
ジルクロライド、ベンジルブロマイド等のハロゲン化ア
リールアルキル、３−クロロメチル−３−エチルオキセ
タンおよびアリルクロライド等が挙げられる。これらの
中でも、反応収率の点から、ハロゲン原子が結合した炭
素原子に結合する炭素原子が水素原子と結合していない
化合物、例えば、キシリレンジクロライド、キシリレン
ジブロマイド、ベンジルクロライド、ベンジルブロマイ
ドおよび３−クロロメチル−３−エチルオキセタンが好
ましい。
【０００９】本発明におけるアルカリとしては、アルカ
リ金属、アルカリ土類金属の水酸化物または炭酸塩など
が挙げられ、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸
化カリウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、
炭酸ナトリウム、炭酸カリウムおよび炭酸水素ナトリウ
ムなどが例示される。これらの中でも、反応収率の点か
ら水酸化ナトリウムおよび水酸化カリウムが好ましい。
後記するように反応において、反応系内の水分を除去す
ることから、使用するアルカリは、より高濃度のもの、
例えば固形のアルカリが好ましい。しかし、アルカリを
後添加しながら反応させる場合等、固形アルカリの取扱
いが難しいことから、２０〜６０質量％の水溶液を用い
てもよい。
リ金属、アルカリ土類金属の水酸化物または炭酸塩など
が挙げられ、水酸化リチウム、水酸化ナトリウム、水酸
化カリウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、
炭酸ナトリウム、炭酸カリウムおよび炭酸水素ナトリウ
ムなどが例示される。これらの中でも、反応収率の点か
ら水酸化ナトリウムおよび水酸化カリウムが好ましい。
後記するように反応において、反応系内の水分を除去す
ることから、使用するアルカリは、より高濃度のもの、
例えば固形のアルカリが好ましい。しかし、アルカリを
後添加しながら反応させる場合等、固形アルカリの取扱
いが難しいことから、２０〜６０質量％の水溶液を用い
てもよい。
【００１０】本発明の製造方法は、３−アルキル−３−
ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混
合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の水を反
応系外に除去しながら反応させる製造方法、および第一
級ハロゲン化物とアルカリの混合組成物中に３−アルキ
ル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、反
応系内の水を反応系外に除去しながら反応させる製造方
法である。いずれの方法においても使用する原料の割合
は、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンの
水酸基1当量に対して、第一級ハロゲン化物が１〜４当
量およびアルカリが０．９〜１．２当量であることが好
ましく、さらに好ましくは第一級ハロゲン化物が１〜２
当量およびアルカリが１〜１．１当量である。
ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物の混
合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の水を反
応系外に除去しながら反応させる製造方法、および第一
級ハロゲン化物とアルカリの混合組成物中に３−アルキ
ル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを添加しつつ、反
応系内の水を反応系外に除去しながら反応させる製造方
法である。いずれの方法においても使用する原料の割合
は、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンの
水酸基1当量に対して、第一級ハロゲン化物が１〜４当
量およびアルカリが０．９〜１．２当量であることが好
ましく、さらに好ましくは第一級ハロゲン化物が１〜２
当量およびアルカリが１〜１．１当量である。
【００１１】３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタンの水酸基1当量に対して、第一級ハロゲン化物が1
当量未満では、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオ
キセタンの十分な転化率が得られず反応収率が低下す
る。一方、第一級ハロゲン化物が4当量を越えると、第
一級ハロゲン化物の十分な転化率が得られず、反応収率
が低下する。また、アルカリの使用量が０．９当量未満
では、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタン
の十分な転化率が得られず反応収率が低下する。一方、
アルカリの使用量が１．２当量を越えると、第一級ハロ
ゲン化物の加水分解物である第一級アルコールや、該第
一級アルコールと第一級ハロゲン化物がエーテル化した
化合物が生成するため、目的とするエーテル類の反応収
率が低下する。
セタンの水酸基1当量に対して、第一級ハロゲン化物が1
当量未満では、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオ
キセタンの十分な転化率が得られず反応収率が低下す
る。一方、第一級ハロゲン化物が4当量を越えると、第
一級ハロゲン化物の十分な転化率が得られず、反応収率
が低下する。また、アルカリの使用量が０．９当量未満
では、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタン
の十分な転化率が得られず反応収率が低下する。一方、
アルカリの使用量が１．２当量を越えると、第一級ハロ
ゲン化物の加水分解物である第一級アルコールや、該第
一級アルコールと第一級ハロゲン化物がエーテル化した
化合物が生成するため、目的とするエーテル類の反応収
率が低下する。
【００１２】反応温度は５０〜２００℃の範囲であるこ
とは好ましく、さらに好ましくは９０〜１５０℃であ
る。反応時間は反応温度により影響されるが、１〜１０
時間の範囲で行なうことが好ましい。反応温度が５０℃
未満では十分な反応速度が得られず、反応収率が低下し
２００℃を越えると第一級ハロゲン化物の加水分解生成
物である第一級アルコールなどが多く副生し、目的とす
るエーテル類の反応収率が低下する。
とは好ましく、さらに好ましくは９０〜１５０℃であ
る。反応時間は反応温度により影響されるが、１〜１０
時間の範囲で行なうことが好ましい。反応温度が５０℃
未満では十分な反応速度が得られず、反応収率が低下し
２００℃を越えると第一級ハロゲン化物の加水分解生成
物である第一級アルコールなどが多く副生し、目的とす
るエーテル類の反応収率が低下する。
【００１３】上記製造方法により高収率で反応が進む理
由は、アルカリと３−アルキル−３−ヒドロキシメチル
オキセタンを高濃度で接触させていないためであり、こ
れらを高濃度の条件で反応させると副生成物が増加し、
目的とするエーテル類の反応収率が低下する。また、ア
ルカリ、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタ
ンおよび第一級ハロゲン化物を一括に仕込んで反応させ
ると、アルカリと３−アルキル−３−ヒドロキシメチル
オキセタンの反応により生成する副生成物が増加し、目
的とするエーテル類の反応収率が低下するため、一括に
好ましくない。さらに、一部の第一級ハロゲン化物にお
いては反応の制御が難しくなる。
由は、アルカリと３−アルキル−３−ヒドロキシメチル
オキセタンを高濃度で接触させていないためであり、こ
れらを高濃度の条件で反応させると副生成物が増加し、
目的とするエーテル類の反応収率が低下する。また、ア
ルカリ、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタ
ンおよび第一級ハロゲン化物を一括に仕込んで反応させ
ると、アルカリと３−アルキル−３−ヒドロキシメチル
オキセタンの反応により生成する副生成物が増加し、目
的とするエーテル類の反応収率が低下するため、一括に
好ましくない。さらに、一部の第一級ハロゲン化物にお
いては反応の制御が難しくなる。
【００１４】本発明における製造方法において、反応系
内の水を反応系外に除去する方法としては特に限定され
ないが、例えば常圧で５０℃以上の加熱下、要すれば窒
素や空気等を流しながら蒸発させる方法、反応系内を減
圧にして蒸発させる方法、水と共沸し得る溶媒、例えば
トルエンやキシレンを用いて共沸により除去する方法又
はこれらの併用による方法等が可能である。なお、水の
留去の際、原料の一部が水と共に留去することもある
が、この場合は脱水管等を用いて原料等は反応系内に戻
すことができる。
内の水を反応系外に除去する方法としては特に限定され
ないが、例えば常圧で５０℃以上の加熱下、要すれば窒
素や空気等を流しながら蒸発させる方法、反応系内を減
圧にして蒸発させる方法、水と共沸し得る溶媒、例えば
トルエンやキシレンを用いて共沸により除去する方法又
はこれらの併用による方法等が可能である。なお、水の
留去の際、原料の一部が水と共に留去することもある
が、この場合は脱水管等を用いて原料等は反応系内に戻
すことができる。
【００１５】なお、反応系内の水としてはアルカリ中に
含有される水、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオ
キセタンとアルカリの反応によって生じる水があり、こ
れらの水を系外に除去する効果としては、アルカリ濃度
が上昇すること、エーテル化反応が促進すること、そし
て第一級ハロゲンの加水分解を低減させられることが考
えられる。
含有される水、３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオ
キセタンとアルカリの反応によって生じる水があり、こ
れらの水を系外に除去する効果としては、アルカリ濃度
が上昇すること、エーテル化反応が促進すること、そし
て第一級ハロゲンの加水分解を低減させられることが考
えられる。
【００１６】本発明における製造方法では、必要に応じ
て相間移動触媒などの触媒を用いることができる。触媒
としては、例えば、ジベンゾ−１８−クラウン−６、ジ
シクロヘキシル−１８−クラウン−６および１８−クラ
ウン−６などが挙げられる。その他の反応条件等は通常
の有機合成反応で使用される方法が適用される。得られ
た反応混合物の分離、精製の方法としては、ろ過により
塩と有機物に分離する方法、水を加えて塩を溶解した後
有機相と水相を分離する方法などが挙げられる。さら
に、減圧蒸留などにより有機溶剤、過剰に用いた第一級
ハロゲン化物および未反応の３−アルキル−３−ヒドロ
キシメチルオキセタン等を留去することにより、目的と
する高純度のエーテル類が製造される。また必要により
活性炭、珪藻土、シリカ、アルミナなどで処理した後、
ろ過することにより、より高純度なエーテル化合物を得
ることが出来る。
て相間移動触媒などの触媒を用いることができる。触媒
としては、例えば、ジベンゾ−１８−クラウン−６、ジ
シクロヘキシル−１８−クラウン−６および１８−クラ
ウン−６などが挙げられる。その他の反応条件等は通常
の有機合成反応で使用される方法が適用される。得られ
た反応混合物の分離、精製の方法としては、ろ過により
塩と有機物に分離する方法、水を加えて塩を溶解した後
有機相と水相を分離する方法などが挙げられる。さら
に、減圧蒸留などにより有機溶剤、過剰に用いた第一級
ハロゲン化物および未反応の３−アルキル−３−ヒドロ
キシメチルオキセタン等を留去することにより、目的と
する高純度のエーテル類が製造される。また必要により
活性炭、珪藻土、シリカ、アルミナなどで処理した後、
ろ過することにより、より高純度なエーテル化合物を得
ることが出来る。
【００１７】
【実施例】以下、実施例および比較例により、本発明を
具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではない。 実施例１ 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管およびコンデンサ
ーを取り付けたガラス製の1000ml丸底フラスコに、85質
量％のＫＯＨフレークを132.2g（KOHとして2mol）、3-
クロロメチル-3-エチルオキセタン（以下OXCと略す）を
269.2g(2mol)およびトルエンを92.1g(1mol)仕込み、攪
拌しながら、内温が120℃になるまで加温した。設定温
度に達した後、３−エチル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタン（以後OXAと略す）209.2g（1.8mol）を3時間かけ
て滴下しながら反応させた。ＯＸＡの滴下開始後、常圧
で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトルエンと共沸
させ、水を留去しながら７時間反応させた。なお、脱水
管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この際、留出し
た水は51.0gであった。反応終了後、吸引ろ過により有
機相と固形物を分離し、有機相を420.6gと有機物が付着
した固形物を221.4gを得た。221.4gの固形物をメタノー
ルで洗浄し、88.5gの洗浄液を得た。ろ過により分離し
た有機相中の液組成をガスクロマトグラフィ（以下GCと
略す）により分析した。その結果、ジ（１−エチル（３
−オキセタニル））メチルエーテル（以下DOXと略
す）：72.4wt％、OXC：0.9wt％、OXA：5.8wt％、トルエ
ン：17.5wt％であった。また、メタノールの洗浄液も同
様にGCにより分析した結果、DOX：39.7wt％、OXC：1.2w
t％、OXA：3.8wt％、トルエン：3.8wt％であった。この
分析結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準と
したDOX反応収率は83.4％、OXCとOXAの両者を基準とし
たDOX選択率は89.9％となる。なお、DOX反応収率、DOX
選択率の定義を以下に示す。 DOX反応収率 ＝［2× DOX生成量(mol)］÷〔OXC仕込量
（mol）＋OXA仕込量（mol）〕×100 DOX選択率 ＝［2× DOX生成量(mol)］÷〔OXC反応量(mo
l)＋OXA反応量（mol）〕×100
具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定さ
れるものではない。 実施例１ 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管およびコンデンサ
ーを取り付けたガラス製の1000ml丸底フラスコに、85質
量％のＫＯＨフレークを132.2g（KOHとして2mol）、3-
クロロメチル-3-エチルオキセタン（以下OXCと略す）を
269.2g(2mol)およびトルエンを92.1g(1mol)仕込み、攪
拌しながら、内温が120℃になるまで加温した。設定温
度に達した後、３−エチル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタン（以後OXAと略す）209.2g（1.8mol）を3時間かけ
て滴下しながら反応させた。ＯＸＡの滴下開始後、常圧
で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトルエンと共沸
させ、水を留去しながら７時間反応させた。なお、脱水
管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この際、留出し
た水は51.0gであった。反応終了後、吸引ろ過により有
機相と固形物を分離し、有機相を420.6gと有機物が付着
した固形物を221.4gを得た。221.4gの固形物をメタノー
ルで洗浄し、88.5gの洗浄液を得た。ろ過により分離し
た有機相中の液組成をガスクロマトグラフィ（以下GCと
略す）により分析した。その結果、ジ（１−エチル（３
−オキセタニル））メチルエーテル（以下DOXと略
す）：72.4wt％、OXC：0.9wt％、OXA：5.8wt％、トルエ
ン：17.5wt％であった。また、メタノールの洗浄液も同
様にGCにより分析した結果、DOX：39.7wt％、OXC：1.2w
t％、OXA：3.8wt％、トルエン：3.8wt％であった。この
分析結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準と
したDOX反応収率は83.4％、OXCとOXAの両者を基準とし
たDOX選択率は89.9％となる。なお、DOX反応収率、DOX
選択率の定義を以下に示す。 DOX反応収率 ＝［2× DOX生成量(mol)］÷〔OXC仕込量
（mol）＋OXA仕込量（mol）〕×100 DOX選択率 ＝［2× DOX生成量(mol)］÷〔OXC反応量(mo
l)＋OXA反応量（mol）〕×100
【００１８】実施例２（目的のエーテルはDOX、４８質
量％のＫＯＨ水溶液を後添加） 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管およびコンデンサ
ーを取り付けたガラス製の1000ml丸底フラスコに、OXC
を269.2g(2mol)、OXAを209.2g（1.8mol）、トルエンを9
2.1g(1mol)仕込み、攪拌しながら、内温が120℃になる
まで加温した。設定温度に達した後、48質量％のKOH水
溶液を233.8g（KOHとして2mol）、2.5時間かけて滴下し
た。滴下開始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温
し、水をトルエンと共沸させ、水を留去しながら８時間
反応させた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ
戻した。この際、留出した水は145.3gであった。反応終
了後、512.0gの蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有
機相と水相を分離し、494.7gの有機相と664.7gの水相を
得た。有機相をGCにより分析した結果、DOX：61.9wt
％、OXC：1.2wt％、OXA：9.0wt％、トルエン：20.2wt％
であった。水相も同様にGCにより分析した結果、DOX：
0.3wt％、OXC：1.2wt％、OXA：2.6wt％、トルエン：0wt
％であった。この分析結果をもとに計算すると、OXCとO
XAの両者を基準としたDOX反応収率は75.6％、OXCとOXA
の両者を基準としたDOX選択率は89.1％となる。
量％のＫＯＨ水溶液を後添加） 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管およびコンデンサ
ーを取り付けたガラス製の1000ml丸底フラスコに、OXC
を269.2g(2mol)、OXAを209.2g（1.8mol）、トルエンを9
2.1g(1mol)仕込み、攪拌しながら、内温が120℃になる
まで加温した。設定温度に達した後、48質量％のKOH水
溶液を233.8g（KOHとして2mol）、2.5時間かけて滴下し
た。滴下開始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温
し、水をトルエンと共沸させ、水を留去しながら８時間
反応させた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ
戻した。この際、留出した水は145.3gであった。反応終
了後、512.0gの蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有
機相と水相を分離し、494.7gの有機相と664.7gの水相を
得た。有機相をGCにより分析した結果、DOX：61.9wt
％、OXC：1.2wt％、OXA：9.0wt％、トルエン：20.2wt％
であった。水相も同様にGCにより分析した結果、DOX：
0.3wt％、OXC：1.2wt％、OXA：2.6wt％、トルエン：0wt
％であった。この分析結果をもとに計算すると、OXCとO
XAの両者を基準としたDOX反応収率は75.6％、OXCとOXA
の両者を基準としたDOX選択率は89.1％となる。
【００１９】比較例１（目的のエーテルはDOX、OXCを後
添加、減圧脱水） 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管、コンデンサー、
バキュームコントローラーおよびアスピレーターを取り
付けたガラス製の300ml丸底フラスコに、OXAを46.5g
（0.4mol）、85重量％のＫＯＨフレークを33.2g（KOHと
して0.5mol） 仕込み、攪拌しながら、内温が120℃にな
るように加温した。設定温度に達した後、反応器内の圧
力を150mmHgになるように設定し、67.3gのOXC（0.5mo
l）を3時間かけて滴下した。滴下開始後、水をOXCと共
沸させ、水を留去しながら8時間反応させた。なお、脱
水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この際、留出
した水は5.1gであった。反応終了後、210.0gの蒸留水を
添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を分離し、10
4.8gの有機相と238.1gの水相を得た。有機相をGCにより
分析した結果、DOX：44.8wt％、OXC：8.7wt％、OXA：2.
6wt％であった。水相も同様にGCにより分析した結果、D
OX：0.5wt％、OXC：0wt％、OXA：1.5wt％であった。こ
の分析結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準
としたDOX反応収率は49.9％、OXCとOXAの両者を基準と
したDOX選択率は57.6％となる。
添加、減圧脱水） 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管、コンデンサー、
バキュームコントローラーおよびアスピレーターを取り
付けたガラス製の300ml丸底フラスコに、OXAを46.5g
（0.4mol）、85重量％のＫＯＨフレークを33.2g（KOHと
して0.5mol） 仕込み、攪拌しながら、内温が120℃にな
るように加温した。設定温度に達した後、反応器内の圧
力を150mmHgになるように設定し、67.3gのOXC（0.5mo
l）を3時間かけて滴下した。滴下開始後、水をOXCと共
沸させ、水を留去しながら8時間反応させた。なお、脱
水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この際、留出
した水は5.1gであった。反応終了後、210.0gの蒸留水を
添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を分離し、10
4.8gの有機相と238.1gの水相を得た。有機相をGCにより
分析した結果、DOX：44.8wt％、OXC：8.7wt％、OXA：2.
6wt％であった。水相も同様にGCにより分析した結果、D
OX：0.5wt％、OXC：0wt％、OXA：1.5wt％であった。こ
の分析結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準
としたDOX反応収率は49.9％、OXCとOXAの両者を基準と
したDOX選択率は57.6％となる。
【００２０】比較例２（目的のエーテルはDOX、原料一
括添加、常圧脱水） 攪拌機、温度計、分水管およびコンデンサーを取り付け
たガラス製の1000ml丸底フラスコに、OXCを403.8g(3mo
l)、OXAを116.2g（1mol）、85重量％のKOHフレークを9
9.0g(KOHとして1.5mol)仕込み、攪拌しながら、内温が1
50℃になるように注意深く加温した。設定温度に達した
後、水をOXCと共沸させ、水を留去しながら6時間反応さ
せた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻し
た。この際、留出した水は22.4gであった。反応終了
後、吸引ろ過により有機相と固形物を分離し、402.7gの
有機相と176.7gの有機物が付着した固形物を得た。176.
7gの固形物を650gの蒸留水に溶解した後、油水分離して
47.6gの有機相を得た。有機相をGCにより分析した結
果、DOX：39.3wt％、OXC：42.8wt％、OXA：14.1wt％で
あった。また、固形物を蒸留水を用いて溶解した後、採
取した有機相も同様にGCで分析した結果、DOX：47.1wt
％、OXC：46.4wt％、OXA：1.7wt％であった。この分析
結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準とした
DOX反応収率は42.2％、OXCとOXAの両者を基準としたDOX
選択率は81.9％となる。
括添加、常圧脱水） 攪拌機、温度計、分水管およびコンデンサーを取り付け
たガラス製の1000ml丸底フラスコに、OXCを403.8g(3mo
l)、OXAを116.2g（1mol）、85重量％のKOHフレークを9
9.0g(KOHとして1.5mol)仕込み、攪拌しながら、内温が1
50℃になるように注意深く加温した。設定温度に達した
後、水をOXCと共沸させ、水を留去しながら6時間反応さ
せた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻し
た。この際、留出した水は22.4gであった。反応終了
後、吸引ろ過により有機相と固形物を分離し、402.7gの
有機相と176.7gの有機物が付着した固形物を得た。176.
7gの固形物を650gの蒸留水に溶解した後、油水分離して
47.6gの有機相を得た。有機相をGCにより分析した結
果、DOX：39.3wt％、OXC：42.8wt％、OXA：14.1wt％で
あった。また、固形物を蒸留水を用いて溶解した後、採
取した有機相も同様にGCで分析した結果、DOX：47.1wt
％、OXC：46.4wt％、OXA：1.7wt％であった。この分析
結果をもとに計算すると、OXCとOXAの両者を基準とした
DOX反応収率は42.2％、OXCとOXAの両者を基準としたDOX
選択率は81.9％となる。
【００２１】実施例３ 攪拌機、滴下ロート、温度計、分水管およびコンデンサ
ーを取り付けたガラス製の500ml丸底フラスコに、85重
量％のＫＯＨフレークを46.3g（KOHとして0.7mol）、塩
化ベンジル（以下BCと略す）を88.7g(0.7mol)、トルエ
ンを46.1g(0.5mol)仕込み、攪拌しながら、内温が120℃
になるように加温した。設定温度に達した後、73.2g
（0.63mol）のOXAを2.5時間かけて滴下した。滴下開始
後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトルエ
ンと共沸させ、水を留去しながら5時間反応させた。な
お、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この
際、留出した水は16.8gであった。反応終了後、169.0g
の蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を
分離し、190.4gの有機相と212.0gの水相を得た。有機相
をGCにより分析した結果、３−エチル−３−（ベンジル
オキシメチル）オキセタン（以下BOXと略す）：69.8wt
％、BC：0wt％、OXA：1.1wt％、トルエン：22.1wt％で
あった。水相も同様にGCにより分析した結果、BOX：0.2
wt％、BC：0wt％、OXA：0.6wt％であった。この分析結
果をもとに計算すると、BC基準のBOX反応収率は92.3
％、BC基準のBOX選択率は92.3％となる。なお、BOX収
率、選択率の定義を以下に示す。 BOX反応収率 ＝ BOX生成量(mol)÷BC仕込量（mol） BOX選択率 ＝ BOX生成量(mol)÷BC反応量(mol)
ーを取り付けたガラス製の500ml丸底フラスコに、85重
量％のＫＯＨフレークを46.3g（KOHとして0.7mol）、塩
化ベンジル（以下BCと略す）を88.7g(0.7mol)、トルエ
ンを46.1g(0.5mol)仕込み、攪拌しながら、内温が120℃
になるように加温した。設定温度に達した後、73.2g
（0.63mol）のOXAを2.5時間かけて滴下した。滴下開始
後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトルエ
ンと共沸させ、水を留去しながら5時間反応させた。な
お、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この
際、留出した水は16.8gであった。反応終了後、169.0g
の蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を
分離し、190.4gの有機相と212.0gの水相を得た。有機相
をGCにより分析した結果、３−エチル−３−（ベンジル
オキシメチル）オキセタン（以下BOXと略す）：69.8wt
％、BC：0wt％、OXA：1.1wt％、トルエン：22.1wt％で
あった。水相も同様にGCにより分析した結果、BOX：0.2
wt％、BC：0wt％、OXA：0.6wt％であった。この分析結
果をもとに計算すると、BC基準のBOX反応収率は92.3
％、BC基準のBOX選択率は92.3％となる。なお、BOX収
率、選択率の定義を以下に示す。 BOX反応収率 ＝ BOX生成量(mol)÷BC仕込量（mol） BOX選択率 ＝ BOX生成量(mol)÷BC反応量(mol)
【００２２】実施例４（目的のエーテルはBOX、４８質
量％ＫＯＨ水溶液を後添加） 実施例３と同様な装置を用い、BCを88.6g(0.7mol)、OXA
を73.2g（0.63mol）、トルエンを46.1g(0.5mol)仕込
み、攪拌しながら、内温が120℃になるように加温し
た。設定温度に達した後、48質量％のKOH水溶液を81.8g
（KOHとして0.7mol）、2.2時間かけて滴下した。滴下開
始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトル
エンと共沸させ、水を留去しながら6時間反応させた。
なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この
際、留出した水は51.1gであった。反応終了後、150gの
蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を分
離し、177.7gの有機相と208.9gの水相を得た。有機相を
GCにより分析した結果、BOX：69.2wt％、BC：0wt％、OX
A：1.4wt％、トルエン：21.0wt％であった。水相も同様
にGCにより分析した結果、BOX：0wt％、BC：0wt％、OX
A：0.9wt％であった。この分析結果をもとに計算する
と、BC基準のBOX反応収率は85.2％、BC基準のBOX選択率
は85.2％ となる。
量％ＫＯＨ水溶液を後添加） 実施例３と同様な装置を用い、BCを88.6g(0.7mol)、OXA
を73.2g（0.63mol）、トルエンを46.1g(0.5mol)仕込
み、攪拌しながら、内温が120℃になるように加温し
た。設定温度に達した後、48質量％のKOH水溶液を81.8g
（KOHとして0.7mol）、2.2時間かけて滴下した。滴下開
始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温し、水をトル
エンと共沸させ、水を留去しながら6時間反応させた。
なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ戻した。この
際、留出した水は51.1gであった。反応終了後、150gの
蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相と水相を分
離し、177.7gの有機相と208.9gの水相を得た。有機相を
GCにより分析した結果、BOX：69.2wt％、BC：0wt％、OX
A：1.4wt％、トルエン：21.0wt％であった。水相も同様
にGCにより分析した結果、BOX：0wt％、BC：0wt％、OX
A：0.9wt％であった。この分析結果をもとに計算する
と、BC基準のBOX反応収率は85.2％、BC基準のBOX選択率
は85.2％ となる。
【００２３】比較例３（目的のエーテルはBOX、OXCを後
添加、常圧脱水） 実施例３と同様な装置を用い、OXAを73.2g（0.63mo
l）、85質量％のＫＯＨフレークを46.3g（KOHとして0.7
mol）、トルエンを46.1g(0.5mol)仕込み、攪拌しなが
ら、内温が120℃になるように加温した。設定温度に達
した後、88.6g（0.7mol）のBCを2.5時間かけて滴下し
た。滴下開始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温
し、水をトルエンと共沸させ、水を留去しながら６時間
反応させた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ
戻した。この際、留出した水は7.3gであった。反応終了
後、150gの蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相
と水相を分離し、195.6gの有機相と190.0gの水相を得
た。有機相をGCにより分析した結果、BOX：55.3wt％、B
C：6.3wt％、OXA：9.1wt％、トルエン：21.5wt％であっ
た。水相も同様にGCにより分析した結果、BOX：0wt％、
BC：0wt％、OXA：0.6wt％であった。この分析結果をも
とに計算すると、BC基準のBOX反応収率は74.9％、BC基
準のBOX選択率は87.0％となる。
添加、常圧脱水） 実施例３と同様な装置を用い、OXAを73.2g（0.63mo
l）、85質量％のＫＯＨフレークを46.3g（KOHとして0.7
mol）、トルエンを46.1g(0.5mol)仕込み、攪拌しなが
ら、内温が120℃になるように加温した。設定温度に達
した後、88.6g（0.7mol）のBCを2.5時間かけて滴下し
た。滴下開始後、常圧で還流が起こる温度にまで昇温
し、水をトルエンと共沸させ、水を留去しながら６時間
反応させた。なお、脱水管中の有機相はすべて反応器へ
戻した。この際、留出した水は7.3gであった。反応終了
後、150gの蒸留水を添加し、固形物を溶解した。有機相
と水相を分離し、195.6gの有機相と190.0gの水相を得
た。有機相をGCにより分析した結果、BOX：55.3wt％、B
C：6.3wt％、OXA：9.1wt％、トルエン：21.5wt％であっ
た。水相も同様にGCにより分析した結果、BOX：0wt％、
BC：0wt％、OXA：0.6wt％であった。この分析結果をも
とに計算すると、BC基準のBOX反応収率は74.9％、BC基
準のBOX選択率は87.0％となる。
【００２４】
【発明の効果】本発明の製造方法は、３−アルキル−３
−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル化
合物を高収率で製造する方法であり、かつ経済面でも極
めて有利な製造方法である。
−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル化
合物を高収率で製造する方法であり、かつ経済面でも極
めて有利な製造方法である。
Claims (5)
- 【請求項１】アルカリ存在下、３−アルキル−３−ヒド
ロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物を反応さ
せてエーテル類を製造する方法において、３−アルキル
−３−ヒドロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化
物の混合物中にアルカリを添加しつつ、かつ反応系内の
水を反応系外へ除去しながら反応させることを特徴とす
るエーテル類の製造方法。 - 【請求項２】アルカリ存在下、３−アルキル−３−ヒド
ロキシメチルオキセタンと第一級ハロゲン化物を反応さ
せてエーテル類を製造する方法において、第一級ハロゲ
ン化物とアルカリの混合物中に３−アルキル−３−ヒド
ロキシメチルオキセタンを添加しつつ、かつ反応系内の
水を反応系外へ除去しながら反応させることを特徴とす
るエーテル類の製造方法。 - 【請求項３】アルカリが水酸化ナトリウムまたは水酸化
カリウムである請求項１または請求項２記載のエーテル
類の製造方法。 - 【請求項４】３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキ
セタンが３−メチル−３−ヒドロキシメチルオキセタン
または３−エチル−３−ヒドロキシメチルオキセタンで
ある請求項１〜請求項３のいずれかに記載のエーテル類
の製造方法。 - 【請求項５】第一級ハロゲン化物が３−クロロメチル−
３−エチルオキセタンである請求項１〜請求項４のいず
れかに記載のエーテル類の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000334173A JP3882495B2 (ja) | 2000-11-01 | 2000-11-01 | ３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル類の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000334173A JP3882495B2 (ja) | 2000-11-01 | 2000-11-01 | ３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル類の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002138084A true JP2002138084A (ja) | 2002-05-14 |
| JP3882495B2 JP3882495B2 (ja) | 2007-02-14 |
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|---|---|---|---|
| JP2000334173A Expired - Fee Related JP3882495B2 (ja) | 2000-11-01 | 2000-11-01 | ３−アルキル−３−ヒドロキシメチルオキセタンを原料とするエーテル類の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3882495B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006206464A (ja) * | 2005-01-26 | 2006-08-10 | Ube Ind Ltd | ビフェニル誘導体の製法 |
| WO2021197057A1 (zh) * | 2020-04-03 | 2021-10-07 | 常州强力先端电子材料有限公司 | 通过微反应器合成氧杂环丁烷衍生物的合成方法 |
| CN113979972A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-01-28 | 烟台东化新材料有限公司 | 一种光固化活性稀释剂及其制备方法及应用 |
| CN114957168A (zh) * | 2022-05-17 | 2022-08-30 | 大连天源基化学有限公司 | 一种3，3′-（氧基双亚甲基）双（3-乙基）氧杂环丁烷及其制备方法 |
-
2000
- 2000-11-01 JP JP2000334173A patent/JP3882495B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JP2006206464A (ja) * | 2005-01-26 | 2006-08-10 | Ube Ind Ltd | ビフェニル誘導体の製法 |
| JP4600054B2 (ja) * | 2005-01-26 | 2010-12-15 | 宇部興産株式会社 | ビフェニル誘導体の製法 |
| WO2021197057A1 (zh) * | 2020-04-03 | 2021-10-07 | 常州强力先端电子材料有限公司 | 通过微反应器合成氧杂环丁烷衍生物的合成方法 |
| CN113979972A (zh) * | 2021-11-04 | 2022-01-28 | 烟台东化新材料有限公司 | 一种光固化活性稀释剂及其制备方法及应用 |
| CN114957168A (zh) * | 2022-05-17 | 2022-08-30 | 大连天源基化学有限公司 | 一种3，3′-（氧基双亚甲基）双（3-乙基）氧杂环丁烷及其制备方法 |
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