JP2001257085A - 放電灯起動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 車両用の放電灯の点灯起動装置において、小
型、軽量で安価な構成とし、振動等による破損を防止で
きるようにする。 【解決手段】 放電ランプのソケット２０及び起動トラ
ンス３０等の起動用部品を備えた点灯起動装置におい
て、起動トランス３０を、ボビン３１とこのボビン３１
に巻回した１次巻線３３及び２次巻線３２のみの空芯コ
イル構造とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、特に車両前照灯の
点灯装置に適した放電灯起動装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】車両用点灯装置としては、従来よりコア
付きの起動トランスを有したものが用いられている。こ
のコア付きの起動トランスにおいては、電流飽和が存在
し、これを避けるにはコア体積を大きくするしかない。
すなわち、通常トランスではコアがあるため、図５の直
流重畳特性例で示すように、電流を増加させていくとあ
る電流値でインダクタンスが飽和（空芯のインダクタン
ス値まで）してしまう。

【０００３】また、コアは周囲温度の影響を受ける。図
６はそのキューリー温度特性例を示す図であり、比較的
低い温度（１００℃以下）で使用する破線のＡタイプの
コアと、比較的高い温度（１５０℃以下）でも使用でき
る実線のＢタイプのコアの初期透磁率（μｉ）と温度Ｔ
（℃）の関係を示している。

【０００４】Ａタイプはキューリー温度が１７４℃で低
温向きであり、Ｂタイプはキューリー温度が２００℃で
高温向きである。高温時（１００℃〜２００℃程度）で
のフェライトコアの場合、磁心が強磁性から常磁性に移
る性質、つまり臨界温度（キューリー温度）があるた
め、キューリー温度が高いコアを選択しなければならな
い。

【０００５】放電灯としてＨＩＤランプを用いる場合、
ランプソケットに起動回路を内蔵させるようにするとラ
ンプとの距離が近くなり、そこからの熱が起動部品側へ
伝わり、その温度が約１５０℃程度になるので、起動ト
ランスは安全上からキューリー温度が２００℃以上のコ
アを選択しなければならない。このキューリー温度が高
いコア材の場合は、初期透磁率（μｉ）が低くなる（同
じ巻数ならばインダクタンス値が低くなる）ため、性能
が低下し、さらにそのようなコアは一般的ではないの
で、市場に出る数量が少なく、コストアップになる。

【０００６】また、フェライト系のコア材にて、エポキ
シ樹脂等により絶縁のためにモールドを行う場合、モー
ルド材とコア材とで収縮率が異なるため、フェライトコ
アのワレやクラック等の致命的な欠陥が発生する。した
がって、コアをモールド材から防ぐために、ボビン等で
密閉するか、コアを単純形状（丸棒、角棒等）にするこ
とが必要である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】従来の放電灯起動装置
にあっては、上記のようにコア材があるため、重量が増
加し、振動、衝撃等によって支持点が破損し易くなる。
また、その対策のために保持機構を強化したり、別部材
を用いて保持しなければならず、コストアップになって
いた。

【０００８】本発明は、上記のような問題点に着目して
なされたもので、小型化、軽量化を図ることができ、振
動、衝撃等による破損を防止でき、安価な構成の放電灯
起動装置を提供することを目的としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明に係る放電灯起動
装置は、次のように構成したものである。

【００１０】（１）放電灯のソケット及び起動用部品を
備え、前記起動用部品は起動トランスを有し、該起動ト
ランスはボビンとこのボビンに巻回された１次巻線及び
２次巻線のみの空芯コイル構造とした。

【００１１】（２）上記（１）の構成において、起動ト
ランスの空芯部の穴径を略φ０．１〜φ１０とし、２次
巻線の端部を前記空芯部の穴に貫通させてソケットの高
圧電極に電気的に接続した。

【００１２】（３）上記（１）の構成において、起動ト
ランスの空芯部の穴形状を円柱形もしくは角柱形とし、
ボビンの巻線部分形状を円柱形でかつ分割巻き形状と
し、ソケットの中心と同一の軸となるように配置した。

【００１３】（４）上記（１）ないし（３）何れかの構
成において、起動トランスの各巻線からの引出線をソケ
ットケースの背面側の空洞の壁に設けた切れ込みに嵌合
させ、クリップによりその壁を挟み込んで固定した。

【００１４】（５）上記（１）の構成において、コネク
タ付ハーネスを有するようにした。

【００１５】（６）上記（１）の構成において、ダイレ
クトカプラーを有するようにした。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例を図１〜図
１２について説明する。図１及び図２は本発明の第１の
実施例の構成を示す図で、図１の（ａ）は正面図、
（ｂ）は側面図、図２の（ａ）は図１の（ａ）のＡ−Ａ
線断面図、（ｂ）は後部のソケットケース３を開けたと
きの状態を示す背面図であり、コネクタ付ハーネスを有
している場合を示している。図３は本発明の第２の実施
例の構成を示す図で、（ａ）は正面図、（ｂ）は側面
図、（ｃ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面図、（ｄ）は後側の
ソケットケース３を開けたときの状態を示す背面図であ
り、ダイレクトカプラーを有している場合を示してい
る。

【００１７】また、図４は起動回路の構成例を示す図、
図５は起動トランスの直流重畳特性例を示す図、図６は
フェライトコアのキューリー温度特性例を示す図、図７
は放電灯であるＨＩＤランプの寿命特性を示す図、図８
は２次巻線の巻き付け方法を示す説明図で、（ａ）はボ
ビンの各セクションに均等巻を行った場合、（ｂ）は低
圧側で巻線数が多く高圧側に従って少なくなるようにし
た場合をそれぞれ示している。図９は起動トランスの２
次側の等価回路図で、（ａ）は第１の等価回路、（ｂ）
は第２の等価回路である。図１０は起動パルス波形を示
す図で、（ａ）は実施例の場合、（ｂ）は従来例の場合
をそれぞれ示している。図１１は１次巻線と２次巻線の
巻き付け方法を示す説明図で、（ａ）は第１の方法、
（ｂ）は第２の方法、（ｃ）は第３の方法、（ｄ）は第
４の方法を示している。図１２は起動トランスの２次側
の共振周波数特性を示す説明図である。

【００１８】まず、図１及び図２に示す本発明の第１の
実施例について説明する。本実施例は、ＨＩＤランプを
点灯するための点灯装置に含まれる点灯起動装置に係る
ものである。点灯装置には、装置本体（不図示）にＨＩ
Ｄランプ電源及び起動パルス発生用トリガ素子電源等が
含まれており、点灯起動装置は、起動用部品及びＨＩＤ
ランプソケット等の構造物で構成されている。また本実
施例においては、点灯装置本体−点灯起動装置間の電気
的接続は、ハーネス６と入力コネクタ７を有する点灯起
動装置とダイレクトカプラーを有する点灯装置本体によ
って行われる。

【００１９】図１の（ａ）は車両用点灯起動装置１の正
面図であり、分割位置９より前側のソケットケース２
は、インサート成形または挿入にて高圧電極２２、ＧＮ
Ｄ（接地）電極２３を有している。図１の（ｂ）は側面
図であり、ソケットケース２に付随する７個の凸部２ａ
（数は適宜増減可）が後側のソケットケース３に付随す
る切り込み窓部３ａに嵌合する。

【００２０】次に、上記構成のソケット２０の内部を図
２の（ａ）のＡ−Ａ線断面図及び図２の（ｂ）のソケッ
トケース３を開けた背面図にて説明する。絶縁壁２８
（この絶縁壁２８は高圧電極２２とＧＮＤ電極２３の電
位差が２０数ｋＶとなるために絶縁用として用いられ
る）で囲まれた高圧電極２２のランプ側高圧電極２２ａ
から引き出された高圧電極引出電極２２ｃ（高圧電極２
２を構成する電極板から成るもので、その形状はＨＩＤ
ランプ電流の最大値である２．６Ａを流せるφ０．１〜
φ１０相当の断面積を有するものとし、丸形は勿論のこ
と、角形（０．１〜８mm角程度）でも良い）は、ソケッ
ト隔壁２１を通過して起動トランス収容部４に貫通して
おり、さらに起動トランス３０の中心つまり空芯部３４
（高圧電極２２の引出電極２２ｃが入る穴形状でφ０．
１〜φ１０相当の断面積を有する円形もしくは角形）を
通り、その先端の起動トランス側高圧電極２２ｂに２次
巻線３２の高圧側引出線３６に接続されている。

【００２１】起動トランス３０は、ボビン３１（ソケッ
ト形状に合わせて外径は円形、巻き付け部分は巻線効率
から円形でかつ分割巻き型で３分割、分割数は３〜６程
度）に２次巻線３２（１００〜４００Ｔ程度、線径＝φ
０．１〜φ１程度、実験では０．３−３００Ｔとした）
を図８に示すように、各セクションに均等巻（図８の
（ａ））あるいは低圧側が多く高圧側に従って少なくな
るよう（図８の（ｂ）：電位分布を低圧側に傾けること
で絶縁性を改善することが可能）に巻き付ける。このよ
うに分割巻きを行うことによって、２次巻線３２の分布
容量は増加する。

【００２２】分布容量は通常、磁心（この場合は巻中
心）から遠くなるほど増加する（実験に用いた２次巻線
φ０．３−３００Ｔ時のシュミレーションによる等価回
路は、図９の（ａ），（ｂ）に示すものがあるが、どち
らの場合でもこのときの分布容量は、約３ｐＦであっ
た）。そして、この容量値が後に示す起動パルス幅を大
きくする重要なポイントとなる。そこで起動パルス幅が
大きい例として、図１０の（ａ）に示すように綺麗な振
動波形が実験において得られている。

【００２３】また、分布容量は狭い巻幅にて層（重ねて
巻く）を形成して巻き付けた方が大きくなって起動パル
ス幅が増加し、ＨＩＤランプ電極の摩耗を抑えて寿命が
向上することが、図７のＨＩＤランプの寿命特性図に示
すように実験で判明した。図７では、起動パルス幅大
（０．４ｍｓｅｃ）、パルス幅小（０．２ｍｓｅｃ）と
した場合のＨＩＤランプの寿命特性を示す図であり、横
軸に点滅動作による経過時間、縦軸に全光束の相対値を
とったグラフである。起動パルス幅大の方が全光束劣化
が少ないために寿命が長いといえる。この時の点滅モー
ドは、車両用点灯装置（ＨＩＤ点灯装置と本発明の点灯
起動装置）にて、ＯＮ：９分４５秒、ＯＦＦ：１５秒を
５回繰り返した後、１０分間ＯＦＦしたサイクルにて行
ったものである。通常、起動パルスのエネルギー（ＨＩ
Ｄランプを起動するためのエネルギー）は、パルス幅×
波高値で決まるため、起動パルス幅が増加すると波高値
（起動パルス電圧）を下げることが可能（限界は２０ｋ
Ｖ前後）となり、１次−２次巻線の昇圧比も低くできる
ため、小型化が可能となったり、２次巻線数が減少する
ためにその銅損が減少して効率が向上する等のメリット
がある。

【００２４】因みに、２次巻線３２を磁路方向に分割巻
きを行わず、１列にて整列巻きを行った場合の分布容量
は、同じ巻線数（但し、ボビン長さに制約があるため巻
線をつぶした平角線を縦巻して巻幅を同一とし、起動回
路定数は同じとした）にて、約０．００１ｐＦであっ
た。このような分布容量では、起動パルス幅は、０．２
μｓｅｃ前後となり、急峻な立上りを持つ起動パルスと
なる（図１０の（ａ），（ｂ）参照）。

【００２５】また、ボビン３１は巻線効率（巻線をある
芯棒に巻き付ける場合、同じ断面積の巻芯であれば丸形
が最も外周が短くなり、巻線長が短くなるために巻線で
の銅損が最小となる）から角形ではなく丸形を用いてい
る。さらに、ボビン３１の分割層の幅は、巻線の最大外
径の整数倍に設定することで、より巻線が効率よく配置
できるようにしている（０．５〜５mm程度）。また、分
割層の壁厚は０．５〜２mm程度としている。１次−２次
電位差を考慮して１次巻線３３（１〜１０Ｔ程度、線径
＝φ０．１〜φ１程度。実験ではφ０．５−４Ｔとし
た）は、２次巻線３２の低圧側セクション（図１１の
（ａ）参照）に巻き付けている。但し、１次巻線３３と
して３層絶縁電線等の絶縁性が高い（１０〜２０ｋＶの
耐電圧）巻線を採用する場合は、１次−２次間の結合が
最も良いボビン３１の中央部付近（図１１の（ｂ）参
照。つまり３分割ボビンの場合、中央のセクション）も
しくはこれも比較的結合が良いボビン３１の各セクショ
ンに均等巻（図１１の（ｃ）参照）にすることとなる。

【００２６】また、図１１の（ｄ）に示すように、ボビ
ンケース３１ｂを絶縁壁として２次巻線−１次巻線間の
リークを防止し、さらにそのボビンケース３１ｂの外周
に疎にて均等巻、もしくは密にて中央配置とし、１次巻
線形状は丸線もしくは平角線とし、その１次巻線３３を
確実にボビンケース３１ｂに巻き付ける目的で、該ボビ
ンケース３１ｂの外周に１次巻線用溝３１ｃを螺旋状に
設けるものとする。

【００２７】また、ボビン３１に設けられた３カ所の引
出線絡げ部５０（数は適宜増減可）に２次巻線３２の低
圧側引出線３７と１次巻線３３の２本の引出線３８を絡
げ、起動トランス収容部４の側壁に這わすように３カ所
のスリット２ｂ（数は適宜増減可）を通り、起動部品収
納部５へ導き、起動部品収容部５に収まる起動回路部品
と起動トランス３０とハーネスＡｓｓｙ８とを接続する
接続板２９に溶接もしくは高温半田等で接続（環境温度
がＨＩＤランプ近傍のため約１５０℃程度まで上昇する
ので、有機基板等で一般に用いられる低温半田接合が不
可となる）し、ハーネスＡｓｓｙ８へとつなげる。

【００２８】その際、引出線３７及び３８がコイル３５
（主には２次巻線３２）と接触をしないように（絶縁確
保）、クリップ５１にて起動トランス収容部４に密着さ
せている。

【００２９】このように、起動トランス３０を収容部４
に組み付けた後、モールド材４０（エポキシ樹脂、ウレ
タン樹脂、シリコン樹脂等）にて起動トランス３０のみ
をモールドする。このとき、空芯部３４の内部にもモー
ルド材４０が流れ込むため、絶縁確保が容易に行える。
また、空芯部３４の穴径をスリット２２ｂが通るだけの
最小径とすることで、ボビン３１の樹脂厚みにて絶縁を
確保することも可能である。絶縁性確保、湿度対策、振
動による部品の欠落防止等の目的で、起動部品収納部５
にも起動回路部品を取付け後にモールドを行う場合もあ
る。

【００３０】また、ＧＮＤ電極２３は、ソケット隔壁２
１の内部を通り、起動部品収納部５につながっており、
ハーネスＡｓｓｙ８に接続して入力コネクタ７を介して
点灯装置本体と接続させている。

【００３１】次に、図３に示す本実施例の第２の実施例
を説明する。本実施例においては、点灯装置本体−点灯
起動装置間の電気的接続は、ダイレクトカプラーを有す
る点灯装置本体とダイレクトカプラー８１を有する点灯
起動装置及びその両者を接続するためのコネクタ付きハ
ーネス（不図示）によって行われる。また、ダイレクト
カプラー８１内にある入力端子８２（図４に示す＋４０
０Ｖ、−６００Ｖ、ＧＮＤの３端子）は、ＨＩＤ−ＧＮ
Ｄ電極及び２次巻線３２の低圧側電極２３と一体化（ソ
ケットケース２もしくは３にインサート成形等によって
形成）あるいは別部材にて形成された金属電極である。
この点が第１の実施例と異なり、その他においては、第
１の実施例と同じであるので省略する。

【００３２】図４に示す起動回路の構成例において、入
力は不図示の点灯装置から供給される主電源の＋４００
ＶとＧＮＤ、また高圧パルス用トリガ素子であるＳＧ
（スパークギャップ）用電源の−６００Ｖである。ＳＧ
は車載用として４００〜３ｋＶの範囲内で選択を行い、
ここでは８００Ｖにてブレークダウンするものを使用し
ている。また、点灯装置内にある−６００Ｖの電源出力
端子に直列接続される抵抗（不図示）を設けて、そこか
ら起動回路へ供給するようにしている。そして、−６０
０Ｖと＋４００Ｖにて１ｋＶの電位を上記の抵抗（不図
示）と充放電用コンデンサＣ２をシリーズに接続したも
のに加え、その定数にて起動パルス周期を決定する（通
常は３０〜１５０Ｈｚ程度）。

【００３３】上記コンデンサＣ２の電位がＳＧのブレー
クダウン電圧（８００ＶのＳＧの場合は８００Ｖ±１５
％）に達したとき、起動トランスＴの１次巻線Ｎ１に電
流が流れ、２次巻線Ｎ２に高電位が発生して＋４００Ｖ
電源に起動パルス（２５ｋＶ程度）が発生し、ＨＩＤラ
ンプが点灯する。その他の電子部品としてＣ１は入力電
源用フィルターとなるコンデンサ、Ｒ１はコンデンサＣ
２に貯まった電荷を放出させるための抵抗である。

【００３４】ここで、図５に示すコア有無時の直流重畳
特性例について説明する。横軸に電流、縦軸にインダク
タンスをとると、コアのある場合は、ある電流値（ここ
では２Ａ）にてインダクタンスが低減し、飽和現象が現
れる。さらに周囲温度が変化した場合（＋１００℃）、
飽和現象は＋２５℃のときに比べて早くなる。しかし、
コアのない空芯コイルの場合は、電流に依存することな
く安定したインダクタンスを得ることができ、周囲温度
が変化した場合においても空芯コイルの場合はインダク
タンス変化はない。

【００３５】図６にコアのキューリー温度特性例を示
す。本データーはＮｉ系フェライトコアの場合を示して
いる。キューリー温度とは、磁心が強磁性から常磁性に
移る臨界温度であり、実際には試料の初期透磁率（μ
ｉ）を測定してこれと温度の関係を図に描き、その降下
部において最大値（ＭＡＸ）の８０％の点と２０％の点
を結ぶ線の延長線がμｉ＝１の線と交わる点を求めて、
その温度をキューリー温度と決めている。

【００３６】Ａタイプではキューリー温度が１７４℃、
Ｂタイプでは２００℃となる。車載用として、またＨＩ
Ｄランプの近傍に配置する条件下からこのキューリー温
度は高い方が望まれるが、図６からもわかるようにキュ
ーリー温度が高くなればμｉが下がることとなる。つま
り、要求するインダクタンスを得るためには、巻数を多
く巻かなければならないこととなり、巻線の占有率が上
がり、大型化する。さらに、巻線の抵抗分が上がること
となり、図４に示すようにトランスＴの２次巻線Ｎ２は
＋４００Ｖ電源ラインに直列接続されていることから、
抵抗分＝ロスとなり、起動回路の効率を下げることにつ
ながる。また、キューリー温度が高いコア材は、市場で
は使用数が少なく一般的でないため、どうしてもコスト
アップとなる。そこで、本実施例による空芯コイル構造
とすることで、解決できる。

【００３７】図１２は試作した起動トランスの２次側に
よる共振周波数（ｆ−Ｌ）特性を示す図である。図１２
は、φ５の穴を持つ空芯コアの場合の特性で、２次巻線
によるインダクタンスＬｓ＝０．６ｍＨ時でｆｃ＝３．
７８５ＭＨｚとなる。その横に示す回路は、シュミレー
ションによる等価回路であり、Ｌ値以外の各値は計算に
よって算出した値である。共振点ｆｃが３．７８５ＭＨ
ｚから起動パルスの１周期は、１／ｆｃ＝０．２６４μ
ｓｅｃとなり、起動パルス幅はその半分で定義している
ため約０．１３μｓｅｃとなる（図１０（ａ）の本発明
による起動パルス波形のパルス幅が０．４μｓｅｃと比
較して近い値となっているために綺麗な振動波形となっ
ている）。また前述した実験に用いた２次巻線φ０．３
−３００Ｔ時のシュミレーションから分布容量は約３ｐ
Ｆであり、この値がシュミレーション結果よりも小さい
場合（分割巻きではなく、整列巻きなど）、共振点ｆｃ
は前述の値よりも大きくなるために起動パルス幅狭く
（小さく）なる（図１０（ｂ）に示す従来例の起動パル
ス波形は、幅が狭い上に波形が歪んでいる）。そのため
前述したとおりＨＩＤランプ寿命が低下することとな
る。

【００３８】図７に起動パルス幅大（０．４ｍｓｅ
ｃ）、パルス幅小（０．２ｍｓｅｃ）とした場合のＨＩ
Ｄランプの寿命特性を示す。横軸に点滅動作による経過
時間、縦軸に全光束の相対値をとると、起動パルス幅大
の方が全光束劣化が少なく、寿命が長いといえる。ここ
での点滅モードは、車両用点灯装置（ＨＩＤ点灯装置と
点灯起動装置）にて、ＯＮ：９分４５秒−ＯＦＦ：１５
秒を５回繰り返した後１０分間ＯＦＦしたサイクルにて
行ったものである。

【００３９】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
空芯コイル構造とすることによって電流飽和がなくな
り、周囲温度の影響を受けず、小型化、軽量化を図るこ
とができ、起動トランスをソケットの中心と同一の軸と
なるように配置することで振動、衝撃等による破損を防
止でき、起動トランスのボビンを分割巻きにすることに
よって分布容量が増して起動パルス幅が大きくなってＨ
ＩＤランプ寿命を伸ばす要因となり、さらに、点灯装置
本体と点灯起動装置の接続において任意の接続方式を採
用することであらゆる車種に対応でき、また、コストア
ップを避けることができるという効果がある。

【００４０】すなわち、各構成要素について、次のよう
な効果が得られる。

【００４１】（１）空芯コイル構造において ・電流飽和がない（従来ではコアがあるため、直流重畳
特性において電流を増加させていくとある電流値でイン
ダクタンスが飽和してしまう）。

【００４２】・周囲温度の影響を受けない（コアがある
ときは、直流重畳特性においては高温時（１００℃程
度）にはインダクタンス飽和が室温時よりも低い電流値
で飽和する。また磁性体が持つキューリー点があるた
め、キューリー温度より高い温度では絶対に使用できな
い）。

【００４３】・巻線を巻き付けるボビン径が小さくでき
るため、２次巻線の抵抗分が小さくでき、起動回路の効
率を向上することができる。

【００４４】・コイルの中心に貫通穴ができるため、ソ
ケットケースの中心とコイルの中心を同じとすること
で、高圧出力線をコイルの穴に入れて反対端面のソケッ
ト端子に接続が容易にでき、かつ貫通穴にもモールド樹
脂材が流れるため絶縁を確保できる。

【００４５】・コア材料費及び同組み付け作業費の低減
及び重量が下げられ、小型化が可能である。

【００４６】（２）起動トランスをソケット中心に配置
することにおいて ・起動回路部品の最も重量を占める起動トランスを放電
灯中心に配置できるため、点灯装置自体の重量バランス
が最も良く、ソケット中心に配置することで小型化が可
能である。

【００４７】（３）起動トランスのボビンを分割巻きと
することにおいて ・分割巻きとすることによって、２次巻線間の分布容量
が高く（数百倍〜数千倍）なり、出力波形のパルス幅が
大きくなる。このパルス幅が大きくなることによって、
ランプ電極に加わるストレスが緩和して電極摩耗を低く
抑え、さらにはランプ寿命を延ばす要因となる。

【００４８】（４）点灯装置本体と点灯起動装置の接続
において ・コネクタ付きハーネスによって、ダイレクトカプラー
方式よりもカプラー（コネクタ）部の小型化が可能であ
る。またダイレクトカプラーによっては、コネクタ付き
ハーネス長を任意に選択できるため、自動車の車種が異
なる場合でも簡単に対応できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１の実施例の構成を示す図

【図２】 本発明の第１の実施例の構成を示す図

【図３】 本発明の第２の実施例の構成を示す図

【図４】 起動回路の構成例を示す図

【図５】 起動トランスの直流重畳特性例を示す図

【図６】 コアのキューリー温度特性例を示す図

【図７】 ＨＩＤランプの寿命特性を示す図

【図８】 ２次巻線の巻き付け方法を示す説明図

【図９】 起動トランスの２次側の等価回路図

【図１０】 起動パルス波形を示す図

【図１１】 １次巻線と２次巻線の巻き付け方法を示す
説明図

【図１２】 起動トランスの２次巻線による共振周波数
特性を示す説明図

【符号の説明】 １ 車両用点灯起動装置 ２ ソケットケース ２ａ 凸部 ２ｂ スリット ３ ソケットケース ３ａ 切り込み窓 ４ 起動トランス収容部 ５ 起動部品収納部 ６ ハーネス ７ 入力コネクタ ８ ハーネスＡｓｓｙ ９ 分割位置 ２０ ソケット ２１ ソケット隔壁 ２２ 高圧電極 ２２ａ ランプ側高圧電極 ２２ｂ 起動トランス側高圧電極 ２２ｃ 引出電極 ２３ ＧＮＤ電極 ２８ 絶縁壁 ２９ 接続板 ３０ 起動トランス ３１ ボビン ３１ｂ ボビンケース ３１ｃ １次巻線用溝 ３２ ２次巻線 ３３ １次巻線 ３４ 空芯部 ３５ コイル ３６ 高圧側引出線 ３７ 低圧側引出線 ３８ 引出線 ４０ モールド材 ５０ 引出線絡げ部 ５１ クリップ ８１ ダイレクトカプラー ８２ 入力端子

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮田 理 神奈川県横浜市青葉区荏田西２−14−１ スタンレー電気株式会社横浜技術センター 内 (72)発明者 平田 久生 神奈川県横浜市青葉区荏田西２−14−１ スタンレー電気株式会社横浜技術センター 内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 放電灯のソケット及び起動用部品を備
   え、前記起動用部品は起動トランスを有し、該起動トラ
   ンスはボビンとこのボビンに巻回された１次巻線及び２
   次巻線のみの空芯コイル構造としたことを特徴とする放
   電灯起動装置。
2. 【請求項２】 起動トランスの空芯部の穴径を略φ０．
   １〜φ１０とし、２次巻線の端部を前記空芯部の穴に貫
   通させてソケットの高圧電極に電気的に接続したことを
   特徴とする請求項１記載の放電灯起動装置。
3. 【請求項３】 起動トランスの空芯部の穴形状を円柱形
   もしくは角柱形とし、ボビンの巻線部分形状を円柱形で
   かつ分割巻き形状とし、ソケットの中心と同一の軸とな
   るように配置したことを特徴とする請求項１記載の放電
   灯起動装置。
4. 【請求項４】 起動トランスの各巻線からの引出線をソ
   ケットケースの背面側の空洞の壁に設けた切れ込みに嵌
   合させ、クリップによりその壁を挟み込んで固定したこ
   とを特徴とする請求項１ないし３何れか記載の放電灯起
   動装置。
5. 【請求項５】 コネクタ付ハーネスを有していることを
   特徴とする請求項１記載の放電灯起動装置。
6. 【請求項６】 ダイレクトカプラーを有していることを
   特徴とする請求項１記載の放電灯起動装置。