JP2001173499A - 筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置及び筒内噴射型内燃機関の燃料噴射方法 - Google Patents
筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置及び筒内噴射型内燃機関の燃料噴射方法Info
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Abstract
でガイドする筒内直接噴射エンジンでは、アイドルのよ
うな低回転低負荷における燃焼安定性を確保することが
困難であった。また、他の領域でもさらに排気,燃費を
向上する要求がある。 【解決手段】上記の課題を解決するために,本発明の内
燃機関では燃料を圧縮行程に複数回に分割して噴射す
る。第1噴射により、プラグ周囲に希薄な混合気を形成
し、第2噴射による可燃混合気を点火プラグ周囲に到達
させる。これにより、効率よく成層燃焼を行うことがで
き、排気,燃費性能を向上させることが可能である。
Description
(以下インジェクタと称す)によって直接燃料を供給す
る筒内噴射型内燃機関(以下エンジンと称す)に関する
ものである。
接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁(以下インジェクタと
称す)を備え、内燃機関(以下エンジンと称す)が低負
荷低回転の運転領域にある時に圧縮行程で燃料を噴射す
ることにより混合気を成層化させて燃焼させる筒内噴射
エンジンにおいて、成層燃焼を実行する領域内でエンジ
ンの負荷および回転数の少なくとも一方が比較的高い運
転領域にあるときに、圧縮行程で燃料を複数回に分割し
て噴射することにより、成層運転領域を拡大し、燃費を
向上させる技術が記載されている。
転時の均一燃焼(均質燃焼と同意)領域で燃料を分割噴
射して1回当たりの燃料の噴射量を少なくして燃料を効
果的に霧化拡散させ、良好な均一燃焼を得る技術が記載
されている。
術では、いずれもインジェクタとして燃料噴霧のペネト
レーションが長いものを使用してピストンをガイドとし
て使用したり、プラグを直撃しているので、成層燃焼領
域で噴射燃料がピストンに付着したり、点火プラグを通
り過ぎて燃焼室壁面に付着し、理論上ほど燃費の向上
や、エミッションの改善ができていない。また、1回の
燃料噴射タイミングで燃料を複数回に分割噴射してもシ
ステムの性質上ピストンや燃焼室壁面に多くの燃料が接
触してしまうという問題があり、十分な燃費の向上や、
エミッションの改善が得られない。
来使われているインジェクタはコンデンサを含む高電圧
発生装置で駆動されているため、インジェクタを1回の
噴射タイミングの間に複数回開閉駆動する場合、各噴射
の間の閉弁区間の間にコンデンサをチャージする時間が
必要であり、噴射間隔を小さくすることができず、エン
ジンの高回転領域で燃焼行程の時間が短い場合には1回
の噴射タイミングの間に複数回噴射させることができな
いという問題がある。
れているような内燃機関の運転領域での成層燃焼につい
ては論じられていない。これはこのような状態で成層燃
焼させて燃焼に失敗すると通常の何倍ものHCが排出さ
れ、厳しいヨーロッパの排気ガス規制をクリアできなく
なるから、燃焼に失敗しないように濃い空燃比で始動さ
せる狙いによるものである。
HCは多く排出される。
イミングに複数回インジェクタを駆動するに当たり電力
の消費が激しいことについて考慮されていない。
来より広げ、燃費の向上,エミッションの改善を図るこ
とにある。
グの間に複数回噴射させる運転領域を拡大して燃費の向
上,エミッションの改善を図ることにある。
タイミングに複数回インジェクタを開閉駆動しても電力
消費を少なく抑えることにある。
れか一つを達成するために、第1に、燃料噴射弁は開弁
起動状態とその後の開弁保持状態とで電磁コイルに流れ
る電流の状態が変化するように構成し、且つ1回の燃料
噴射タイミングの間に、開弁起動状態と開弁保持状態の
サイクルが、少なくとも2回繰り返されるように構成し
た。
設け、その噴射弁の開弁起動状態とその後の開弁保持状
態とで2つの電磁コイルに流れる電流の状態が切り替わ
るように構成し、且つ1回の燃料噴射タイミングの間
に、開弁起動状態と開弁保持状態のサイクルが、少なく
とも2回繰り返され、その都度電流の流れる状態が切り
替わるよう構成した。
噴射タイミングの間に、開弁起動状態と開弁保持状態の
サイクルが、所定の閉弁区間を挟んで少なくとも2回繰
り返されるよう構成される。
弁体と弁座を有し、且つこの弁座の上流に燃料に旋回力
を付与する半径方向外側から内側に向かう放射状の燃料
通路を有し、当該燃料通路には1回の燃料噴射タイミン
グの間に少なくとも2回の半径方向外側から内側に向か
う燃料の流れが形成されるように構成した。
1回の燃料噴射タイミングの間に少なくとも2回燃料通
路を開閉するように構成した。
長い噴霧状態とペネトレーションの短い噴霧状態に切替
えられるように構成し、成層燃焼状態ではペネトレーシ
ョンの短い噴霧状態に切替え、均質燃焼状態ではペネト
レーションの長い噴霧状態に切替え、且つペネトレーシ
ョンが短い状態では1回の噴射タイミングの間に少なく
とも2回燃料を噴射するように構成した。
噴霧をプラグの方向に変更する変更要素を含んでおり、
且つ当該変更要素から、1回の噴射タイミングの間に少
なくとも2回点火プラグに向けて燃料を噴射するよう構
成した。
装置により燃焼室内に空気流動を生成し、燃料噴射弁か
ら燃焼に必要な燃料を複数回に分割して噴射し、空気流
動で複数回の燃料噴霧を点火プラグ方向へガイドするよ
う構成した。
ジンの一つのシステム例を図1および図2に示す。
と、それらをそれぞれ上下に仕切る板20と、この板2
0の開始点に空気流動制御弁21を設けた。
ら排気弁11側、ピストン31へと向かう順タンブル空
気流動50を形成するように構成した。
チュエータ21Aでリンク21Bを介して空気流動制御
弁21の開度を制御することにより変化させることがで
きるよう構成した。
にピストン31の頂面にはタンブル空気流動をガイドす
るタンブル保存溝50Aを設けた。
燃焼室内に直接燃料を噴射供給するインジェクタ1は燃
焼室に設けられた2つの吸気弁10の間に燃料噴射孔を
シリンダ側にして水平から約30度上方に傾けて配置し
た。
弁で構成し、エンジンコントロールユニット(以下EC
Uと称す)41からの制御信号により開閉制御するよう
構成した。
ジェクタ駆動回路40に入力されると、後で詳述するイ
ンジェクタ1の電磁コイル2がバッテリVBにより付勢
され、プランジャ3が引き上げられ、プランジャ3の先
端に取付けられている弁体3aが弁座(図示せず)から
離れ、図示しない高圧ポンプで加圧された高圧燃料が燃
焼室内に噴射される。
けたスワラ4により旋回力が与えられて噴射されるた
め、燃焼室内圧力が低い吸気行程噴射では中空の円錐噴
霧となる。
は噴霧がつぶれて中実噴霧となる。本実施例では、成層
燃焼領域においては図に示すように先行して噴射された
噴霧60aがプラグ32方向に拡散してプラグ32付近
で留まり、次に噴射された噴霧60bを火種として燃焼
するよう構成した。
らの点火信号を受けて点火プラグ32に点火用スパーク
を発生させる。
を説明する。
間に燃料を複数回に分割して噴射する。
の燃料噴射タイミングの間に1回の開弁で燃焼に必要な
燃料を一括噴射すること)した場合の噴霧は図3(a)
のようにL1のペネトレーションを有する。
は図3(b)に示すように、一回当たりの噴射量が少な
くなるため噴霧の貫通力が小さくなる。
射のペネトレーションL3の長い方を、一括噴射のペネ
トレーションL1と比較すると前者のペネトレーション
L2(L3)の方が短い。
インジェクタと同様の比較すると、同じ燃料供給量、同
じ燃料圧力の場合、弁の上流にスワラを備えた本発明の
方が同じ噴射量を2回に分割して噴射した場合のペネト
レーションの短くなる度合いが大きかった。
実施すると、第1噴射の噴霧60aが直進力を失って滞
留しているところへ第2噴射60bが重なるようにして
到達し、全体として狭い領域に高濃度で噴霧が滞留する
のが確認できた。
と第2噴射60bが噴射されるタイミングにおける燃焼
室内圧力は異なる(第1噴射60aの時点の方が第2噴
射60bの時点より低い)。
は、雰囲気圧力が低いと中空円錐噴霧となり、雰囲気圧
力が高いと中実のコンパクトな噴霧となる。
圧状態の燃焼室に噴射された中空円錐噴霧の第1噴射の
噴霧60aは軽いので空気流動に乗って広く分布し、比
較的高圧状態の燃焼室に噴射された中実の第2噴射の噴
霧60bは比較的燃料粒が重いことと空気流動が弱まっ
ていることで先行した第1噴射60a程は拡散せず、プ
ラグの周りに集まる。
混合気層、その周囲に薄い混合気層、という理想的な混
合気が形成できた。
な長い場合には、スワラ付きインジェクタから噴射され
た中空円錐噴霧は、噴霧内外の圧力差により噴霧が釣り
鐘型となり、燃料噴霧の広がり角度(θ1,θ2)が狭
角化され噴霧の分散が抑えられる。
1回当たりの噴射期間が短縮され、噴霧の広がり角度の
狭角化を防止でき、燃料を広く分散させることができる
(θ1<θ2)。
るか、2回に分割して噴射するかによって燃料の広がり
角度を制御できる。
図5に本発明を実施した筒内噴射エンジンの運転領域を
示す。
の領域は均質運転、は弱成層運転、は成層運
転を行う領域である。
時間に多量の燃料を噴射する必要があることから、図4
(1)のように吸気行程で一括噴射、もしくは排気行程
から吸気行程にかけて一括で噴射する。高回転高負荷で
は燃焼室内の空気流動が強く、噴霧が吸気弁側に集中し
て空気利用率が悪いが、排気弁側まで到達して混合を促
進できるように貫通力が強い一括噴射を行うことで、出
力の向上,燃費の改善を図る。
に示すように、吸気行程に複数回に分割して燃料を噴射
することで、噴霧の貫通力(ペネトレーション)を低減
し、排気側シリンダ壁面やピストン冠面への燃料付着を
低減する。
とで、第1噴射60aの噴霧角を拡大して混合を促進で
きる。
ように吸気行程と圧縮行程に分割して噴射する。
し、圧縮行程噴射の噴霧を点火火種として弱成層燃焼を
達成する。
比較的高回転領域であり、図4(4)に示すように圧縮行
程で一括噴射して成層燃焼する。
4(5)に示す圧縮行程複数回噴射の燃料噴霧を空気流
動でガイドすることにより従来のいかなるエンジンでも
成層燃焼による安定燃焼が困難とされる領域において、
成層燃焼による安定燃焼を実現できた。
し、燃費低減と、エミッションの改善が図れた。
噴射では図8に示すように、第1噴射は圧縮行程前乃至
中期に行い、プラグ近傍に希薄混合気層60aを形成
し、第2噴射を圧縮行程中乃至後期に行い、噴霧60b
が点火プラグへ到達したときに点火して燃焼させる。
薄な混合気層さらに外側に空気層があることで、混合気
が効率よく燃焼し、また壁面に混合気が存在しないた
め、火炎伝播できないクエンチ層からのHCの生成が減
少し、HCの排出量が低減できる。
気流動が非常に弱い状況において行われるので従来のシ
ステムであれば噴霧がプラグまで到達する貫通力を持た
ない。
図9に示すように、第1噴射がプラグ方向への流動を生
成するため、第2噴射はこの流動に引っ張られる作用の
両方で点火プラグまで到達することができる。これよ
り、安定燃焼領域が広がり、燃費が更に向上する。
噴射と第2噴射のタイミングを非常に近接した時間(1.
5ms程度)にすると、図10のように混合気がプラグ
を通過する時間を延長することができる。
まで搬送するいわゆるタンブルガイドエンジンでは、混
合気が点火プラグを通過する期間でのみ点火ができるた
め、第1噴射と第2噴射のタイミングを最適化すると噴
霧が連続して2回通り過ぎ、その両方のタイミングで点
火することが可能となり、燃焼安定領域が拡大する。以
上のように、圧縮行程複数回噴射では、第1噴射と第2
噴射の間隔を制御することにより、混合気の弱成層化に
よる燃費向上(図11混合気曲線60)と、混合気のプ
ラグ通過時間延長による燃焼安定領域拡大(図11混合
気曲線61)、という2つの効果が得られる。
ない状況では、図4(6)に示すように圧縮行程と膨張
行程に燃料を噴射する。
を噴射し、第1燃焼での余剰空気と燃焼による熱で、2
度目の噴霧を燃焼させ、排気温度を向上,触媒暖機時間
を低減する。触媒早期活性化により、排気浄化が可能と
なるため、排気の低減効果がある。
いので空気流動による燃料ガイド効果が低いので燃料噴
射期間を他の2回噴射領域の噴射期間より長くしてペネ
トレーションを長くし、プラグ周辺に届き易くする。
しているような低回転領域では、ピストンが圧縮行程途
中で停止している気筒に燃料を噴射して一発目を燃焼さ
せるが、本発明の1噴射タイミング複数回噴射を用いれ
ば、一発目の燃焼から成層燃焼で始動を行う事ができ、
HCの発生が少なく、燃費の良い直接燃料噴射装置が得
られる。
いため、噴射期間を通常運転時の数倍長くする必要があ
る。このため従来の直接燃料噴射装置においては、燃料
噴霧のペネトレーションが長くなりすぎて対向壁面への
燃料付着が生じたり、燃料が点火タイミング時に点火プ
ラグ位置を通り過ぎたり、またこのような運転状態では
燃料の圧力が低くて燃料の微粒化も不十分であるという
問題もあって、成層燃焼が実現できず、均質燃焼で始動
していた。
ジェクタを2回駆動して、1回の噴射燃料を分割して噴
射することにより、ペネトレーションを低減することが
できたので対向壁面への燃料付着を防止でき、また燃料
量が少ない分、低い圧力でも燃料が十分霧化され、これ
により、一発目の燃焼から成層燃焼で始動を行う事が可
能となる。
に取り付けられた各種センサから、エンジン冷却水温
度,エンジン潤滑油温度,エンジン回転数,負荷,スロ
ットル弁開度,クランクシャフトの回転角度,A/F
(空燃比センサ出力あるいは酸素濃度検出器出力)など
の信号を受けてエンジンの状態を判定し、さらに図6の
フローチャートで噴射方法を選定し、噴射時期,噴射期
間,点火時期などをインジェクタ駆動回路40や、点火
回路32aへ出力する。(図2の32bは点火コイルを
示す。)均質運転時には2回の噴射時期で燃焼室圧力は
ほとんど変化しないが、成層運転時には図12に示すよ
うに燃焼室圧力が変化する。また、その変化割合は噴射
時期や、回転数,吸入空気量の関数となるため、条件に
あわせた噴射間隔が要求される。
準条件とすると、吸入空気が多い(a)のような条件で
は2回目の噴射時の燃焼室圧力が高く、コンパクトな噴
霧となるため、1回目の噴霧と2回目の噴霧の間が開い
て、分離する可能性がある。
が少ないため、噴霧の定常試験に近い結果が得られると
考えられる。
に示すように回転数,吸入空気量が大きくなり、あるい
は噴射時期が遅くなるにつれて第1,2噴射の間の噴射
休止間隔D1を短縮する。
する昇圧回路のコンデンサのチャージに必要な時間(約
1.5ms)以下となってはならない。
が大きくなり、あるいは噴射時期が遅くなるにつれてT
2/T3を小さくする。
図15に示す無効噴射パルス幅以下になってはならな
い。
しており、ほぼ比例関係にあることがわかる。だが、噴
射期間を短縮するとインジェクタのプランジャの開弁ま
での遅れや、プランジャの動作が不安定になることなど
が原因で、流量に直線性が得られない領域が出現する。
噴射パルス幅と呼び、この領域は使用しない。
る場合は、燃料圧力を低く設定して流量を低減し、その
分噴射パルス幅を長くして対応する。
グに到達できる噴霧角得るために広角噴霧型のインジェ
クタであるスワラ付きインジェクタを用いた。そして比
較的長いペネトレーションが要求される低回転低負荷の
領域では、圧縮行程複数回噴射を適用した。
ンを確保できる狭角噴霧あるいは中実噴霧型のインジェ
クタを使用し、低回転低負荷の噴射期間の短い条件では
1噴射タイミング1回噴射とし、中回転でペネトレーシ
ョンが長くなり過ぎて壁面への付着が問題となる領域で
1噴射タイミング2回噴射とした。
均質高負荷条件でも吸気弁からの強い下降流に負けずに
分散しやすい燃料噴霧状態を形成する事ができた。
射を2回に分割すると、1回の噴射パルス幅が、無効噴
射パルス幅以下になる可能性があるが、このような領域
では燃料圧力を低くして噴射パルス幅を長くすることが
有効である。
ンジェクタをエンジンヘッドの側面ではなく、燃焼室中
心部の点火プラグ横に配置した構造である。成層運転で
は圧縮行程2回噴射により、ペネトレーションが抑制で
きるためピストン冠面への付着が低減でき、混合気を2
層化でき、理想的な混合状態を得られる。また、燃焼室
中心から噴射しているため、噴霧が通過することがなく
混合気が中心部に留まるため、広い噴射、点火時期で安
定燃焼できる。均質運転では、燃焼室の形状に合った噴
霧形状となるため、空気を有効に利用できる。均質運転
でも圧縮行程2回噴射によりペネトレーション抑制によ
る壁面付着低減,噴霧拡大による混合の促進が可能であ
る。
電圧をコイルに印加することで、開弁するインジェクタ
では、近接した短時間に複数回インジェクタを開弁する
ためには、噴射間隔を広く取る必要がある。それはバッ
テリー電圧から電圧をチャージするための時間が必要で
あり、十分に電圧がチャージされない場合、2回目の開
弁が遅れ、必要噴射量が得られない可能性があるからで
ある。よって約1.5ms以上の間隔が必要である。
を用いた場合、電圧チャージが必要ないため、非常に近
接した時間で複数回噴射を行うことが可能である。この
場合、成層運転の高回転領域でも圧縮行程で近接に2回
噴射して、安定領域の拡大を測ることが可能である。
エンジンにおいてはさらに小さなパルス幅でも燃料流量
が不安定にならないので、低負荷領域でも燃料圧力を落
とすことなく、複数回噴射することを可能にできる。
て成層化するエンジンに関して記載したが、ピストンキ
ャビティ180で混合気をガイドする図18のような構
成でも使える。
た筒内噴射エンジンでは、インジェクタ1から噴射した
燃料を点火プラグ32へ直撃させて混合気を形成する。
噴霧形状が変わりにくい例えば中実噴霧型インジェクタ
を用いる。
いことが重要であり、これにより、噴射時期,回転数の
影響を受けることなく点火プラグへ燃料を到達させるこ
とができる。
ラットな形状であるため、ピストン冠面の冷却損失,吸
気損失を低減でき、燃費向上が図れる。
グを通過する時間が短いが、一噴射タイミングでの噴射
を複数回に分割してその第1回目と2回目の間隔を適宜
設定することで、点火プラグに混合気が存在する時間を
延長し、燃焼安定領域を拡大できる。
に分けることにより、ペネトレーションを短くできるた
め、排気バルブ側の壁面への燃料付着を低減でき、燃
費,排気を改善できる。
噴霧型インジェクタに関して述べたが、ホールノズル型
のインジェクタやプレートノズル型のインジェクタなど
も使用できる。
たが、それ以上の回数に分割してもよい。
クタ及び、バッテリ電圧で駆動されるインジェクタの詳
細構成を図20(a),(b),図21(a),(b),
(c)に沿って説明する。
端部分の拡大図であり、本発明にかかるスワラ117が
示されている。スワラ117には、軸方向溝212と径
方向溝221と、更に径方向溝221出口部分に環状の
室251とが形成されている。
面を、2つの平行な平面で切り取った平面とノズルの筒
状内周面とで囲まれた断面半月上の通路で形成される。
は上方より導入される燃料の通路であるが、軸方向溝2
12を通過した燃料は径方向溝221によって弁軸心に
対して偏心して弁座上流の旋回室231に導入される。
これにより、燃料にいわゆる旋回力が付与される。ここ
で、ノズル208から噴射された燃料噴射の拡がり角、
すなわち噴射角は、スワラ117に設ける径方向溝22
1のオフセットL(弁軸心と溝の中心間距離:図20
(b)に示される)や溝の幅,深さを調整することで調
整ができる。
合や、あるいは溝の幅や深さを大きくした場合には旋回
流を生じ易くなるが、環状の室251はこの旋回燃料の
変動分を緩和する効果がある。
31に比べて直径が大きいので、径方向溝221を通過
する燃料の流速を下げた場合でも該径方向溝221のオ
フセットLを大きくすれば旋回力を増大させることがで
き、その結果、旋回室を有効に使うことができる。
共に、燃料のミキシングを積極的に促進することができ
る。
10から2回離れると燃料はその都度縦方向通路21
2,径方向溝221,環状室251,旋回室231,噴
射口190と流れて燃焼室内に噴射される。
燃料は専ら環状室251に滞留して第2噴射の初期から
確実に噴射が生じるよう待機している。
開閉を繰り返した場合燃料の供給がそれに追いつかず燃
料切れを生じることがある。
回の噴射タイミングの間に複数回、径方向通路221を
通して径方向外側から内側に向かって燃料が供給される
が、高速の分割噴霧によってもまったく燃料の旋回作用
に変化が無く、燃料噴口で安定した微粒化作用を奏し、
高圧の燃焼室内への安定した燃料噴射が可能となった。
きない分割噴射での燃料微粒化効果と、高速弁駆動に対
する燃料供給応答性を得られた。
本発明に供するインジェクタ及び燃料噴射装置の一実施
例について説明する。
を示す断面図(先端ノズル部の拡大図は、図20(a)
に示す)、図21(b)は燃料噴射装置(インジェクタ
1とインジェクタ駆動回路40)の配線構成を示す模式
図である。
1の構造を説明する。
れた燃料が供給されており、弁体を成すボール弁116
とヨークケーシング114側に形成されたシート面(弁
座面)210との間で燃料通路の開閉を行い、燃料噴射
孔190からの燃料の噴射量を制御している。
に取り付けられており、シート面210の上流近傍には
燃料微粒化のためのスワラ117が具備されている。
して、インジェクタ1にはコントロールコイル111と
ホールドコイル112が具備されており、これらのコイ
ルが通電されると磁束が発生し、コア113,ヨーク1
14とプランジャ115を通る磁路が形成され、その結
果、コア113とプランジャ115との対向する端面間
に吸引力が発生する。
116がシート面210から離れる方向に(図では右側
に)変位し、燃料が噴射される。
ドコイル112による吸引力が無いとき(無通電状態)
は、リターンスプリング118のばね力でプランジャ1
15を介してボール弁116がシート面210に押し付
けられ、インジェクタ1は閉弁状態となる。
ル112の一端は、電気的に接続されB端子となってい
る。また、コントロールコイル111のもう一端はC端
子となり、ホールドコイル112のもう一端は、H端子
となっている。
C端子,H端子をバッテリのマイナス端子につなぐとコ
ントロールコイル111とホールドコイル112に等し
い向き(互いに強め合う向き)の磁束が発生するよう
に、2つのコイルの巻き方、配線が決定されている。
記述している。
駆動回路100の配線構成を説明する。
ントロールコイル111とホールドコイル112が記載
されている。
リVBよりバッテリ電圧が供給されており、エンジンコ
ントローラ41からの噴射信号に基づき、コントロール
コイル111,ホールドコイル112への通電制御を行
う。
ドコイル112への通電制御を行うホールドコイルトラ
ンジスタON/OFF回路104とコントロールコイル
111への通電制御を行うコントロールコイルトランジス
タON/OFF回路114とがある。
は、ホールドコイル電流検出抵抗103R,コントロー
ルコイル電流検出抵抗113Rで検出された、それぞれ
のコイルへの電流情報を共有し、これらの情報と、エン
ジンコントローラ1からの噴射信号を基準とした信号処
理回路120の出力に応じてホールドコイル用パワート
ランジスタ102t,コントロールコイル用パワートラ
ンジスタ112tに通電信号を送る。
2t,コントロールコイル用パワートランジスタ112
tがオンになると、ホールドコイル112とコントロー
ルコイル111にバッテリVBの電圧が印加されること
になる。
コイル112とコントロールコイル111の内部抵抗及
び駆動回路の等価抵抗である。
ル112は、それぞれ異なった電気特性となっている。
これはコントロールコイル111とホールドコイル11
2が、それぞれ閉弁・開弁・開弁保持・閉弁の各段階に
おいての役割が違うからである。
においては、専ら開弁初期状態で使うコイルであり、ホ
ールドコイル112は開弁保持状態で使うコイルであ
る。
以下に示す。
18によるセット荷重と、加圧された燃料による燃圧が
ボール弁に働くため、開弁動作に対して大きな阻止力が
働く。
到達した時点で、初めてプランジャ115が変位を始め
る。
開弁遅れに影響を及ぼすため、できるだけ短くする必要
がある。
流I(A)を掛け合わせた値U(=NI)であり、微少
時間Δtに到達できる磁気力の評価に適用できる。
を少なくすればするほど、インダクタンス成分と抵抗成
分が小さくなり、たくさん電流が流れ、結果として微小
時間Δtの間に到達できる起磁力は大きくなる。
るが、コイルのインダクタンスが巻数Nの2乗に比例す
るため、巻数の減少による起磁力の減少よりもインダク
タンスの減少による電流の増加が大きいことが分かっ
た。
して開弁時に大きな磁気力を得るためには、巻数で起磁
力を稼ぐより電流で起磁力を稼ぐほうが応答性向上には
望ましいと考えられる。
内部抵抗が存在し、到達起磁力の最大値に制限を加える
と同時に、最適な巻き数が駆動回路内部抵抗値により変
化する。
内のコイルのみならず、制御回路側の内部抵抗,スイッ
チングデバイスの抵抗,電圧降下にも影響される。
チングデバイスの抵抗,電圧降下は極力小さくする必要
がある。
トロールコイル111とこのコイル111のパワートラ
ンジスタ112tは、以下のように構成する。
は、抵抗率の小さい太い巻線とする。
ポーラ、CMOSまたはバイCMOSとすることにより通電
時のON抵抗を低減し、コントロールコイル回路の等価
内部抵抗111Rを低減する。
る内部抵抗111Rの抵抗値に応じて到達起磁力が最も
大きい近辺の巻き数とする。
さな起磁力で弁体を開状態に保持できる。
弁16の前後で圧力がバランスし、燃圧による力が小さ
くなると同時に、コア113,ヨーク114とプランジ
ャ115のエアギャップが小さくなるため、空間ギャッ
プの磁束密度が上昇し起磁力を有効に使えるためであ
る。
を中止することにより開弁保持時の起磁力が低下し、磁
気力が低下していき、スプリング118のセット荷重以
下になると閉弁動作を始めるのであるが、開弁保持時の
起磁力が大き過ぎると、閉弁遅れに繋がる。
低い起磁力で保持しておく必要がある。
ホールドコイル112とこのホールドコイル112のパ
ワートランジスタ102は、以下のように構成する。ま
ず、ホールドコイル112は一般にその内部抵抗を特別
に小さくする必要はなく、スペースファクタを優先して
線径を選べばよい。
求される特性をコントロールコイル111に持たせ、開
弁保持時にコイルに要求される特性をホールドコイル1
12に持たせ、単純に切り換えて通電することにより、
それぞれの段階において、理想的な動作を可能とする。
と、ホールドコイル112のコア113,ヨーク114への
配置は、コントロールコイル111をプランジャ115
に近いほうに配置するほうが望ましい。
プランジャ115で構成される磁気回路において、磁束
が集中するのはコイル近辺であり、特に大きな磁気力が
要求される開弁時に、大きな起磁力が早期に投入される
コントロールコイル111をプランジャ115に近い配
置にするほうが有利だからである。
ックレンジを達成することができる。
噴射流量を低く抑える必要がある。噴射量は、噴射信号
のオン時間により制御され、最小噴射流量を与える噴射
信号は極限まで短くなる。この短い噴射信号に対して開
弁,閉弁遅れを低減する必要があるが、本実施例におい
ては、以下のように構成している。
て中止されるが、ホールドコイル112の通電は噴射信
号が立ち下がる、すなわちTpを過ぎて閉弁指令まで続
けられる。
び112の電流値が小さいほど磁束の立ち下がりが早く
行われ閉弁遅れの短縮に有利である。
ルコイル111に比べ起磁力の立ち下がりが遅いので、
ホールドコイル112の電流は、必要最低限とすること
が望ましい。
小時間に到達する起磁力が、開弁動作に必要な磁気力を
発生するのに十分であるようにホールドコイル112の
電気特性を決定する。
射信号入力と同時でなくても良く、遅れてからでも十分
である。ホールドコイル112の噴射信号立ち下がり時
の到達電流は、噴射信号と同時に通電を開始する場合よ
り低くすることができる。
を遅らせることにより、噴射信号立ち下がり時、即ち閉
弁指令時の電流を低減することができ、閉弁遅れを短縮
することができる。
コントロールコイル111,ホールドコイル112には
1回の噴射タイミングにおいて2回の電流通流遮断が生
じる。
ように動作する(図21(c)参照)。ECU41が機関の
運転状態に応じて複数回噴射の指令Tsgを駆動回路4
0に出力する。
号処理回路120から回路114を介してコントロール
コイル用トランジスタ112tとホールドコイル用トラ
ンジスタ102tをオンする。バッテリから見たときの
総合電流は図20(c)の下側の図に太い線で示されて
いる。トランジスタ112tは通電から時間t2が経過
した後にOFFされる。トランジスタ102tは第1噴
射期間T2の間ずっとON状態に制御される。これによ
って両コイルの起磁力の総和で開弁した弁はコイル11
1の保持力で開弁状態が維持される。この間燃料はスワ
ラを通って噴射口から燃焼室内に噴射される。
2tへの通電も断たれるのでコイルは消磁されプランジ
ャ115がリターンスプリング118で押し戻されて弁
116は弁座120に着座し、燃料噴口を塞ぐ。
後、駆動回路40は第2噴射T3のために、再び信号処
理回路120から回路114を介してコントロールコイ
ル用トランジスタ112tとホールドコイル用トランジ
スタ102tをオンする。
(c)の下側の図(左)に太い線で示されている。
が経過した後にOFFされる。
の間ずっとON状態に制御される。これによって両コイ
ルの起磁力の総和で開弁した弁はコイル111の保持力
で開弁状態が維持される。この間燃料はスワラを通って
噴射口から燃焼室内に噴射される。
2tへの通電も断たれるのでコイルは消磁されプランジ
ャ115がリターンスプリング118で押し戻されて弁
116は弁座120に着座し、燃料噴口を塞ぎ第2回目の
噴射が終了する。
されるにもかかわらず電源電圧で駆動できる。
るため1噴射タイミングの間に2回あるいはそれ以上イ
ンジェクタを開閉動作させても電力消費は少なくて済
む。
なれば電圧が高くなった分駆動電流を下げたり、電流を
同じにしておく場合はコイルの巻き数を減じることがで
きインジェクタを小さくできる。
それぞれの特徴を併せ持ったインジェクタとして構成で
きる。つまり、スワラ付きインジェクタを2コイル型の
バッテリ駆動インジェクタで構成することができる。中
実噴霧あるいは狭角噴霧型のインジェクタを2コイル型
のバッテリ駆動インジェクタで構成することができる。
22に示す如く、その先端に燃料噴射方向をプラグ側に
変更する変更要素199を備えた偏向噴霧型のインジェ
クタとすることができる。この実施例では変更要素19
9はインジェクタの中心軸線h1に対してプラグ取付け
方向に角度δだけ中心軸線が傾斜した燃料導出通路19
8を有する突出部として構成した。
ミングの間に少なくとも2つの偏向噴霧がプラグに向か
って供給されることになる。
ィのようなガイド機構が不要になる。
合わせて用いることができる。
装置を設ける必要もなくなる。
て、一層成層運転領域を広げることができた。また別の
発明では混合気形成を運転条件にあわせて多様に制御
し、エンジンの燃焼安定性,燃費,排気を向上させるこ
とができた。また別の発明では電力消費の少ないシステ
ムを実現できた。
特性の相違を説明するための図面。
図面。
るための図面。
噴射の間隔大)を説明するための図面。
流動を説明するための図面。
二噴射の間隔小)を説明するための図面。
を説明するための図面。
するための図面。
面。
の図面。
図面。
のインジェクタを適用した場合の説明をするための図
面。
した場合の説明をするための図面。
した場合の説明をするための図面。
噴射を適用した場合の説明をするための図面。
の図面。
の図面。
図面。
するための図面。
図面。
ための図面。
スワラ、10…吸気弁、21…空気流動制御弁、30…
エンジン、31…ピストン、32…点火プラグ、50…
空気流動、60…噴霧、111…排気弁。
Claims (15)
- 【請求項1】燃料を直接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁
を備えた筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置において、 前記燃料噴射弁は電磁コイルを有し、当該電磁コイルは
前記噴射弁の開弁起動状態とその後の開弁保持状態とで
電流の流れる状態が変化するように構成されており、 且つ、1回の燃料噴射タイミングの間に、開弁起動状態
と開弁保持状態のサイクルが、少なくとも2回繰り返さ
れる筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。 - 【請求項2】燃料を直接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁
を備えた筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置において、 前記燃料噴射弁は2つの電磁コイルを有し、当該2つの
電磁コイルは前記噴射弁の開弁起動状態とその後の開弁
保持状態とで電流の流れる状態が切り替わるように構成
されており、且つ、1回の燃料噴射タイミングの間に、
開弁起動状態と開弁保持状態のサイクルが、少なくとも
2回繰り返されるように電流の流れる状態が切り替わる
筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。 - 【請求項3】請求項1,2において、1回の噴射タイミ
ングの間に、開弁起動状態と開弁保持状態のサイクル
が、所定の閉弁区間を挟んで少なくとも2回繰り返され
る筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。 - 【請求項4】燃料を直接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁
を備えた筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置において、 前記燃料噴射弁は燃料通路を開閉する弁体と弁座を有
し、且つこの弁座の上流に燃料に旋回力を付与する半径
方向外側から内側に向かう放射状の燃料通路を有し、当
該燃料通路には1回の燃料噴射タイミングの間に少なく
とも2回の半径方向外側から内側に向かう燃料の流れが
形成される筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。 - 【請求項5】スタータによって起動され、且つ燃料を直
接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁を備えた筒内噴射型内
燃機関の燃料制御方法において、 前記スタータ駆動中に、前記燃料噴射弁が1回の燃料噴
射タイミングの間に少なくとも2回燃料通路を開閉する
ように構成した筒内噴射型内燃機関の燃料制御方法。 - 【請求項6】燃料を直接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁
を備え、成層燃焼状態と均質燃焼状態に燃焼状態を切り
替えられるように構成した筒内噴射型内燃機関の燃料噴
射装置において、 前記燃料噴射弁はペネトレーションの長い噴霧状態とペ
ネトレーションの短い噴霧状態に切替えられるように構
成し、前記成層燃焼状態のうちの特定の成層燃焼領域で
はペネトレーションの短い噴霧状態に切替え、前記均質
燃焼状態のうちの特定の成層燃焼領域ではペネトレーシ
ョンの長い噴霧状態に切替え、且つペネトレーションが
短い状態では1回の噴射タイミングの間に少なくとも2
回燃料を噴射するように構成した筒内噴射型内燃機関の
燃料噴射装置。 - 【請求項7】燃料を直接燃焼室内に噴射する燃料噴射弁
と、当該燃料噴射弁から噴射された燃料噴霧に着火する
点火プラグを備えた筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置
において、 前記燃料噴射弁は、当該燃料噴射弁の燃料噴射孔部に燃
料噴霧を前記プラグの方向に変更する変更要素を含んで
おり、且つ当該変更要素から、1回の噴射タイミングの
間に少なくとも2回前記点火プラグに向けて燃料を噴射
する筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。 - 【請求項8】空気が吸入される燃焼室と、前記燃焼室に
直接燃料を供給する燃料噴射弁と、燃料に点火する点火
プラグと、燃焼室容積を変化させるピストンを有し、吸
気ポートに設けた流動生成装置により燃焼室内に空気流
動を生成し、それにより噴霧を点火プラグ方向へガイド
するよう構成し、更に前記燃料噴射弁から燃焼に必要な
燃料を複数回に分割して噴射するよう制御する噴射制御
手段を設けた筒内噴射型内燃機関。 - 【請求項9】前記噴射制御手段は、低回転低負荷の成層
運転領域において燃料を圧縮行程に複数回に分割して噴
射するよう制御する請求項8に記載の筒内噴射型内燃機
関。 - 【請求項10】前記噴射制御手段は、複数回に分割した
噴霧がとぎれることなく連続的に前記点火プラグを通過
するように各回の噴射時期を制御する請求項8または9
に記載の筒内噴射型内燃機関。 - 【請求項11】前記噴射制御手段は、先行噴射で燃料噴
射弁から点火プラグ方向への燃料噴霧の流動を生成し、
当該燃料流動により引き続く後噴射による燃料噴霧を点
火プラグへガイドするように燃料噴射時期を制御する請
求項8乃至10のいずれかに記載の筒内噴射型内燃機
関。 - 【請求項12】前記噴射制御手段は、機関の低回転低負
荷時には前記燃料噴射弁から1回の燃料噴射タイミング
の間に1回の開弁で燃料を噴射するよう制御し、前記燃
料噴射弁は当該燃料噴霧が点火プラグへ到達するだけの
ペネトレーションを持つ狭角型燃料噴射弁を用いた請求
項8乃至11のいずれかに記載の筒内噴射型内燃機関。 - 【請求項13】前記燃料噴射弁は燃焼室中央に設けら
れ、燃焼室上部から燃焼室内へ向けて燃料を噴射するも
のである請求項8乃至12のいずれかに記載の筒内噴射
型内燃機関。 - 【請求項14】前記燃料噴射弁は上流スワラ型燃料噴射
弁を用いた請求項8乃至13のいずれかに記載の筒内噴
射型内燃機関。 - 【請求項15】前記燃料噴射弁は内燃機関に搭載された
バッテリーの発生電圧以下の電圧で駆動する燃料噴射弁
を用いた請求項8乃至15のいずれかに記載の筒内噴射
型内燃機関。
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