JP2003049651A - 筒内直噴式エンジン - Google Patents
筒内直噴式エンジンInfo
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Abstract
に形成されて火花点火される濃混合気の燃焼性を改善し
て、燃費向上、NOx低減を図る。 【解決手段】燃料噴射弁8の噴霧中心軸上に前記点火プ
ラグ9の放電ギャップが位置するよう前記燃料噴射弁8
と点火プラグ9を配置すると共に、2回目の燃料噴射に
おける噴霧角を、1回目の燃料噴射における噴霧角より
小とする。
Description
エンジン等に用いられる筒内直噴式エンジンに関する。
として、燃焼室の一部領域に濃混合気を形成し、この濃
混合気に火花点火することで安定した着火性を確保し、
この濃混合気の燃焼によって周囲の希薄混合気を燃焼さ
せる技術が公知である。例えば、特開平6−31716
1号公報には、筒内直噴式燃料噴射弁からの燃料噴射を
複数回に分割して実行することにより、燃焼室内に希薄
混合気と濃混合気とを形成する技術が開示されている。
特に、この技術では、噴射弁と対向するピストン冠面上
に噴霧衝突部を設け、点火直前に噴射する燃料をこの噴
霧衝突部に衝突させて特定の方向に拡散させると共に、
この拡散方向に点火プラグを配置することにより、点火
プラグ周辺が確実に濃混合気領域となるようにしてい
る。
開示された技術では、ピストン冠面上に燃料噴霧を受け
るキャビティの壁面によって噴霧を点火プラグの方向へ
ガイドすることにより、点火プラグ周辺が確実に濃混合
気領域となるようにしている。
いても、点火の直前に行う噴射の燃料を点火プラグの周
辺へ集めるためにピストンの形状を利用するようになっ
ている。これは、希薄混合気を形成するための噴射と濃
混合気を形成するための噴射とを同じ噴射角の噴射で行
っているためである。すなわち、希薄混合気を良好に形
成するにはある程度噴霧角の広い噴射を行う必要があ
り、同じ噴霧角で噴射される燃料を点火プラグの周辺へ
集める場合には何らかのガイドが必要となる。
ても一旦広い噴霧角で噴射された燃料を特定の領域に集
めるのは困難であり、濃混合気領域を小さくすることが
できない。また、筒内ガス流動の影響を受けて燃料が流
されることを考慮すると、濃混合気領域をある程度の大
きさにせざるをえない。このため従来技術では、濃混合
気領域で生成されるNOx量が多くなって希薄混合気燃
焼のメリットを十分に活かしきれることができない。
てなされたもので、濃混合気領域を小さくすることがで
き、希薄混合気燃焼のメリットを十分に活かしきれるこ
とができるようにした筒内直噴式エンジンを提供するこ
とを目的とする。
る発明は、燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁
と、点火プラグとを備え、燃焼室内に比較的希薄な混合
気を形成する第1の燃料噴射と、前記点火プラグの周囲
に比較的濃い混合気を形成する第2の燃料噴射とを行う
ようにした筒内直噴式エンジンにおいて、前記燃料噴射
弁の噴霧中心軸上に前記点火プラグの放電ギャップが位
置するよう前記燃料噴射弁と前記点火プラグの配置を設
定すると共に、前記第2の燃料噴射における噴霧角を、
前記第1の燃料噴射における噴霧角より小とすることを
特徴とする。
噴射では噴霧のペニトレーション(貫徹力)によって放
電ギャップ位置に直接燃料を送り込むので、当該位置の
混合気濃度を確実に高めることができる。しかも、この
ときの噴霧角は通常噴霧時より小さいので、少量の燃料
で必要な濃度の混合気領域を形成することができ、この
領域から発生するNOxの量を少なくすることが可能と
なる。
料を放電ギャップ位置まで到達させる(途中で噴霧を曲
げることがない)ので、筒内ガス流動の影響による燃料
到達位置のずれが生じにくく、噴霧角を小さくしても濃
混合気領域が放電ギャップ位置から外れて形成されるこ
とはない。また、点火プラグの電極に燃料液滴が付着す
ることになるが、第2の燃料噴射の量は、極少量で直ぐ
に気化するので、噴射直後に点火を行ってもくすぶりや
失火等の問題が発生することはない。なお、第1の燃料
噴射から点火までは十分に気化時間が確保される。
燃料噴射により生成される混合気に火花点火することで
1段目の燃焼を行い、1段目の燃焼による燃焼室内の温
度圧力上昇により周囲の混合気が圧縮自己着火すること
で2段目の燃焼を行う運転形態を持つことを特徴とす
る。請求項2に係る発明によると、第2の燃料噴射によ
り生成される混合気に火花点火することで1段目の燃焼
を行い、1段目の燃焼による燃焼室内の温度圧力上昇に
より周囲の混合気が圧縮自己着火することで2段目の燃
焼を行うことにより、圧縮自己着火燃焼が広い範囲のエ
ンジン回転速度および負荷において可能となることか
ら、大幅な希薄限界拡大が可能となり、更にNOx排出
量低減および燃料消費率を向上させることができる。
面の、ピストン上死点位置での前記第2の燃料噴射によ
る燃料噴霧の噴霧中心軸上に、燃焼室を形成する凹部を
設けることを特徴とする。請求項3に係る発明による
と、ピストン上面の、ピストン上死点位置での第2の燃
料噴射による燃料噴霧の噴霧中心軸上に燃焼室を形成す
る凹部を設けることで、少量の火花点火用混合気を該凹
部内に保持でき、第2の燃料噴射による燃料噴霧の噴霧
中心軸上に設けた点火プラグギャップによりその混合気
に火花点火を行うことで、より安定した火花点火を実現
することが可能となる。その結果、より安定した希薄燃
焼運転が可能となる。
燃料噴射による燃料噴霧の噴霧中心軸上のシリンダヘッ
ド部分を凹ませて、燃焼室を形成する凹部を設けること
を特徴とする。請求項4に係る発明によると、前記請求
項3に係る発明と同様の効果が得られると共に、シリン
ダヘッドにおける燃料噴射弁と点火プラグの記置が容易
となり、特にシリンダボア径の小さい小型エンジンに対
し本発明を適用可能となる。
燃料噴射の燃料噴射量がエンジン負荷によらずほぼ一定
となるように噴射を行わせる噴射制御手段を設けること
を特徴とする。請求項5に係る発明によると、第2の燃
料噴射の燃料噴射量がエンジン負荷によらずほぼ一定と
なるように噴射を行わせることで、エンジン負荷によら
ず安定した火花点火を行うことが可能となる、その結果
広い範囲のエンジン負荷において安定した希薄燃焼運転
が可能となる。
燃料噴射の燃料噴射時期がエンジン負荷上昇に応じて進
められるように噴射を行わせる噴射制御手段を設けるこ
とを特徴とする。請求項6に係る発明によると、第1の
燃料噴射の燃料噴射時期がエンジン負荷上昇に応じて進
められるように噴射を行わせることで、主燃焼用燃料噴
射量増大に伴い混合気を燃焼室内のより広い範囲に分散
させ、主燃焼に関わる混合気の濃度を適正に保つことが
できる。その結果、スモーク、NOxの発生や、不完全
燃焼を回避でき、広範なエンジン負荷範囲での希薄燃焼
運転が可能となる。
燃料噴射と第2の燃料噴射とを共通の燃料噴射弁で行
い、前記第2の燃料噴射における噴霧角が前記第1の燃
料噴射における噴霧角より小となるよう各燃料噴射の噴
射期間を設定することを特徴とする。請求項7に係る発
明によると、第1の燃料噴射と第2の燃料噴射とを共通
の燃料噴射弁で行い、前記第2の燃料噴射における噴霧
角が前記第1の燃料噴射における噴霧角より小となるよ
う各燃料噴射の噴射期間を設定することによって、前記
第2の燃料噴射における噴霧角を前記第1の燃料噴射に
おける噴霧角より小とすることにより、低コストかつコ
ンパクトな構成とすることができる。
射弁がスワール式噴射弁であることを特徴とする。請求
項8に係る発明によると、燃料噴射弁にスワール式噴射
弁を用いることで、第1の燃料噴射と、第2の燃料噴射
とにおいて噴射期間を変化させることで、噴射特性が大
幅に異なる噴霧が形成可能であり、主燃焼に関わる混合
気の濃度と、火花点火に関わる混合気の濃度とを、両立
して適正に保つことが可能となる。その結果、スモー
ク、NOxの発生や、不完全燃焼を回避でき、広範なエ
ンジン負荷範囲での希薄燃焼運転が可能となるまた、請
求項9に係る発明は、前記燃料噴射弁が多噴孔式噴射弁
であり、リフト量により異なる噴孔を主として、それぞ
れ第1の燃料噴射と第2の燃料噴射とが行われることを
特徴とする。
ッドにおける燃料噴射弁と点火プラグの配置が容易とな
り、特にシリンダボア径の小さい小型エンジンに対し本
発明を適用可能となる。
ンエンジンに適用した筒内直噴式エンジンの実施形態
を、図面に基づいて説明する。図1は、同上筒内直噴式
エンジンの第1実施形態の構成を示すシステム図であ
る。
ン3により画成される燃焼室4には、図示しないスロッ
トル弁の制御を受けた空気が、吸気通路を構成する吸気
マニホールド5及び吸気ポート6より、吸気弁7の開時
に吸入される。シリンダヘッド2には、燃焼室4の上側
の略中心部に位置させて、燃焼室4内に直接燃料を噴射
するようにスワール式燃料噴射弁8が取り付けられると
共に、火花点火用の点火プラグ9が燃料噴射弁8の2回
目の燃料噴射(第2の燃料噴射)による燃料噴霧の噴霧
中心軸上に、そのギャップが位置するよう取り付けられ
ている。
位置での燃料噴射弁8の第2の燃料噴射による燃料噴霧
の噴霧中心軸上に、燃焼室4の一部を形成する凹部3a
が設けられる。燃焼後の排気は、排気弁10の開時に、
排気通路を構成する排気ポート11及び排気マニホール
ド12より排出される。
トロールユニット;以下ECUという)20は、マイク
ロコンピュータを内蔵しており、これには、クランク角
センサ(図示せず)からのクランク角信号(これにより
エンジン回転速度Nを検出可能)、アクセル開度センサ
(図示せず)からのアクセル開度信号(これによりエン
ジン負荷Tを検出可能)が入力され、更に、エアフロー
メータ(図示せず)からの吸入空気量信号、吸気温セン
サ(図示せず)からの吸気温度信号、排気温センサ(図
示せず)からの排気温信号等も入力されている。
て、燃料噴射装置8、点火プラグ9の作動を制御する。
特に、このエンジンでは、運転条件に応じた燃焼制御を
行うため、ECU20は運転条件に応じて火花点火燃焼
と圧縮自己着火燃焼(火花点火圧縮自己着火燃焼)との
いずれの燃焼形態で運転を行うかを判定する燃焼形態判
断部21を備えると共に、その判定結果に従って燃焼パ
ラメータを各燃焼形態にて最適となるように制御する燃
料噴射量制御部22、燃料噴射時期制御部23、点火時
期制御部24を備えている。但し、これらはマイクロコ
ンピュータのプログラムとして実現される。
説明する。一般に、間欠的にスワール式燃料噴射弁から
噴射される噴霧は、図2に示すように、噴射開始初期の
噴霧角が小さく噴霧速度が大きいいわゆる初期噴霧と、
それに引き続く噴霧角が大きく噴霧速度が小さい主噴霧
と、により形成される。本実施形態では、図3のタイム
チャートに示すように、負荷に応じた要求燃料噴射量
を、少なくとも1回の圧縮行程中の燃料噴射と、該燃料
噴射開始以前に終了する燃料噴射とを含む1サイクル中
に2回の燃料噴射により分割して噴射すると共に、第1
の燃料噴射(第1の燃料噴射)に対し、2回目の燃料噴
射(第2の燃料噴射)を、短い噴射期間として、燃料噴
射弁8の特性により決定される概略最短開弁期間τ1で
行う。こうして、第2の燃料噴射を、第1の燃料噴射に
対し、噴霧角が小、噴霧速度が大となるようにする。
初期を除き、噴霧角が大、噴霧速度が小となり、第2の
燃料噴射は噴霧角が小、噴霧速度が大となるので、図4
に示すように、第1の燃料噴射により噴射された噴霧角
が大きく噴霧速度の低いいわゆる主噴霧は、燃焼室4の
比較的広い範囲に主たる燃焼に関わる適度に希薄な混合
気を形成し、第2の燃料噴射により噴射された噴霧角が
小さく噴霧速度の高いいわゆる初期噴霧は、火花点火に
関わる理論空然比付近の必要最小量の混合気を形成す
る。
火花点火に関わる混合気は、ピストン3上面の、ピスト
ン上死点位置でのこの噴霧の中心軸上に設けられた凹部
3a内に保持され、この噴霧中心軸上に、そのギャップ
が位置するよう取り付けられている点火プラグ9により
点火される。このように、噴射を行うことで、主燃焼に
関わる混合気の濃度と、火花点火に関わる混合気の濃度
とを、両立して適正に保つことができ、スモーク、NO
xの発生や、不完全燃焼を回避しつつ、安定した火花点
火を得、広範な運転領域において希薄燃焼を実現するこ
とができる。
明する。前記構成のもと、本実施形態では、エンジン回
転速度、負荷の運転条件に応じて、火花点火燃焼と圧縮
自己着火燃焼とを切換可能となっており、図5に示すよ
うに、エンジン回転速度Nと負荷Tとによる特定の運転
領域(低中回転、低中負荷領域)において圧縮自己着火
燃焼を行い、それ以外の運転領域においては火花点火燃
焼を行う。
の燃料噴射(2回目の燃料噴射)と、該燃料噴射開始以
前に終了する燃料噴射(1回目の燃料噴射)とを含む1
サイクル中に2回の燃料噴射を行い、第2の燃料噴射に
より生成される混合気に火花点火することで1段目の燃
焼を行い、1段目の燃焼による燃焼室内の温度圧力上昇
により周囲の混合気が圧縮自己着火することで2段目の
燃焼を行う。
度に対する筒内圧力の変化の例を示す。図中の1回目の
筒内圧ピークが1段目の燃焼(火花点火燃焼)に対応
し、2回目の筒内圧ピークが2段目の燃焼(圧縮自己着
火燃焼)に対応する。そして、エンジン運転条件に応じ
て、適切な燃焼時期(2段目の燃焼の開始時期)が得ら
れるように、第2の燃料噴射における燃料噴射量(以下
第2の燃料噴射量という)、第1の燃料噴射における燃
料噴射時期(以下第1の燃料噴射時期という)のうち少
なくとも1つを以下のように制御する。
噴射量の特性を示す。前述のように、第2の燃料噴射は
燃料噴射弁8の特性により決定される概略最短開弁期間
(図2のτ1)で行なわれ、第2の燃料噴射量はエンジ
ン負荷によらずほぼ一定となるよう制御される。このよ
うにエンジン負荷によらずほぼ一定量の火花点火用混合
気を形成することで、エンジン負荷によらず安定した火
花点火が可能となる。
料噴射時期IT1の特性を示す。該第1の燃料噴射時期
IT1を、エンジン負荷上昇、すなわち主燃焼用燃料噴
射量増大に伴い進ませるよう制御することで、混合気を
燃焼室4内のより広い範囲に分散させ、主燃焼に関わる
混合気の濃度を適正に保ち、スモーク、NOxの発生
や、不完全燃焼を回避することができる。
焼制御の流れをフローチャートにより説明する。図9は
燃焼制御ルーチンのフローチャートであり、所定時間毎
又は所定クランク角毎に実行される。S101では、エ
ンジン回転速度N、負荷Tを検出する。
ンジン回転速度Nと負荷Tとから、火花点火燃焼運転領
域であるか、圧縮自己着火燃焼領域であるか、燃焼形態
を判断する。火花点火燃焼を行うと判断された場合は、
S103に進み、通常の火花点火燃焼の制御を行う。一
方、圧縮自己着火燃焼を行うと判断された場合は、S1
04〜S107に示す圧縮自己着火燃焼の制御を行う。
以下、この圧縮自己着火燃焼の制御について説明する。
1の燃料噴射における燃料噴射量(以下第1の燃料噴射
量という)q1、第2の燃料噴射量q2を算出する。詳
しくは、まず、図7のマップに基づき、負荷Tから全噴
射量qに対する第2の燃料噴射量割合Mを算出するここ
で、第2の燃料噴射量割合Mは、エンジン負荷Tによら
ずほぼ一定に設定される。そして、第1の燃料噴射量q
1=全噴射量q×(1−M)、第2の燃料噴射量q2=
全噴射量q×Mとして、算出する。尚、全噴射量qは吸
入空気量、エンジン回転速度、目標空燃比等から周知の
方法で算出される。
1の燃料噴射時期IT1を算出する。ここで、第1の燃
料噴射時期IT1は、エンジン負荷上昇に伴って進ませ
るよう設定される。S106では、第2の燃料噴射にお
ける燃料噴射時期(以下第2の燃料噴射時期という)I
T2を算出する。ここで、第2の燃料噴射時期IT2
は、エンジン回転速度N、負荷Tからマップに基づき算
出されるよう設定してよい。
る。ここで、点火時期IGTは、エンジン回転速度N、
負荷Tからマップに基づき算出されるよう設定してよ
い。このように制御することで、エンジン回転速度N及
び負荷Tに応じた最適な時期に燃焼を行わせることがで
きる。ここで、S104〜S107の部分が圧縮自己着
火燃焼時にエンジン回転速度N及び負荷Tに応じて2段
目の燃焼(圧縮自己着火燃焼)の開始時期を制御する手
段に相当する。
する。図10は、本発明に係る筒内直噴式エンジンの第
2実施形態の構成を示すシステム図である。第2の実施
形態(図10)の構成は第1の実施形態(図1)の構成
に対して、シリンダヘッド2の形状、燃料噴射弁8及び
点火プラグ9の配置が異なる。すなわち、図1における
シリンダヘッド2の燃焼室4上側の略中心部に、燃焼室
4の一部を構成する凹部4aを設ける。それに応じ、シ
リンダヘッド2の凹部4aの上側に、燃焼室4内に直接
燃料を噴射するスワール式燃料噴射弁8を、燃焼室4の
凹部4aに臨み、点火プラグ9が燃料噴射弁8の第2の
燃料噴射による燃料噴霧の噴霧中心軸上にそのギャップ
が位置するよう取り付けられている。
ド2における燃料噴射弁8と点火プラグ9の記置が容易
となり、特にシリンダボア径の小さい小型エンジンに対
し本発明を適用可能となる。次に、本発明の第3実施形
態について説明する。図11は、本発明に係る筒内直噴
式エンジンの第3実施形態の構成を示すシステム図であ
る。
実施形態(図1)の構成に対して、燃料噴射弁8の配置
が異なる。すなわち、燃料墳射弁8が、燃焼室4の周辺
部における吸気ポート6の下寄りの位置から、燃焼室4
の中心部を指向して、燃焼室4内に直接燃料を噴射する
ように、シリンダヘッド2に取り付けられている。この
ように構成することで、シリンダヘッド2における燃料
噴射弁8と点火プラグ9の配置が容易となり、特にシリ
ンダボア径の小さい小型エンジンに対し本発明を適用可
能となる。
する。図12は、本発明に係る筒内直噴式エンジンの第
4実施形態の構成を示すシステム図である。第4の実施
形態(図12)の構成は第1の実施形態(図1)の構成
に対して、燃料噴射弁として多噴孔式噴射弁8が設けら
れている点が異なる。ここで、この多噴孔式噴射弁8は
リフト量により異なる噴孔から主たる燃料噴射を行うよ
う構成される。すなわち、第1の燃料噴射においては、
図13に示すように、針弁13のリフト量を大とするこ
とで、主に主噴孔14から燃焼室の比較的広い範囲に主
燃焼に関わる適度に希薄な混合気を形成する。そして、
第2の燃料噴射においては、図14に示すように、針弁
13のリフト量を小とすることで、主に副噴孔15から
火花点火に関わる理論空燃比付近の必要最小量の混合気
を形成する。点火プラグ9はこの第2の燃料噴射による
燃料噴霧の噴霧中心軸上にそのギャップが位置するよう
取り付けられる。
ド2における燃料噴射弁8と点火プラグ9の配置が容易
となり、特にシリンダボア径の小さい小型エンジンに対
し本発明を適用可能となる。尚、以上には、本発明を第
2の燃料噴射により生成される混合気に火花点火するこ
とで1段目の燃僥を行い、1段目の燃焼による燃焼室内
の温度圧力上昇により周囲の混合気が圧縮自己着火する
ことで2段目の燃焼を行う筒内直噴式エンジンに適用し
た実施形態について説明したが、点火プラグ周囲の混合
気の火花点火燃焼に引き続き周囲の混合気が伝播燃焼を
行う筒内直噴式エンジンにも適用できる。
ステム図
との関係を示す図
ジンのシステム図
ジンのシステム図
ジンのシステム図
針弁リフト量が大きい時の噴霧形態を示す図
針弁リフト量が小さい時の噴霧形態を示す図
Claims (9)
- 【請求項1】燃焼室内に燃料を直接噴射する燃料噴射弁
と、点火プラグとを備え、燃焼室内に比較的希薄な混合
気を形成する第1の燃料噴射と、前記点火プラグの周囲
に比較的濃い混合気を形成する第2の燃料噴射とを行う
ようにした筒内直噴式エンジンにおいて、 前記燃料噴射弁の噴霧中心軸上に前記点火プラグの放電
ギャップが位置するよう前記燃料噴射弁と前記点火プラ
グの配置を設定すると共に、 前記第2の燃料噴射における噴霧角を、前記第1の燃料
噴射における噴霧角より小とすることを特徴とする筒内
直噴式エンジン。 - 【請求項2】前記第2の燃料噴射により生成される混合
気に火花点火することで1段目の燃焼を行い、1段目の
燃焼による燃焼室内の温度圧力上昇により周囲の混合気
が圧縮自着火することで2段目の燃焼を行う運転形態を
持つことを特徴とする請求項1に記載の筒内直噴式エン
ジン。 - 【請求項3】ピストン上面の、ピストン上死点位置での
前記第2の燃料噴射による燃料噴霧の噴霧中心軸上に、
燃焼室を形成する凹部を設けることを特徴とする請求項
1又は請求項2に記載の筒内直噴式エンジン。 - 【請求項4】前記第2の燃料噴射による燃料噴霧の噴霧
中心軸上のシリンダヘッド部分を凹ませて、燃焼室を形
成する凹部を設けることを特徴とする請求項1又は請求
項2に記載の筒内直噴式エンジン。 - 【請求項5】前記第2の燃料噴射の燃料噴射量がエンジ
ン負荷によらずほぼ一定となるように噴射を行わせる噴
射制御手段を設けることを特徴とする請求項1〜請求項
4のいずれか1つに記載の筒内直噴式エンジン。 - 【請求項6】前記第1の燃料噴射の燃料噴射時期がエン
ジン負荷上昇に応じて進められるように噴射を行わせる
噴射制御手段を設けることを特徴とする請求項1〜請求
項5のいずれか1つに記載の筒内直噴式エンジン。 - 【請求項7】前記第1の燃料噴射と第2の燃料噴射とを
共通の燃料噴射弁で行い、前記第2の燃料噴射における
噴霧角が前記第1の燃料噴射における噴霧角より小とな
るよう各燃料噴射の噴射期間を設定することを特徴とす
る請求項1〜請求項6のいずれか1つに記載の筒内直噴
式エンジン。 - 【請求項8】前記燃料噴射弁がスワール式噴射弁である
ことを特徴とする請求項7に記載の筒内直噴式エンジ
ン。 - 【請求項9】前記燃料噴射弁が多噴孔式噴射弁であり、
リフト量により異なる噴孔を主として、それぞれ第1の
燃料噴射と第2の燃料噴射とが行われることを特徴とす
る請求項7に記載の筒内直噴式エンジン。
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