JP2001079403A - 排気ガス浄化用触媒 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒Info
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Abstract
温耐久性に優れ、しかも比較的低温下においても有効に
作用することができる排気ガス浄化用触媒を提供する。 【解決手段】 耐熱性支持担体に、当該耐熱性支持担体
の表面に直接支持形成された第1被覆層と、この第1被
覆層の表面に形成された第2被覆層と、からなる2層構
造の被覆層が形成された排気ガス浄化用触媒において、
第1被覆層に、Pdを、Al2O3 または一般式Ce1-(x+y)
Zrx My O2-z で表されるCeとZrの複合酸化物に担持
した状態で添加し、第2被覆層に、PtおよびRhのうちの
少なくとも一方を、上記一般式で表される複合酸化物に
担持した状態で添加し、CeとZrとの複合酸化物としては
PtまたはRhが担持されているか否かを問わず上記一般式
で表されるもの以外を添加しない。(Mはアルカリ土類
金属元素またはCeとZrを除く希土類元素、0.3≦Ce≦0.
8、0.2 ≦Zr≦0.7)
Description
機関から排出される排気ガス中に含まれる窒素酸化物
(NOX )、一酸化炭素(CO)、および炭化水素(H
C)などを効率良く浄化するための排気ガス浄化用触媒
に関する。
しくなっており、将来的にも排気ガス規制の強化が予定
されている。この場合に特に重要となるのは、内燃機関
の始動直後のように、内燃機関や排気ガス浄化用触媒の
温度が十分に上昇していない状態において、いかにして
低温排気ガスを効率良く浄化するかである。
向上させるべく、パラジウムが有する低温での高いHC
浄化能を利用したものが種々提案されている。その1つ
として、ハニカム担体に被覆層を形成し、この被覆層の
表面にパラジムを(含浸)担持させた排気ガス浄化用触
媒がある。上記したコールドエミッションへの対応か
ら、内燃機関が始動してから早期に高い浄化性能を発揮
できるように、排気ガス浄化用触媒を床下からより内燃
機関に近いマニバータ位置に搭載する傾向がある。この
ため、排気ガス浄化用触媒は、実用的には、例えば90
0℃以上(場合によっては1000℃以上)の高温に曝
されることもある。したがって、パラジウムが被覆層の
表面に担持された構成では、高温に曝されることによっ
てパラジウムが粒成長するなどして劣化してしまい、長
期に渡って高い低温活性を維持することができない。
たとえば2層構造の被覆層をハニカム担体などの耐熱性
支持担体に形成し、その内層側にPdを存在させる排気
ガス浄化用触媒がある(特開平11−151439号公
報)。より具体的には、上記公報に記載の発明では、P
dが担持されたセリウム系複合酸化物が含まされた第1
被覆層と、PtおよびRhが共存担持されたジルコニウ
ム系複合酸化物が含まされた第2被覆層とからなる被覆
層を、ハニカム担体の表面に形成した構成とされてい
る。そして、好ましくは、第2被覆層には、ジルコニウ
ム系複合酸化物に加えてさらに、PtおよびRhの少な
くとも一方を担持した状態でセリウム系複合酸化物が含
まされている。
dが露出していないため、高温下でのPdの粒成長を抑
制することができる。しかしながら、上記公報に記載の
発明では、セリウムとジルコニウムとの複合酸化物とし
て、セリウム系複合酸化物およびジルコニウム系複合酸
化物を2種類を使用しているため、これらの複合酸化物
をそれぞれ別個に調整する必要があり、排気ガス浄化用
触媒を製造する際の工程数が多くなり、作業性およびコ
スト的な面で不利である。また、第2被覆層にセリウム
系複合酸化物およびジルコニウム系複合酸化物の双方を
含ませる場合には、第2被覆層の希土類元素の総量が増
加する傾向がある。被覆層における希土類元素の総量が
多くなれば、それに伴い貴金属のHC浄化能が低下する
傾向があり、このことを踏まえれば、低温域におけるH
C浄化能の向上を図る上では、希土類元素量の増加は望
ましいことではない。
れたものであって、作業効率良くコスト的に有利に製造
でき、高温条件下に曝された後においても、高い触媒活
性を維持することができ、しかも内燃機関の始動開始直
後のような比較的低温下においても、有効に作用するこ
とができる排気ガス浄化用触媒を提供することをその課
題とする。
は、次の技術的手段を講じている。
ス浄化用触媒は耐熱性支持担体に、当該耐熱性支持担体
の表面に直接支持形成された第1被覆層と、この第1被
覆層の表面に形成された第2被覆層と、からなる2層構
造の被覆層が形成された排気ガス浄化用触媒であって、
上記第1被覆層には、パラジウムが、アルミナまたは下
記一般式 (2) で表されるセリウム−ジルコニウム複合
酸化物(以下、適宜「セリウム系複合酸化物」という)
に担持された状態で含まれており、上記第2被覆層に
は、プラチナおよびロジウムのうちの少なくとも一方
が、下記一般式 (2) で表されるセリウム−ジルコニウ
ムとの複合酸化物に担持された状態で含まれているとと
もに、ジルコニウムを含む複合酸化物としては、下記一
般式 (2) で表されるもの以外が含まれていないことを
特徴としている。
rを除く希土類元素であり、zはMの酸化数および原子
割合によって決まる酸素欠損量を表しており、0.4≦
1−(x+y)≦0.7、0.2≦x≦0.5、0≦y
≦0.2である。
層からなる2層構造の被覆層において、アルミナまたは
セリウム系複合酸化物に担持された状態で、内層である
第1被覆層にPdが含まれているため、次のような利点
が得られる。すなわち、Pdが被覆層の表面に(含浸)
担持された場合と比べて、Pdが第1被覆層内に組み込
まれている分だけ、Pdが高温においても粒成長しにく
く、劣化しにくい。しかも、Pdが耐熱性の高い無機酸
化物であるセリウム系複合酸化物またはアルミナに担持
されているので、高温において担体である無機酸化物が
粒成長し、担体にPdが埋もれてしまうなどして触媒性
能が損なわれてしまうような事態も生じにくい。したが
って、本発明の排気ガス浄化用触媒は、高温雰囲気に繰
り返し曝されるような環境下においてもPdの触媒性能
が劣化しにくいといった利点が得られる。そして、Pd
は、比較的低温域において高い触媒性能を有するため、
本発明の排気ガス浄化用触媒では、比較的低温域におい
て有効に作用することができる。
リウム系複合酸化物に担持された状態で、外層である第
2被覆層にPtおよびRhのうちの少なくとも一方が含
まれているため、次のような利点が得られる。すなわ
ち、第2被覆層にPtまたはRhを含んでいるため、排
気ガス浄化用触媒が一定以上の温度に達すれば、Ptや
Rhの触媒活性を有効に利用して排気ガスを効率良く浄
化することができる。また、PtやRhは、耐熱性の高
い無機酸化物であるセリウム系複合酸化物に担持されて
いるので、高温において担体である無機酸化物が粒成長
し、担体にPtやRhが埋もれてしまうなどして触媒性
能が損なわれてしまうような事態も生じにくい。したが
って、本発明の排気ガス浄化用触媒は、高温雰囲気に繰
り返し曝されるような環境下においてもPtやRhの触
媒性能が劣化しにくいといった利点が得られる。そし
て、セリウム系複合酸化物は、雰囲気中の酸素濃度に応
じて、雰囲気中の過剰な酸素を吸蔵し、また雰囲気中に
酸素を放出する能力である酸素ストレージ能(OSC)
を有する。このため、セリウム系複合酸化物にPtやR
hを担持させておけば、酸素を放出するスピードが速く
なり、PtやRhの周りにおける酸素濃度が、セリウム
系複合酸化物により調整され、PtやRhによる触媒反
応の効率の向上が図られる。
浄化用触媒では、高温雰囲気に繰り返し曝されるような
環境下においても、比較的低温域から高温域に渡る広い
温度範囲において高い触媒活性を発揮し、効率良く排気
ガスを浄化することができる。
は、第2被覆層には、ジルコニウムを含む酸化物(セリ
ウムとジルコニウムとの複合酸化物を含む)として、上
記一般式 (2) で表されるセリウム系複合酸化物のみが
含まれており、特開平11−151439号公報でいう
ところのジルコニウム系複合酸化物や、酸化ジルコニウ
ムが、貴金属用の担体であるか否かを問わずに除外され
ている。このため、第2被覆層における希土類元素量を
低減することが可能となり、希土類元素によるHC浄化
能の低下を抑制することが可能となる。
なる被覆層全体として、希土類元素量の低減を図ること
ができ、希土類元素によるHC浄化能の低下をさらに確
実に抑制することが可能となる。また、第1被覆層およ
び第2被覆層を構成するセリウム−ジルコニウム複合酸
化物として、セリウム系複合酸化物のみが使用されるた
め、排気ガス浄化用触媒を製造するに当たり、ジルコニ
ウム系複合酸化物を調整・準備する必要がなくなるた
め、作業効率が改善され、コスト的にも有利なものとな
る。
記第1被覆層には、上記一般式 (1) で表されるセリウ
ム−ジルコニウム複合酸化物と、アルミナとが共存して
おり、これらのうちの少なくとも一方に、パラジウムが
担持されている。
合酸化物およびアルミナの双方が添加されている。セリ
ウム系複合酸化物は、いわゆる酸素ストレージ能(OS
C)を有しており、雰囲気中の酸素濃度を調整する機能
を有している。このため、セリウム系複合酸化物にパラ
ジウムを担持させれば、酸素を放出するスピードを加速
でき、CO、NOx 反応を向上できる。一方、アルミナ
は多孔質であるから、排気ガス中の処理すべき成分(た
とえばHC)が吸着しやすい。このため、アルミナに担
持させれば、パラジウム周りにおける処理すべき成分の
存在確率が高くなり、これをパラジウムにより効率良く
浄化することができる。このように、セリウム系複合酸
化物およびアルミナの少なくとも一方にパラジウムを担
持させれば、効率良く排気ガスを浄化することができ
る。
分であるから、これを第1被覆層に添加すれば、第1被
覆層としての高温耐久性を向上させることができる。
1被覆層には、バリウム(Ba)、カルシウム(C
a)、セシウム(Cs)、カリウム(K)、マグネシウ
ム(Mg)、およびランタン(La)からなる群より選
ばれる少なくとも1つの元素が、硫酸塩、酢酸塩、ある
いは硝酸塩の形態で含まされる。これらの元素のうちと
くに、硫酸バリウムが好ましく使用される。
すいが、例示した各元素(Baなど)を共存させれば、
PdのHCからの被毒を防止できる。
らに、第2被覆層には、アルミナ(Al2 O3 )が添加
される。
ることにより、第2被覆層の耐熱性が向上する。このた
め、通常は被覆層の耐熱性を向上させる目的で添加され
るジルコニウム系複合酸化物を、本発明のようにして積
極的に除外したとしても、第2被覆層としての耐熱性を
十分に維持することが可能となる。
ュライト、ムライト、アルミナ、金属(たとえばステン
レス鋼)などからなるとともに、多数のセルが形成され
たハニカム担体を挙げることができる。ハニカム担体を
用いる場合には、各セルの内表面に、公知のウオッシュ
コートにより第1被覆層および第2被覆層からなる被覆
層が形成されて排気ガス浄化用触媒とされる。
アルカリ土類金属元素としては、ベリリウム(Be)、
マグネシウム(Mg)、カルシウム(Ca)、ストロン
チウム(Sr)、バリウム(Ba)、およびラジウム
(Ra)が挙げられる。これらのアルカリ土類金属元素
は、単独で使用しても、複数種を併用してもよい。例示
したアルカリ土類金属元素のうち、MgあるいはCaが
好ましく使用される。
元素(CeおよびZrを除く)としては、スカンジウム
(Sc)、イットリウム(Y)、ランタン(La)、プ
ラセオジム(Pr)、ネオジム(Nd)、プロメチウム
(Pm)、サマリウム(Sm)、ユウロピウム(E
u)、ガドリニウム(Gd)、テルビウム(Tb)、ジ
スプロシウム(Dy)、ホルミウム(Ho)、エルビウ
ム(Er)、ツリウム(Tm)、イッテルビウム(Y
b)、およびルテチウム(Lu)が挙げられる。これら
の希土類元素は、単独で使用しても、複数種を併用して
もよい。例示した希土類元素のうち、Y、La、Pr、
Nd、Gd、あるいはTbが好ましく使用される。
沈法やアルコキシド法)により所望の組成に調整するこ
とができる。
に、セリウム(Ce)およびジルコニウム(Zr)、必
要に応じてアルカリ土類金属元素や希土類元素(Ceお
よびZrを除く)を含む塩の溶液を調整し、この溶液に
アルカリ性水溶液を加え、所望の元素を含む塩を共沈さ
せた後、この共沈物を熱処理することにより複合酸化物
が調整される。
素(CeおよびZrを含む)の塩としては、硫酸塩、オ
キシ硫酸塩、硝酸塩、オキシ硝酸塩、塩化物、オキシ塩
化物、リン酸塩などの無機塩や、酢酸塩、オキシ酢酸
塩、シュウ酸塩などの有機塩を挙げることができる。
としては、アンモニア水溶液、炭酸アンモニア水溶液、
水酸化ナトリウム水溶液などを用いることができる。
論比となるように、CeおよびZr、必要に応じてアル
カリ土類金属元素や希土類元素(CeおよびZrを除
く)を含む混合アルコキシド溶液を調整し、この混合ア
ルコキシド溶液に脱イオン水を加えて加水分解させ、加
水分解生成物を熱処理することにより複合酸化物の調整
が行われる。
ては、メトキシド、エトキシド、プロポキシド、ブトキ
シドなどやこれらのエチレンオキサイド付加物などが採
用される。
は、一般の工業的用途に用いられる1〜3%程度のハフ
ニウム(Hf)を含んだものでよく、その場合には、本
発明ではHf含有分をZrとみなして組成計算してい
る。
熱処理は、これらの共沈物あるいは加水分解生成物を濾
過洗浄後、好ましくは約50〜200℃で約1〜48時
間乾燥し、得られた乾燥物を約350〜1000℃、好
ましくは400〜800℃で約1〜12時間焼成するこ
とにより行う。
化物やAl2 O3 へのPdの担持は、Pdを含む塩の溶
液を調整し、これを担体となるべき酸化物に含浸させた
後に熱処理することによって行われる。また、セリウム
系複合酸化物へのPtやRhの担持は、PtやRhを含
む塩の溶液を調製し、これをセリウム系複合酸化物に含
浸させた後に熱処理することにより行われる。
ては、硝酸塩水溶液、塩化物水溶液などが用いられる。
00℃で約1〜48時間した後に、さらに約350〜1
000℃(好ましくは400〜800℃)で約1〜12
時間(好ましくは約2〜4時間)焼成することにより行
う。
担体を用いる場合には、上記したように公知のウオッシ
ュコート層と同様な方法によって次のようにして行われ
る。たとえば、第1被覆層は、Pdが担持されたセリウ
ム系複合酸化物またはAl2O3 の粉末、必要に応じて
硫酸バリウムなどの被毒抑制剤の粉末、貴金属が担持さ
れていないAl2 O3 などの粉末を粉砕・混合したもの
をスラリー状とし、このスラリーをハニカム担体に付着
させて電気炉などで、たとえば600℃で3時間焼成す
ることにより行われる。第2被覆層は、PtやRhを担
持した所定のセリウム系複合酸化物の粉末、必要に応じ
てAl2 O3 などの粉末を粉砕・混合したものをスラリ
ー状とし、このスラリーをハニカム担体に付着させて電
気炉などで、たとえば600℃で3時間焼成することに
より行われる。
ともに説明するが、本発明はこれらの実施例には限定さ
れるものではない。
1.98のセリウム系複合酸化物(CZY)を調整した。
次いで、CZYに対してパラジウム(Pd)で単独担
持(Pd/CZY)し、これとは別のCZYに対し
てプラチナ(Pt)およびロジウム(Rh)を共存担持
(Pt−Rh/CZY)した。
バリウム(BaSO4 )により、モノリス担体の各セル
の内表面に第1被覆層を形成した。次いで、Pt−Rh
/CZY、およびアルミナ(Al2 O3 )により、第
1被覆層の表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気
ガス浄化用触媒とした。
0℃耐久試験を20時間行った後に、CO−NOx クロ
スポイント浄化率およびHC50%浄化温度を測定する
ことにより、触媒性能を評価した。その結果を表1に示
す。
直径が105.7mm、長さが114mm、容量1.0
dm3 の円柱状で、壁厚0.1mm、600cell/inch2
(93cell/cm2)の密度でセルが形成されたコージュラ
イト製のものを用いた。
系複合酸化物であるCZYは、いわゆるアルコキシド
法により調整した。まず、セリウムメトキシプロピレー
ト0.1mol、ジルコニウムメトキシプロピレート
0.09mol、イットリウムメトキシプロピレート
0.01molを200mlのトルエンに溶解させ、混
合アルコキシド溶液を作成した。そして、この混合アル
コキシド中に脱イオン水80mlを滴下してアルコキシ
ドの加水分解を行った。さらに、加水分解された溶液か
ら溶剤およびH2 Oを留去・蒸発乾固して前駆体を作成
し、この前駆体を60℃で24時間通風乾燥した後に、
電気炉にて450℃で3時間熱処理してCe0.50Zr
0.45Y0.05O1.98の組成を有するCZYの粉末を得
た。
担持)セリウム系複合酸化物であるCZYへの貴金属
触媒の担持は、担持すべき貴金属を含む塩の溶液をセリ
ウム系複合酸化物に含浸させた後に、これを熱処理する
ことにより行った。
換算して6重量%となるように調整された硝酸パラジウ
ム水溶液をCZYに含浸し、これを乾燥させた後に6
00℃で3時間焼成することによってPdが単独担持さ
れたセリウム系複合酸化物(Pd/CZY)の粉末を
得た。
持は、まず、Pt元素に換算して2重量%となるように
調整されたジニトロジアンミン硝酸白金溶液をCZY
に含浸し、これを乾燥させた後に600℃で3時間焼成
することによって、Ptが担持されたセリウム系複合酸
化物(Pt/CZY)の粉末を得た。この粉末に対し
てさらに、Rh元素に換算して1.7重量%となるよう
に調整された硝酸ロジウム水溶液を含浸した後に、これ
を乾燥させた後に600℃で3時間焼成することによっ
て、Rhがさらに共存担持されたセリウム系複合酸化物
(Pt−Rh/CZY)の粉末を得た。
構成すべき成分の粉末をスラリー状とし、このスラリー
をモノリス担体のセル内表面に付着させた後に熱処理
し、さらに第2被覆層を構成すべき成分の粉末をスラリ
ーとしたものを第1被覆層の表面に付着させた後に熱処
理することによって形成した。
粉末,Al2 O3 粉末、およびBaSO4 粉末を、ボ
ールミルで混合・粉砕したものに蒸留水を添加してスラ
リーを作成し、このスラリーをモノリス担体の各セルの
内表面に付着させて乾燥した後に、600℃で3時間焼
成することによって形成した。なお、本実施例では、第
1被覆層における各構成成分の重量は、モノリス担体1
dm3 当たり、CZY50g、これのPd担持量3.
0g、Al2 O3 45g、BaSO4 20gとした。
末,およびAl2 O3 粉末を、ボールミルで混合・粉砕
したものに蒸留水を添加してスラリーを作成し、このス
ラリーを第1被覆層の表面に付着させて乾燥した後に、
600℃で3時間焼成することによって形成した。な
お、本実施例では、第2被覆層における各構成成分の重
量は、モノリス担体1dm3 当たり、CZY75g、
これのPtおよびRh担持量を1.5gおよび1.3
g、Al2 O3 55gとした。
験は、排気量4リッター・V型8気筒エンジンを実車に
搭載し、このエンジンの片バンク(4気筒)に本実施例
の排気ガス浄化用触媒を装着することにより行った。具
体的には、図1に表したサイクルを1サイクル(30
秒)とし、このサイクルを2400回繰り返して計20
時間行なった。なお、図中には2サイクル示してある。
図1に示したように、0〜5秒(30〜35秒)の間
は、フィードバック制御によって理論空燃比(A/F=
14.6)であるストイキ状態に維持されたガソリンと
空気の混合気をエンジンに供給するとともに、排気ガス
浄化用触媒(触媒床)の内部温度が850℃近辺となる
ように設定した。5〜7秒(35〜37秒)の間は、フ
ィードバックをオープンにするとともに、燃料を過剰に
噴射して燃料リッチな状態(A/F=12.5)の混合
気をエンジンに供給した。7〜28秒(37〜58秒)
の間は、引き続いてフィードバックをオープンにして燃
料を過剰に供給したままで、排気ガス浄化用触媒の上流
側から導入管を介してエンジンの外部から二次空気を吹
き込んで、触媒床内部において過剰な燃料と二次空気と
を反応させて触媒床温度を上昇させた。このときの最高
温度は1100℃であり、A/Fは略理論空燃比である
14.8に維持した。最後の28〜30(58〜60
秒)の間は、燃料を供給せずに二次空気を供給し、リー
ン状態とした。なお、燃料は、ガソリンにリン化合物を
添加した状態で供給し、その添加量をリン元素に換算し
て耐久試験中の合計が0.27gとなるようにした。ま
た、触媒床温度は、ハニカム担体の中心部に挿入した熱
電対によって計測した。
びHC浄化率の測定)以上に説明した耐久試験を行った
本実施形態の排気ガス浄化用触媒に対して、まず900
℃で2時間アニーリング処理を施した。次いで、混合気
を燃料リッチな状態からリーン状態に変化させつつエン
ジンに供給するとともに、これをエンジンで燃焼させた
ときの排出ガスを本実施形態の排気ガス浄化用触媒によ
って浄化した。このとき、COおよびNOX が浄化され
る割合をそれぞれ測定し、これらの成分の浄化率が一致
するときの浄化率をCO−NOX クロスポイント浄化率
とした。なお、このような浄化率の測定は、エンジンを
自動車に実際に搭載させた状態ではなく、エンジンのみ
の状態で行った。また、排気ガス浄化用触媒に供給する
排気ガスの温度を460℃、その空間速度SVを800
00/hとした。
ストイキ状態の混合気を供給し、この混合気の燃焼によ
って排出される排気ガスの温度を30℃/minの割合
で上昇させつつ本実施形態の排気ガス浄化用触媒に供給
し、排気ガス中のHCが50%浄化されるときの温度を
測定した。この測定は、排気ガスの空間速度SVを80
000/hとして行った。なお、エンジンに供給される
混合気は、フィードバック制御によって略ストイキ状態
に維持し、そのA/F値は14.6±0.2とした。
成がCe0.45Zr0.48Y0.07O1.97(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、CZYに対し
てPdを単独担持(Pd/CZY)させ、これとは別
のCZYに対してPtを単独担持(Pt/CZY)
させた。
よびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の手法により
モノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層を形成し
た。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の
各構成成分の重量は、CZY70g、これのPd担持
量を1.5g、Al2 O3 70g、BaSO4 20gと
した。
3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被覆層の
表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス浄化用
触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1
被覆層の各構成成分の重量は、CZY50g、これの
Pt担持量を2.0g、Al2 O3 50gとした。
1と同様な手法により1100℃耐久試験を行った後に
アニーリング処理を施し、CO−NOx クロスポイント
浄化率およびHC50%浄化温度を測定することによ
り、触媒性能を評価した。その結果を表1に示す。
成がCe0.39Zr0.53Y0.08O1.96(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、CZYに対し
てPdを単独担持(Pd/CZY)させ、これとは別
のCZYに対してRhを単独担持(Rh/CZY)
させた。
2 O3 、およびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の
手法によりモノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層
を形成した。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1
被覆層の各構成成分の重量は、貴金属担体としてのCZ
Y50g、これのPd担持量を4.0g、貴金属が担
持されていないCZY10g、Al2 O3 80g、B
aSO4 20gとした。
3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被覆層の
表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス浄化用
触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対する第2
被覆層の各構成成分の重量は、CZY70g、これの
Rhの担持量を0.8g、Al2 O3 50gとした。
1と同様な手法により1100℃耐久試験を行った後に
アニーリング処理を施し、CO−NOx クロスポイント
浄化率およびHC50%浄化温度を測定することによ
り、触媒性能を評価した。その結果を表1に示す。
成がCe0.50Zr0.50O2.00(CZ)のセリウム系複合
酸化物を調整した。
O4 を用いて、実施例1と同様の手法によりモノリス担
体の各セルの内表面に第1被覆層を形成した。さらに、
第1被覆層に対して、硝酸パラジウム水溶液を含浸し、
これを乾燥させた後に600℃で3時間焼成することに
よって、第1被覆層の表面にPdを含浸担持させた。な
お、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の構成成
分の各重量は、CZ45g、Al2 O3 50g、BaS
O4 20gとし、第1被覆層へのPd担持量を、モノリ
ス担体1dm3 当たり3.0gとした。
実施例1と同様の手法により第1被覆層の表面にに第2
被覆層を形成した。さらに、第2被覆層に対して、ジニ
トロジアンミン硝酸白金溶液を含浸し、これを乾燥させ
た後に600℃で3時間焼成することによって、第2被
覆層の表面にPtを含浸担持させ、硝酸ロジウム水溶液
を含浸し、これを乾燥させた後に600℃で3時間焼成
することによって、第2被覆層の表面にRhをさらに含
浸担持させ、本比較例の排気ガス浄化用触媒とした。な
お、モノリス担体1dm3 に対する第2被覆層の各構成
成分の重量は、CZ75g、Al2 O3 50gとし、第
2被覆層へのPtおよびRh担持量を、それぞれモノリ
ス担体1dm3 当たり1.5gおよび1.3gとした。
1と同様な手法により1100℃耐久試験を行った後に
アニーリングを施し、CO−NOx クロスポイント浄化
率およびHC50%浄化温度を測定することにより、触
媒性能を評価した。その結果を表1に示す。
系複合酸化物に担持された状態で第1被覆層に含まさ
れ、PtやRhがセリウム系複合酸化物に担持された状
態で第2被覆層に含まされた実施例1〜3の排気ガス浄
化用触媒は、Pdが第1被覆層の表面に含浸担持される
とともに、PtとRhが第2被覆層の表面に含浸担持さ
れ、貴金属以外の組成が各実施例と略同様とされた比較
例1の排気ガス浄化用触媒に比べて、CO−NOx クロ
スポイント浄化率が格段に高く、HC50%浄化温度が
格段に低くなっている。すなわち、第1被覆層にPdを
含ませるとともに、第2被覆層にPtやRhを含ませる
場合には、これらの貴金属をセリウム系複合酸化物に担
持させると、高温耐久後においても、比較的低温におけ
るHC浄化能が良好なものとなることが確認された。
成がCe0.50Zr0.45Y0.05O1.98(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、実施例1と同様
な手法により、Al2 O3 に対してPdを単独担持(P
d/Al2 O3)させ、CZYに対してPtおよびR
hを共存担持(Pt−Rh/CZY)させた。
よびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の手法により
モノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層を形成し
た。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の
各構成成分の重量は、Al2 O 3 50g、これのPd担
持量を2.0g、CZY45g、BaSO4 20gと
した。
l2 O3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被
覆層の表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス
浄化用触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対す
る第2被覆層の各構成成分の重量は、CZY45g、
これのPtおよびRh担持量を0.75gおよび0.3
g、Al2 O3 50gとした。
明する1150℃耐久試験を20時間行った後に900
℃で2時間アニーリング処理を施し、実施例1と同様に
してCO−NOx クロスポイント浄化率およびHC50
%浄化温度を測定することにより、触媒性能を評価し
た。その結果を表2に示す。
験は、排気量4リッター・V型8気筒エンジンを実車に
搭載し、このエンジンの片バンク(4気筒)に本実施例
の排気ガス浄化用触媒を装着することにより行った。具
体的には、図2に表したサイクルを1サイクル(60
秒)とし、このサイクルを1200回繰り返して計20
時間行なった。図2に示したように、0〜20秒の間
は、フィードバック制御によって理論空燃比(A/F=
14.6)であるストイキ状態に維持されたガソリンと
空気の混合気をエンジンに供給するとともに、排気ガス
浄化用触媒(触媒床)の内部温度が850℃近辺となる
ように設定した。20〜24秒の間は、フィードバック
をオープンにするとともに、燃料を過剰に噴射して燃料
リッチな状態(A/F=11.2)の混合気をエンジン
に供給した。24〜56秒の間は、引き続いてフィード
バックをオープンにして燃料を過剰に供給したままで、
排気ガス浄化用触媒の上流側から導入管を介してエンジ
ンの外部から二次空気を吹き込んで、触媒床内部におい
て過剰な燃料と二次空気とを反応させて触媒床温度を上
昇させた。このときの最高温度は1150℃であり、A
/Fは略理論空燃比である14.8に維持した。最後の
56〜60の間は、燃料を供給せずに二次空気を供給
し、リーン状態とした。なお、燃料は、ガソリンにリン
化合物を添加した状態で供給し、その添加量をリン元素
に換算して耐久試験中の合計が0.27gとなるように
した。また、触媒床温度は、ハニカム担体の中心部に挿
入した熱電対によって計測した。
成がCe0.48Zr0.45Y0.07O1.97(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、実施例1と同様
な手法により、Al2 O3 に対してPdを単独担持(P
d/Al2 O3)させ、CZYに対してPtを単独担
持(Pt/CZY)させた。
およびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の手法によ
りモノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層を形成し
た。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の
各構成成分の重量は、担体としてのAl2 O3 50g、
これのPd担持量を1.5g、担体でないAl2 O32
0g、BaSO4 20gとした。
3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被覆層の
表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス浄化用
触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対する第2
被覆層の各構成成分の重量は、CZY90g、これの
Pt担持量を1.0g、Al2 O3 50gとした。
4と同様な手法により1150℃耐久試験を行った後に
アニーリング処理を施し、実施例1と同様にしてCO−
NO x クロスポイント浄化率およびHC50%浄化温度
を測定することにより、触媒性能を評価した。その結果
を表2に示す。
成がCe0.60Zr0.32Y0.08O1.96(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、Al2O3 に対
してPdを単独担持(Pd/Al2 O3 )させ、CZY
に対してRhを単独担持(Rh/CZY)させた。
よびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の手法により
モノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層を形成し
た。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の
各構成成分の重量は、Al2 O 3 50g、これのPd担
持量を4.0g、CZY10g、BaSO4 20gと
した。
3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被覆層の
表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス浄化用
触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対する第2
被覆層の各構成成分の重量は、CZY90g、これの
Rh担持量を0.4g、Al2 O3 40gとした。
4と同様な手法により1150℃耐久試験を行った後に
アニーリング処理を施し、実施例1と同様にしてCO−
NO x クロスポイント浄化率およびHC50%浄化温度
を測定することにより、触媒性能を評価した。その結果
を表2に示す。
成がCe0.50Zr0.50O2.00(CZ)のセリウム系複合
酸化物を調整した。
O4 を用いて、実施例1と同様の手法によりモノリス担
体の各セルの内表面に第1被覆層を形成した。さらに、
第1被覆層に、硝酸パラジウム水溶液を含浸し、これを
乾燥させた後に600℃で3時間焼成することによっ
て、第1被覆層の表面にPdを含浸担持させた。なお、
モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の各構成成分
の重量は、CZ45g、Al2 O3 50g、BaSO4
52gとし、第1被覆層へのPd担持量を、モノリス担
体1dm3 当たり1.5gとした。
て、実施例1と同様の手法により第1被覆層の表面に第
2被覆層を形成した。さらに、第2被覆層に対して、ジ
ニトロジアンミン硝酸白金溶液を含浸し、これを乾燥さ
せた後に600℃で3時間焼成することによって、第2
被覆層の表面にPtを含浸担持させ、硝酸ロジウム水溶
液を含浸し、これを乾燥させた後に600℃で3時間焼
成することによって、第2被覆層の表面にRhをさらに
含浸担持させ、本比較例の排気ガス浄化用触媒とした。
なお、モノリス担体1dm3 に対する第2被覆層の各構
成成分の重量は、CZ45g、Al2 O3 50gとし、
第2被覆層へのPtおよびRh担持量を、それぞれモノ
リス担体1dm3 当たり0.75gおよび0.3gとし
た。
4と同様な手法により1150℃耐久試験を行った後に
アニーリング処理を施し、実施例1と同様にしてCO−
NO x クロスポイント浄化率およびHC50%浄化温度
を測定することにより、触媒性能を評価した。その結果
を表2に示す。
3 に担持された状態で第1被覆層に含まれ、PtやRh
がセリウム系複合酸化物に担持された状態で第2被覆層
に含まれた実施例4〜6の排気ガス浄化用触媒は、Pd
が第1被覆層の表面に含浸担持されるとともに、Ptと
Rhが第2被覆層の表面に含浸担持され、貴金属以外の
組成が各実施例と略同様とされた比較例2の排気ガス浄
化用触媒に比べて、CO−NOx クロスポイント浄化率
が格段に高く、HC50%浄化温度が格段に低くなって
いる。すなわち、第1被覆層にPdを含ませるととも
に、第2被覆層にPtやRhを含ませる場合には、これ
らの貴金属をAl2 O3 に担持させると、高温耐久後に
おいても、比較的低温におけるHC浄化能が良好なもの
となることが確認された。また、各実施例の排気ガス浄
化用触媒の第1被覆層および第2被覆層には、ジルコニ
ウム系複合酸化物が含まれていないが、第1被覆層には
貴金属担体としてAl2 O3 が添加し(場合によっては
耐熱性を向上させことを主目的として添加)、第2被覆
層には耐熱性を向上させる成分としてAl2 O3 のみを
添加したとしても、高温耐久性が悪化することもなかっ
た。
成がCe0.60Zr0.30Y0.10O1.95(CZY)のセリ
ウム系複合酸化物を調整した。次いで、CZYに対し
てPdを単独担持(Pd/CZY)させ、これとは別
のCZYに対してPtおよびRhを共存担持(Pt−
Rh/CZY)させた。
よびBaSO4 を用いて、実施例1と同様の手法により
モノリス担体の各セルの内表面に第1被覆層を形成し
た。なお、モノリス担体1dm3 に対する第1被覆層の
各構成成分の重量は、CZY35g、これのPd担持
量を1.5g、Al2 O3 55g、BaSO4 0.1g
とした。
l2 O3 を用いて、実施例1と同様の手法により第1被
覆層の表面に第2被覆層を形成し、本実施例の排気ガス
浄化用触媒とした。なお、モノリス担体1dm3 に対す
る第2被覆層の各構成成分の重量は、CZY50g、
これのPtおよびRh担持量を1.0gおよび0.7
g、Al2 O3 65gとした。
る1100℃耐久試験を20時間行った後に、実施例1
と同様にしてHC50%浄化温度を測定することによ
り、触媒性能を評価した。その結果を表3に示す。
験は、排気量4リッター・V型8気筒エンジンを実車に
搭載し、このエンジンの片バンク(4気筒)に本実施例
の排気ガス浄化用触媒を装着することにより行った。具
体的には、以下に説明するサイクルを1サイクル(60
秒)とし、このサイクルを3000回繰り返して計50
時間行なった。図3に表したように、0〜40秒の間
は、フィードバック制御によって理論空燃比(A/F=
14.6)であるストイキ状態に維持された混合気をエ
ンジンに供給するとともに、排気ガス浄化用触媒(触媒
床)の内部温度が850℃近辺となるように設定した。
40〜44秒の間は、フィードバックをオープンにする
とともに、燃料を過剰に噴射して燃料リッチな状態(A
/F=11.7)の混合気をエンジンに供給した。44
〜56秒の間は、引き続いてフィードバックをオープン
にして燃料を過剰に供給したままで、排気ガス浄化用触
媒の上流側から導入管を介してエンジンの外部から二次
空気を吹き込んで、触媒床内部において過剰な燃料と二
次空気とを反応させて触媒床温度を上昇させた。このと
きの最高温度は1100℃であり、A/Fは略理論空燃
比である14.8に維持した。最後の56〜60の間
は、二次空気を供給し、リーン状態とした。なお、触媒
床温度は、ハニカム担体の中心部に挿入した熱電対によ
って計測した。
し、第2被覆層の構成を次のようにした。すなわち、第
2被覆層を、組成がZr0.80Ce0.16La0.02Nd0.02
O1.98(ZCLN)のジルコニウム系複合酸化物に対し
てPtおよびRhを共存担持させた。そして、第2被覆
層をPt−Rh/ZCLN、CZY、およびAl2 O
3 により構成し、本比較例の排気ガス浄化用触媒とし
た。なお、ZCLNは、実施例1に示したセリウム系複
合酸化物と同様にして調整し、第2被覆層は、実施例1
と同様の手法を用いて第1被覆層の表面に形成した。ま
た、モノリス担体1dm3 に対する第2被覆層の各構成
成分の重量は、ZCLN50g、これのPtおよびRh
担持量をそれぞれ1.0gおよび0.7g、CZY5
0g、Al2 O3 65gとした。
7と同様な手法により1100℃耐久試験を行った後
に、HC50%浄化温度を測定することにより、触媒性
能を評価した。その結果を表3に示す。
ける希土類化合物の総量の少ない実施例7の排気ガス浄
化用触媒は、これよりも希土類化合物の総量の多い比較
例3の排気ガス浄化用触媒に比べて、HC50%浄化温
度が低くなっている。第1被覆層の構成は、実施例7と
比較例3とで同一とされているから、少なくとも第2被
覆層において希土類化合物の総量を少なくすれば、低温
でのHC浄化能が改善されることが確認された。
業効率良くコスト的に有利に製造でき、しかも高温耐久
後においても高い触媒活性を維持し、しかも内燃機関の
始動開始直後のような比較的低温下においても、有効に
作用することができる排気ガス浄化用触媒が提供され
る。
耐久試験を説明するためのサイクル図である。
耐久試験を説明するためのサイクル図である。
験を説明するためのサイクル図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 耐熱性支持担体に、当該耐熱性支持担体
の表面に直接支持形成された第1被覆層と、この第1被
覆層の表面に形成された第2被覆層と、からなる2層構
造の被覆層が形成された排気ガス浄化用触媒であって、
上記第1被覆層には、パラジウムが、アルミナまたは下
記一般式 (1) で表されるセリウム−ジルコニウム複合
酸化物に担持された状態で含まれており、上記第2被覆
層には、プラチナおよびロジウムのうちの少なくとも一
方が、下記一般式 (1) で表されるセリウム−ジルコニ
ウム複合酸化物に担持された状態で含まれているととも
に、ジルコニウムを含む複合酸化物としては、下記一般
式(1) で表されるもの以外は含まれていないことを特
徴とする、排気ガス浄化用触媒。 【化1】 (Mはアルカリ土類金属元素またはCeとZrを除く希
土類元素であり、zはMの酸化数および原子割合によっ
て決まる酸素欠損量を表しており、0.3≦1−(x+
y)≦0.8、0.2≦x≦0.7、0≦y≦0.2で
ある。) - 【請求項2】 上記第1被覆層には、上記一般式 (1)
で表されるセリウム−ジルコニウム複合酸化物と、アル
ミナとが共存しており、これらのうちの少なくとも一方
に、パラジウムが担持されている、請求項1に記載の排
気ガス浄化用触媒。 - 【請求項3】 上記第1被覆層には、バリウム、カルシ
ウム、セシウム、カリウム、マグネシウム、およびラン
タンからなる群より選ばれる少なくとも1つの元素が、
硫酸塩、酢酸塩、または硝酸塩の形態で含まれている、
請求項1または2に記載の排気浄化用触媒。 - 【請求項4】 上記第2被覆層には、アルミナがさらに
含まれている、請求項1ないし3のいずれかに記載の排
気ガス浄化用触媒。
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