JP2000514509A

JP2000514509A - 空気力学的にテクスチャード加工する方法、テクスチャーノズル、ノズルヘッドおよびその使用

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Publication number: JP2000514509A
Application number: JP09528854A
Authority: JP
Inventors: ベルチュ・ゴットヒルフ; シュヴァルツ・エルヴィン
Original assignee: ヘーバーライン・ファーザーテヒノロギー・アクチェンゲゼルシャフト
Priority date: 1996-02-15
Filing date: 1997-02-12
Publication date: 2000-10-31
Anticipated expiration: 2017-02-12
Also published as: TW517108B; DE19605675C5; US6088892A; KR100296216B1; BR9707431A; TW477838B; EP0880611A1; DE19605675A1; JP3215341B2; DE19605675C2; RU2142029C1; ES2160923T3; GB2310219B; DE59704244D1; CN1095887C; CN1211293A; GB9702679D0; JP3433946B2; WO1997030200A1; TW476821B

Abstract

(57)【要約】この新規な発明は、ノズルの通路を設計してマッハ２以上の空気流となるようにしてテクスチャード加工の集中度を高めることを提案している。テクスチャード加工領域の直前のノズル通路の全開口角は、ノズルの最狭部の直径の数倍である有効長さと共に理想的なラバル角度より大きい。この新規な発明は取り分けテクスチャーの品質を改良し、これは生産速度が高い場合でも特に完全である。これは600〜1000m/minの範囲およびそれ以上まで上昇する。驚くことに、新しいノズル芯はこの新規な発明の全ての利点を有し、従来の技術の交換部品として使用できるように設計できることが分かる。同じことは、完全なノズルヘッドに当てはまる。何故なら、この新規な発明は同じ外形幾何学寸法、同じ空気圧および同じ空気量で使用できるからである。

Description

【発明の詳細な説明】空気力学的にテクスチャード加工する方法、テクスチャーノズル、ノズルヘッドおよびその使用技術分野この発明は、中間部分で４バールより大きい供給圧力の圧搾空気を糸通路に導入し、拡大する加速通路で気泡ビームを超音速に加速し、一端に糸を通し、他端でテクスチャード加工された糸を引き出す直通の糸通路を備えたテクスチャーノズルで糸を空気力学的にテクスチャード加工する方法に関する。更に、この発明は一方の側に糸を導入でき、他方の側でテクスチャード加工を行う、圧搾空気導入部を有する直通の糸通路を備えた、テクスチャーノズル、ノズルヘッドおよびその使用法に関する。従来の技術気泡テクスチャ技術では２種のテクスチャーノズルが広く使用されている。これ等のノズルは糸通路へ圧搾空気を送るタイプにより区別されている。第一タイプのノズルは半径方向原理による気泡テクスチャーノズルである。この場合、例えば、欧州特許第88 254号明細書によれば、圧搾空気は主に半径方向に配置された一つまたはそれ以上の空気通路を介して導入される。半径方向原理によるテクスチャーノズルには、特に100％以下の過剰供給を必要とする糸に対して利用分野がある。特別な場合、所謂エフェクトヤーンの場合に短時間200％の過剰供給までが許される。第二タイプは軸方向原理である。圧搾空気は軸方向に向いた通路を経由して糸通路の広かったスペースに導入される。このような解決策は欧州特許第441 925号明細書に開示されている。軸方向原理によるテクスチャーノズルは、特に300％まで、部分的には500％までの非常に大きな過剰供給で効果的に使用されている。両方の対応する実際的な解決策は特にノズルの出口の領域のノズル開口部の設計でも異なっている。欧州特許第441 925号明細書の解決策には、出口端部の前にラバルノズルに相当するノズル開口部がある。ラバルノズルの特徴は約8°〜19°の非常に小さい開口角にある。開口角が所謂理想的なラバル角に等しいかそれより大きいなら、空気圧はラバルノズルの最狭部で臨界圧縮比以上であるという前提の下に、ノズル開口部で空気速度が脈動のない状態になって音速限界以上に上昇する。ラバルは空気圧が低下すると理想的なノズルでも速度上昇部の限界領域がノズルの中に移動することを既に認めていた。周知の圧縮衝撃を伴う衝撃波面が形成される。流体技術の大抵の専門分野では、圧縮衝撃をできる限り避けている。テクスチャ処理は、ガスを伴う超音速流のみを必要とするだけでなく、同時に糸をノズルの真ん中に通し、衝撃波面で処理する点で複雑である。どんな流量損失もなくするため、気泡テクスチャード加工では４バール以上、大抵６バール以上の空気圧で処理される。空気の理論的な最大速度（20℃の温度、無限に延びる導入圧力、および10°以下の理想的なラバル角での）は約770m/secになる。実際には、可能な最大空気速度は12バールの場合500〜5 50m/secの間、つまりマッハ２以下にある。これに付いては、科学的な研究「化学繊維と繊維産業」(Chemiefasern/Textilindustrie)，1981年5月を参照されたい。普及している専門的な考えによれば、テクスチャ処理は超音速流の現象のようなものとして圧縮衝撃の作用とされている。テクスチャーノズルで理想的なラバル角によりテクスチャード加工された糸は、長く品質の基準であった。これに基づき与えられる品質は他のノズル型で研究された。本出願人は、欧州特許第88 254号明細書のように、実際ラッパ状のノズル合流部を有する代わりのノズル型、所謂ヘマジェット(Hemajet)ノズルを開発した。このラッパ形状は一見するとラバルの規則を外れている。第二の研究報告(International Textil-Bulletin G arnherstellung 3/83；国際織物紀要、糸の作製3/83)は、ラッパ形状を用いても超音速流が発生し、約400m/secの範囲の空気速度が測定されたことを開示している。更に、糸の品質を高める実施方法は、特別な応用分野でラッパ形状が有利であることを示している。ヘマジェットノズルは、単純な一つの半径で表せる凸型に曲がった出口に基づいている。最狭部に直接続く拡大部を調べると、この拡大部の最初短い部分は理想的なラバル開口角の範囲にある。これは、両方のノズルのタイプが何故似たようなテクスチャード加工結果を部分的に与えるかの重要な根拠となっている。半径方向原理によるテクスチャーノズルが、特に過剰供給の小さい場合、軸方向原理によるテクスチャーノズルよりはるかに優れているけれども、前記文献によれば半径方向原理の場合、過剰供給が上昇すると、糸の張力が急激に低下することを示している。経験事実によれば、テクスチャーノズルの直後の糸の張力がテクスチャード加工の品質の特徴である。品質の比較（高い・低い値）は、少なくとも50m/minより良く100m/minの場合、容易になる。生産速度の相違が比較されている。品質とは全て可能な糸の品質の判定基準と解される。経験上考慮すべきテクスチャード加工された製品に対する品質の判定基準として直接測定できない製造条件もある。例えば、入ってくる糸を屑にする度合いが大きいから小さいかは一定値以上で許されない判定基準あるいは値である。この発明による考えによる直接計測比較のためには、好ましくはテクスチャード加工後の糸の張力（ｃＮで、あるいは平均のｃＮで）およびその時の張力のずれのパーセント（σ％）を選ぶ。両方の値は個別にあるいは全体値として検出される（Ａ₁値）。これについては、Retech AG社、スイス、と協同で行った本出願人のＡＴＱ測定・評価原理を参照されたい。400m/min以下の糸速度は最近では何ら問題とならない。実際の個別応用では、400〜600m/minの糸速度の場合、品質的に許容できるテクスチャード加工も得られている。これに反して、糸速度を更に600m/min以上に上げると、品質の劣化が確認される。これは、例えばハッキリと理由が分からないがテクスチャード加工糸の場合、テクスチャード加工糸の個々のループがより強く立っているように現れる。周知のテクスチャーノズルは、特にコンパクトな糸の場合、テクスチャード加工の最高の品質が要求されるなら、400m/min以下の生産速度で使用される。生産速度とはテクスチャーノズルからの糸の排出速度である。それ故、テクスチャード加工では、生産速度に関して、品質の限界の外、テクスチャード加工の場合に、例えば余りにも強く緩むため絶対テクスチャ限界が崩れる。発明の開示この発明の課題は、所定の速度でテクスチャー品質を向上させるか、例えば４ 00〜900m/minの範囲およびそれ以上に生産速度を高めること、また、生産速度が早くても遅い生産速度あるいは糸速度の場合と同じ品質あるいは少なくとも近似的に同じ品質にすることにある。更に、この発明の他の課題は、品質や能力に関して改造できるのであれ、設備を最低の経費で構成することにある。この発明による方法は、糸の速度に対する糸の張力の比を最適にするため、吹付空気ジェットを加速通路でマッハ２またはそれ以上に加速して糸の張力を、特にできる限り一定の糸の張力として高めることに特徴がある。更に、この発明は出口側に加速通路と糸通路に圧搾空気導入部（Ｐ）を有する通しの糸通路を備えたテクスチャーノズルにも関わり、加速通路の加速作用部分が加速通路の初めで1.5倍の直径（ｄ）より大きい長さ（ｌ₂）と、理想的なラバル角より大きい全開口角(α₂)を有することに特徴がある。品質に対する第一の鍵はテクスチャーノズルの後の糸の張力にあることが分かった。糸の張力を高めることができた時のみ品質を改善できた。本当の突破口は気泡ビームの流れをマッハ２の範囲以上に上げて初めて可能になった。これは、専門業界で広まっている先入観どは異なり、加速通路をこの発明により構成して達成された。驚くべきことに、一連の研究により、品質が改善されるだけでなく、この発明により生産速度を高めでも品質に対する悪影響を驚くほど小さくすることが確認された。本発明者はテクスチャード加工を集中させるだけで問題を解決できることを認識した。しかし、この問題はマッハ数が中心的な影響因子であることを発見して初めて解決された。専門業界では今まで流速を非常の大きく固定していた。しかし、この速度は与えられた繊維処理で上に述べた範囲以上に上げることができない（マッハ２以下）。従来の技術では、ラバルノズルの規則性によるか、純経験的に求めた良好であると見なされたノズルの型に従っている。マッハ数が２を僅かに越えると著しい結果となる。テクスチャード加工をそれに応じて強化する最良の説明は、衝撃波面の直前と直後の間の速度の差が増大することにあり、これは空気が糸に作用する力に直接働いている。衝撃波面の領域で上昇した力は糸の張力を高める結果となる。マッハ数を上げることにより、衝撃波面で直接作用が大きくなる。これに応じて、この発明により糸の張力を著しく高め、今まで達成されていない程度の品質を保証する。この発明によれば、規則性、より高いマッハ数＝より強い衝撃＝より強力なテクスチャード加工が認められる。強力な超音速流が広い波面で検出され、開いた糸がより強く検出される。従って、ループを衝撃波面の有効領域にわたり横方向に避けることができない。加速通路に超音速流が発生することは膨張によるため、より大きなマッハ範囲により、つまり例えばマッハ1.5の代わりにマッハ2.5により、有効排出断面が大きなるか、あるいはほぼ４倍になる。最初の一連の研究で種々の驚くべき観察結果となった。即ち、・より高いマッハ範囲用に設計された超音速通路を使用する場合、同じ生産速度で従来の技術に比べて必ずテクスチャード加工の定性的な改善となる。・従来の技術のテクスチャーノズルの場合、生産速度を高めると、必ず品質が次第に強く失われることが確認されている。新規なテクスチャーノズルでも、品質が失われるが、これはどの研究でも程度が小さく、糸の番手に応じて非常に高い生産速度、例えば800m/min以上で初めて生じる。・個々の糸の番子を用いた試験研究が1,000〜1,500m/minの生産速度までテクスチャード加工が壊れることなく行われた。・測定技術上直ちに、糸の張力が平均で約50％ほど上昇することが注目される。・更に、圧搾空気の供給圧力の選択でも重要な影響因子であることが示されている。高いマッハ数を保証するため、多くの場合、より高い供給圧力が必要である。これは大体6〜14バールの間にあり、20やそれ以上のバールに上げてもよい。比較研究、テクスチャード加工の従来技術とこの新規な発明、は、相当広い範囲で以下の規則性を示す。即ち、テクスチャの品質は生産速度が早い場合、生産速度の低い時のテクスチャー品質と比べて低いマッハ範囲用に設計された超音速通路を用いて少なくとも等しいか、あるいはより改良されている。テクスチャード加工過程は、衝撃波面の空気速度がマッハ2以上の場合、つまり例えばマッハ2 .5〜マッハ5の場合、糸の最高通過速度でも、ほぼ例外なく全てループが十分検出され、糸内で良く撚られている。加速通路内で高マッハ範囲の空気速度が発生すると二種の働きをする。第一は、個々の繊維が強く開き、大きな力でノズルの中に引き入れられる。テクスチャード加工は最高速度まで行われない。第二は、繊維の束が通路の外部境界内で一様であり、衝撃波面に直接導入される。更に、この新規な発明により方法や装置に対して特に有利な多数の構成が可能である。これには請求の範囲第２〜１０項および第１２〜１７項にも開示されている。加速通路では、糸が加速された空気ビームにより対応する距離にわたり引き込まれ、広がり、それに続くテクスチャード領域に移行する。テクスチャード技術の重要な点は最終加工者が他の製造で一度良好であると見出した品質を不変に維持することである。同じ品質を維持することはしばしば最高の要請である。これは、この新規な解決策により特に良く達成される。何故なら、テクスチャード加工に重要な因子は従来の技術より良好に制御できるからである。これに対する主要な点は、特に糸の張力の一定性やテクスチャー品質の一定性に関しても糸の張力を制御するこである。好ましくは、加速通路の圧搾空気を最狭直径の少なくとも1.5，好ましくは2倍の長さにわたり加速する。その場合、加速通路の入口断面積に対する出口断面積の比を2より大きくする。気泡ビームの全開口角は10 °以上、つまり理想的なラバル角より大きくすべきである。今までは、気泡ビームを絶えず加速させて行くと、最良な結果になるとされていた。異なった加速度を用いる種々の例も調べた。結果は連続した円錐状の加速通路を用いた常時加速と一部同じ程度に良好であった。同じあるいは異なった過剰供給で一本またはそれ以上の糸を導入でき、400から1200m/min以上までの生産速度でテクスチャード加工できた。超音速通路の圧搾空気ビームは2.0〜6マッハ、好ましくは2.5〜4マッハに加速される。テクスチャード加工された糸が隙間を通して糸通路の軸にほぼ直角に連れ出されるように糸通路の出口側の端部が衝突物体で制限されている場合に最良の結果が得られた。更に、気泡が糸通路の円筒状部分の導入位置から直接軸方向にほぼ一定の速度で加速通路まで案内され、圧搾空気は輸送成分と角度（β）をなして加速通路の方向に吹き込むように、一つまたはそれ以上、好ましくは３つまたはそれ以上の穴ないしは通路を経由して糸通路に導入されると有利である。驚くべきことに、非常に良好な結果を伴って、半径方向原理の気泡テクスチャーノズルを新しい発明に変更できた。つまり、技術構成に対してこの出願の構成要素として説明される欧州特許第88 254号明細書のテクスチャーノズルに変更できた。圧搾空気は輸送方向と適当な角度を保って超音速通路の方向に吹き込まれるように、主に３つの穴を通して糸通路に導入される。従来の技術のように、新しい解決策を用いても１本またはそれ以上の糸を異なった過剰供給でテクスチャード加工できた。超音速通路の理論的に有効な全拡大角度は、最小直径から最大直径へ10°以上、 40°以下で主に12°〜30°内、好ましくは12°〜25°内にあるべきである。最近の粗い値によれは、35°〜36°の最大限界角度（全角度）であり、この限界角度以上では超音速流が必ず壊れる。円錐状の加速通路では、圧搾空気がほぼ連続的に加速される。超音速通路直前のノズル通路部分は好ましくはほぼ円筒状に形成され、加速通路の方向の輸送成分を持って円筒状部分に吹き込まれる。糸への導入力は加速通路の長さと共に増大する。ノズルの拡大あるいはマッハ数の上昇はテクスチャード加工の強度を与える。加速通路は少なくとも１：2.0，好ましくは１：2.5あるいはそれ以上の拡大部領域の横断面を有するべきである。更に、加速通路の長さは加速通路の初めの糸通路の直径より3〜15倍、好ましくは4〜12 倍大きいことが提案されている。加速通路は全部をあるいは一部を常時拡大するように構成され、円錐状部分を有するおよび／または緩やかな円形状を有するとよい。加速通路は段を付けて形成してもよく、種々の加速領域、圧搾空気ビームの大きい加速を与える少なくとも一つの領域と小さい加速を与える少なくとも一つの領域を有していてもよい。更に、加速通路の出口領域は円筒状あるいはほぼ円筒状に、しかも入口領域は強くではあるが、36°より少なく拡大するとよい。加速通路の境界条件をこの発明により維持すると、加速通路の前記実施態様はほぼ等価、あるいは少なくとも同等になる。糸通路は超音速通路に続いて強く凸状に好ましくはラッパ状に40°より大きく拡大する糸通路合流部を有する。その場合、超音速通路から糸通路合流部への移行部は好ましくは不連続に移行している。重要な要素は、衝突本体で特に圧力比もテクスチャースペース内で良好な影響を受け、安定に維持されることが見られた。この発明のテクスチャーノズルの有利な構成は、空気導入部に合流する円箇状の中間部分のある通しの糸通路と、糸の進行方向に向けて前記円筒状部分に直接続く主として10°より大きい開口角（ α₂）のある円錐状の加速通路と、40°より大きい開口角（θ）を有する接続拡大部分とを有し、拡大部分が円錐状あるいはラッパ状に形成されている点に特徴がある。更に、この発明は糸通路を有するテクスチャーノズルのノズルヘッドにも関わり、このヘッドは糸輸送方向に入口部分、圧搾空気導入部のある円筒状中間部分、拡大する空気加速部分および出口側に好ましくは送り可能な衝突本体を有する。そして、このノズルヘッドは空気加速部分が加速部分の初めで直径（ｄ）より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きい全開口角（α₂）を有する点に特徴がある。糸通路には、好ましくは中間部分と、出し入れ可能なノズル芯内にある空気加速部分がある。更に、この発明の課題は、既存の設備で品質および／または生産速度を改善することにある。この発明による解決策は、生産速度を上昇させるためおよび／またはテクスチャの品質を改良するため、既存のノズル芯（あるいはノズル芯を有する全ノズルヘッド）の代わりとしてノズル芯を使用することに特徴がある。このノズル芯あるいはノズルヘッドは、従来の技術のノズル芯あるいはノズルヘッドと同じ嵌め込み寸法を有する。この新規な代替ノズル芯は加速通路（１１）の初めで1.5倍の直径より大きい長さ（ｌ₂）で10°より大きい全開口角の空気加速部分を有する。更に、今まで行った研究は、テクスチャード加工をする前に糸を濡らすと、この新規な発明でも良好な結果となることを示している。しかし、専門分野で周知の凝縮衝撃の影響を最終的に説明することは未だ不可能である。発明の簡単な説明この発明を若干の例に付いて更に詳しく説明する。ここに示すのは、図１，従来技術のノズルの口を示す縦断面図、図２，この発明による加速通路の構成に対する一例を示す縦断面図、図３，図２のこの発明によるノズルの芯の縦断面図、図４，品質測定に使用するノズルの芯を組み込んだテクスチャーノズルあるいはノズルヘッドの構成図、図４a，短い測定時間の間のＡＴ値の測定変化を示すデータ、図５，欧州特許第88 254号明細書による従来技術のノズルの芯の縦断面図、図６，同じ外部組込寸法のこの発明によるノズルの芯の縦断面図、図７，この発明による加速通路に対する有利な構成を示す模式図、図８，テクスチャーノズルまたはノズルヘッドの部分断面図、図８a，テクスチャーノズルの出口領域の図８の拡大断面図、図９，糸の張力に関して従来技術とこの発明のテクスチャード加工された糸の比較図、図１０，表の形にした従来の技術と種々のこの発明のノズルの比較における品質測定値、図１１，従来の技術でテクスチャード加工した糸、図１１a,この発明で処理した糸（左），図１２，測定方法と比較結果、従来の技術とこの新規な発明、図１３，１３aと１４，従来の技術（図１３，１３a）とこの新規な発明（図１４）のと比較としての単一力と伸びの測定グラフ，である。発明の方法と構成以下、欧州特許第88 254号明細書に相当する周知のテクスチャーノズルのノズル口を示す図１を参照しよう。対応するテクスチャーノズル１には、第一円筒部分２があり、この円筒部分は同時に直径ｄの最狭断面部分３にも相当する。この最狭断面部分３から始まり、糸通路４がラッパ状に広がる。この場合、形状は半径Ｒで指定できる。生じる超音速流により対応する衝撃波面の直径ＤＡ_Sを求めることができる。衝撃波面の直径ＤＡｓにより剥離場所あるいは引離位置Ａ₁をかなり正確に求めることができる。この場所はノズルの内法より幾らか大きい。剥離個所Ａ₁の領域で両側に接線を引くと、約22°の開口角α₁の包絡円錐が生じる。これは、同じ表面状況の前記ノズル形状の場合、衝撃波面が22°の開口角で剥離することを意味する。衝撃波面の特異性に対して、冒頭に述べた科学研究を参照されたい。空気の加速領域は最狭断面部分３の位置から剥離個所Ａ₁の距離ｌ₁によっても決まる。真の超音速流が問題となるので、それから空気速度を大体計算できる。ＶＤ_aは最大空気速度である。Vdは最狭断面部分３での音速である。この実施例の場合、以下の値が算出される。つまり、Ｖ_dの場合、330m/secの空気速度があれば（マッハ１），出口Ａでは超音速領域から約マッハ1.8（Ｍ_Da）となる。これ等の値は繊維距離の測定値に近い。超音速通路内の本当の加速区間は、非常に短く、この発明の理由に基づき認識されるように短くなり過ぎる。図２は長さｌ₂に相当する加速通路１１をこの発明により形成した実施例を示す。この発明によるテクスチャーノズル１０は、図示する実施例の場合、最狭断面３まで図１のノズル芯に一致するが、そこからが異なる。開口角α₂は20°にされている。剥離個所Ａ₂は超音波通路の端部に記入されている。ここでは糸通路が不連続的に強い円錐状あるいはラッパ状の拡大部１２へ開口角δ＞40°で移行する。幾何学により、図１に比べて著しく大きい衝撃波面の直径Ｄ_AEとなる。図２では以下の関係となる。つまり、この新規な発明によれば、加速通路１１を対応する開口角で延長すると衝撃波面の直径Ｄ_AEが増大する。種々の試験は、例えば繊維の実際、テクスチャード加工に関する今までの仮定は、糸が何回も衝撃波面の貫通を通過しているにせよ、少なくとも一部は正しくないことを示している。衝撃波面の形成領域に直接に急激な圧力上昇領域１４の続く最大の圧縮衝撃波面１３が生じる。実際のテクスチャード加工は圧縮衝撃波面１３の領域で行われる。空気は糸より大体50倍早く移動する。多くの試験により、剥離個所Ａ₃，Ａ₄が加速通路１１内にも入り込む、つまり供給圧力が低下するとそのようになることが調べられている。実際には、それぞれの糸に対して最適な供給圧力を求めることが大切である。その場合、加速通路の長さ（ｌ₂）を最悪の場合に対して設計しておく、つまり幾分長く選ぶ。これに対して、従来技術の解決策では供給圧力を高めることが非常に重要な作用を与える。何故なら、剥離個所は圧力に殆ど影響されないからである。次に、ノズル芯５の有利な実施例を断面で示す図３を参照する。外側の形状は正確に従来技術のノズル芯に合っていると有利である。これは、取り分け微妙な系の寸法、穴径Ｂ_D，全長Ｌ，ノズルヘッドの高さＫ_Hおよび圧搾空気接続部Ｐの距離Ｌ_Aに関連する。試験は、今までの吹き込み角度βを維持でき、そのように対応する圧搾空気穴１５の位置も維持できることを与えている。糸通路４は糸の入る領域、矢印１６，糸導入円錐６を有する。斜めの圧搾空気穴１５を経由して糸の送り方向（矢印１６）に向いた圧搾空気により後ろ向きの排出流が低減される。寸法「Ｘ」（図６）は空気穴が好ましくは少なくとも最狭断面部分３の直径の大きさほど後ろに移動させることを示す。送り方向（矢印１６）の方に見て、テクスチャーノズルあるいはノズル芯５は糸導入円錐６，円筒状の中間部分７，同時に加速通路１１に相当する円錐８および広がったテクスチャースペース９を有する。このテクスチャースペースは流れに対して垂直に、開いた円錐状の漏斗としても形成されるラッパ状の拡大部１２で限定される。図４は組込ノズル芯５’を有ずる全テクスチャヘッドあるいはノズルヘッド２０を示す。未処理の糸２１が送り部材２２を介してテクスチャーノズルに導入され、テクスチャード加工された糸２１’として搬送される。テクスチャーノズルの出口領域１３には衝突本体１４がある。圧搾空気接続部２４はノズルヘッド２０のハウジング２４の横に配置されている。テクスチャード加工された糸２１’ は送り速度ＶＴで第二送り部材２５を経由して移動する。テクスチャード加工された糸２１’は、例えば市場記号ヘマクオリティ(HemaQuality)，ＡＴＱと言われる品質センサ２６に導入される。ここでは、糸２１’の引張力（ｃＮで）およびその時の引張力の偏差（σ％）が測定される。測定信号は計算ユニット２７に導入される。これに合った品質測定は生産の最適監視のために使用される。これ等の値は特に糸の品質の目安ともなる。気泡テクスチャー処理では、一定のもつれ量が存在しないと言う点で品質測定が困難である。ＡＴＱシステムを用いるとこれが可能である。何故なら、糸の組織とその偏差を品質センサ２６により検出し、評価し、ただ一つの特性数、ＡＴ値により表示できるからである。品質センサ２６はアナログ電気信号としで特にテクスチャーノズルの後の繊維張力を検出する。その場合、繊維張力の測定値の平均値と偏差から連続的にテクスチャＴ値を計算する。ＡＴ値の大きさは糸の組織に依存し、使用者により固有の品質要請に従って測定される。製造中に繊維張力あるいは繊維張力の偏差（一様性）が変わると、ＡＴ値も変わる。上限値と下限値がどこにあるかは、糸の見本、毛並みの向きのサンプルあるいは織物のサンプルを用いて決定される。これ等の値は品質要請に応じて異なる。ＡＴＱ測定の特別な利点は、処理からの種々のタイプの乱れを同時に検出できる点にある。例えば、テクスチャード加工、繊維の濡れ、糸条の割れ、ノズルの汚れ、衝突球の間隔、ホットピン（Hotpin）温度、空気圧の相違、ＰＯＹ挿入領域、糸見本等の場所の均一性を検出する。図４aは短い測定時間中のＡＴ値の変化に対する表示パターンである。図５と６はノズルの実際の大きさに対して数倍拡大して示す。図５は従来技術のノズル芯であり、図６はこの発明のノズル芯である。この新規な発明では問題をノズル内部で同じように解決しているので、新しいノズル芯を従来のものと交換できる芯として設計されている。特に、寸法Ｂ_D，構造長としてのＥ_L.Ｌ_A＋Ｋ_H およびＫ_Hは等しくするだけでなく、同じ製造公差で作製することが好ましい。更に、ラッパ形状も外部の出口領域で従来技術のものと同じように対応する半径Ｒで作製すると好ましい。衝突本体は任意の形状であってもよい。つまり、円形、球状、平坦、球冠のようでもよい（図８a）。出口領域の衝突本体１４の正確な位置は、外部寸法を維持し、等しい排出間隔Ｓ_p1にして得られる。図５で参照符号１７を付けたテクスチャースペース１８は外向きに不変に維持されているが、反対向きにもこの発明の加速通路１１で規定される。テクスチャースペースは選択した空気圧のレベルに応じて、図６で二つの矢印１８で示すように、加速通路の方向にも拡大してよい。ノズル芯は、従来技術と同じように、セラミックス、硬質合金あるいは特殊鋼のような高価な材料で作製され、テクスチャーノズルの本当に高価な部分である。この新しいノズルで重要なことは、円筒状壁面２１や加速通路の領域の壁面２２も最高の品質を有する点にある。ラッパ状の拡大部の状況は糸の摩擦を考慮して決定される。図７は異なった構成の超音速通路を示す。超音速通路の出口の開口角のみが部分的に与えてある。大方の予想に反して、種々の変形種の間の試験結果は非常に大きいものではない。最良の形状としては、開口角が12°以上、15°と25° の間にある純粋に円錐状の加速通路となる（図の右端）。縦列ａは純粋な円錐形を示し、列ｂとｃは円錐形と短い円筒部分の組み合わせを示す。これに反して、列ｄは放物線状の加速通路である。列ｃは円錐とラッパ形状の組み合わせを示す。列ｆとｇでは、加速通路の第一部分が強く広がり、次いで円筒部分に移行する。全てのタイプの試験研究は大変良好な結果となった。今まで列ａとｄの最良の結果が求まっている。中間の円筒部分が数ミリメートル特に１mm以下の範囲の直径であることが重要であることが分かる。加速部分の長さは約１cmかそれより幾分短い範囲内にある。図８はノズル芯５と衝突本体１４を備えた全ノズルヘッド２０を示す。衝突本体１４はアーム２３を介して周知のハウジング２４の中に移動可能に固定されている。糸を通すため、衝突本体１４はアーム２３を用いて周知の方法で矢印２５のようにテクスチャーノズルの作業領域１３から引き外したり傾けて取り除くことができる。圧搾空気はハウジングのスペース２７から圧搾空気穴を経由して導入される。ノズル芯５はクランプブリッジ２８によりハウジング２４に固定されている。球状の形状３０（図５と図６）の代わりに、衝突本体１４は球冠状の形状３１であってもよい。図８aはこの発明のテクスチャーノズルと衝突本体１４の形状の若干の変形種との組み合わせを示す。衝突本体１４はノズルのラッパ状の開口に僅かに入っている。図６には実線で正規の作業位置が示してある。破線で衝突本体がラッパ形状１２に接触している。破線の位置は作業位置に正確に位置決めする初期位置として使用される。一方のラッパ状の形状１２と他方の衝突本体１４により、内部のテクスチャースペース１８が生じ、自由な隙間Ｓ_P1は排出するテクスチャ空気とテクスチャード加工された糸の排出するためにある。隙間Ｓ_P1は糸の品質に基づき実験的に求め、最適化され、製造用に決定される。テクスチャースペース１８は、衝突本体の球の直径と形状に応じて、有効な形状と大きさにされる。本出願人により、排出隙間の大きさにより加速通路の圧力状況を最初に設定できることが確認された。排出隙間Ｓ_P1を狭くすると、通過流の抵抗とテクスチャースペースの静圧が変わる。圧力調整では隙間の可変を10分の1 の程度にすることが重要である。従来の試験には、円形断面と縦断面で対称に形成された超音速通路を使用した。この新規な解決策は超音速通路に関して対称であるが円形からずれた断面、例えば長方形断面、あるいはほぼ長方形かほぼ卵形に形成する。更に、糸を通すために開くことができるようにノズルを分割して形成できる。これに付いては、国際出願PCT/CH96/00311を参照されたい。この出願は本明細書の組込構成要素として技術内容に付いて説明している。図９は左下に従来技術のテクスチャード加工を純模式的に示す。この場合、二つの主要パラメータが取り上げられている。開口領域Oe-Ｚ₁と衝撃波面の直径ＤＡ_sは図１に示すようなノズルに合わせて直径ｄを前提としている。これに反して、右上には新しいテクスチャード加工が示してある。この場合、値Oe-Ｚ₂とＤＡ_sが相当大きいことをはっりと認めることができる。更に、他の注目すべき状況が認められる。糸の開口部は既に加速通路の前で圧搾空気導入部Ｐの領域で始まり、つまり、前開口部としてＶＯで示す円筒部分で既に始まっている。寸法Ｖ₀ はｄより大きく選ぶと有利である。図９の示す他のことは、マッハ＜2の従来技術の糸の張力（曲線Ｔ311）とマッハ＞2のこの発明によるテクスチャーノズルの糸の張力（曲線Ｓ315）のグラフ比較にある。グラフの縦軸には、糸の張力がcN の単位で、また横軸には生産速度Ｐ_geschwがm/minの単位で示してある。曲線Ｔ3 11では生産速度が500m/min以上で糸の張力が著しく低下することが分かる。約65 0m/min以上でテクスチャード加工が無くなる。これに反して、この発明によるノズルを用いる曲線Ｓ315は糸の張力が高いだけでなく、400〜700m/minの範囲でほぼ一定で、生産速度がより高くてもゆっくりと低下するにすぎない。マッハ数を高めることがこの新規な発明で進歩した最重要な「秘密」である。図１０はＡＴＱ品質試験のプリントアウトを示す。最上部の表は平均引張応力（ｃＮ），中央の表はその時の引張力の偏差のパーセント（σ％）および最下部の表は対応するＡＴ値である。各表の最初の水平線には、それぞれ標準Ｔノズル、つまり従来技術のテクスチャーノズルの値が示してある。次いで上から下に種々の開口角19°〜30.6°のこの発明によるＳノズルの値が示してある。この発明によるノズルの全ての超音速通路の長さは等しい。値0.00はテクスチャード加工が不可能であるか、あるいは試験を実行できなかったことを意味する。図１１と１１ａはテクスチャード加工された糸に基づき目視比較を示す。図１１（右半分の図）はそれぞれ400，600および800m/minの生産速度による従来技術のノズルでのテクスチャード加工を示す。800m/minでは、圧力が12に上昇した。結果は400m/minまで良好と見なされ、600m/minで条件付きで良好と見なされる。左半分の図（図１１ａ）には、同じようにこの発明によるノズルの５つの試験結果が示してある。この場合、800m/minの生産速度でも未だ条件付きで良好な結果を得ることが分かる。これに反して、従来技術の比較例（その右横）は、12バールの供給圧力を使用したが、顧客に拒まれた。図１１と１１ａには、同じ糸品質と同じ条件を検査した。コア：PA dtex 78f6 6x1；エフェクト：PA dtex 78f66x1；ＯＦ 12/30％。図１２は図１１の比較試験の試験装置を示す。この場合、以下の測定値が求まった（調整データと測定データ）：（従来の技術と新規な発明の表を参照）。図１１と１２に対して同じような結果が図１３と図１３aおよび図１４からも読み取れる。図面の左にはそれぞれ伸び（水平）に関する個別力Ｆ（垂直）を伴う多数の繊維のグラフ表示がある。図１３は表１２aに対応し、図１３aは図１２ bに、そして図１４は表１２cに対応している。このグラフ表示は個別力に対する伸びの曲線である。この新規な発明は比較的簡単な手段で、特に加速通路の領域の構成により多くの驚くべき効果が得られる。これは、例えば、・従来技術のノズル芯の代わりに、今までの処理パラメータに何ら変化を加えなくても、この発明のノズル芯を組み込むことでき、品質が安定しより良好となる結果が得られる。・顧客は生産速度を僅かに高めることができる。新しいノズル芯を組み込むと品質を損なうことなく生産速度を高めることができる。・顧客は生産速度を大きく高めることができる。この場合、空気の供給圧力を高めて、品質も確保できる。・いずれにしても、ノズル芯のみあるいはノズルヘッド全体を交換できる。を可能にする。今まで最良のテクスチャーノズルには、出口側の加速通路と糸通路の中の圧搾空気導入部（Ｐ）を有する通しの糸通路があり、糸通路の一端に糸を通し、他端からテクスチャー加工した糸を取り出せる。そして、このノズルは空気導入部が合流する中間の円筒部分と、糸の通過する方向に見てこの円箇部分に好ましくは直接接続し、10°より大きい開口角(α₂)の円錐状の加速通路と、これに続く40 °より大きい開口角の拡大部分とがある通しの糸通路を有し、拡大部分が円錐状あるいはラッパ状に形成されている点に特徴がある。このテクスチャーノズルはノズルヘッドに装着できるノズル芯として組込状態でノズルヘッドを形成されているか、あるいは組込ノズル芯を有するノズルヘッドとして、テクスチャー加工室を仕切るノズル芯に合わせて外側に配置された衝突本体と共に形成される。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項【提出日】平成１０年２月２４日（１９９８．２．２４）【補正内容】明細書空気力学的にテクスチャード加工する方法、テクスチャーノズル、ノズルヘッドおよびその使用技術分野この発明は、中間部分で４バールより大きい供給圧力の圧搾空気を糸通路に導入し、拡大する加速通路で気泡ビームを超音速に加速し、一端に糸を通し、他端でテクスチャード加工された糸を引き出す直通の糸通路を備えたテクスチャーノズルで糸を空気力学的にテクスチャード加工する方法に関する。更に、この発明は一方の側に糸を導入でき、他方の側でテクスチャード加工を行う、圧搾空気導入部を有する直通の糸通路を備えた、テクスチャーノズル、ノズルヘッドおよびその使用法に関する。従来の技術気泡テクスチャ技術では２種のテクスチャーノズルが広く使用されている。これ等のノズルは糸通路へ圧搾空気を送るタイプにより区別されている。第一タイプのノズルは半径方向原理による気泡テクスチャーノズルである。この場合、例えば、欧州特許第88 254号明細書によれば、圧搾空気は主に半径方向に配置された一つまたはそれ以上の空気通路を介して導入される。半径方向原理によるテクスチャーノズルには、特に100％以下の過剰供給を必要とする糸に対して利用分野がある。特別な場合、所謂エフェクトヤーンの場合に短時間200％の過剰供給までが許される。第二タイプは軸方向原理である。圧搾空気は軸方向に向いた通路を経由して糸通路の広がったスペースに導入される。このような解決策は欧州特許第441 925号明細書に開示されている。軸方向原理によるテクスチャーノズルは、特に300％まで、部分的には500％までの非常に大きな過剰供給で効果的に使用されている。両方の対応する実際的な解決策は特にノズルの出口の領域のノズル開口部の設計でも異なっている。欧州特許第441 925号明細書の解決策には、出口端部の前にラバルノズルに相当するノズル開口部がある。ラバルノズルの特徴は約8°〜19°の非常に小さい開口角にある。開口角が所謂理想的なラバル角に等しいかそれより大きいなら、空気圧はラバルノズルの最狭部で臨界圧縮比以上であるという前提の下に、ノズル開口部で空気速度が脈動のない状態になって音速限界以上に上昇する。ラバルは空気圧が低下すると理想的なノズルでも速度上昇部の限界領域がノズルの中に移動することを既に認めていた。周知の圧縮衝撃を伴う衝撃波面が形成される。流体技術の大抵の専門分野では、圧縮衝撃をできる限り避けている。テクスチャ処理は、ガスを伴う超音速流のみを必要とするだけでなく、同時に糸をノズルの真ん中に通し、衝撃波面で処理する点で複雑である。どんな流量損失もなくするため、気泡テクスチャード加工では４バール以上、大抵６バール以上の空気圧で処理される。空気の理論的な最大速度（20℃の温度、無限に延びる導入圧力、および10°以下の理想的なラバル角での）は約770m/secになる。実際には、可能な最大空気速度は12バールの場合500〜5 50m/secの間、つまりマッハ２以下にある。これに付いては、科学的な研究「化学繊維と繊維産業」(Chemiefasern/Textilindustrie)，1981年5月を参照されたい。普及している専門的な考えによれば、テクスチャ処理は超音速流の現象のようなものとして圧縮衝撃の作用とされている。テクスチャーノズルにより大きくても10°の開口角の理想的なラバル角でもってテクスチャード加工された糸は、長く品質の基準であった。これに基づき与えられる品質は他のノズル型で研究された。本出願人は、欧州特許第88 254号明細書のように、実際ラッパ状のノズル合流部を有する代わりのノズル型、所謂ヘマジェット（Hemajet）ノズルを開発した。このラッパ形状は一見するとラバルの規則を外れている。第二の研究報告 (International Textil-Bulletin Garnherstellung 3/83;国際織物紀要、糸の作製3/83)は、ラッパ形状を用いても超音速流が発生し、約400m/secの範囲の空気速度が測定されたことを開示している。更に、糸の品質を高める実施方法は、特別な応用分野でラッパ形状が有利であることを示している。ヘマジェットノズルは、単純な一つの半径で表せる凸型に曲がった出口に基づいている。最狭部に直接続く拡大部を調べると、この拡大部の最初短い部分は理想的なラバル開口角の範囲にある。これは、両方のノズルのタイプが何故似たようなテクスチャード加工結果を部分的に与えるかの重要な根拠となっている。英国特許第839 493号明細書は、少なくとも二つの円管中子のある全く特殊なノズル構成を提案している。その場合、第一の円管中子は第二の円管中子の内径より幾分小さい直径を有し、両方の円管中子の間に圧搾空気を通す隙間を与えている。第二の円管中子は広がった始まり部分まで達している。これにより、第二の円管中子と広がった始まり部分の間の移行部のところに急激な横断面拡大部が生じ、超音波の流れを妨げている。超音波の速度はこのところで連続的な変化となっている。約２バールの使用圧力は非常に低く、更に超音波の流れの到達に問題になっている。半径方向原理によるテクスチャーノズルが、特に過剰供給の小さい場合、軸方向原理によるテクスチャーノズルよりはるかに優れているけれども、前記文献によれば半径方向原理の場合、過剰供給が上昇すると、糸の張力が急激に低下することを示している。経験事実によれば、テクスチャーノズルの直後の糸の張力がテクスチャード加工の品質の特徴である。品質の比較（高い・低い値）は、少なくとも50m/minより良く100m/minの場合、容易になる。生産速度の相違が比較されている。品質とは全て可能な糸の品質の判定基準と解される。経験上考慮すべきテクスチャード加工された製品に対する品質の判定基準として直接測定できない製造条件もある。例えば、入ってくる糸を屑にする度合いが大きいから小さいかは一定値以上で許されなし判定基準あるいは値である。この発明による考えによる直接計測比較のためには、好ましくはテクスチャード加工後の糸の張力（ｃＮで、あるいは平均のｃＮで）およびその時の張力のずれのパーセント（σ％）を選ぶ。両方の値は個別にあるいは全体値として検出される（Ａ₁値）。これについては、Retech AG社、スイス、と協同で行った本出願人のＡＴＱ測定・評価原理を参照されたい。400m/min以下の糸速度は最近では何ら問題とならない。実際の個別応用では、400〜600m/minの糸速度の場合、品質的に許容できるテクスチャード加工も得られている。これに反して、糸速度を更に600m/min以上に上げると、品質の劣化が確認される。これは、例えばハッキリと理由が分からないがテクスチャード加工糸の場合、テクスチャード加工糸の個々のループがより強く立っているように現れる。周知のテクスチャーノズルは、特にコンパクトな糸の場合、テクスチャード加工の最高の品質が要求されるなら、400m/min以下の生産速度で使用される。生産速度とはテクスチャーノズルからの糸の排出速度である。それ故、テクスチャード加工では、生産速度に関して、品質の限界の外、テクスチャード加工の場合に、例えば余りにも強く緩むため絶対テクスチャ限界が崩れる。発明の開示この発明の課題は、所定の速度でテクスチャー品質を向上させるか、例えば40 0〜900m/minの範囲およびそれ以上に生産速度を高めること、また、生産速度が早くても遅い生産速度あるいは糸速度の場合と同じ品質あるいは少なくとも近似的に同じ品質にすることにある。更に、この発明の他の課題は、品質や能力に関して改造できるのであれ、設備を最低の経費で構成することにある。この発明による方法は、吹付空気ジェットを加速通路内でマッハ２より大きい速度に加速して、400m/min以上の生産速度で糸の張力を高め、糸の速度に対する糸の張力の比を最適にし、その場合、一定の糸の品質の糸の張力が広い生産速度の範囲にわたりほぼ一定であることに特徴がある。更に、この発明は出口側に加速通路と糸通路に圧搾空気導入部（Ｐ）を有する通しの糸通路を備えたテクスチャーノズルにも関わり、加速に有効な部分が加速通路の圧搾空気の穴に続き超音波通路として連続的に形成され、加速通路の初めのところの直径（ｄ）の１1/2倍より大きい長さ(ｌ₂)と、10°以上40°以下の全開口角(α₂)を有することに特徴がある。品質に対する第一の鍵はテクスチャーノズルの後の糸の張力にあることが分かった。糸の張力を高めることができた時のみ品質を改善できた。本当の突破口は気泡ビームの流れをマッハ２の範囲以上に上げて初めて可能になった。これは、専門業界で広まっている先入観とは異なり、加速通路をこの発明により構成して達成された。驚くべきことに、一連の研究により、品質が改善されるだけでなく、この発明により生産速度を高めても品質に対する悪影響を驚くほど小さくすることが確認された。本発明者はテクスチャード加工を集中させるだけで問題を解決できることを認識した。しかし、この問題はマッハ数が中心的な影響因子であることを発見して初めて解決された。専門業界では今まで流速を非常の大きく固定していた。しかし、この速度は与えられた繊維処理で上に述べた範囲以上に上げることができない（マッハ２以下）。従来の技術では、ラバルノズルの規則性によるか、純経験的に求めた良好であると見なされたノズルの型に従っている。マッハ数が２を僅かに越えると著しい結果となる。テクスチャード加工をそれに応じて強化する最良の説明は、衝撃波面の直前と直後の間の速度の差が増大することにあり、これは空気が糸に作用する力に直接働いている。衝撃波面の領域で上昇した力は糸の張力を高める結果となる。マッハ数を上げることにより、衝撃波面で直接作用が大きくなる。これに応じて、この発明により糸の張力を著しく高め、今まで達成されていない程度の品質を保証する。この発明によれば、規則性、より高いマッハ数＝より強い衝撃＝より強力なテクスチャード加工が認められる。強力な超音速流が広い波面で検出され、開いた糸がより強く検出される。従って、ループを衝撃波面の有効領域にわたり横方向に避けることができない。加速通路に超音速流が発生することは膨張によるため、より大きなマッハ範囲により、つまり例えばマッハ1.5の代わりにマッハ2.5により、有効排出断面が大きなるか、あるいはほぼ４倍になる。最初の一連の研究で種々の驚くべき観察結果となった。即ち、・より高いマッハ範囲用に設計された超音速通路を使用する場合、同じ生産速度で従来の技術に比べて必ずテクスチャード加工の定性的な改善となる。・従来の技術のテクスチャーノズルの場合、生産速度を高めると、必ず品質が次第に強く失われることが確認されている。新規なテクスチャーノズルでも、品質が失われるが、これはどの研究でも程度が小さく、糸の番手に応じて非常に高い生産速度、例えば800m/min以上で初めて生じる。・個々の糸の番子を用いた試験研究が1,000〜1,500m/minの生産速度までテクスチャード加工が壊れることなく行われた。・測定技術上直ちに、糸の張力が平均で約50％ほど上昇することが注目される。・更に、圧搾空気の供給圧力の選択でも重要な影響因子であることが示されている。高いマッハ数を保証するため、多くの場合、より高い供給圧力が必要である。これは大体6〜14バールの間にあり、20やそれ以上のバールに上げてもよい。比較研究、テクスチャード加工の従来技術とこの新規な発明、は、相当広い範囲で以下の規則性を示す。即ち、テクスチャの品質は生産速度が早い場合、生産速度の低い時のテクスチャー品質と比べて低いマッハ範囲用に設計された超音速通路を用いて少なくとも等しいか、あるいはより改良されている。テクスチャード加工過程は、衝撃波面の空気速度がマッハ2以上の場合、つまり例えばマッハ2 .5〜マッハ5の場合、糸の最高通過速度でも、ほぼ例外なく全てループが十分検出され、糸内で良く撚られている。加速通路内で高マッハ範囲の空気速度が発生すると二種の働きをする。第一は、個々の繊維が強く開き、大きな力でノズルの中に引き入れられる。テクスチャード加工は最高速度まで行われない。第二は、繊維の束が通路の外部境界内で一様であり、衝撃波面に直接導入される。更に、この新規な発明により方法や装置に対して特に有利な多数の構成が可能である。これには請求の範囲第２〜１０項および第１２〜１７項にも開示されている。加速通路では、糸が加速された空気ビームにより対応する距離にわたり引き込まれ、広がり、それに続くテクスチャード領域に移行する。テクスチャード技術の重要な点は最終加工者が他の製造で一度良好であると見出した品質を不変に維持することである。同じ品質を維持することはしばしば最高の要請である。これは、この新規な解決策により特に良く達成される。何故なら、テクスチャード加工に重要な因子は従来の技術より良好に制御できるからである。これに対する主要な点は、特に糸の張力の一定性やテクスチャー品質の一定性に関しても糸の張力を制御するこである。好ましくは、加速通路の圧搾空気を最狭直径の少なくとも1.5，好ましくは2倍の長さにわたり加速する。その場合、加速通路の入口断面積に対する出口断面積の比を2より大きくする。気泡ビームの全開口角は10 °以上、つまり理想的なラバル角より大きくすべきである。今までは、気泡ビームを絶えず加速させて行くと、最良な結果になるとされていた。異なった加速度を用いる種々の例も調べた。結果は連続した円錐状の加速通路を用いた常時加速と一部同じ程度に良好であった。同じあるいは異なった過剰供給で一本またはそれ以上の糸を導入でき、400から1200m/min以上までの生産速度でテクスチャード加工できた。超音速通路の圧搾空気ビームは2.0〜6マッハ、好ましくは2.5〜4マッハに加速される。テクスチャード加工された糸が隙間を通して糸通路の軸にほぼ直角に連れ出されるように糸通路の出口側の端部が衝突物体で制限されている場合に最良の結果が得られた。更に、気泡が糸通路の円筒状部分の導入位置から直接軸方向にほぼ一定の速度で加速通路まで案内され、圧搾空気は輸送成分と角度（β）をなして加速通路の方向に吹き込むように、一つまたはそれ以上、好ましくは３つまたはそれ以上の穴ないしは通路を経由して糸通路に導入されると有利である。驚くべきことに、非常に良好な結果を伴って、半径方向原理の気泡テクスチャーノズルを新しい発明に変更できた。つまり、技術構成に対してこの出願の構成要素として説明される欧州特許第88 254号明細書のテクスチャーノズルに変更できた。圧搾空気は輸送方向と適当な角度を保って超音速通路の方向に吹き込まれるように、主に３つの穴を通して糸通路に導入される。従来の技術のように、新しい解決策を用いても１本またはそれ以上の糸を異なった過剰供給でテクスチャード加工できた。超音速通路の理論的に有効な全拡大角度は、最小直径から最大直径へ10°以上、40 °以下で主に12°〜30°内、好ましくは12°〜25°内にあるべきである。最近の粗い値によれば、35°〜36°の最大限界角度（全角度）であり、この限界角度以上で超音速流の剥離を防止するために必ず行われる。円錐状の加速通路では、圧搾空気がほぼ連続的に加速される。超音速通路直前のノズル通路部分は好ましくはほぼ円筒状に形成され、加速通路の方向の輸送成分を持って円筒状部分に吹き込まれる。糸への導入力は加速通路の長さと共に増大する。ノズルの拡大あるいはマッハ数の上昇はテクスチャード加工の強度を与える。加速通路は少なくとも１：2.0，好ましくは１：2.5あるいはそれ以上の拡大部領域の横断面を有するべきである。更に、加速通路の長さは加速通路の初めの糸通路の直径より3〜15倍、好ましくは4〜12倍大きいことが提案されている。加速通路は全部をあるいは一部を常時拡大するように構成され、円錐状部分を有するおよび／または緩やかな円形状を有するとよい。加速通路は段を付けて形成してもよく、種々の加速領域、圧搾空気ビームの大きい加速を与える少なくとも一つの領域と小さい加速を与える少なくとも一つの領域を有していてもよい。更に、加速通路の出口領域は円筒状あるいはほぼ円筒状に、しかも入口領域は強くではあるが、36°より少なく拡大するとよい。加速通路の境界条件をこの発明により維持すると、加速通路の前記実施態様はほぼ等価、あるいは少なくとも同等になる。糸通路は超音速通路に続いて強く凸状に好ましくはラッパ状に40°より大きく拡大する糸通路合流部を有する。その場合、超音速通路から糸通路合流部への移行部は好ましくは不連続に移行している。重要な要素は、衝突本体で特に圧力比もテクスチャースペース内で良好な影響を受け、安定に維持されることが見られた。この発明によるテクスチャーノズルの有利な構成は、空気導入部に合流する円筒状の中間部分のある通しの糸通路と、糸の進行方向に向けて前記円筒状部分に直接続く主として10°より大きい開口角（α₂）のある円錐状の加速通路と、40°より大きい開口角（θ）を有する接続拡大部分とを有し、拡大部分が円錐状あるいはラッパ状に形成されている点に特徴がある。更に、この発明は糸通路を有するテクスチャーノズルのノズルヘッドにも関わり、このヘッドは糸輸送方向に入口部分、圧搾空気導入部のある円筒状中間部分、拡大する空気加速部分および出口側に好ましくは送り可能な衝突本体を有する。そして、このノズルヘッドは、加速に有効な部分が加速通路の圧搾空気穴（１５）に接続して超音波通路としで連続的に形成され、加速通路のの初めのところの直径（ｄ）の11/2倍より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きく40°よ小さい全開口角（α₂）を有する点に特徴がある。糸通路には、好ましくは中間部分と、出し入れ可能なノズル芯内にある空気加速部分がある。更に、この発明の課題は、既存の設備で品質および／または生産速度を改善することにある。この発明による解決策は、生産速度を上昇させるためおよび／または請求の範囲第２１項によりテクスチャの品質を改良するため、既存のノズル芯（あるいはノズル芯を有する全ノズルヘッド）の代わりとしてノズル芯を使用することに特徴がある。このノズル芯あるいはノズルヘッドは、従来の技術のノズル芯あるいはノズルヘッドと同じ嵌め込み寸法を有する。この新規な代替ノズル芯は加速通路（１１）の初めで1.5倍の直径より大きい長さ（ｌ₂）で10°より大きい全開口角の空気加速部分を有する。更に、今まで行った研究は、テクスチャード加工をする前に糸を濡らすと、この新規な発明でも良好な結果となることを示している。しかし、専門分野で周知の凝縮衝撃の影響を最終的に説明することは未だ不可能である。発明の簡単な説明この発明を若干の例に付いて更に詳しく説明する。ここに示すのは、図１，従来技術のノズルの口を示す縦断面図、図２，この発明による加速通路の構成に対する一例を示す縦断面図、図３，図２のこの発明によるノズルの芯の縦断面図、図４，品質測定に使用するノズルの芯を組み込んだテクスチャーノズルあるいはノズルヘッドの構成図、図４a，短い測定時間の間のＡＴ値の測定変化を示すデータ、図５，欧州特許第88 254号明細書による従来技術のノズルの芯の縦断面図、図６，同じ外部組込寸法のこの発明によるノズルの芯の縦断面図、図７，この発明による加速通路に対する有利な構成を示す模式図、図８，テクスチャーノズルまたはノズルヘッドの部分断面図、図８a，テクスチャーノズルの出口領域の図８の拡大断面図、図９，糸の張力に関して従来技術とこの発明のテクスチャード加工された糸の比較図、図１０，表の形にした従来の技術と種々のこの発明のノズルの比較における品質測定値、図１１，従来の技術でテクスチャード加工した糸、図１１a,この発明で処理した糸（左），図１２，測定方法と比較結果、従来の技術とこの新規な発明、図１３，１３ａと１４，従来の技術（図１３，１３a）とこの新規な発明（図１４）のと比較としての単一力と伸びの測定グラフ，である。発明の方法と構成以下、欧州特許第88 254号明細書に相当する周知のテクスチャーノズルのノズル口を示す図１を参照しよう。対応するテクスチャーノズル１には、第一円筒部分２があり、この円箇部分は同時に直径ｄの最狭断面部分３にも相当する。この最狭断面部分３から始まり、糸通路４がラッパ状に広がる。この場合、形状は半径Ｒで指定できる。生じる超音速流により対応する衝撃波面の直径ＤＡ_Sを求めることができる。衝撃波面の直径ＤＡｓにより剥離場所あるいは引離位置Ａ₁ をかなり正確に求めることができる。この場所はノズルの内法より幾らか大きい。剥離個所Ａ₁の領域で両側に接線を引くと、約22°の開口角α₁の包絡円錐が生じる。これは、同じ表面状況の前記ノズル形状の場合、衝撃波面が22°の開口角で剥離することを意味する。衝撃波面の特異性に対して、冒頭に述べた科学研究を参照されたい。空気の加速領域は最狭断面部分３の位置から剥離個所Ａ₁の距離ｌ₁によっても決まる。真の超音速流が問題となるので、それから空気速度を大体計算できる。ＶＤ_aは最大空気速度である。Vdは最狭断面部分３での音速である。この実施例の場合、以下の値が算出される。つまり、Ｖ_dの場合、330m/secの空気速度があれば（マッハ１），出口Ａでは超音速領域から約マッハ1.8（Ｍ_Da）となる。これ等の値は繊維距離の測定値に近い。超音速通路内の本当の加速区間は、非常に短く、この発明の理由に基づき認識されるように短くなり過ぎる。図２は長さｌ₂に相当する加速通路１１をこの発明により形成した実施例を示す。この発明によるテクスチャーノズル１０は、図示する実施例の場合、最狭断面３まで図１のノズル芯に一致するが、そこからが異なる。開口角α₂は20°にされている。剥離個所Ａ₂は超音波通路の端部に記入されている。ここでは糸通路が不連続的に強い円錐状あるいはラッパ状の拡大部１２へ開口角δ＞40°で移行する。幾何学により、図１に比べて著しく大きい衝撃波面の直径Ｄ_AEとなる。図２では以下の関係となる。つまり、この新規な発明によれば、加速通路１１を対応する開口角で延長すると衝撃波面の直径Ｄ_AEが増大する。種々の試験は、例えば繊維の実際、テクスチャード加工に関する今までの仮定は、糸が何回も衝撃波面の貫通を通過しているにせよ、少なくとも一部は正しくないことを示している。衝撃波面の形成領域に直接に急激な圧力上昇領域１４の続く最大の圧縮衝撃波面１３が生じる。実際のテクスチャード加工は圧縮衝撃波面１３の領域で行われる。空気は糸より大体50倍早く移動する。多くの試験により、剥離個所Ａ₃,Ａ₄が加速通路１１内にも入り込む、つまり供給圧力が低下するとそのようになることが調べられている。実際には、それぞれの糸に対して最適な供給圧力を求めることが大切である。その場合、加速通路の長さ（ｌ₂）を最悪の場合に対して設計しておく、つまり幾分長く選ぶ。これに対して、従来技術の解決策では供給圧力を高めることが非常に重要な作用を与える。何故なら、剥離個所は圧力に殆ど影響されないからである。次に、ノズル芯５の有利な実施例を断面で示す図３を参照する。外側の形状は正確に従来技術のノズル芯に合っていると有利である。これは、取り分け微妙な系の寸法、穴径Ｂ_D，全長Ｌ，ノズルヘッドの高さＫ_Hおよび圧搾空気接続部Ｐの距離Ｌ_Aに関連する。試験は、今までの吹き込み角度βを維持でき、そのように対応する圧搾空気穴１５の位置も維持できることを与えている。糸通路４は糸の入る領域、矢印１６，糸導入円錐６を有する。斜めの圧搾空気穴１５を経由して糸の送り方向（矢印１６）に向いた圧搾空気により後ろ向きの排出流が低減される。寸法「Ｘ」（図６）は空気穴が好ましくは少なくとも最狭断面部分３の直径の大きさほど後ろに移動させることを示す。送り方向（矢印１６）の方に見て、テクスチャーノズルあるいはノズル芯５は糸導入円錐６，円筒状の中間部分７，同時に加速通路１１に相当する円錐８および広がったテクスチャースペース９を有する。このテクスチャースペースは流れに対して垂直に、開いた円錐状の漏斗としても形成されるラッパ状の拡大部１２で限定される。図４は組込ノズル芯５’を有ずる全テクスチャヘッドあるいはノズルヘッド２０を示す。未処理の糸２１が送り部材２２を介してテクスチャーノズルに導入され、テクスチャード加工された糸２１’として搬送される。テクスチャーノズルの出口領域１３には衝突本体１４がある。圧搾空気接続部２４はノズルヘッド２０のハウジング２４の横に配置されている。テクスチャード加工された糸２１’ は送り速度ＶＴで第二送り部材２５を経由して移動する。テクスチャード加工された糸２１’は、例えば市場記号ヘマクオリティ(HemaQuality)，ＡＴＱと言われる品質センサ２６に導入される。ここでは、糸２１’の引張力（ｃＮで）およびその時の引張力の偏差（σ％）が測定される。測定信号は計算ユニット２７に導入される。これに合った品質測定は生産の最適監視のために使用される。これ等の値は特に糸の品質の目安ともなる。気泡テクスチャー処理では、一定のもつれ量が存在しないと言う点で品質測定が困難である。ＡＴＱシステムを用いるとこれが可能である。何故なら、糸の組織とその偏差を品質センサ２６により検出し、評価し、ただ一つの特性数、ＡＴ値により表示できるからである。品質センサ２６はアナログ電気信号として特にテクスチャーノズルの後の繊維張力を検出する。その場合、繊維張力の測定値の平均値と偏差から連続的にテクスチャＴ値を計算する。ＡＴ値の大きさは糸の組織に依存し、使用者により固有の品質要請に従って測定される。製造中に繊維張力あるいは繊維張力の偏差（一様性）が変わると、ＡＴ値も変わる。上限値と下限値がどこにあるかは、糸の見本、毛並みの向きのサンプルあるいは織物のサンプルを用いて決定される。これ等の値は品質要請に応じて異なる。ＡＴＱ測定の特別な利点は、処理からの種々のタイプの乱れを同時に検出できる点にある。例えば、テクスチャード加工、繊維の濡れ、糸条の割れ、ノズルの汚れ、衝突球の間隔、ホットピン（Hotpin）温度、空気圧の相違、ＰＯＹ挿入領域、糸見本等の場所の均一性を検出する。図４aは短い測定時間中のＡＴ値の変化に対する表示パターンである。図５と６はノズルの実際の大きさに対して数倍拡大して示す。図５は従来技術のノズル芯であり、図６はこの発明のノズル芯である。この新規な発明では問題をノズル内部で同じように解決しているので、新しいノズル芯を従来のものと交換できる芯として設計されている。特に、寸法Ｂ_D，構造長としてのＥ_L,Ｌ_A＋Ｋ_H およびＫ_Hは等しくするだけでなく、同じ製造公差で作製することが好ましい。更に、ラッパ形状も外部の出口領域で従来技術のものと同じように対応する半径Ｒで作製すると好ましい。衝突本体は任意の形状であってもよい。つまり、円形、球状、平坦、球冠のようでもよい（図８_a）。出口領域の衝突本体１４の正確な位置は、外部寸法を維持し、等しい排出間隔Ｓ_p1にして得られる。図５で参照符号１７を付けたテクスチャースペース１８は外向きに不変に維持されているが、反対向きにもこの発明の加速通路１１で規定される。テクスチャースペースは選択した空気圧のレベルに応じて、図６で二つの矢印１８で示すように、加速通路の方向にも拡大してよい。ノズル芯は、従来技術と同じように、セラミックス、硬質合金あるいは特殊鋼のような高価な材料で作製され、テクスチャーノズルの本当に高価な部分である。この新しいノズルで重要なことは、円筒状壁面２１や加速通路の領域の壁面２２も最高の品質を有する点にある。ラッパ状の拡大部の状況は糸の摩擦を考慮して決定される。図７は異なった構成の超音速通路を示す。超音速通路の出口の開口角のみが部分的に与えてある。大方の予想に反して、種々の変形種の間の試験結果は非常に大きいものではない。最良の形状としては、開口角が12°以上、15°と25°の間にある純粋に円錐状の加速通路となる（図の右端）。縦列ａは純粋な円錐形を示し、列ｂとｃは円錐形と短い円筒部分の組み合わせを示す。これに反して、列ｄは放物線状の加速通路である。列ｃは円錐とラッパ形状の組み合わせを示す。列ｆとｇでは、加速通路の第一部分が強く広がり、次いで円筒部分に移行する。全てのタイプの試験研究は大変良好な結果となった。今まで列ａとｄの最良の結果が求まっている。中間の円筒部分が数ミリメートル特に１mm以下の範囲の直径であることが重要であることが分かる。加速部分の長さは約１cmかそれより幾分短い範囲内にある。図８はノズル芯５と衝突本体１４を備えた全ノズルヘッド２０を示す。衝突本体１４はアーム２３を介して周知のハウジング２４の中に移動可能に固定されている。糸を通すため、衝突本体１４はアーム２３を用いて周知の方法で矢印２５のようにテクスチャーノズルの作業領域１３から引き外したり傾けて取り除くことができる。圧搾空気はハウジングのスペース２７から圧搾空気穴を経由して導入される。ノズル芯５はクランプブリッジ２８によりハウジング２４に固定されている。球状の形状３０（図５と図６）の代わりに、衝突本体１４は球冠状の形状３１であってもよい。図８aはこの発明のテクスチャーノズルと衝突本体１４の形状の若干の変形種との組み合わせを示す。衝突本体１４はノズルのラッパ状の開口に僅かに入っている。図６には実線で正規の作業位置が示してある。破線で衝突本体がラッパ形状１２に接触している。破線の位置は作業位置に正確に位置決めする初期位置として使用される。一方のラッパ状の形状１２と他方の衝突本体１４により、内部のテクスチャースペース１８が生じ、自由な隙間Ｓ_P1は排出するテクスチャ空気とテクスチャード加工された糸の排出するためにある。隙間Ｓ_P1は糸の品質に基づき実験的に求め、最適化され、製造用に決定される。テクスチャースペース１８は、衝突本体の球の直径と形状に応じて、有効な形状と大きさにされる。本出願人により、排出隙間の大きさにより加速通路の圧力状況を最初に設定できることが確認された。排出隙間Ｓ_P1を狭くすると、通過流の抵抗とテクスチャースペースの静圧が変わる。圧力調整では隙間の可変を10分の1 の程度にすることが重要である。従来の試験には、円形断面と縦断面で対称に形成された超音速通路を使用した。この新規な解決策は超音速通路に関して対称であるが円形からずれた断面、例えば長方形断面、あるいはほぼ長方形かほぼ卵形に形成する。更に、糸を通すために開くことができるようにノズルを分割して形成できる。これに付いては、国際出願PCT/CH96/00311を参照されたい。この出願は本明細書の組込構成要素として技術内容に付いて説明している。図９は左下に従来技術のテクスチャード加工を純模式的に示す。この場合、二つの主要パラメータが取り上げられている。開口領域Oe-Ｚ₁と衝撃波面の直径ＤＡ_Sは図１に示すようなノズルに合わせて直径ｄを前提としている。これに反して、右上には新しいテクスチャード加工が示してある。この場合、値Oe-Ｚ₂とＤＡ_Sが相当大きいことをはっりと認めることができる。更に、他の注目すべき状況が認められる。糸の開口部は既に加速通路の前で圧搾空気導入部Ｐの領域で始まり、つまり、前開口部としてＶＯで示す円箇部分で既に始まっている。寸法Ｖ₀ はｄより大きく選ぶと有利である。図９の示す他のことは、マッハ＜2の従来技術の糸の張力（曲線Ｔ311）とマッハ＞2のこの発明によるテクスチャーノズルの糸の張力（曲線Ｓ315）のグラフ比較にある。グラフの縦軸には、糸の張力がcN の単位で、また横軸には生産速度Ｐ_geschwがm/minの単位で示してある。曲線Ｔ3 11では生産速度が500m/min以上で糸の張力が著しく低下することが分かる。約65 0m/min以上でテクスチャード加工が無くなる。これに反して、この発明によるノズルを用いる曲線Ｓ315は糸の張力が高いだけでなく、400〜 700m/minの範囲でほぼ一定で、生産速度がより高くてもゆっくりと低下するにすぎない。マッハ数を高めることがこの新規な発明で進歩した最重要な「秘密」である。図１０はＡＴＱ品質試験のプリントアウトを示す。最上部の表は平均引張応力（ｃＮ），中央の表はその時の引張力の偏差のパーセント（σ％）および最下部の表は対応するＡＴ値である。各表の最初の水平線には、それぞれ標準Ｔノズル、つまり従来技術のテクスチャーノズルの値が示してある。次いで上から下に種々の開口角19°〜30.6°のこの発明によるＳノズルの値が示してある。この発明によるノズルの全ての超音速通路の長さは等しい。値0.00はテクスチャード加工が不可能であるか、あるいは試験を実行できなかったことを意味する。図１１と１１ａはテクスチャード加工された糸に基づき目視比較を示す。図１１（右半分の図）はそれぞれ400，600および800m/minの生産速度による従来技術のノズルでのテクスチャード加工を示す。800m/minでは、圧力が12に上昇した。結果は400m/minまで良好と見なされ、600m/minで条件付きで良好と見なされる。左半分の図（図１１a）には、同じようにこの発明によるノズルの５つの試験結果が示してある。この場合、800m/minの生産速度でも未だ条件付きで良好な結果を得ることが分かる。これに反して、従来技術の比較例（その右横）は、12バールの供給圧力を使用したが、顧客に拒まれた。図１１と１１ａには、同じ糸品質と同じ条件を検査した。コア：PA dtex 78f6 6x1；エフェクト：PA dtex 78f66x1；ＯＦ 12/30％。図１２は図１１の比較試験の試験装置を示す。この場合、以下の測定値が求まった（調整データと測定データ）：（従来の技術と新規な発明の表を参照）。図１１と１２に対して同じような結果が図１３と図１３aおよび図１４からも読み取れる。図面の左にはそれぞれ伸び（水平）に関する個別力Ｆ（垂直）を伴う多数の繊維のグラフ表示がある。図１３は表１２aに対応し、図１３aは図１２ bに、そして図１４は表１２cに対応している。このグラフ表示は個別力に対する伸びの曲線である。この新規な発明は比較的簡単な手段で、特に加速通路の領域の構成により多くの驚くべき効果が得られる。これは、例えば、・従来技術のノズル芯の代わりに、今までの処理パラメータに何ら変化を加えなくても、この発明のノズル芯を組み込むことでき、品質が安定しより良好となる結果が得られる。・顧客は生産速度を僅かに高めることができる。新しいノズル芯を組み込むと品質を損なうことなく生産速度を高めることができる。・顧客は生産速度を大きく高めることができる。この場合、空気の供給圧力を高めて、品質も確保できる。・いずれにしても、ノズル芯のみあるいはノズルヘッド全体を交換できる。を可能にする。今まで最良のテクスチャーノズルには、出口側の加速通路と糸通路の中の圧搾空気導入部（Ｐ）を有する通しの糸通路があり、糸通路の一端に糸を通し、他端からテクスチャー加工した糸を取り出せる。そして、このノズルは空気導入部が合流する中間の円筒部分と、糸の通過する方向に見てこの円筒部分に好ましくは直接接続し、10°より大きい開口角(α₂)の円錐状の加速通路と、これに続く40 °より大きい開口角の拡大部分とがある通しの糸通路を有し、拡大部分が円錐状あるいはラッパ状に形成されている点に特徴がある。このテクスチャーノズルはノズルヘッドに装着できるノズル芯として組込状態でノズルヘッドを形成されているか、あるいは組込ノズル芯を有するノズルヘッドとして、テクスチャー加工室を仕切るノズル芯に合わせて外側に配置された衝突本体と共に形成される。請求の範囲 1．一端に糸（２１）を導入し、他端からテクスチャード加工した糸（２１’）として引き出せる通しの糸通路（４）を備え、中間部分（７）で４バール以上の供給圧力（Ｐ）の圧搾空気を糸通路（４）に導入し、拡大する加速通路（１１）で吹付空気ジェットを超音波に加速するテクスチャーノズル（１０）を用いて糸を空気力学的にテクスチャード加工する方法において、吹付空気ジェットを加速通路（１１）内でマッハ２以上の速度に加速して、400m/minの生産速度で糸の張力を高め、糸の速度に対する糸の張力の比を最適にし、所定の糸品質の糸の張力が広い生産速度範囲にわたりほぼ一定であることを特徴とする方法。 2．圧搾空気の供給圧力（Ｐ）が6と14バール以上との間に予め指定されている場合、指定された糸品質の糸の張力は400〜700m/minの生産速度でほぼ一定であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法。 3．圧搾空気は加速通路（１１）内で最狭部の直径（ｄ）より少なくとも1.5倍、好ましくは2倍大きい長さにわたり加速され、対応する通路部分の入口部分に対する出口部分の比が2より大きいことを特徴とする請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 4．吹付空気ジェットの全開口角（α₂）は10°より大きいか、あるいは理想的なラバル角度より大きく、好ましくは12°〜30°，特に好ましくは15°〜25°であることを特徴とする請求の範囲第１〜３項の何れか１項に記載の方法。 5．加速通路（１１）内の吹付空気の加速は超音波領域で一定あるいは増大するように行われるか、不定あるいは異なった加速および／または加速度零の部分を用いて行われることを特徴とする請求の範囲第１〜４項の何れか１項に記載の方法。 6．吹付空気は導入個所から糸通路（４）へ直接軸方向に向けてほぼ一定の速度で加速通路（１１）まで導入され、圧搾空気（８）は加速通路（１１）の方向の搬送成分をもって角度（β）に吹き込まれるように一つまたはそれ以上、好ましくは３つの穴（１５）を介して糸通路（４）に導入されることを特徴とする請求の範囲第１〜５項の何れか１項に記載の方法。 7．吹付空気ジェットは加速通路（１１）に続き偏向することなく強く拡大する部分（テクスチャード加工スペース）を通過して導入されることを特徴とする請求の範囲第１〜６項の何れか１項に記載の方法。 8．一つまたはそれ以上の糸の繊維（コア／エフェクト）は同じあるいは異なった過度供給でもって導入され、400〜1500m/minまたはそれ以上、好ましくは50 0〜1200m/minの生産速度でテクスチャード加工されることを特徴とする請求の範囲第１〜７項の何れか１項に記載の方法。 9．圧搾空気ジェットは超音波通路中で2.0〜6マッハ、好ましくは2.5〜4マッハに加速されることを特徴とする請求の範囲第１〜８項の何れか１項に記載の方法。 10．糸通路（４）の出口側の端部はテクスチャード加工された糸（２１’）が隙間（Ｓp1）を通して糸通路の軸に対してほぼ直角に排出されるように衝突本体（２３）で制限されていることを特徴とする請求の範囲第１〜９項の何れか１項に記載の方法。 11．出口側の加速通路（１１）と、一方の側に糸（２１）を導入し、他方の側からテクスチャード加工された糸（２１’）を取り出せる糸通路（４）に圧搾空気穴（１５）とを備えた通しの糸通路（４）を有するテクスチャーノズル（１０）あるいはノズル芯（５）において、加速に有効な部分は加速通路（１１）の圧搾空気穴（１５）に続き超音波通路として連続的に形成され、加速通路（１１）の初めのところの直径（ｄ）の 11/2倍より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きい全開口角（α₂）を有することを特徴とするテクスチャーノズル。 12．加速通路（１１）の有効な拡大角度（α₂）は10°より大きいが、40°，好ましくは12°〜30°，特に好ましくは15°〜25°より小さいことを特徴とする請求の範囲第１１項に記載のテクスチャーノズル。 13．加速度通路（１１）は少なくとも一つの1：2.0またはそれ以上の横断面拡大領域と10°より大きい全開口角（α₂）を有することを特徴とする請求の範囲第１１項または第１２項に記載のテクスチャーノズル。 14．加速通路（１１）は円錐状に形成され、好ましくは強くラッパ状に拡大する開口（１２）へ移行することを特徴とする請求の範囲第１１〜１３項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 15．加速通路（１１）の長さ（ｌ₂）は加速通路の初めのところの糸通路の直径（ｄ）より少なくとも2倍、好ましくは3〜15倍、特に好ましくは4〜12倍大きいことを特徴とする請求の範囲第１１〜１４項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 16．加速通路（１１）の入口領域は円筒状あるいはほぼ円筒状（ＶＯ）に形成され、出口領域は強く拡大するが、40°より大きく拡大することを特徴とする請求の範囲第１１〜１５項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 17．空気吹付テクスチャーノズル（１０）は半径方向原理による圧搾空気導入部（Ｐ）を有することを特徴とする請求の範囲第１１〜１６項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 18．糸の送り方向に見て導入部分、圧搾空気導入部のある円筒状の中間部分および拡大する空気加速部部分（１１）と出口側に主に調整可能な衝突本体（２３）を有する通しの糸通路（４）のあるテクスチャーノズル（１０）を備えたノズルヘッド（２０）において、加速に有効な部分（１１）が加速通路（１１）の圧搾空気穴（１５）に続き、超音波通路として連続的に形成され、加速通路（１１）の始まりのところの直径（ｄ）の11/2倍より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きい全開口角（α₂）を有することを特徴とするノズルヘッド（２０）。 19．糸の送り方向に見て導入部分、圧搾空気導入部（８）のある円筒状の中間部分および拡大する空気加速部部分と出口側に主に調整可能な衝突本体を有する糸通路のあるテクスチャーノズル（１０）を備えた請求の範囲第１８項のノズルヘッド（２０）において、糸通路（４）は中間部分と空気加速部分を用いて装着可能なノズル芯（５）の中に形成されていることを特徴とするノズルヘッド。 20．ノズル芯（５）は空気導入部が圧搾空気穴（１５）を介して合流する中間の円筒部分（７）と、糸の進行方向に見て円筒状部分（７）に直接続く開口角が 10°以上の円錐状拡大部分と、それに続く40°より大きい開口角（χ）の円錐状あるいはラッパ状の拡大部分とを有する通しの糸通路（４）を備えていることを特徴とする請求の範囲第１８項または第１９項に記載のノズルヘッド（２０）。 21．糸（２１）を空気力学的にテクチャード加工するため、出口側の加速通路（１１）と、一方の側に糸（２１）を導入でき、他方の側からテクチャード加工された糸（２１’）を取り出せる糸通路（４）への圧搾空気穴（１５）のある通しの糸通路（４）を備え、加速通路（１１）の加速作用のある部分が超音波通路として連続的に形成され、加速通路（１１）内でマッハ２以上の超音波流を得ることのできるように、加速通路（１１）の初めのところの直径（ｄ）の 11/2倍より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きく40°より小さい全開口角（ α₂）を有する、ノズル芯（２０）あるいはノズル芯（５）として形成されたテクスチャーノズル（１０）を使用すること。

Claims

【特許請求の範囲】 1．一端に糸を導入でき、他端からテクスチャード加工糸として引き出せる通しの糸通路を備え、中間部分に圧搾空気を４バール以上の供給圧力で導入し、拡大する加速通路で吹付空気ジェットを超音波に加速するテクスチャーノズルを用いて糸を空気力学的にテクスチャード加工する方法において、糸の速度に対する糸の張力の比を最適にするため、吹付空気ジェットを加速通路内でマッハ２以上の速度に加速して糸の張力を高めることを特徴とする方法。 2．圧搾空気の供給圧力が６と１４バール以上との間に予め指定されている場合、指定された糸品質の糸の張力は400〜600m/minの生産速度でほぼ一定であることを特徴とする請求の範囲第１項に記載の方法。 3．圧搾空気は加速通路内で最狭直径より少なくとも1.5倍、好ましくは2倍大きい長さにわたり加速され、対応する通路部分の入口部分に対する出口部分の比が2より大きいことを特徴とする請求の範囲第１項または第２項に記載の方法。 4．吹付空気ジェットの全開口角は10°より大きいか、あるいは理想的なラバル角度より大きく、好ましくは12°〜30°，特に好ましくは15°〜25°であることを特徴とする請求の範囲第１〜３項の何れか１項に記載の方法。 5．吹付空気の加速は一定あるいは増大するように行われるか、不定あるいは異なった加速および／または加速度零の部分を用いて行われることを特徴とする請求の範囲第１〜４項の何れか１項に記載の方法。 6．吹付空気は導入個所から糸通路へ直接軸方向に向けてほぼ一定の速度で加速通路まで導入され、圧搾空気は角度（β）で加速通路の方向の搬送成分をもって吹き込まれるように一つまたはそれ以上、好ましくは３つの穴を介して糸通路に導入されることを特徴とする請求の範囲第１〜５項の何れか１項に記載の方法。 7．吹付空気ジェットは加速通路に続き偏向することなく強く拡大する部分を通過して導入されることを特徴とする請求の範囲第１〜６項の何れか１項に記載の方法。 8．一つまたはそれ以上の糸の繊維は同じあるいは異なった過度供給でもって導入され、400〜1500m/minまたはそれ以上、好ましくは500〜1200m/minの生産速度でテクスチャード加工されることを特徴とする請求の範囲第１〜７項の何れか１項に記載の方法。 9．圧搾空気ジェットは超音波通路中で2.0〜6マッハ、好ましくは2.5〜4マッハに加速されることを特徴とする請求の範囲第１〜８項の何れか１項に記載の方法。 10．糸通路の出口側の端部はテクスチャード加工された糸が隙間を通して糸通路の軸に対してほぼ直角に排出されるように衝突本体で制限されていることを特徴とする請求の範囲第１〜９項の何れか１項に記載の方法。 11．出口側の加速通路と、一方の側に糸を導入し、他方の側からテクスチャード加工された糸を取り出せる糸通路に圧搾空気導入部（Ｐ）を備えた通しの糸通路を有するテクスチャーノズルにおいて、加速通路（１１）の加速に有効な部分は加速通路（１１）の初めのところの直径（ｄ）の11/2倍より大きい長さ（ｌ₂）と、10°より大きい全開口角（α ₂）を有することを特徴とするテクスチャーノズル。 12．加速通路の有効な拡大角度（α₂）は10°より大きいが、40°，好ましくは 12°〜30°，特に好ましくは15°〜25°より小さいことを特徴とする請求の範囲第１１項に記載のテクスチャーノズル。 13．加速度通路は少なくとも一つの1：2.0またはそれ以上の横断面拡大領域と10 °より大きい全開口角（α₂）を有することを特徴とする請求の範囲第１１項または第１２項に記載のテクスチャーノズル。 14．加速通路は円錐状に形成され、好ましくは強くラッパ状に拡大する開口へ移行することを特徴とする請求の範囲第１１〜１３項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 15．加速通路の長さ（ｌ₂）は加速通路の初めのところの糸通路の直径（ｄ）より少なくとも２倍、好ましくは3〜15倍、特に好ましくは4〜12倍大きいことを特徴とする請求の範囲第１１〜１４項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 16．加速通路の入口領域は円筒状あるいはほぼ円筒状（ＶＯ）に形成され、出口領域は強く拡大するが、40°より大きく拡大することを特徴とする請求の範囲第１１〜１５項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 17．空気吹付テクスチャーノズルは半径方向原理による圧搾空気導入部（Ｐ）を有することを特徴とする請求の範囲第１１〜１６項の何れか１項に記載のテクスチャーノズル。 18．糸の送り方向に見て導入部分、圧搾空気導入部のある円筒状の中間部分および拡大する空気加速部部分と出口側に主に調整可能な衝突本体を有する糸通路のあるテクスチャーノズルを備えたノズルヘッドにおいて、前記空気加速部分は加速部分の始まりのところの直径（ｄ）より大きい長さ（ｌ₂）と10°より大きい全開口角（α₂）を有することを特徴とするノズルヘッド。 19．糸の送り方向に見て導入部分、圧搾空気導入部のある円箇状の中間部分および拡大する空気加速部部分と出口側に主に調整可能な衝突本体を有する糸通路のあるテクスチャーノズルを備えた請求の範囲第１８項のノズルヘッドにおいて、糸通路は中間部分と空気加速部分を用いて装着可能なノズル芯の中に形成されていることを特徴とするノズルヘッド。 20．ノズル芯あるいは全ノズルヘッドが従来の技術のノズル芯あるいはノズルヘッドと同じ合わせ寸法を有し、代わりのノズル芯が加速部分の初めのところの直径（ｄ）より大きい長さ（ｌ₂）の加速部分と、10°より大きい全開口角（ α₂）を有し、生産速度を高めるためおよび／またはテクシュチャーの品質を改良するため、既存のノズル芯あるいは全ノズルヘッドの代替品として請求の範囲第１〜１８項の何れか１項によりノズル芯として形成されたテクスチャーノズルを使用すること。 21．空気導入部が合流する中間の円筒部分のある通しの糸通路と、糸の進行方向に見て、円筒状部分に直接接続する10°より大きい開口角のある円錐状の拡大部分とそれに続く円錐状あるいはラッパ状の拡大部分を有することを特徴とする特に請求の範囲第１，１１，２０の何れか１項に記載のノズル芯。