JP2000239938A

JP2000239938A - 流体噴射ノズル

Info

Publication number: JP2000239938A
Application number: JP11040544A
Authority: JP
Inventors: Kenji Iwashita; 岩下憲二; Masahiro Okesaku; 正広桶作; Hiroyuki Nagai; 宏行長井; Kenkichi Nose; 健吉能勢
Original assignee: Hokuriku Seikei Industrial Co Ltd; Teijin Modern Yarn Co Ltd
Current assignee: Hokuriku Seikei Industrial Co Ltd; Teijin Frontier Knitting Co Ltd
Priority date: 1999-02-18
Filing date: 1999-02-18
Publication date: 2000-09-05

Abstract

(57)【要約】【課題】軸心方向に糸条が通過する糸条走行路を形
成し、外側面から糸条走行路内に糸条の走行方向に傾斜
して設けた圧空噴射孔を有する流体噴射ノズルにおい
て、構造が簡単で、圧空噴射による糸条の推進力を減少
させることなく、糸条への嵩高付与加工性能を増加させ
ること。【解決手段】流体噴射ノズル本体に、その外側面から糸
条走行路内に糸条の走行方向に傾斜して設けた圧空噴射
孔を、外側面から糸条走行路に向けて漸次縮径した。こ
れによって、圧縮空気の圧力損失が軽減されて糸条に吹
き付けられる圧縮空気の流速が速くなり、糸条への嵩高
付与加工性能を増加させる。また、糸条走行路を、中央
の細孔部と、その細孔部の糸条入口側と糸条出口側にそ
れぞれ円錐状の内孔を有する導入孔部と導出孔部によっ
て形成し、その導出孔部の円錐状内孔面をノズル本体の
外側面方向に膨出せしめた。これによって、糸条との接
触部分は非常に小さくなり、糸条と導出孔との接触抵抗
による糸切れの頻度を格段に低減することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、軸心に形成された
糸条走行路内を走行する合成繊維フィラメントのような
糸条に一方向ないし複数方向から圧縮空気を噴射するこ
とにより、糸条にループや絡みを生じさせ、それにより
糸条に嵩高性をもたせるための流体噴射ノズルに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】このような流体噴射ノズルの例として、
特開昭５２−２１４４６号公報に開示されているノズル
がある。このノズルは中心孔と圧縮空気導入口を有する
胴体部に挿入された糸導管を有するニードル部材と胴体
部の糸条出口側に取り付けられたべンチュリー部材とか
ら形成されている。このタイプのノズルは構造が複雑で
あり、実用にあたってはニードル位置の調整を必要とす
るため錘間バラツキや斑を起しやすいという欠点があっ
た。

【０００３】また、他の例として、特開昭５３−１９４
４６号公報には、糸条走行路と圧空噴射孔を一体型とし
た、ニードル位置の調整が不要で取り扱い性に優れた流
体噴射ノズルが開示されている。しかしながら、嵩高付
与加工性能が劣り、また加工速度の増加に伴ってその加
工性能が悪化するため生産性が低いという欠点がある。

【０００４】また、特開昭５４−６８４３６号公報に
は、糸条走行路と圧空噴射孔の中心軸との角度、すなわ
ち、圧空噴射孔の中心軸傾斜角θが嵩高付与加工性能を
大きく左右することが開示されている。しかしながら、
圧空噴射孔の傾斜角θを小さくすると、糸条の推進力が
増しノズルへの糸条の供給張力は高くなるが、糸条への
衝撃力が減少し糸条交絡能が低下する。逆に傾斜角θが
大きいと糸条への衝撃力が増し糸条交絡能は増加する
が、糸条の推進力が減少しノズルへの糸の供給張力が低
くなるために高速度での加工では加工安定性の低下を招
く。そのため、傾斜角θの調整によって、糸条の推進力
を損なうことなく糸条交絡能を増加することには成功し
ていない。

【０００５】さらに、特開昭６３−２８８２２２号公報
には、嵩高付与加工性能・加工速度の増加を達成するた
めに圧空噴射孔をラバール型にすることで圧空噴射孔か
ら糸条走行路内へ吹き出す空気流の流速を増加させる試
みが開示されているが、このノズルは一体型ノズルとし
てはノズル製造が難しいという欠点がある。

【０００６】また、さらに特公平２−３９４６６号公報
には、走行する糸状との摩擦によって発生する静電気に
よる加工ムラを防ぐために、導電性のセラミックス材を
用いた実質的に図１３に示す構造のものが開示されてい
る。

【０００７】この図１３において、圧空導入口６１を有
するケーシング内に収納されたセラミック製ノズル本体
１を有し、一本ないし複数本のマルチフィラメント糸条
Ｓを入口２から導入し、出口３から糸条Ｓを交絡状態で
導出するもので、ノズルの軸心方向には、糸状Ｓを走行
させるための糸条走行路４が形成されている。この糸条
走行路４は、入口２から一本ないし分離された状態で導
入される多数本の糸条を受け入れて走行させるための円
錐状内孔を有する導入孔部４１と、この導入孔部４１に
続いて、ノズルの外側面から糸状Ｓの走行方向に傾斜し
た圧空噴射孔５を開口した細孔部４２と、交絡した糸状
Ｓを導出するための円錐状内孔を有する導出孔部４３と
からなる。この図に示すノズルは、色々改良されてはい
るが、圧空噴射孔部で空気の圧力損失があるため、より
高速の交絡加工に対応できないという欠点があった。

【０００８】このように、繊維フィラメントのような糸
条を交絡させるための流体噴射ノズルは改良されてはき
たが、交絡による嵩高加工性能をより向上させるニーズ
は高い。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、軸心方向に糸条が通過する糸条走行路を形
成し、外側面から糸条走行路内に糸条の走行方向に傾斜
して設けた圧空噴射孔を有する流体噴射ノズルにおい
て、構造が簡単で、圧空噴射による糸条の推進力を減少
させることなく、糸条への嵩高付与加工性能を増加させ
ることにある。

【００１０】

【課題を解決するための手殴】本発明は、流体噴射ノズ
ル本体に、その外側面から糸条走行路内に糸条の走行方
向に傾斜して設けた圧空噴射孔を、外側面から糸条走行
路に向けて漸次縮径したものである。これによって、図
１３にも見られる従来の全長にわたって同一断面積を有
する圧空噴射孔を有する流体噴射ノズルに比べ、圧縮空
気の圧力損失が軽減されて糸条に吹き付けられる圧縮空
気の流速が速くなり、糸条への嵩高付与加工性能を増加
させる。

【００１１】また、本願の他の発明は、糸条走行路を、
中央の細孔部と、その細孔部の糸条入口側と糸条出口側
にそれぞれ円錐状の内孔を有する導入孔部と導出孔部に
よって形成し、その導出孔部の円錐状内孔面をノズル本
体の外側面方向に膨出せしめたものである。このよう
に、糸条走行路の細孔部からノズル出口にかけての導出
孔をこのように構成することにより、糸条との接触部分
は非常に小さくなり、糸条と導出孔との接触抵抗による
糸切れの頻度を格段に低減することができる。

【００１２】さらに、本発明の流体噴射ノズルは、高硬
度耐摩耗性でしかも、導電性を有する硬質合金、サーメ
ット、超硬質合金、さらには、セラミックス材料から一
体成形することにより、糸条との摩擦による静電気の発
生を防止し、且つノズルの耐摩耗性を維持できる。とく
に、油剤濃度の低い糸条に、水分を供給することなく、
嵩高付与加工を行う際の、糸条とノズル構成材料との摩
擦によって静電気が発生することによる大きいループの
発生と、嵩高付与加工性の低下を排除できる。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の流体噴射ノズルの
実施形態を実施例を示す添付図によって説明する。この
図に示すものは、単に一例にすぎず、本発明の技術思想
の範囲内で、ノズル本体の各部形状や材料を種々変更組
み合わせた流体噴射ノズルとすることができる。

【００１４】図１は、この発明のアルミナ−炭化物から
なる流体噴射ノズル本体１０の要部断面を示す。この本
体１０を有する流体噴射ノズルの基本的な機能は、図１
３に示す従来例と同様であって、一本ないし複数本のマ
ルチフィラメント糸条Ｓを入口２から導入し、出口３か
ら糸条Ｓを交絡状態で導出するもので、ノズル本体の軸
心方向には、糸状Ｓを走行させるための糸条走行路４が
形成されている。この糸条走行路４は円錐状内孔を有す
る導入孔部４１と、この導入孔部４１に続いて、ノズル
本体の外側面から糸状Ｓの走行方向に傾斜した圧空噴射
孔５を開口した細孔部４２と、交絡した糸状Ｓを導出す
るための導出孔部４３とからなる。

【００１５】本発明においては、圧空噴射孔５は、ノズ
ル外側面の圧縮空気流入側から糸条走行路の細孔部４２
に向けて漸次縮径したテーパ孔を形成している。図２
は、この圧空噴射孔５の断面拡大図である。同図におい
て、αは、この圧空噴射孔５の縮径の程度を示す開口角
である。この開口角αが大きくなるほど圧力損失は軽減
されて圧縮空気流速は速くなり、糸条交絡能は改善され
る。しかしながら、圧力損失が軽減されるのに伴って、
圧縮空気消費量も増加してしまう。従って、開口角α
は、導出孔部４３における糸条交絡能とこの圧縮空気消
費量のバランスによって決められなければならない。

【００１６】この縮径の程度を示す開口角αは、０゜＜
α≦２０゜の範囲でバランス良く糸条交絡能を増加させ
ることができ、さらに好ましくは４゜≦α≦１０゜の範
囲で、噴射した圧空の効率を示す圧縮空気消費量に対す
る糸条交絡能の比を最大にすることができる。開口角α
が２０゜を超えると圧縮空気消費量が著しく増加するこ
とになり不経済である。

【００１７】また、ノズルの軸心に対する圧空噴射孔５
の中心軸の傾斜角θは、４５゜≦θ≦６０゜の範囲で糸
の推進力を損なうことなく糸条材の交絡能を増加させる
ことができ、さらに、４７゜≦θ≦５３゜の範囲で最も
糸条交絡能を増加させることができる。しかも、このテ
ーパ状の圧空噴射孔は、圧縮空気の吹出し角度をθ１と
すると θ１＝θ±α／２の式に相当するθ１の幅があるために、糸の推進力を損
なうことなく糸条交絡能を増加させることができる。こ
のことは、嵩高付与のための加工速度を増加できること
を意味する。

【００１８】なお、圧空噴射孔１の内面の仕上げ精度
は、噴射気流の流体抵抗をできるだけ少なくするため
に、面粗度を１０ｓ以内とし、より好ましくは５ｓ以内
にすることにより、圧力損失の少ない噴射気流が得られ
る。

【００１９】また、圧空噴射孔１と糸条走行路４とが交
接する圧空噴射孔先端のエッヂ部は、バリが存在しない
ことが必要であり、なおかつ面ダレやチッピング（欠
け）やスポット等の傷をできるだけ小さくする必要があ
る。この面ダレやチッピングやスポット等の傷の長さ、
または幅、あるいは深さをｌとし、圧空噴射孔中心軸の
ノズル本体外面から糸条走行路内面までの長さをＬとし
た場合に、ｌの大きさはＬの２５０分の１（ｌ≦Ｌ／２
５０）以下とし、より好ましくはｌ≦Ｌ／５００にする
ことにより、バラツキのない噴射気流が得られる。

【００２０】なお、傷の大きさｌを標準的な寸法の圧空
噴射ノズルで補足説明すると、圧空噴射孔の中心軸の長
さが５ｍｍの場合には、ｌは２０μｍ以下、より好まし
くは１０μｍ以下の寸法ということになる。

【００２１】このように、前記エッヂ部をシャープエッ
ヂに近づけることにより、圧縮空気の吹出し角度θ１
が、θ１＝θ±α／２の範囲内でコントロールされバラ
ツキのない安定した糸条の推進力と糸条交絡能が発揮さ
れる。

【００２２】本発明において、テーパ状の圧空噴射孔５
の配設位置は、通常、図１に示すように、糸条走行路４
の直線状細孔部４２の末端に近づけて形成するが、図３
に示すように、出口側の導出孔部４３と細孔部４２の連
接部４４、あるいは、図４に示すように導出孔部４３内
の細孔部２に近い部分に開口することもできる。

【００２３】また、本発明の従来構造と異なる点の第２
は、出口３側に形成した導出孔部４３の円錐形状の内面
４５の形状が、外側面方向に膨出した中太り形状として
いることである。これによって、図示するように、交絡
した糸条Ｓ１と導出孔部４３の内面４５とが接触しない
部分が形成され、糸条の接触抵抗を低減させることにな
る。また、ノズル内面に汚れが付着した場合でも嵩高付
与加工性能の低下を軽減することができる。

【００２４】導出孔部４３の内面４５の膨出の程度は、
糸条Ｓがノズルの糸条走行路の細孔部４２から出て、導
出孔部４３内を経由して、ノズルの出口３から導出され
るまでの間、ノズルの内面との接触箇所が、精々、導出
孔部４３と細孔部４２との連接部４４のみになるような
曲率をもった球面または曲面とすることができる。

【００２５】以下に、前記図２に示す圧空噴射孔５を円
周方向に３箇所分配配設した本体構造を有する流体噴射
ノズル１９を図５の製造工程に適用した例によって、そ
の効果を具体的に説明する。

【００２６】図５において、マルチフィラメント糸条Ａ
はフィードローラー１７を経て、場合によっては水を付
与され流体噴射ノズル１９に入り、マルチフィラメント
糸条Ｂはフィードローラー１８を経て流体噴射ノズル１
９に入る。流体噴射ノズル１９によって糸条Ａ，Ｂは互
いに絡められ、デリベリローラー２０によって引き出さ
れて巻取パッケージ２２に巻き取られる。

【００２７】糸条Ａ，Ｂはオーバーフィード状態で流体
噴射ノズル１９に導かれる。本工程においてフィードロ
ーラー１７の表面速度をＶＡ、フィードローラー１８の
表面速度をＶＢ、デリベリローラー２０の表面速度を
Ｖ、巻取パッケージ２２の表面速度をＶＷとすると糸条
ＡおよびＢのオーバーフィード率ＡＯＦ、ＢＯＦと巻き
取り倍率ＷＤＲとは以下の関係がある。

【００２８】ＡＯＦ＝１００×（ＶＡ−Ｖ）／Ｖ＞０ＢＯＦ＝１００×（ＶＢ−Ｖ）／Ｖ＞０ＶＢ＞ＶＡＷＤＲ＝１００×（ＶＷ−Ｖ）／Ｖ一般的に上記の様な流体噴射ノズルによる嵩高付与加工
において、そのノズル出口領域張力Ｔ１と巻取張力Ｔ２
に糸条交絡能の良し悪しが反映されることが知られてお
り、これらの張力が大きいほど、糸条の絡み強度が強く
ループ構造の安定性が優れている。実施例においては張
力Ｔ１、Ｔ２を測定することによって流体噴射ノズルの
嵩高付与加工性能の尺度とする。また、図６に示したよ
うに、嵩高付与加工性能が低下すると加工糸に形成され
たループの大きさが大きくなる。そのため加工糸の中心
から２．５ｍｍ以上のループの数（ルーズループ数）
を、図５の工程において毛羽カウンター２１により測定
することで嵩高付与加工性能の尺度とした。

【００２９】実施例１糸条Ａ，Ｂ；いずれもナイロン７０デニール、３２フィ
ラメント流体噴射ノズル：圧空噴射孔テーパ開口角α＝０゜〜２５゜傾斜角θ＝４５゜導出孔部形状＝図１３と同じ（直線円錐形状）供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ；３５０ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝１２％，ＢＯＦ＝４５
％巻取倍率；ＷＤＲ＝９％ノズル後領域の張力Ｔ１と圧縮空気消費量比を図７のグ
ラフに示す。なお、圧縮空気消費量比はテーパ開口角α
＝０の場合の消費量を１とした。

【００３０】図７によると従来の圧空噴射孔が同一径の
細孔（α＝０゜）の場合に比べ本発明のテーパ状圧空噴
射孔（α＞０゜）の場合には大幅にノズル後領域の張力
Ｔ１が増加することがわかる。開口角αが大きくなるに
つれ張力Ｔ１は増加していくが、αが１５゜を超えると
低下していく。一方、圧縮空気消費量はαが大きくなる
に従って増加し、αが１０゜を超えると張力Ｔ１はほと
んど変わらずに圧縮空気消費量だけが増加してしまう。
以上のように、圧空噴射孔のテーパ開口角αは、好まし
くは０゜＜α≦２０゜、さらに好ましくは４゜≦α≦１
０゜の範囲で最も効率的に嵩高付与加工性能を増加させ
ることができる。

【００３１】実施例２糸条Ａ，Ｂ：いずれもナイロン７０デニール、３２フィ
ラメン卜流体噴射ノズル：圧空噴射孔テーパ開口角α＝７゜傾斜角θ＝４５゜〜６５゜導出孔部形状＝図１３と同じ供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ：３５０ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝１２％，ＢＯＦ＝４５％巻取倍率：ＷＤＲ＝９％毛羽カウンター：測定位置＝糸軸より２．５ｍｍ図８にこの実施例２の結果であるノズル後領域張力Ｔ
１、巻取張力Ｔ２、ルーズループ数比を示し、図９に糸
条Ｂのオーバーフィード率ＢＯＦを増加させた場合の断
糸限界比（限界オーバーフィード率比）を示す。なお、
図８のルーズループ数比は圧空噴射孔傾斜角θ＝４５゜
のときのルーズループ数を１とし、図９の限界オーバー
フィード率比では、傾斜角θ＝４５゜のときの限界オー
バーフィード率を１とした。

【００３２】まず、図８のノズル後領域の張力Ｔ１は圧
空噴射孔中心軸の傾斜角θが５０゜付近で最大となり６
０゜を超えると低下してしまう。巻取張力Ｔ２は傾斜角
θの増加に伴い増加していくが、５０゜以上では変化し
なくなる。また、ルーズループ数はθが５０゜付近で最
小となり、その前後で増加する。

【００３３】一方、図９に示す限界オーバーフィード率
比は、傾斜角θが４５゜〜５５゜の範囲では率比０．８
〜１．０を保っているが、θが６０゜を超えると低下し
てしまう。θが６０゜より大きいと糸条の推進力が低下
し加工が不安定化してしまうのである。また、θが４５
゜より小さいと逆に糸条への衝撃力が低下し糸条交絡能
の低下を招く。以上のように、圧空噴射孔の中心軸傾斜
角θは好ましくは４５゜≦θ≦６０゜、さらに好ましく
は４７゜≦θ≦５３゜の範囲で最も嵩高付与加工性能が
高くなっていることがわかる。

【００３４】実施例３糸条Ａ，Ｂ：いずれもナイロン８０デニール、７２フィ
ラメント流体噴射ノズル：圧空噴射孔テーパ開口角α＝７゜傾斜角θ＝５０゜導出孔部形状＝図１３と同じ供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ：２５０ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝８％，ＢＯＦ＝３０％巻取倍率：ＷＤＲ＝５％この実施例においては、図５の工程において糸条Ａ，Ｂ
それぞれのフィードローラー１７，１８と流体噴射ノズ
ル１９間の張力（以下供給張力ＴＡ，ＴＢ）を測定する
ことでノズル１９の糸条に対する推進力を調査した。

【００３５】比較のために、実施例３において、流体噴
射ノズルとして、圧空噴射孔テーパ開口角αが０゜の細
孔、傾斜角θ＝５０゜のノズルを使用した。

【００３６】以上の結果を表１に示す。表１に明らかな
ようにノズル出口領域の張力Ｔ１、巻取張力Ｔ２は適用
例の方が比較例よりも高くなっており、比較例に比べ本
発明によるノズルの方が嵩高付与加工性能が優ることを
示している。また、糸条Ａ，Ｂの供給張力ＴＡ，ＴＢに
ついても比較例より適用例の方が高いことから、本発明
のノズルは糸条の推進力が高いことを示している。

【００３７】

【表１】実施例４糸条Ａ，Ｂ：いずれもナイロン７０デニール、３２フィ
ラメント流体噴射ノズル：圧空噴射孔テーパ開口角α＝７゜傾斜角θ＝５０゜導出孔部形状＝図１３と同じ供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ：３４０ｍ／ｍｉｎ〜５５０ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝１２％，ＢＯＦ＝４５
％巻取倍率：ＷＤＲ＝９％毛羽カウンター：測定位置＝糸軸より２．５ｍｍ比較例として、図１３と同じ本体形状で圧空噴射孔の開
口角α＝０゜の細孔、傾斜角θ＝５０゜のノズルを使用
した。

【００３８】図１０、図１１、図１２にそれぞれ実施例
４と比較例のノズル後領域の張力Ｔ１、巻取張力Ｔ２、
及びルーズループ数比を示す。なお、図１２のルーズル
ープ数比は、比較例のノズルにおいて加工速度３４０ｍ
／ｍｉｎで加工した場合のルーズループ数を１とした。

【００３９】まず、図１０、図１１のノズル後領域張力
Ｔ１と巻取張力Ｔ２において、実施例４、比較例ともに
加工速度の増加に伴い張力は低下していくものの、実施
例４は比較例２に比べ大幅に張力が高いため、比較例の
加工速度３４０ｍ／ｍｉｎと同等の嵩高付与加工性能を
実施例４では加工速度５００ｍ／ｍｉｎで得ることがで
きる。また、図１２に示したルーズループ数比において
は、比較例は加工速度の増加に伴い急激にルーズループ
数が増加していく。

【００４０】実施例５糸条Ａ，Ｂ：いずれもナイロン７０デニール、３２フィ
ラメント流体噴射ノズル：導電性セラミックス製圧空噴射孔テーパ開口角α＝７゜、傾斜角θ＝５０゜導出孔部形状＝図１３と同じ供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ：４００ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝１２％，ＢＯＦ＝４５％巻取倍率：ＷＤＲ＝９％水付与なし毛羽カウンター：測定位置＝糸軸より２．５ｍｍ比較例としてノズルの構成材料としてアルミナ系の絶縁
性セラミックスを用いた他は、実施例５と同様に実施し
た。

【００４１】ルーズループ数の比は、実施例５の場合が
１．０に対して、比較例の場合は、１．３であった。な
お、加工速度を４００ｍ／ｍｉｎより速くするのに従い
比較例のルーズループ数の比は１．３よりさらに大きく
なる傾向があることが判明した。これにより、ノズルの
構成材料として導電性セラミックを使用した場合の方
が、嵩高付与加工性に優れていることがわかる。

【００４２】実施例６糸条Ａ，Ｂ：いずれもナイロン８０デニール、７２フィ
ラメント流体噴射ノズル：糸条走行路導出孔部として膨出形状の
ものを使用圧空噴射孔テーパ開口角α＝７゜、傾斜角θ＝５０゜供給圧縮空気圧力ＡＰ：ＡＰ＝８ｋｇ／ｃｍ² 加工速度Ｖ：２５０ｍ／ｍｉｎオーバーフィード率：ＡＯＦ＝８％，ＢＯＦ＝３０％巻取倍率：ＷＤＲ＝５％この条件下での糸切れ回数を調査して、ノズル内面に汚
れが付着した場合の嵩高付与加工性能の低下の程度の尺
度とした。比較のために、糸状走行路導出孔部が図１３
と同じ直線円錐状のものを使用し、それ以外は実施例６
と同様にした。

【００４３】実施例６の場合は、糸切れ回数／延べ日数
の比は２／５６であるのに対して、比較例の場合は、９
／５６であった。このことから、実施例６が、比較例に
対して、長時間の加工時における嵩高付与加工性が優れ
ていることがわかる。

【００４４】なお、前記実施例１〜５において、図１に
示す本体構造を有する流体噴射ノズルを使用した場合は
膨出形状の導出孔部との相乗効果により、高速加工の条
件下でも糸切れトラブルが少なく優れた交絡加工糸が得
られる。

【００４５】

【発明の効果】本発明の流体噴射ノズルは、下記の性能
を発揮できる。

【００４６】１．糸条走行路内の糸条に吹き付ける空気
流速が早くなるために嵩高付与加工性能を高くすること
ができるとともに、圧縮空気の圧力損失が少ないので、
多彩な交絡条件の変更が可能となり、より付加価値の高
い交絡加工糸を得ることができる。

【００４７】２．ノズル内面に汚れが付着した場合の嵩
高性付与加工性能の低下を軽減することができ、ルーズ
ループ数が減少し、後加工における取り扱い性に優れた
嵩高加工糸が得られる。

【００４８】３．水分を付与しない状況でも、糸切れ頻
度が少なく、ルーズループ数が少ない嵩高加工性に優れ
た流体噴射ノズルとすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の流体噴射ノズルの実施例の要部を断
面によって示す。

【図２】図１に示す圧空噴射孔の拡大図である。

【図３】圧空噴射孔の取り付け箇所の変更例を示す。

【図４】圧空噴射孔の取り付け箇所の他の変更例を示
す。

【図５】本発明の流体噴射ノズルを適用した嵩高付与
加工装置の例を示す。

【図６】交絡した糸条の嵩高性を説明する図である。

【図７】加工張力と圧縮空気消費量比の圧空噴射孔の
開口角度との関係を示す。

【図８】加工張力とルーズループ数比の圧空噴射孔の
傾斜角度との関係を示す。

【図９】限界オーバーフィード率比の圧空噴射孔の傾
斜角度θとの関係を示す。

【図１０】本発明の流体噴射ノズルによる加工張力と
の関係を比較例と比較した図である。

【図１１】従来技術と本発明の流体噴射ノズルによる
加工張力と加工速度との関係を比較例と対比して示す図
である。

【図１２】本発明の流体噴射ノズルによるルーズルー
プ数比と加工速度依存性との関係を比較例と対比して示
す。

【図１３】従来の流体噴射ノズルの例を示す。

【符号の説明】

１従来の流体噴射ノズル本体２ノズル入口３ノズル出口４糸条走行路４１糸条走行路の導入孔部４２糸条走行路の
細孔部４３糸条走行路の導出孔部４４導出孔部と細
孔部の連接部４５導出孔部４３の円錐形状の内面４５５圧空噴射孔６ケーシング６１圧空導入口１０本発明の流体噴射ノズル本体１７，１８フィードローラー１９流体噴射ノズル２０デリベリローラー２１毛羽カウンター２２巻取パッケージ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者長井宏行愛媛県松山市北吉田町77番地帝人株式会社松山事業所内 (72)発明者能勢健吉石川県小松市今江町６丁目349番地帝人加工糸株式会社内Ｆターム(参考） 4L036 AA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】軸心方向に糸条を走行させる導入孔部と
細孔部及び導出孔部とからなる糸条走行路と、糸条走行
路内の糸条の走行方向に傾斜して圧縮空気を噴射する圧
空噴射孔を設けたノズル本体を有する流体噴射ノズルに
おいて、前記本体に設けた圧空噴射孔の内径を外側面か
ら糸条走行路に向けて漸次縮径した流体噴射ノズル。
【請求項２】圧空噴射孔の開口角αが、０°＜α≦２
０°である請求項１に記載の流体噴射ノズル。
【請求項３】圧空噴射孔の中心軸の傾斜角θが、４５
゜≦θ≦６０゜である請求項１または２に記載の流体噴
射ノズル。
【請求項４】軸心方向に糸条を走行させる糸条導入孔
部と細孔部及び糸条導出孔部とからなる糸条走行路を有
し、糸条走行路内の糸条の走行方向に傾斜して圧縮空気
を噴射する圧空噴射孔を形成した流体噴射ノズルにおい
て、糸条導入孔部と糸条導出孔部の内孔を円錐状に形成
するとともに、糸条導出孔部の円錐状内孔を外側面方向
に膨出し、糸条と糸条導出孔部の内孔面との接触面を少
なくした流体噴射ノズル。
【請求項５】全体を耐摩擦性を有する高硬度で、且
つ、糸条との摩擦によって静電気を帯びない導電性材料
で一体的に形成した請求項１から４のいずれかに記載の
流体噴射ノズル。