KR19990082499A - 항공역학적인 원리에 의한 다중 필라멘트원사의 가공방법, 가공사노즐, 노즐헤드 및 용도 - Google Patents

항공역학적인 원리에 의한 다중 필라멘트원사의 가공방법, 가공사노즐, 노즐헤드 및 용도 Download PDF

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크리스티안 씨멘,에르윈 슈왈쯔
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Abstract

본 발명은 멀티 필라멘트(multi filament)원사(原絲)를 관통하는 원사채널의 가공사노즐을 사용하여 항공역학적인 원리에 의하여 가공하는 방법에 관한 것으로서 채널의 한 쪽 단부에서는 원사가 공급되고 다른 한 쪽에서는 가공사(加工絲)가 배출되도록 되어 있다. 이 때 중간부에서 압축공기가 공급원으로부터 4바(bar)이상으로 가공사채널에 공급되고 확대된 가속채널에서 공기분사는 초음속으로 가속된다.

Description

항공역학적인 원리에 의한 다중 필라멘트원사의 가공방법, 가공사노즐, 노즐헤드 및 용도
공기분사 가공기술에 있어서는 2가지의 가공사 노즐이 광범위한 위치를 점하고 있다. 이들은 채널로 압축공기를 주입하는 유형에 따라서 구분할 수 있다. 그 한가지는 방사형(放射形)원리에 의한 공기분사식 가공노즐이다. 이 경우에 있어서 압축공기는 한 개 또는 복수개의 대부분이 방사형으로 배열되어 있는 공기채널(air channel) 예컨대 EP-PS NO. 88 254에 의하여 공급된다. 방사형 원리에 의한 원사 가공노즐들은 종전에 100%미만을 요하는 가공사들의 경우에 우선적으로 적용하고 있다. 두 번째 유형은 축의 원리에 따른 것이다. 압축공기는 여기에서 축 방향에 따르는 채널을 거쳐서 가공사 채널의 확대쳄버(chamber)로 이송된다. 이러한 해결방안이 EP-PS N0. 441 925에 제시되어 있다. 축의 원리에 따르는 가공노즐들은 300%에 이르기까지의 고도의 과잉공급은 물론이고 더욱이 500%에 이르기까지 성공적으로 적용이 되고 있다. 양자의 당해 실제해결방안은 특히 노즐 출구영역의 노즐구멍의 형상에 의해서도 분류된다. EP-PS N0. 441 925에 의한 해결방안은 출구단부전에 라발노즐(Laval Nozzle)에 의한 노즐구멍을 가지고 있다. 라발노즐은 8°내지 최대 10°정도의 대단히 작은 개도 각도로 특성을 가진다. 개방(開放)각도가 소위 이상적인 라발각도와 동일하거나 또는 작거나 하면 공기압이 라발노즐의 좁은 위치에서 어떤 임계 압축비 이상이 된다는 전제하에 노즐 구멍내에서 공기속도는 원활하게 음속영역을 넘어 증가하게 된다.
이미 라발이 파악하였던 것은 이상적인 노즐 내에서도 공기압력이 감소할 때 속도증가한계영역이 안으로 이동한다는 것이다. 공지되어 있는 충격파선(衝擊波선先)을가진 압력파면(壓力波面)을 형성 할 수 있다. 유체역학에 대한 대부분의 전문분야에서 충격파라도 생기면 이를 피할 수가 있다. 원사가공 공정은 이점에 있어서 더 복잡하여 개스에 의한 초음속류가 필요할 뿐 아니라 원사 또한 동시에 노즐 중심을 통 안내되어 충격파전면에 의하여 가공된다. 모든 유동손실을 보상하기 위하여 공기분사 원사 가공인 경우에 있어서는 4바(bar)이상 거의가 6바이상의 공기압력에 의하여 가공된다. 공기의 이론적인 최대 속도(20°온도, 무한이 지속되는 전압력 및 10°이하의 이상적인 라발각도에서) 약 770 m/초이다. 실제적으로는 최대 가능한 공기속도는 12바인 경우에 500내지 550m/초 범위 내로서 즉 마하수(Mach Number)로 2 이하이다. 이에 관해서는 1981 5월호 "화학섬유/섬유공업" 과학연구지에서 참증되고 있다. 대부분이 유포된 전문용어에 따라서 원사 가공은 초음속 현상인 충격파의 작용에 기인한다. 원사가공노즐과 이상적인 라발각도로 가공된 가공사가 오랜 동안 품질표준으로 적용되어 왔다. 이렇게 부여된 폼질을 기본으로 다른 노즐형태에 의한 연구가 가능하였다. 본 출원자(여자)에 있어서는 EP-PS No. 88 254에 따라서 트럼펫형의 노즐구멍인 소위 헤마제트-노즐(Hemajet Nozzle)을 개발하기에 이르렀다. 해 트럼펫형은 다만 얼핏 보기에는 라발법칙외의 것으로 보인다. 제2차 연구보고서(국제 섬유-공보 실제조 3/83)에 의하면 트럼펫형에 의해서도 초음속이 발생되며 최대 공기속도는 약 400m/초 범위에서 계측된 바 있다. 실제 원사 가공결과에 의하면 또한 특수한 적용범위 내에서 트럼펫형이 보다 유리한 것으로 나타났다. 헤마제트-노즐은 철부로 굽혀진 출구에 의한 것으로 이는 단순한 반경으로 기술이 가능하다. 가장 좁은 위치에 연이어서 직접 확장부를 체크한 결과에 의하면 이것이 초기에서 아주 짧은 부분이 이상적인 라발구멍 각도 범위에 들어 있다. 이는 하나의 중요한 동기가 되어서 양 노즐형태가 부분적으로 유사한 원사가공결과로 된다. 양 노즐형태는 상이한 용도에서 표준 노즐로 확고한 위치를 차지하고 있다.
방사원리에 의한 원사가공노즐이 특히 과다공급인 경우에 있어서 축의 원리에 의한 원사가공노즐을 능가한다 할지라도 알려진 당해 제품은 방사원리에 따른 가공사 장력이 과다공급인이 증가할 경우에 현저히 떨어지는 것을 알 수 있다. 이는 하나의 경험적 사실로서 가공사의 장력은 원사 가공노즐에 따라서 직접 원사 가공에 대한 품질특성으로 된다. 양호한 품질비(높은/낮은 값)는 생산속도에 있어서 최소한 50m/분보다는 오히려 100m/분차이로 대비될 때 경감된다. 품질이라함은 모든 가능한 실품질표준으로 간주될 수 있다. 여기에 또한 포함되는 것으로는 가공쳄버(chamber), 제품에서 품질표준으로서 직접 계측할 수는 없으나 경험상으로 감안할 수 있는 생산조건들이 있다. 이를테면 유입되는 원사의 강약의 진동은 일정한 값을 상회하여 더 이상 허용 할 수 없는 기준치이다. 발명에 따르는 게이지에 의하여 직접적인 계측적인 비교를 위하여 원사 가공에 의한 실에 작용하는 인장강도(cN 또는 평균 cN) 및 순간적인 인장강도(시그마 %) 가중편차가 택하여 진다. 양 값들은 별도 또는 총합치로 파악될 수 있다(AT-값).이것은 또한 스위스의 레테크 아게사와의 협력으로 출원자의 ATQ-계측- 및 평가원리로 참증된다. 400m/분이하의 실제 속도는 오늘날 결코 어려운 것이 아니다. 개별적인 실용에 있어서 400내지 600m/분의 원사 속도에서도 품질면에서 합격이 되는 원사가공이 유지된다. 이에 반하여 실속도를 600m/분이상으로 더욱 증가시키면 조악한 품질이 되어버린다. 이것은 예컨대 가공사의 경우 설명할 수 있는 이유로 가공사가 개별적으로 휘감겨 현저하게 품질이 저하되는 것으로 나타나고 있다. 원사 가공에 있어서 최고품질이 요구될 때 특히 조밀한 실의 경우에 있어서 공지된 원사가공노즐은 다만 400m/분의 생산속도가 적용 할 수 있다. 생산속도라함은 원사가공노즐로부터 실이 배출되는 속도를 말한다. 따라서 원사가공에 있어서 품질한계에 가까운 생산속도에 관하여 안다:가공사가 예컨대 과대한 진동으로 인하여 파괴되는 절대 가공사 한계를 식별하게 된다.
본 발명은 연속 체널(channel)을 가진 원사가공 노즐로 원사를 항공역학적인 원리에 따르는 가공방법에 관한 것이며 한 단부에서는 원사가 공급되고 타단부에서는 가공사(加工絲)로서 배출되는 데 중간부에서 압축공기가 4바(bar)이상의 압축공급원으로부터 가공사채널로 공급되며 확대된 가속채널에서 공기분사(blast air jet)가 초음속으로 가속이 된다. 본 발명은 또한 접속 압축공기주입구를 가지는 가공사채널에 의한 가공사 노즐, 노즐헤드 및 그의 용도에 관한 것으로서 그의 한쪽에서는 실이 공급되고 다른 한쪽에서는 실이 가공될 수 있도록 되어 있다.
본 발명은 일련의 예들에 의하여 보다 상세하게 설명이 되는 데 도면내용을 들면 다음과 같다:
도1 선행기술의 노즐출구;
도2 가속채널의 발명에 따르는 한가지 예;
도3 도2에 의한 발명에 따르는 노즐코어;
도4 품질계측장치를 사용하는 조립형 노즐코어를 가진 가공사노즐 및 노즐헤드;
도4a 단기간의 측정중 AT-값의 변화;
도5 EP-PS No. 88 254에 의한 선행기술의 노즐코어;
도6 동일한 외곽 조립치수를 가지는 발명에 따르는 노즐코어;
도7 발명에 따르는 가속채널의 몇가지 유리한 형상;
도8 가공사노즐 또는 노즐헤드의 부분단면도;
도8a 가공노즐의 출구부에서의 도8의 부분확대도
도9 가공사장력에 대한 선행기술과 새로운 발명에의한 비교;
도10 선행기술과 다양한 발명에 의한 노즐의 품질계측치표;
도11 선행기술(우측)에 의한 가공사의 비교시험;
도11a 발명에 따른 가공사(좌측);
도12 선행기술/새발명에 대한 비교측정결과 ;
도 13, 13a 및 14 선행기술(도 13,13a) 및 새발명 도 14대비 개별하중-팽창;
본 발명에 있어서 고도의 생산성 또는 원사속도의 경우 처럼 원사가공품질을 주어진 속도로 증가시키거나 또는 그러나 생산속도 예컨대 400내지 900m/분의 범위내에서 그리고 그 이상 증가시키며 또한 보다 빠른 생산속도에서도 동일하게 양호한 또는 최소한 거의 동일하게 양호한 품질에 이르도록 하기 위한 과제가 설정되었다. 본 과제의 여타 부분전망은 더욱이 품질 및 /또는 성능에 관련하여 당해 장비를 작은 비용으로 교체 가능하게 하자는 데에 도 있다.
본 발명에 따르는 방법은 가공사 속도대 가공사 장력의 비의 최적화를 위하여 가속채널 내에서의 공기분사가 마하 2 또는 2 이상으로 가속되어지는 것에 의하여 가공시 장력이 특히 가급적이면 일정한 가공사 장력으로서 상승되어지는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 또한 출구측 가속채널과 가공사채널(channel)에 압축공기공급(P)을 하는 가공사 노즐에 관한 것으로서 이의 한쪽에서는 실이 공급되고 또 다른 한 쪽에서 가공된 실이 배출될 수 있는 것에 관한 것이며 그리고 본 발명은 가속채널의 가속에 유효한 구간은 가속채널의 시초에서 1.5 배직경(d)보다 더 큰 길이(l2)를 가지며 그리고 이산적인 라발 가가도 보다 더 큰 전체개구각도(α2)를 가지는 것을 특징으로 한다.
가공사 장력에 있어서 품질의 제1 키는 가공사 노즐에 있다는 것은 공지되어 있다.가공사 장력을 높일 수 있을 때만이 품질의 향상을 기할 수 있다. 그러나 최초로 실제적인 해결은 공기분사의 유동이 마하 2영역을 넘어서 증가될 때에야 가능하게 되었다. 이것은 전체 당업자들의 명백한 편견과는 반대로 구조상으로 가속채널의 발명에 따르는 형태로 인하여 달성되었다. 허다한 연구로서 예상외로 품질의 향상은 물론이고 이것이 발명에 따라서 생산속도증대에 의하여 놀라리만치 미미할 정도의 불리한 영향을 받는 다는 것이 입증되었다. 발명자가 확인한 바에 의하면 원사가공 공정의 보강에 의해서만이 본 과제가 해결 가능하다는 것이다. 그러나 본 과제의 해결방안은 마하수가 중요한 영향요소라는 발견에 의하여 최초로 달성되었다. 당업자는 여태껏 지나칠 정도로 유속에만 고정관념을 가져왔다. 그러나 속도는 부여된 섬유업계의 관행에서 상술한 범위를 넘어서(마하수2 이하)는 증가되지 않는다. 선행기술에서는 라발노즐의 법칙에 의해서나 또는 단순히 실험적인 방법으로 해결하여 양호한 것으로 보이는 노즐형상을 택한다. 이미 마하수가 2이상으로 약간만 올라가도 현저한 결과가 나타났다. 원사가공공정의 당해 보강에대한 최선의 설명은 충격파선(衝擊波先=波面)의 전후의 직접 속도차이가 증가되어 필라멘트에 공기의 대응 충격하중을 가하여 보는 데 있다. 충격파선영역내에서 증가된 하중이 가공사장력의 증가원인이 된다. 마하수를 증가시킴으로서 직접 충격파에 대한 작용이 증대된다. 이에 따라서 신규발명으로서 가공사장력이 고도로 증가될 수 있으며 당해 품질은 종전에는 분가능한 정도로 보장이될 수 있게 되었다. 발명에 따라서 법칙이 알려지게 되었다: 즉 보다 높은 마하수 = 보다 강한 충격파 = 보강적인 원사가공이 그것이다.
보강된 초음속은 보다 넓은 전면에서 보다 강력하게 퍼진 가공사를 포착한다.이로인하여 여하한 필라멘트루프(loop)도 옆으로 충격파선 작용영역을 벗어 날 수 없게 된다. 가속채널내의 초음속유의 생성은 팽창에 의함으로 보다 큰 마하영역에 의하여 즉 예컨대 마하1,5 마하 2,5대신에 보다 큰 마하영역에 의하여 또한 유효 출구단면의 증가나 또는 거의 배가에 의하여 증가시킬 수가 있다. 이미 1차 일련의 실험에 의하여 다양하고도 의외의 관찰을 할 수 있었다.
-보다 높은 마하범위를 위하여 형성된 초음속채널을 사용할 경우에는 동일한 생산속도에서 각각의 경우 선행기술에 비하여 가공사의 질적인 향상이 가능하고
-선행기술의 가공사노즐에 있어서 생산속도를 높이면 연이어 재차 과도한 점증적인 품질손실을 확인하게 된다. 새 가공사노즐로도 또한 품질손실이 발생하는데 이것은 모든 실험의 경우로 보아 소규모로 발생할 뿐 가공사의 적정농도에 따라서 예컨대 800m/분 이상의 대단히 높은 생산속도에서 최초로 발생하였다;
-개별 가공사의 적정농도에 의한 실험결과를 보면 1000내지 1500m/분의 생산속도에 이르기까지 가공사의 파손없이 이루어 졌다.
-계측하여 볼 때 즉시 이목을 끌 수 있었던 것은 가공사인장강도가 평균 50%정도 증가될 수 있다는 것이다. 증가된 값은 또한 예컨대 400내지 700m/분의 큰 속도범위에 걸쳐서 거의 일정하게 유지되었다.
-더욱이 확실하게 나타난 것으로는 압축공기의 공급원의 선택에 있어서도 중요한 영향요소가 있다는 것이다. 보다 높은 마하수를 유지하기 위하여 여러 경우에 있어서 보다 높은 공급압력이 소요된다. 이것은 대략 6내지 14바(bar)사이에 들어 있으나 20 및 그이상의 압력( bar)으로 올릴 수도 있다.
가공사의 선행기술과 새 발명과의 비교실험결과에 의하면 괄목할만한 광범위한 영역에서 다음의 정율(定律)이 밝혀졌다: 가공사품질은 낮은 마하영역으로 형성된 초음속채널에서 보다 높은 생산속도의 경우에 보다 낮은 생산속도의 경우에 있어서의 품질과 비교하여 볼 때 최소한 동일하거나 또는 보다 양호하였다. 원사가공과정은 충격파선에서 공기속도가 마하 2 즉 예컨대 마하 2.5내지 마하 5의 경우에 고도의 가공사의 통과속도에서 거의 예외없이 모든 루프(고리)들이 충분히 잡히며 강력하게 가공사내의 결합이 될 정도이다. 가속채널내의 높은 마하영역에서 한가지 공기속도의 생성은 두가지 측면으로 작용한다. 첫째로 개별 필라멘트가 보다 강력하게 퍼지며 보다 큰 하중으로 노즐안으로 당겨진다. 가공사는 최대속도에 이르기까지 더 이상 파괴되지 않는다. 둘째로 전 필라멘트결합은 원활한 경계안에서 균일하게 직접 충격파선으로 공급된다.
본 새로운 발명은 더욱이 장치에서처럼 방법에서도 다수의 특히 유리한 형태를 허용한다. 이에 대해서는 청구항 2내지 10과 12내지 17항에 유관하다. 가속채널에서 가공사는 가속이 된 공기분사에 의하여 이에 상응하는 여정을 거쳐서 당겨져 퍼지며 연이은 가공역에 전달된다. 가공기술의 요점은 최종가공자가 한번 우수하다고 판정된 품질을 연속 생산시에도 변함없이 유지할 수 있도록 하는 데 있다. 동일한 품질의 유지는 항상 최상의 계명이다. 이것은 가공사에 대하여 표준이 되는 요소들이 선행기술에 비하여 보다 우수하게 극복이 될 수 있기 때문에 새로운 해결방안으로 특히 잘 이루어진다. 이에 대한 요지는 특히 가공사의 일정한 장력과 일정한 품질과 관련하여 가공사를 제어하는 것이다. 특히 가속채널에서 압축공기는 가장 좁은 직경의 최소한 1,5 특히 2배의 길이에 걸쳐서 가속이 되며 이 때 가속채널의 입구대 출구단면비는 2이상이다. 공기분사의 전체개방각도는 10°이상 즉 이상적인 라발각도보다 커야한다. 여태껏 분사공기의 가속이 연속적으로 행하여 질 때에 최상의 결과에 이르렀다. 그러나 또한 다른 가속을 가지는 다양한 방안이 연구되었다. 그 결과들은 부분적으로 일반 원추형 가속채널에 의한 일정가속에서 있어서와 거의 같았다. 공기분사는 연속적으로 가변적이면서도 상당히 확장되는 부분을 통과하여 방향전환없이 가속채널로 유입된다. 동일하거나 또는 다른 과다공급으로 한 개 또는 복수개의 가공사필라멘트의 유입이 가능하며 400내지 1200m/분의 생산속도로 가공이 가능하다. 초음속채널내의 압축공기분사는 마하수 2,o 내지 6 특히 2,5내지 4로 가속이 된다. 최상의 결과를 얻을 수 있는 경우로는 가공사채널의 출구측 단부가 배플헤드(baffle head)에 의하여 가공사가 틈새를 통하여 가공사 축에 대하여 대략 직각으로 배출되도록 제한을 받을 때이다.
특히 또한 분사공기가 공급원으로부터 직접 가공사체널의 원통형 단면으로 직접 축방향에 따라서 대략 일정한 속도로 가속채널에 이르기까지 유입되도록 되어 있는 바 이 때 압축공기는 이것이 가공채널방향에 따라서 이송체와 일정한 각도(β)로 분사되도록 한 개 또는 복수개 특히 3개 또는 복수개의 구멍을 거쳐서 유입된다. 즉 본 출원의 구성요소로서의 그의 명세서에 설명된 EP-PS NO.88 254에 따르는 방사형원리에 의한 가공사노즐 즉 그의 기술내용이 본 출원의 구성부로서 명시된 EP-PS No.88 254에 의한 가공사노즐은 의외로 대단히 좋은 결과를 얻어서 새로운 발명으로 개량되었다. 이 경우 압축공기는 특히 3개의 구멍을 통하여 가공사채널로 유입되는 데 이 압축공기는 초음속채널의 방향에 따라서 이송요소와 대응하는 각도로 분사되게 되어 있다. 선행기술에 있어서처럼 새로운 해결로서도 한 개 또는 복수개의 가공사필라멘트가 상이한 과잉공급으로 가공된다. 초음속의 총 이론적인 유효 확장각도는 최소 내지 최대경이 10°이상이나 40°미만 특히 12°내지 30° 그 중에서도 특히 바람직한 각도범위는 12°내지 25°이다. 현재 일반적인 조도에 의하면 최상한각도(총각도)가 35°내지 36°로 나타나 있는 데 이를 상회하여 항상 초음속유동의 파괴를 피하기 위한 것이다. 원추형 가속체널에서 압축공기는 일반적으로 일정하게 가속이 된다. 노즐채널부분은 초음속 채널전에서 직접 특히 원통형으로 구성되며 이송요소와 더불어 가속채널방향에 따라서 원통형부분으로 분사된다. 가공사의 공급하중은 가속채널의 길이에 따라 커진다. 노즐의 확장 또는 마하수를 증가시키면 가공사의 강도가 커진다. 가속채널은 최소한 단면확장범위가 1:2,0 특히 1:2,5 또는 그 이상으로 크게 하는 것이 좋다. 추가 제안사항으로서 가속채널의 길이는 가속채널의 초입에서의 가공사채널의 직경보다 3내지 15배 그중 에서도 특히 4내지 15배 크게 하는 것이다. 가속채널은 전부 또는 일부가 일정하게 확대되도록 할 수 있으며 원추부분을 가지고 /또는 단순한 구형을 가질 수 있다. 가속채널은 그러나 또한 단계적으로 구성이 가능하며 상이한 가속영역을 가질 수가 있는 데 최소한 한 개 영역은 압축공기분사의 보다 큰 가속도를 가지며 최소한 한 개 영역에서는 이 보다 작은 가속도를 가지게 된다. 가속채널의 출구영역은 더욱이 원통이나 또는 유사 원통형으로 그리고 입구영역은 현저히 확장이 가능하나 36°미만으로 할 수 있다. 가속채널의 경계조건들이 발명에 따라서 유지되면 가속채널의 상기 대안들은 거의 등가이거나 또는 최소한 대등한 것으로 입증되었다. 가공사채널은 초음속채널에 결합되어서 현저한 철면(볼록) 특히 40°이상의 트럼펫형 확장 가공사출구를 가지며 초음속채널로부터 가공사출구로의 전환부는 특히 가변적이다. 결정적인 요인은 배플헤드(baffle head)에 의하여 무엇보다도 가공사쳄버chamber)내의 압축비가 유리하게 영향을 받으면서 안정하게 유지 될 수 있다는 데 있다. 발명에 따르는 가공사 노즐의 선택형은 이것이 중간의 원통부분을 가진 관통 가공사채널을 가지며 그 안으로 공기가 유입되고 필라멘트이동방향으로 원통형부에 직접 연결된 특히 원추형 가속체널이 10°이상의 개방각도(α2 )를 가지며 결합된 확장부는 개방각도(α)가 40°이상으로 크며 확장부는 원추형이나 또는 트럼펫형으로 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.
본 발명은 또한 가공사채널을 포함하는 가공사노즐을 가진 노즐헤드에 관한 것으로 가공사이송장치내에 유입부와 압축공기주입부를 가진 원통형중간부 및 확장 공기가속부분과 출구측으로 막을 수 있는 배플헤드를 가지며 가속작용부는 가속구간의 시초에서의 직경(d)보다 더 큰 길이(l2)를 그리고 또 10°보다 더 큰 전체개구각도(α2)를 가지는 것을 특징으로 한다. 가공사 채널은 바람직하게는 조립 및 해체 가능한 노즐코아에 있는 중간구간 그리고 또 공기가속 구간을 가지고 형성되어 있다. 초입에서 직경(d)의 1.5배 이상의 길이(l2 )와 10°이상 40°미만의 총 개방각도를 가지는 것을 특징으로 하고 있다. 가공사채널은 특히 하나의 일체형 및 분해형 노즐코어의 중간부와 공기가속부분으로 구성되어 있다.
본 발명에 있어서는 또한 하나의 기존 장치에 있어서 품질 및 /또는 생산속도를 개선하기 위한 과제를 기본으로 하고 있다. 발명에 따르는 해결방안은 생산속도의 제고 및/또는 가공사품질향상을 기하기 위하여 기존의 노즐코어(또는 노즐코어를 가진 전체 노즐헤드)의 대체로서 노즐코어의 적용이라는 특징을 가지고 있다. 노즐코어 또는 전체노즐헤드는 선행기술의 노즐코어나 노즐헤드와 동일한 끼워마춤공차를 가지고 있다. 새로운 대체노즐코어는 가속채널(11)의 초입에 있어서의 직경(d)의 1.5배 이상으로 긴 길이(l2 )와 10°이상의 총 개방각도(α2 )를 가지는 공기가속부분을 가추고 있다.
현재까지 수행된 시험연구결과에 의하면 또한 가공전의 가공사의 급습(給濕) 또한 새로운 발명과 더불어 보다 양호한 결과를 가져왔다. 그러나 당업자들에 공지된 응축충격에 대한 영향은 최종적으로 해결할 수 없었다.
다음에 도 1을 참조하여보면 EP-PS No.88 254에 따른 공지된 가공사노즐의 노즐출구영역만 도시되어 있다. 당해 가공사노즐(1)은 제1 원통형 부분(2)을 가지고 있으며 동시에 이는 직경(d)인 가장 좁은 단면(3)에 해당된다. 가장 좁은 부분(3)으로부터 가공사채널(4)이 트럼펫형으로 확장되기 시작하며 반경 R로 정의 할 수 있다. 발생하는 초음속 유동에 의하여 이에 해당되는 충격파선(파면)의 직경 DAs를 구할 수가 있다. 충격파선 직경 DAs 에 의하여 비교적 정확하게 노즐의 내경보다 보다 크지 않은 분리 또는 파괴위치 A가 구해진다. 이제 양측의 분리위치 A의 영역에 하나의 절선(折線)이 접해 지면 개방각도 α1이 22°정도인 포락선원추가 발생한다 이것은 상기 노즐형상이 이에 상당하는 표면조도를 가지면 충격파선이 개방각도가 22°에서 분리된다는 것을 의미한다. 충격파선의 특수성에 관해서는 서두에 언급한 과학적인 연구에서 입증되고 있다. 공기의 가속영역은 가장 좁은 단면(3) 또는 파괴위치(A1)로부터의 거리 l1 에 의해서도 정의 될 수 있다. 순수한 초음속 유동이 존재함으로 이에 의하여 대략 공기속도를 산출 할 수가 있다. VDa는 최대 공기속도이다. Vd는 가장 좁은 위치(3)에서의 음속이다. 본 예에서는 다음의 값들을 산출하였다:
DAs/d ≒ 1,225; FA/F3 ≒ 1,5; l1 < 1.0 ;
Vd에서 공기속도가 330m/초이면 (마하수 1) 초음속영역의 출구에서 속도는 마하수(Mach)로 1,8(MDa)이 된다. 이러한 값들은 섬유공보에 의한 측정값들의 경우와 거의 근사하다. 초음속채널내의 고유 가속거리는 대단히 짧으며 새로운 발명에 의하여 알려 진바와 같이 너무 짧다.
도2는 가속채널(11)의 발명에 따른 형태의 한가지 예를 도시하고 있으며 이는 길이가 l2 이다. 발명에 따르는 가공사노즐(10)은 도시된 예의 경우에 가장 좁은 단면(3)에 이르기까지 도1에 의한 노즐코어에 해당되긴 하나 이때는 다르다. 개방각도 α2 는 20°로 주어져 있다. 분리위치 A2 는 초음속 채널의 단부에 표시되어 있는 데 여기에서 가공사채널은 가변적이면서 현저한 원추형 또는 트럼펫형의 확장(12)으로 개방각도 α > 40°를 넘어서고 있다. 형상에 따라 도1에 비하여 일반적으로 보다 큰 충격파선 직경 DAE 가 생겨난다. 도 2의 경우에 있어서는 대략 다음의 관계가 성립한다:
L2 /d = 4.2; Vd = 330 m/초.(Mach 1) ; DAE/d ~ 2.5 MDE = Mach 3.2
새로운 발명에 의하면 가속채널(11)의 연장이 상당한 개방각도로서 충격파선직경 DAE 의 증가를 가져온다. 여러 가지 조사연구에 의하여 나타난 바로는 섬유업계의 경험, 가공사에 따르는 종전의 개략적인 가정(假定)은 가공사의 다방면의 충격파선 파악의 결과 최소한 일부가 잘 못 인식되고 있다는 것이다. 충격파선형성영역에서 직접 최대로 가능한 압축충격파선(13)이 연이은 급격한 압력증가영역(4)과 더불어 발생한다. 실제적인 원사가공은 압축충격파선영역(13)에서 행해진다. 공기는 가공사보다도 50배정도 보다 빨리 유동한다. 허다한 연구에 의하여 분리위치 A3 , A4 는 공급압력이 감소되면 가속채널(11)내에서도 안으로 이동이 가능하다는 것을 파악 할 수 있었다. 실제에 있어서는 각각의 가공사에 대하여 최적의 공급압력을 구하게 되며 불리한 경우에 대하여 가속채널의 길이(l2 )가 설계되는 데 즉 미리 어느 정도 너무 길게 선택이 된다. 이에 반하여 분리위치는 압력에 의하여 거의 영향을 받지 않음으로 공급압력의 증가는 선행기술의 해결방안으로서는 별 효과가 없었다.
다음에 도3에 관하여 다루어 보면 이것은 전체 노즐코어(50)의 선택형 단면을 도시하고 있다. 외부 끼워마춤형은 선행기술의 노즐코어와 정확하게 맞는 것을 택하였다. 이것은 무엇보다도 주요한 조립치수, 구멍의 직경 BD , 전체길이 L, 노즐헤드높이 KH, 및 압축공기조인트 P의 거리 LA 에 대한 것이다. 연구결과에 의하면 현재까지의 최적 분사각도 β와 이와 같이 당해 압축공기구멍(15)의 위치를 그대로 유지할 수 있다는 것이다. 가공사채널(4)은 가공사의 유입영역 화살표 15에서 가공사유도원추(6)를 가지고 있다. 경사진 압축공기구멍(16)들을 거친 가공사 이송방향(16)에 따르는 압축공기에 의하여 뒤로 향한 배출공기유동은 감소된다. 치수 "X"(도6)는 공기구멍이 특히 가장 좁은 단면(3)의 직경크기만큼 최소한 대략 뒤로 편위되어 있음을 제시하고 있다. 이송방향(화살표 16)으로 보아서 가공사노즐(10) 또는 노즐코어(5)는 가공사유도원추(6), 원통형 중간부(7), 동시에 가속채널에 상당한 원추(8) 및 확장 가공사쳄버(9)를 가지고 있다. 가공사쳄버는 유동방향에 대하여 횡방향으로 트럼펫형(12)에 의하여 경계가 져 있으며 개방원추깔때기로도 구성될 수 있다.
도 4는 내장된 노즐코어(5')를 가진 가공사헤드 또는 노즐헤드(20)를 도시하고 있다. 미(未)가공사(21)는 공급장치(22)에 의하여 가공사노즐에 공급되며 가공사(21')로서 계속 이송된다. 가공사노즐의 출구영역(13)에는 배플헤드(23)가 있다. 압축공기조인트(24)는 노즐헤드(20)의 측면에 설치되어 있다. 가공사(21')는 제2의 공급장치(25)에 의하여 이송속도 VT로 이동한다. 가공사(21')는 품질센서(sensor)(26) 예컨대 ATQ라고 하는 HemaQuality 상표의 센서를 거쳐서 안내되며 여기에서 가공사(21')의 장력(단위 cN) 및 순간 장력(시그마 %)의 편차가 계측된다. 측정신호들은 컴퓨터(27)에 전달된다. 이에 상당한 품질계측은 생산의 최적관리를 전제로 한다. 그러나 이 값들은 무엇보다도 가공사품질에 대한 단위이다. 공기분사공정에서 품질결정은 하등의 일정한 루프(loop)크기가 발생하지 않음으로 해서 곤난하다. 보다 바람직한 것은 고객에 의하여 양호하다고 평가받는 품질에 대한 편차를 결정하는 것이다. ATQ-체제로서 가능 한 이유는 가공사 조직과 그의 편차가 필라멘트장력센서(26)에 의하여 확인 평가되고 유일한 지수(指數)에 의하여 AT-값에 제시가능 하기 때문이다. 필라멘트장력센서(26)는 아나로구(analogue)전기신호로서 특히 가공사노즐에 의한 필라멘트하중을 파악한다. 이에 따라서 필라멘트인장강도-측정치의 평균치와 변분으로부터 연속적으로 AT- 값이 계산된다. AT-값의 크기는 가공사의 조직에 좌우되며 사용자가 그의 고유한 품질요구조건들에 따라서 구해진다. 생산중에 필라멘트인장하중이나 또는 필라멘트장력의 분산(分散)(균형)이 변화하면 AT-값도 변화한다. 상하 한계치들이 있는 곳에서 가공사미러(mirror), 편물(編物)이나 또는 직물(織物)시편으로 구할 수가 있다. 이들은 품질요구들에 따라서 다르다. ATQ-계측의 특히 유리한 장점을 들자면 다양한 고장(故障)이 공정 중에 동시에 포착이 된다는 점이다. 이를테면 가공의 위치 균일, 필라멘트습도, 필라멘트파괴, 노즐오염, 배플 간격, 호트핀(Hot Pin)온도, 공기압력차이, POY-삽입영역, 가공사모델 등이다. 도4a는 짧은 측정기간 중 AT-값의 변화에 대한 지시모델이다.
도5와 6은 노즐코어의 실제크기를 수배 확대한 도이다; 도5는 선행기술의 노즐코어이며 도6은 발명에 따른 노즐코어이다. 새로운 발명으로 말하자면 노즐코어내에서
과제가 해결이 되었음으로 새로운 노즐코어는 종전 것의 대체용으로 고안될 수 가 있었다. 특히 치수들 Bd , El은 조립길이로서 LA + KH 및 KH 는 따라서 특히 동일할 뿐아니라 동일한 공차로도 제작된다. 더욱이 외부 출구영역에서 트럼펫형이 또한 선정되어 선행기술과 동일하게 제작되어서 해당 반경 R을 가지게 된다. 배플헤드는 임의의 형상으로 할 수 있다: 구형, 원추형, 평탄형이나 심지어는 반구형으로도 할 수 있다(도8a). 출구영역에서의 배플헤드의 정확한 위치는 외부치수의 유지에 의하여 동일한 배출유격 Sp1 에 따라서 유지된다. 도5에서 17로 표시되어 있는 가공사쳄버는 외부로 불변인 상태로 되어 있으나 다만 발명에 따른 가속채널(11)에 의하여 뒤로 향해 정해져 있다. 가공사쳄버는 선정된 공기압력에 따라서 도6의 2개 화살표(18)와 같이 표시된 것처럼 가속체널내에도 증가시킬 수가 있다. 노즐코어는 선행기술에서처럼 세라믹, 초경합금 또는 특수강과 같은 고가의 소재로 제작이 되며 가공노즐에서 유일하게 비싼 부분이다. 새로운 노즐에서 중요한 것으로는 가속채널의 영역에서 원통형의 벽면(21)은 또한 벽면(22)에서처럼 고도의 조도를 가진다는 점이다. 트럼펫형 확장부의 조도는 가송사의 마모를 감안하여 정해진다.
도 7은 다양한 형태의 초음속 채널을 도시하고 있다. 부분적으로 초음속채널의 부분에 대한 개방각도만이 주어져 있다. 모든 예상과는 달리 연구결과는 여러 가지 대안들간에 별로 차이가 없다는 것이다. 최상의 형태로는 개방각도범위 15°와 25°사이에서 12°이상의 개방각도를 가지는 순수한 원추형 가속채널로 들어 났다(그림의 가장 좌측). 수직열 a는 순수한 원추형이며 그 다음 열 b와 c는 원추형과 짧은 원통형부분의 조합이고 이에 대하여 열 d는 포물형의 가속채널을 가지고 있다. 열 c는 원추와 트럼펫형의 조합을 도시하고 있다. 열 f와 g 의 경우에는 가속채널의 제1 부분이 현저히 확장되어서 원통형부분으로 전환한다. 모든 유형을 가지고 시험한 결과는 괄목할 정도의 결과를 가져왔으며 현재까지 가장 양호한 결과는 열 a 와 d로 얻을 수 있었다. 이해를 위하여 중간 시린더부분이 밀리메터범위 심지어는 1mm미만의 직경을 가지고 있다는 것은 대수로운 것이 아니다. 가속부분의 길이는 1cm 또는 그 미만의 범위에 들어 있다.
도 8은 전체노즐헤드(20)를 도시하고 있는데 노즐코어(5)와 공지된 하우징(24)내에서 하나의 암(arm)에 의하여 조정이 가능하도록 고정되어 있는 배플헤드(14)를 가지고 있다. 삽입하기 위하여 배플헤드(14)는 암(23)에 의하여 화살표(25)방향에 따라서 공지된 방법으로 가공사노즐의 가공영역으로부터 당기거나 돌리거나 한다. 압축공기는 하우징쳄버(27)로부터 압축공기구멍을 거쳐서 유입된다. 노즐코어(5)는 크램핑브라이드(clamping bride)(28)에 의하여 하우징에 부착되어 있다. 원추형(30)대신에 반구형(31)으로도 할 수 있다.
도 8a는 배플헤드(14)에 대한 일련의 변형들을 가지는 발명에 따르는 가공사노즐의 조합을 도시하고 있다. 배풀헤드(14)는 노즐의 트럼펫형구멍에 용이하게 밀려 들어 갈 수 있다. 도6에서 쇄선을 그어서 정상가공위치를 표시하였으며 배플볼은 트럼펫형(12)과 접한다. 쇄선으로 표시된 상태는 가공상태에서 정확한 위치에 대한 초기위치로 활용될 수 있다. 한쪽에서는 트럼펫형상과 또 다른 쪽에서는 배플헤드(14)의 형상에 의하여 내부에 가공사쳄버(18)가 형성되며 자유유격(Sp1)은 배출하는 가공사공기와 가공사의 배출을 위한 것이다. 유격(Sp1)은 각기 실험적으로 가공사품질에 따라 구해져서 최적화 되며 생산을 위하여 확정된다. 가공사쳄버(18)는 원추형직경과 배플헤드의 형상에 따라서 영향을 마칠 수 있는 형상과 크기를 얻게 된다. 본 발명자가 확인한 바에 의하면 배출유격의 크기로서 최초 가속채널에 대한 압축비를 조정할 수 있다는 것이다. 배출유격(Sp1)을 감소시키면 관류저항과 가공쳄버내 정압이 변한다. 압력조정을 위하여서는 유격폭의 변경을 십분의 수밀리메터크기로 조정한다. 현재까지의 시험연구를 위하여 각기 원형단면과 길이단면에서 대칭으로 구성되어 있는 초음속채널이 사용되었다.
그러나 새로운 해결방안은 비대칭형이면서도 원형과는 다른 단면으로도 초음속채널에 관하여 예컨대 직사각형단면 또는 유사직사각형단면이나 유사타원형으로 할 수 있다. 또한 노즐을 삽입하기 위하여 열릴 수 있도록 분활형으로도 할 수 있다. 이에 관해서는 국제출원 PCT/CH96/00311에서 참증이 되었으며 기술내용에 대하여 본 출원에 병합된 구성부분으로 명시되어 있다.
도9는 아래 좌측에서 약도로 선행기술의 원사가공을 도시하고 있다. 여기에서는 2개의 주 매개변수가 강조되고 있다. 개구영역 Oe -Z1 및 직경(d)에서 출발한 충격파선단경 DAs는 도1에 도시된 바와 같은 한가지 노즐에 대한 것이다.
자명한 바로는 값 Oe - Z2 와 DAE 가 명백히 보다 관심의 대상이다. 가공사구 개방은 압축공기유입(P)영역에서 가속채널전에 이미 즉 원통형 단면에서 개시된다는 것으로서 미리 개방된다는 의미에서 Vo로 표시하였다.
특히 치수 Vo는 d보다 크게 택해진다.
도9의 주요한 내용은 Mach <2인 선행기술(곡선 T311)과 발명에 따른 Mach>2인 가공사노즐(곡선 S315)의 가공사장력의 대비표이다. 도표의 수직축은 가공사장력 CN을 표시한다. 수평축에서는 생산속도 Pgeschw 가 m/분으로 표시되어 있다. 곡선 311은 생산속도가 500m/분을 상회하면 가공사장력이 현저하게 떨어져 버리는 것을 볼 수 있다.
대략 650m/분을 상회하면 가공시가 파괴되었다. 이에 반하여 발명에 따르는 노즐에 의한 가공사장력이 상당히 커졌을 뿐 아니라 400내지 700m/분 범위 내에서 거의 일정하였으며 또한 보다 큰 생산 범위 내에서는 다만 서서히 떨어졌다. 마하수(Mach Number)의 증가는 새로운 발명과 더불어서 진일보의 가장 중요한 "비법중의 하나가 되었다".
도 10은 ATQ - 품질시험결과를 도시하고 있다. 최상위의 표는 평균인장강도(CN)이고 중간 표는 순간장력의 %편차(시그마 %)이며 최하위의 표는 이에 대한 AT-값을 제공한다. 각 표의 제1수평선상에는 각기 표준 - T - 노즐의 값 즉 선행기술의 가공사노즐에 대한 값이 제시되어 있다. 위에서 아래로는 연속적으로 상이한 개방각도 19°내지 30,6°를 가진 발명에 따르는 S-노즐의 값들이 제시되어 있다. 발명에 따르는 모든 노즐들은 동일한 길이의 초음속채널을 가지고 있다. 값 0.00은 가공이 불가하거나 또는 시험이 행하여지지 않았음을 의미한다.
도11 및 11a는 가공사를 시각적으로 대비하고 있다. 도11(우측 그림1/2)은 각기 생산속도가 400, 600 및 800m/분인 선행기술의 노즐에 의한 각각의 가공사를 도시하고 있다. 800m/분인 경우에는 이밖에도 압력을 12로 증가시켰다. 그의 결과는 400m/분까지 양호하며 600m/분에 있어서는 제한된 범위 내에서 양호한 것으로 나타나 있다. 좌측 그림1/2(도 11a)에는 이에 따라서 발명에 의한 노즐로 5회 시험한 결과가 제시되어 있다. 이 때 볼 수 있는 것은 생산속도가 800m/분인 경우 그 자체가 여전히 제한된 범위 내에서 양호한 결과로 되어 있다는 점이다. 이에 반하여 선행기술에 의한 비교예(이의 우측)는 비록 12바(bar)의 공급압력을 사용한다 해도 고객이 허용하지 않을 것이다.
도 11 및 11a에서는 동일한 가공사 품질과 동일한 조건들이 시험되었다.
코어:PAdtex 78f66x1;효과 PAdtex78f66x1;OF 12/30%. 도12는 도11에 의한 비교시험에 대한 시험표를 제시하고 있다. 여기에서 다음의 측정치들을 구하였다(설정치와 계측치):(표 선행기술/새발명을 참조).
도 11과 12에 대한 분석결과는 도13, 13a 및 14에서도 취할 수가 있다. 그림의 좌측에는 각기 %의 팽창 E(수평)에 대하여 각기 개별하중 F cN/dtex(수직)로 된 다수의 필라멘트를 각기 도표로 표시한 것이다.
도 13은 표 12에, 도 13a는 표12b에 그리고 도14는 표12c에 속한다. 도표에는 개별하중/신장곡선이 들어 있다.
새로운 발명은 특히 가속채널영역의 발명에 따르는 형상으로 비교적 소규모의 작업으로도 기대밖의 다수의 효과를 얻었다. 이는 다음의 예로 들 수 있다:
-일반적인 공정매개변수에 대한 여하한 변경을 가하지 않고도 선행기술의 노즐코어 대신에 발명에 의한 노즐코어를 제작한 결과가 품질이 보다 안정되고 향상되었다.
-또는 고객이 생산속도를 약간 증가시키려고 한다-새로운 노즐코어의 제작으로 품질의 손실이 없이도 생산속도의 제고를 허용한다.
-또는 고객이 생산속도를 현저하게 증가시키려고 한다-여기에서 공기의 공급압력을 증가시킴으로서 폼질도 동시에 유지된다.
-각각의 경우에 있어서 노즐코어만 또는 전체 노즐헤드의 교체도 가능하다.
선행기술 새 발명
T-노즐 T-노즐 S-노즐
원사가공
노즐코어 T311K T311K S315Z
압력 pe 바 9 9 9
필라멘트급습(給濕)l/h 2 2 2
PK-간격 mm 3.8 3.8 3.8
원사가공영역
W1.1 OFc% 12 12 12
m/분 560 784 784
W1.2 OFef% 30 30 30
m/분 650 910 910
W2 파이로트 m/분(100%)500 700 700
원사가공 12a 12b 12c
안정화영역
W3 m/분 500 700 700
% v.W2 0
가열영역-설정
W4 m/분 500 700 700
% v.W3 0
설정-온도 。C
권선(감기)
WW m/분 535 756 756
% v.W4 7 8 8
필라멘트장력
F_2cN n.노즐 4.2 2.9 5.9
F_3cN 안정화영역
F_4cN 설정전
F_5cN WW전
ATQ AT-값 23 46 27
가공사 시험
적정농도 이론상 dtex
적정농도 유효 dtex 170 170 170
항복점 % 26.2 23.5 32.7
인장강도 cN/dtex 2.99 2.84 3.49
인장강도 절대gr 507 483 593
현재까지 최상의 가공사노즐은 출구측 가속채널과 가공사채널의 압축공기공급원(p)을 가지는 일반적인 가공사채널로 이의 한 단부에서 가공사가 유입되고 다른 단부 가공사 채널내 압축공기유입(P)이 되는 것으로서 이는 공기공급이 되는 중간 원통형부분을 가진 일반 가공사채널과 필라멘트이동방향에서 개방각도(α2 )가 10°이상인 원통형 단면에 특히 연이은 원추형 가속채널 및 개방각도가 40°이상인 연속된 확장부분을 가지며 이 때 확장부는 원추형 또는 트럼펫형으로 구성되어 있는 것을 특징으로 한다.
가공사노즐은 노즐코어로서 노즐헤드내에서 조립 분해가 가능하며 조립상태에서는 노즐헤드를 형성하거나 또는 조립된 노즐코어와 더불어서 노즐헤드로서 구성이 가능하며 노즐코어에서 배출측으로 막을 수 있도록 배열된 배플헤드(baffle head)를 가지고 이에 의하여 가공사를 제어한다.
선행기술에 비하여 공기분사에 의한 섬유사의 가공 요소의 핵심인 초음속 노즐의 설계를 최적화 함으로서 가공사의 물리적 인 품질향상과 생산성의 극대화에 기여 할 것으로 사료된다.

Claims (21)

  1. 한 쪽 단부에서 섬유원사(21)가 공급되고 다른 한 쪽 단부에서는 가공된 가공사(21')가 배출되며, 중간 부(7)에서 4바 이상의 공급압력(p)을 가진 압축공기가 가공사채널(11)에서 분사되어 초음속으로 가속되며 관통 가공사채널(4)로 된 가공사노즐(10)에 의한 가공사의 항공역학적인원리에 의한 가공방법에 있어서,
    생산속도가 4oom/분 이상에서 가공사 장력이 증가되고 가공사속도 대 가공사 장력비는 가공사채널(11)내의 공기분사가 마하2 이상의 속도로 가속이 되어 주어진 가공사품질의 가공사 장력이 광범위한 생산속도에 걸쳐서 대략 일정하도록 최적화 되어 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1항에 있어서
    주어진 공급압력(p)의 압축공기는 6내지 14바 또는 그 이상의 범위내에 있으며 생산속도가 400내지 700m/분인 경우 주어진 가공사품질의 가공사 장력은 대략 일정한 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 가속채널(11)내의 압축공기는 가장 좁은 직경(d)의 최소한 1.5배 특히 2배이상의 길이에 걸쳐서 가속되며 대응하는 채널단면의 출구단면 대 입구단면비는 2이상인 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1항 내지 제 3항중 어느 한항에 있어서,
    공기분사의 전체개방각도(α2 )는 10°이상 또는 이상적인 라발(Laval)각도보다 크며 특히 12°내지 30° 그 중에서도 특히 15°내지 25°인 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제 1항 내지 제 4항에 있어서,
    가속채널(11)내에서 분사공기의 가속은 초음속영역에서 일정 또는 증가 또는 가변적이거나 또는 상이한 가속도를 가지며/또는 가속도가 영(0) 부분을 가지고 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 1항 내지 제 5항에 있어서,
    분사공기는 공급원으로부터 가공사채널(4)로 직접 축 방향에 따라서 대략 일정한 속도로 가속채널(11)에 이르기까지 유도되며 압축공기(8)는 한 개 또는 복수 개 특히 3개의 구멍들(15)에 의하여 가공사채널(4)로 유입되는 바 이 때 압축공기는 가속채널(11)방향으로 이송요소와 일정한 각도(β)로 분사하도록 되어 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제 1항 내지 제 6항중 어느 한 항에 있어서,
    공기분사는 연이어 있는 크게 확장된 부분(가공사 쳄버 9)에 의하여 방향전환 없이 가속채널(11)에 유입되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제 1항 내지 제 7항중 어느 한 항에 있어서,
    한 개 또는 복수 개의 가공사 필라멘트(코어/효과)는 동일하거나 상이한 과다량으로 유입되며 생산속도가 400 내지 1500m/분 또는 그 이상 특히 500 내지 1200m/분으로 가공되는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제 1항 내지 제 8항중 어느 한 항에 있어서,
    초음속채널내의 압축공기분사속도는 마하수 2.0 내지 6특히 2.5내지 4로 가속되는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 제 1항 내지 제 9항중 어느 한 항에 있어서,
    가공사채널(4)의 출구측 단부는 가공사(21')가 가공사채널 축에 대략 직각이 되도록 유격(Sp1)을 통하여 배출되도록 반구형체(23)가 경계를 이루고 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  11. 출구 측의 가속채널(11)과 가공사채널(4)로 통하는 압축공기구멍(15)을 가진 일반적인 가공사채널(4)을 가지는 가공사 노즐(10) 또는 노즐코어(5)에 있어서,
    이의 한 쪽에서 원사(21)가 공급가능하며 이의 다른 한 쪽에서 가공된 가공사(21')가 배출될 수 있는 데 가속작용부분은 접속된 가속채널(11)의 압축공기구멍(15)과 관통하여 초음속채널로 구성되며 가속채널(11)의 초입에서의 직경(d)의 1.5배 이상의 길이(l2 )와 10°이상 40°미만의 총개방각도(α2 )를 가지고 있는 것을 특징으로 하는 가공사노즐.
  12. 제 11항에 있어서,
    가속채널(11)의 유효확대각(α2 )은 10°이상이나 40°미만으로 특히 12°내지 30° 그중 에서도 특히 15°내지 25°인 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  13. 제 11항 또는 제 12항에 있어서,
    가속채널(11)은 최소한 1:2.0의 단면확장범위와 10°이상의 총 개방각도(α2 )를 가지고 있는 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  14. 제 11항 내지 제 13항중 어느 한 항에 있어서,
    가속채널(11)은 원추형으로 구성되어 있으며 특히 보다 현저하게 확장된 트럼펫구멍(12)으로 변화하는 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  15. 제 11항 내지 제 14항중 어느 한 항에 있어서,
    가속채널(11)의 길이(l2 )는 가속채널 초입의 가공사 채널직경(d)보다 최소한 2배 특히 3내지 15배 특히 4내지 12배가 큰 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  16. 제 11항 내지 제 15항중 어느 한 항에 있어서,
    가속채널(11)의 입구부는 원통형 또는 유사 원통형(Vo)이며 출구부는 현저히 확장되어 40°이상으로 확대되는 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  17. 제 11항 내지 제 16항중 어느 한 항에 있어서,
    공기분사노즐(10)은 방사원리에 의한 압축공기 공급원(p)을 가지고 있는 것을 특징으로 하는 가공사 노즐.
  18. 관통 가공사채널(4)을 포함하며 가공사 이송장치내에 유입부, 압축공기공급원을 포함하는 중간부 및 확장공기가속부와 배출측에서 특히 막을 수 있는 배플헤드(23)를 가지며 가공사는 유입부에서 공급가능하며 배플헤드측에서 배출이 가능 한, 가공사 노즐(10)을 가진 노즐헤드(20)에 있어서,
    가속작용부(11)는 연이어서 가속채널(11)의 압축공기구멍과 접속 초음속채널로서 관통되도록 구성되어 있으며 가속채널(11)의 초입직경의 1.5배 이상이 되는 길이(l2 )와 10°이상 40°미만의 총개방각도(α2 )를 가지고 있는 것을 특징으로 하는 가공사노즐(10)을 가진 노즐헤드(20).
  19. 가공사채널(4)을 포함한 가공사노즐(10)을 가지며 가공사 이송장치내에 유입부 , 압축공기공급원(8)을 가춘 원통형 중간부 및 확장 공기가속부와 출구측을 특히 가로 막을 수 있는 배플헤드를 가지고 있으며 청구항 18에 따르는 노즐헤드(20)에 있어서,
    가공사채널(4)은 중간부와 일체형 및 해체형의 노즐코어(5)내의 공기가속부로 구성되어 있는 것을 특징으로 하는 노즐헤드.
  20. 제 18항 내지 제 19항중 어느 한 항에 있어서,
    노즐코어(5)는 공기가 압축공기구멍(15)들을 거쳐서 유입하는 중간원통형부(7)를 가진 일반적인 가공사 채널(4) 및 필라멘트 이동방향으로 원통형부(7)에 10°이상의 개방각도를 가진 직접 연이어 있는 원추형확장부와 40°이상의 개방각도(χ)를 가지고 접속되어 있는 원추형 또는 트럼펫형의 확장부를 가지는 것을 특징으로 하는 노즐헤드.
  21. 한 쪽에는 가공사(21)가 공급되며 다른 한 쪽에서는 가공사(21')가 배출되어 항공역학적인 원리에 의하여 가공되는 가공사가 제작되는 데 가속채널(11)의 가속작용부분은 일반적으로 초음속 채널로 구성되어 있으며 가속채널(11)의 초입 직경(d)의 1.5배 이상인 길이(l2 )와 10°이상 40°미만의 총 개방각도(α2 )를 가지고 있어서 가속채널(11)에서 마하수가 2 이상인 초음속유동을 얻을 수 있게 되어 있는 출구 측 가솔채널(11)의 일반적인 가공사채널(4)과 가공사채널(4)로 통하는 압축공기구멍(15)들로 된 노즐헤드(20) 또는 노즐코어(5)로서의 가공사 노즐(10)의 이용.
KR1019980706232A 1996-02-15 1997-02-12 기체역학적인원리에의한다중필라멘트원사의가공방법,원사가공노즐,노즐헤드및이것의이용 KR100296216B1 (ko)

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TW (3) TW476821B (ko)
WO (1) WO1997030200A1 (ko)

Families Citing this family (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6139588A (en) * 1996-11-22 2000-10-31 University Of Manchester Institute Of Science And Technology Processing textile structures
US6397444B1 (en) 1994-05-24 2002-06-04 University Of Manchester Institute Of Science & Technology Apparatus and method for texturing yarn
US6438934B1 (en) 1994-05-24 2002-08-27 University Of Manchester Institute Of Science And Technology Apparatus and method for fabrication of textiles
DE19703924C2 (de) * 1997-02-03 1999-11-18 Heberlein Fasertech Ag Verfahren, Düse und Anlage zum Luftbehandeln von Filamentgarn
TW538153B (en) 1998-03-03 2003-06-21 Heberlein Fibertechnology Inc Process for air-jet texturing of frill yarn and yarn-finishing device and the application thereof
DE19809600C1 (de) * 1998-03-03 1999-10-21 Heberlein Fasertech Ag Garnbehandlungseinrichtung
JP2000178850A (ja) * 1998-12-16 2000-06-27 Murata Mach Ltd 糸条加工ノズル
TW584680B (en) * 1999-05-28 2004-04-21 Inventa Fischer Ag Device for intermingling, relaxing, and/or thermosetting of filament yarn in a melt spinning process, as well as associated processes and the filament yarn manufactured therewith
GB0008304D0 (en) 2000-04-06 2000-05-24 Univ Manchester Precision delivery system
DE50313024D1 (de) * 2003-03-28 2010-10-07 Oerlikon Heberlein Temco Wattw Texturierdüse und verfahren zum texturieren von endlosgarn
TWI262224B (en) * 2003-04-11 2006-09-21 Heberlein Fibertechnology Inc Device for the production of loop yarn and air jet texturing nozzle
WO2004092462A1 (en) * 2003-04-15 2004-10-28 Golden Lady Company S.P.A. Method and device for the mechanical treatment of a yarn particularly a synthetic multi-strand yarn, and yarn produced in this way
US7752723B2 (en) 2003-05-27 2010-07-13 Oerlikon Heberlein Temco Wattwil Ag Nozzle core for a device used for producing loop yarn as well as method for the production of a nozzle core
US7841162B2 (en) * 2003-07-10 2010-11-30 Return Textiles, Llc Yarns, particularly yarns incorporating recycled material, and methods of making them
US6826814B1 (en) * 2003-09-29 2004-12-07 Precision Products, Inc. Yarn texturizer
EP1541727A1 (de) * 2003-12-05 2005-06-15 Schärer Schweiter Mettler AG Verfahren zur Reduktion des Betriebsdrucks einer Texturierdüse und Garnbehandlungseinrichtung mit einer Texturierdüse
DE102004032099A1 (de) * 2004-07-01 2006-01-26 Coltène/Whaledent GmbH + Co. KG Retraktionsfaden mit verbesserter Saugfähigkeit
KR100725042B1 (ko) 2006-10-23 2007-06-07 안병훈 다중혼합 가공사, 그의 제조방법 및 그의 제조장치
US8707559B1 (en) 2007-02-20 2014-04-29 Dl Technology, Llc Material dispense tips and methods for manufacturing the same
EP2213774A1 (de) 2009-01-30 2010-08-04 Oerlikon Heberlein Temco Wattwil AG Texturiervorrichtung und Verfahren zum Texturieren von Endlosgarnen
US8864055B2 (en) 2009-05-01 2014-10-21 Dl Technology, Llc Material dispense tips and methods for forming the same
WO2012049924A1 (ja) * 2010-10-15 2012-04-19 有限会社Ｊｔｃ 糸処理装置
US9725225B1 (en) 2012-02-24 2017-08-08 Dl Technology, Llc Micro-volume dispense pump systems and methods
RU2506357C1 (ru) * 2012-08-20 2014-02-10 Тимур Анатольевич Павлов Способ получения пневмоперепутанного углеволокна
JP5728552B2 (ja) * 2013-10-18 2015-06-03 ユニ・チャーム株式会社 不織布の嵩回復装置、及び不織布の嵩回復方法
EP2886690B1 (de) * 2013-12-19 2019-07-24 Heberlein AG Düse und verfahren zur herstellung von knotengarn
CN103938325B (zh) * 2014-03-27 2016-03-30 吴江明佳织造有限公司 纱轮式包缠纱供纱气管
RU2604319C2 (ru) * 2014-12-29 2016-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский авиационный институт (национальный исследовательский университет) (МАИ) Способ получения расщепленного углеволокна и устройство для его осуществления
DE102015118027B3 (de) 2015-10-22 2016-11-17 Memminger-Iro Gmbh Verfahren zur Steuerung der Fadenlieferung eines Fadenliefergerät und Fadenliefergerät
ITUA20164462A1 (it) * 2016-06-17 2017-12-17 Sergio Zaglio Dispositivo interlacciatore e relativo metodo
WO2019046010A1 (en) * 2017-08-31 2019-03-07 Ocv Intellectual Capital, Llc APPARATUS FOR TEXTURING A STRENGTH MATERIAL
CN109480324B (zh) * 2018-11-09 2021-11-02 龙福环能科技股份有限公司 一种膨化装置及膨化方法
US11746656B1 (en) 2019-05-13 2023-09-05 DL Technology, LLC. Micro-volume dispense pump systems and methods

Family Cites Families (52)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2958112A (en) * 1956-08-16 1960-11-01 Du Pont Yarn-treating apparatus
GB871797A (en) * 1957-03-01 1961-06-28 British Celanese Improvements in the production of voluminous or bulky yarn
GB828641A (en) * 1957-05-07 1960-02-24 Courtaulds Ltd Improvements in and relating to the production of fancy yarns
GB839493A (en) * 1957-08-30 1960-06-29 Courtalds Ltd Improved apparatus for the production of bulky yarns
BE581303A (ko) * 1958-08-01
US3093878A (en) * 1961-10-16 1963-06-18 Carl Nuissl Air jet for producing bulked stub yarn
US3262177A (en) * 1961-11-01 1966-07-26 Owens Corning Fiberglass Corp Apparatus for producing novelty bulked yarn
GB1178753A (en) * 1967-05-10 1970-01-21 Ici Ltd Improvements in or relating to Intermingling Jets for Multifilament Yarn
IL32375A (en) * 1968-06-28 1972-08-30 Du Pont Concentrated impingement texturing jet
US3474613A (en) * 1968-09-13 1969-10-28 Du Pont Air jet process and apparatus for making novelty yarn and product thereof
US3525134A (en) * 1969-02-17 1970-08-25 Du Pont Yarn fluid treating apparatus
US3638291A (en) * 1970-10-01 1972-02-01 Du Pont Yarn-treating jet
US3751767A (en) * 1971-01-28 1973-08-14 Kendall & Co Process for the formation of fibrous webs of staple fiber from continuous textile filaments
JPS5526215B1 (ko) * 1971-07-12 1980-07-11
US3754694A (en) * 1972-01-06 1973-08-28 Metallgesellschaft Ag Fluid adjusting means
US3916493A (en) * 1972-03-30 1975-11-04 Fiber Industries Inc Fluid jet assembly for treating yarns
US3828404A (en) * 1973-04-04 1974-08-13 Allied Chem Commingling jet for multifilament yarn
US3863309A (en) * 1974-01-25 1975-02-04 Enterprise Machine & Dev Yarn texturing air jet
JPS512975A (ja) * 1974-06-28 1976-01-12 Hitachi Ltd Etsuchingueki
GB1535037A (en) * 1974-11-28 1978-12-06 Toray Industries Interlaced multifilament yarn
US4040154A (en) * 1974-12-17 1977-08-09 Rohm And Haas Company Jet texturing process and apparatus
US4064686A (en) * 1975-02-27 1977-12-27 Whitted Robert L Intermittently bulked yarn
US4157605A (en) * 1975-07-24 1979-06-12 E. I. Du Pont De Nemours And Company Fluid jet texturing apparatus
US3983609A (en) * 1975-08-25 1976-10-05 J. P. Stevens & Co., Inc. Air entanglement of yarn
IT1075661B (it) * 1977-02-23 1985-04-22 Snia Viscosa Procedimento e dispositivo perfezionati per il coesionamento di filamenti continui in particolare di fibre sintetiche
US4251904A (en) * 1978-11-08 1981-02-24 Toray Industries, Inc. Yarn treating apparatus
GB2079189B (en) * 1980-07-09 1984-01-11 Heberlein & Co Ag Moistening textile yarns
EP0046278B1 (de) * 1980-08-18 1984-09-12 Maschinenfabrik Rieter Ag Einrichtung zum Herstellen von Fixpunkt-Multifilamentgarnen
CH653383A5 (de) * 1982-03-10 1985-12-31 Heberlein & Co Ag Vorrichtung zur texturierung wenigstens eines aus einer mehrzahl von filamenten bestehenden endlosgarns.
JPS599237A (ja) * 1982-07-01 1984-01-18 三菱レイヨン株式会社 糸条処理ノズル
GB8323314D0 (en) * 1983-08-31 1983-10-05 Fibreguide Ltd Intermingling multi-filament yarns
DE3402460A1 (de) * 1984-01-25 1985-08-01 W. Schlafhorst & Co, 4050 Mönchengladbach Drallgeber
US4641504A (en) * 1984-06-12 1987-02-10 Barmag Barmer Maschinenfabrik Ag Yarn heating chamber
US4574436A (en) * 1984-11-05 1986-03-11 E. I. Du Pont De Nemours And Company Yarn texturing jet
EP0189099B1 (de) * 1985-01-19 1989-01-11 B a r m a g AG Düse zur Texturierung eines Fadens
CN1005199B (zh) * 1985-01-19 1989-09-20 巴马格·巴默机器制造股份公司 丝传送和变形用的喷嘴
US4633550A (en) * 1985-03-29 1987-01-06 Basf Aktiengesellschaft Yarn entangling apparatus
GB8518390D0 (en) * 1985-07-20 1985-08-29 Rieter Scragg Ltd Processing textile yarns
US4922593A (en) * 1988-04-07 1990-05-08 E. I. Du Pont De Nemours And Company System for preparing highly coherent air jet textured yarn
US5020199A (en) * 1988-04-07 1991-06-04 E. I. Du Pont De Nemours And Company Air texturing jet
US4945618A (en) * 1988-04-07 1990-08-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Air texturing jet
EP0344649B1 (en) * 1988-06-01 1994-01-12 Barmag Ag Method and apparatus for processing a textured yarn
US5140729A (en) * 1989-09-05 1992-08-25 Heberlein Maschinenfabrik Ag Device for blow-texturing at least one multifilament yarn
US5182900A (en) * 1989-12-23 1993-02-02 W. Schlafhorst Ag & Co. Method and apparatus for checking the operation of a pneumatic splicer
CH681989A5 (ko) * 1990-11-06 1993-06-30 Heberlein & Co Ag
US5157819A (en) * 1991-03-29 1992-10-27 Basf Corporation Modular yarn interlacer
EP0539808B1 (de) * 1991-10-26 1995-01-11 Barmag Ag Vorrichtung zum Stauchkräuseln synthetischer Filamentfäden
US5231743A (en) * 1992-07-31 1993-08-03 E. I. Du Pont De Nemours And Company Yarn texturing jet with automatic string-up
CH687086A5 (de) * 1993-05-11 1996-09-13 Heberlein & Co Ag Vorrichtung zum Behandeln wenigstens eines laufenden Multifilamentgarns.
TW317578B (ko) * 1994-03-01 1997-10-11 Heberlein & Co Ag
US5511295A (en) * 1995-03-15 1996-04-30 E. I. Du Pont De Nemours And Company System for preparing highly coherent air jet textured yarn
TW328097B (en) * 1995-09-20 1998-03-11 Heberlein & Co Ag Process and apparatus for guiding and spinning at least one yarn in the moving direction and all yarn channels

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