KR200361417Y1 - 무한사의 텍스처링을 위한 텍스처링 노즐 - Google Patents

Abstract

본 고안은 입구 단부와, 공기 공급 오리피스를 구비하는 바람직하게는 원통형인 중심부와, 10°보다 더 크지만 40°보다는 작은 확장 각도를 갖는 바람직하게는 원추형인 출구 단부를 갖는 연속적인 얀 덕트를 구비하는 무한사의 텍스처링을 위한 텍스처링 노즐에 관한 것이다.

Description

무한사의 텍스처링을 위한 텍스처링 노즐{TEXTURING NOZZLE FOR THE TEXTURING OF ENDLESS YARN}

본 고안은 공기 공급 오리피스를 갖는 중심부, 바람직하게는 원통형인 입구 단부를 가지며, 뿐만 아니라, 10°보다 더 큰 확장 각도를 갖는 출구 단부를 구비하는, 연속사 덕트를 구비하는 무한사의 텍스처링을 위한 텍스처링 노즐에 관한 것이다.

상기 텍스처링이라는 용어는, 부분적으로, 얀에 직물 특성을 부여하기 위한 목적으로, 스펀 필라멘트 다발들 및 상응하는 무한사 각각의 처리로서 이해된다. 이하 설명에서는, 상기 텍스처링이라는 용어는 단일 필라멘트 상의 다수의 루프들의 형성 및 루프사의 제조를 각각 지칭할 것이다. 텍스처링을 위한 종래의 해법이 EP 0 088 254 호에 기술되어 있다. 상기 무한 필라멘트사는 텍스처링 노즐의 입구 단부에서 상기 얀 구동 덕트에 공급되고, 트럼팻 형상의 출구 단부에서 초음속 유동의 힘을 통하여 텍스처링된다. 상기 얀 구동 덕트의 중심부는 일정한 단면을 갖는 연속적인 원통 형상으로 구성된다. 상기 입구는 처리되지 않은 얀의 원활한 공급을 위해 약간 라운딩된다. 상기 트럼팻 형상의 출구 단부에는, 충격 부재가 존재하고, 상기 트럼팻 형상과 충격 부재 사이에서 루핑(looping)이 수행된다. 상기 얀은 높은 초과 이송으로 상기 텍스처링 노즐에 공급된다. 상기 초과 이송은 상기 출구 단부에서 증가된 타이터(titer)를 야기하는 각각의 개별적인 필라멘트상에서의 루핑을 위해 요구된다.

EP 0 088 254 호는 압축 매질로 채워지는 다수의 필라멘트로 구성되는 적어도 하나의 무한사를 텍스처링하는 장치를 기초로 하는데, 이것은 얀 구동 덕트 뿐만 아니라 반경 방향에서 상기 덕트속으로 배출되는 압축 매질을 위한 적어도 하나의 입구를 구비한다. 상기 일반적인 노즐은 외측 방향으로 확장되는 상기 덕트의 출구를 구비하며, 볼 및 반구 형상의 충격 부재를 구비하며, 이것은 각각, 상기 덕트 속으로 돌출되며 후자와 함께 환형 갭을 형성한다. 텍스처드얀에 대해서, 상기 가공된 제품을 위한 처리 공정 동안 그리고 그 후에, 상기 얀의 특성의 보존은 이러한 얀의 가능한 이용에 대한 중요한 표준이라는 것은 언급되지 않았다. 또한, 2 또는 그 이상의 얀들의 혼합의 정도 및 텍스처드얀의 개별적인 필라멘트들의 혼합의 정도는 또한 상기 제품의 균일한 외양을 얻는데 본질적으로 중요한 것이다. 여기서, 상기 안정도는 품질 표준이다. 상기 얀의 불안정도는 타이터 167f68 dtex 를 위한 다중 필라멘트사에 의해 설명된 바와 같이, 릴(reel) 상의 각각 1 미터의 외주면을 갖는 4개의 코일들을 갖는 작은 다발의 얀을 형성함에 의해 결정된다. 이러한 작은 다발들은 그 다음 몇분 동안 25 cN 의 시험 부하가 걸리게 되고, 길이 X 가 측정된다. 상기 얀은 그 다음 몇분 동안 1250 cN 의 시험 부하가 걸리게 된다. 1 분 동안 상기 부하가 해제된 후, 상기 작은 다발은 다시 25 cN 의 부하가 걸리게 되고, 다시 몇분 후에 길이 Y 가 측정된다. 이것은 상기 불안정도에 대한 값을 제공한다:

상기 불안정도는 인가된 부하에 의해 야기되는 지속적인 스트레칭의 퍼센티지를 표시한다. 상기 EP 0 088 254 호는 최적의 텍스처링 효과가 달성되고 상기 얀의 높은 안정도와 상기 개별적인 필라멘트들의 높은 혼합 정도를 보장하는 상기 기술된 유형의 개량된 장치의 제공을 과제로 한다. 한가지 해법으로서, 상기 덕트의 볼록하게 만곡된 출구 구멍의 외측 직경은 적어도 상기 덕트의 직경의 4 배에 해당하며, 적어도 상기 볼- 또는 반구형 충격 부재(5)의 직경의 0.5 배에 달해야 한다고 제안되었다. 생산 속도에 대해서 최적의 결과는 100 과 600 m/min 이상의 사이의 범위에서 얻어졌다. 흥미롭게도, 상기 출원인은 15 년 이상 동안 상응하는 노즐들을 성공적으로 판매했다. 이러한 노즐들로 제조된 상기 얀의 품질은 15 년의 기간 동안 매우 우수한 것으로 평가되었다. 그러나, 개선된 방법들이 꾸준히 요구되었다. 상기 출원인은 1000 m/min 보다 훨씬 더 큰 얀 이송 속도의 대폭 개선된 방법을 얻기 위해 EP 0 880 611 호에 따라 상기 해법을 잘 운영해왔다. 상기 방법들의 개선에 대한 중심 개념은 확장 초음속 덕트, 즉, 상기 루핑이 수행되는 영역에서의 상기 유동 조건들의 강화에 있다. 상기 텍스처링 노즐의 출구에서의 얀의 텐션은 특정한 시험 표준인 것으로 확인되었다. 많은 시험 군들에서 상기 EP 0 088 254 호에 따른 해법에 대해, 상기 얀 텐션이 600 m/min 이상의 얀 이송 속도에 대해서 상당히 감소되는 것으로 나타났다. 이것은 결국 이러한 유형의 노즐의 수행 한계에 대한 설명이다.

EP 0 880 611 호에 제안된 초음속 덕트에서의 유동의 강화는 상기 얀 텐션의 예상치 못한 상승을 가져왔으며, 이것은 상기 이송 속도가 1000 m/min 이상으로 증가되도록 하였다. 상기 처리된 얀의 품질은 처음에는 비록 더 좋지는 않다고 하더라도 가장 높은 이송 속도에 대해서도 마찬가지로 동등한 것으로 평가되었다. 그러나, 실무적인 경험상으로, 그 후에 많은 적용에 있어서, 상기 얀의 품질은 놀랍게도 요구되는 조건들을 만족시키지 않았다.

본 고안의 과제는 특히 1000 m/min 이상의 성능의 개선을 허용하지만, 동시에 가능하다면 모든 적용 영역에서 가장 높은 얀 품질을 제공하는 방법 및 텍스처링 노즐을 개발하는데 있다.

도 1 은 본 고안에 따른 얀 개방 영역 및 텍스처링 영역 내의 얀 덕트를 도시하고,

도 2 는 텍스처링 동안의 상기 얀 텐션 실험의 개략도를 도시하며,

도 3 은 본 고안에 따른 노즐 코어의 확대도를 도시하고,

도 4 는 상기 가속 덕트 출구의 충격 부재를 갖는 노즐 코어를 도시하며,

도 5 는 충격 부재를 갖는 완전한 노즐 헤드를 도시하고,

도 6 은 상기 얀 텐션과 관련하여 신규 발명의 종래 기술에 관한 텍스처드얀의 비교예를 도시하며,

도 7a 내지 도 7c 및 도 8a 내지 도 8c 는 48°의 공급 각도를 갖는 종래기술에 따른 노즐에 기초한 다양한 공급 각도에 관한 실험 결과들을 도시하고,

도 9 는 텍스처링과 복합적으로 열적 단계를 사용하는 것을 도시하며,

도 10a 내지 도 10d 는 가열된 고뎃(godets)에 걸친 열적 이용을 도시한다.

본 고안에 따른 방법은 상기 얀의 강화된 개방을 위한 압축공기가 48°이상, 특히 50°이상의 공급 각도에서 상기 얀 덕트에 공급되는 것을 특징으로 한다.

모든 종래의 검사에서는, 상기 EP 0 088 254 호에 따른 텍스처링 노즐로 수행된 데이터에 대해서, 상기 처리 공기에 대한 최적의 공급 각도는 48°라는 것을 단지 확일할 수 있었다. 48°를 초과하는 증가는 단지 상기 텍스처링의 저하만을 초래하였다. 이러한 관점에서, 1990 년 2 월(vol. 112/97) 의 "Journal of Engineering for Industry" 에서의 A. Demir 의 대규모 검사가 또한 참조되었다. 상기 논문의 저자는 많은 실험군에서 본질적인 파라미터들을 시험하는 기회를 가졌다. 30°, 45°그리고 60°의 공급 각도를 갖는 노즐들이 이러한 실험군에서 시험되었다. 60°의 공급 각도를 갖는 노즐들의 성능은 몇몇 관점에서 좋지 않았고, 60°에서는 에너지의 대부분이 반대쪽 벽에 충돌하고 파괴되기 때문에 오래 지속되지 않았다. 이것은 상기 EP 0 088 254 호에 따른 텍스처링 노즐의 개발 과정에서 실험적으로 발견된 과학적인 증거를 제공하며, 이데 따라 더이상 의심되지 않는다. 상기 EP 0 880 611 호에 따른 새로운 노즐 형상의 개발에 대해, 수년간 확고하게 정립된 전문가들의 견해, 즉, 45°와 48°사이의 범위가 최적의 공급 각도를 나타낸다는 것을 의심할 이유가 없다. 이러한 특징은 상기 EP 0 880 611 호에 따른 해법의 설명에 또한 반영되었다.

이미 논의된 바와 같이, 얀 품질의 개선 노력에 있어서, 상기 공급 각도의 영향에 관하여 새로운 시도가 있었다. 매우 놀랍게도, 상기 EP 0 880 611 호에 따른 노즐들에 있어서의 상기 공급 각도의 설명은 제 1 실험군에서 이미 상기 텍스처드얀의 예상치못한 품질의 향상을 제공했다는 것이 언급되었다. 뒤이어, 상기 발명자들은,

ㆍ상기 얀의 개방, 및

ㆍ상기 얀의 텍스처링

의 2 개의 처리 영역은 서로에 대해 최적으로 연동될 필요가 있다는 것을 발견하였다. 반복적인 실험에 의해, 상기 EP 0 880 611 호에 따른 상기 해법에 대해서, 상기 한계는 텍스처링 영역에 있고, 결과적으로 상기 얀의 개방의 향상은 단지 불리한 것으로 판명되었다. 상기 얀 개방의 효과가 90°의 공급 각도에서 가장 크다는 것은 얀의 인터밍글링 영역으로부터 알려진다. 상기 인터밍글링의 목적은 상기 얀에 규칙적인 매듭을 형성하는 것이다. 인터밍글링에 대한 예시를 제공하는 DE 195 80 019 호가 참조된다. 텍스처드얀에 대해, 그러나, 어떤 외주면에도 매듭들이 형성되지 않을 수 있다. 매듭 형성 및 루핑의 2 개의 기본적으로 상이한 방법들에 대한 상기 공급 각도의 한계 영역이 존재해야 한다. 그러나, 이러한 한계들은 아직결정되지 않을 수 있다. 지금까지, 상기 공급 각도의 범위는 49°와 80°사이, 바람직하게는 50°와 약 70°사이로 가정된다. 상한은 아직 명확하게 책정되지 않을 수 있다. 상기 얀 덕트는, 이송 방향에서 확장되는 원추속으로 부드럽게 연속되는, 바람직하게는 원통형부인 중심부를 구비하고, 여기서, 상기 압축 공기는 상기 원통형부에서 원추형으로 확장된 초음속 덕트로 충분한 간격을 두고 공급된다.

본 고안과 관련되어 수행된 실험들은 본질적으로 다음 3개의 발견들을 제공한다.

ㆍEP 0 880 611 호에 따른 강화된 초음속 유동을 갖는 텍스처링 노즐에 대해서, 상기 공급 각도가 48°를 넘어 상승되는 경우 각 얀 타이터의 개선된 품질이 얻어진다.

ㆍ상기 품질의 향상은 상기 각도가 48°를 넘어 증가되는 것과 같은 현저한 상승으로 시작된다.

ㆍ52°를 넘고, 부분적으로 60°및 심지어 65°를 넘는 공급 각도에 대해서는, 상기 얀 품질은 현저하게 일정하게 유지된다. 그러나, 상기 최적의 공급 각도는 상기 얀 타이터에 또한 의존한다.

따라서, 상기 얀 품질의 기능으로서, 특히, 상기 얀 타이터의 기능으로서 상기 공급 각도를 48°와 80°사이의 범위, 바람직하게는, 50°와 70°사이의 범위로 고정하는 것이 제안된다. 본 고안의 장점은 상기 압축 공기가 각각 48°및 50°를 넘는 각도에서 공급되는 단지 단일 오리피스를 갖는 텍스처링 노즐들을 가지고 달성될 수 있다. 그러나, 120°만큼 엇갈려진 3 개의 오리피스들을 통하여 상기 얀덕트에 압축공기가 공급되도록 하는 것이 바람직하다. 어떠한 경우에도, 상기 얀의 개방은, 상기 압축 공기를 상기 얀 덕트로 공급함에 의해 강화되지만, 상기 얀에서 매듭들의 형성이 회피되는 것이 결정적으로 중요하다.

본 고안에 따른 상기 텍스처링 노즐은, 상기 얀 개방의 강화를 위해 압축 공기가 48°이상, 바람직하게는 50°의 공급 각도로 상기 얀 덕트에 공급되는 것을 특징으로 한다. 바람직하게는, 상기 공기 공급 위치는 상기 원추형 확장부와 간격을 두고 상기 원통형부에 배열되며, 여기서, 상기 간격은 적어도 상기 얀 덕트의 직경과 일치한다. 현재의 지식에 따르면, 상기 2 개의 처리 단계, 즉, 개방 및 텍스처링 공정 단계의 길이는 상기 종래의 EP 0 088 254 호에 따른 노즐들에 대해서 너무 짧다. 이것은, 종래의 해법에 따른 유형의 노즐로 달성되는 제한된 이송 속도에 대한 이유 중 하나이다.

본 고안은 다음의 다양한 발견들을 확인하였다:

1. 한편으로 상기 얀의 개방 및 다른 한편으로 상기 얀의 텍스처링은 개별적으로 최적화되어야 한다.

2. 이러한 2 개의 완전히 상이한 작용을 최적화시키기 위해, 그것들은 분리된 위치에서 수행되어야 한다.

3. 그러나, 상기 개방이 상기 텍스처링 직전에 수행되고, 상기 얀 개방 공정의 완결이 즉시 상기 텍스처링으로 혼화되도록, 각각 차례로 수행되어야 한다.

적어도 텍스처링 노즐의 상기 중심 원통형부 뿐만 아니라 원추형으로 확장된 출구부는 상기 노즐 코어의 부품으로서 제공된다. 상기 노즐 코어는 바람직하게는텍스처링 노즐 내부의 삽입물로서 제공되고 내마모성 재료, 특히 세라믹으로 제조된다.

상기 노즐 코어가 제거가능한 코어로서 제공되어 최적의 내부 칫수를 갖는 노즐 코어 및 입구 각도가 삽입될 수 있는 경우 특히 유리하다. 이것은, 예를 들면, 약간의 조작에 의한 현존하는 종래 노즐의 제거와 본 고안의 모든 장점들의 이용을 가능케한다. 원추형 확장부의 출구 단부에는, 충격 부재가 종래 기술에서 언급된 바와 같이 배열되고, 이것은 상기 원추형으로 확장된 출구부에 적어도 가깝게 조정될 수 있다. 이것은 또한 상기 얀 품질의 항상성에 기여한다. 상기 텍스처링 노즐은 상기 텍스처링 헤드의 일 부품으로서 제공되는 것이 바람직하고, 여기서 상기 공기 분배는 상기 텍스처링 헤드 내의 3개의 공기 공급 오리피스에 배열된다. 이하, 상기 EP 0 880 611 호가 참조되고, 이것은 상기 텍스처링의 처리 단계에 관하여 본 고안에 대한 기초 및 출발점이 된다.

상기 EP 0 880 611 호에 있어서, 품질의 열쇠는 상기 텍스처링 노즐 후의 얀 텐션에 있는 것으로 밝혀졌다. 품질은 단지 상기 얀 텐션이 증가되는 경우에만 향상될 수 있다. 상기 공기 분출의 유동이 마하 2 의 범위 이상으로 증가되는 경우 상기 발견이 실현될 수 있다. 수많은 실험군에 의해 상기 품질이 향상될 뿐만 아니라 상기 품질이 제조 속도의 증가에 의해 극히 작은 정도로 불리한 영향을 받는다. 마하수 2 이상의 약간의 증가가 이미 상당한 결과를 낳았다. 상기 텍스처링 공정의 상응하는 강화에 대한 최상의 설명은, 상기 속도의 차이가 상기 충격파 전후에 직전 및 직후에 증가되고, 이것은 공기에 의해 상기 필라멘트들 상에 상응하는 작용력을 미친다는 점에 있다. 상기 충격파의 영역에서 증가된 힘은 상기 얀 텐션의 증가를 가져온다. 상기 충격파에서의 작용은 상기 마하수를 올림에 의해 직접적으로 증가된다. 본 발명에 따르면, 다음 법칙들이 인식된다: 더 높은 마하수 = 더 강한 충격 = 더욱 강한 텍스쳐링. 상기 강화된 초음속 유동은 더 넓은 전면에 결쳐 더욱 강력하게 상기 개방된 얀의 개별적인 필라멘트들에 영향을 미치고, 이에 따라 어떠한 루프들도 상기 충격파의 작용 영역을 넘어 외측으로 이탈될 수 없다. 상기 가속 덕트 내에서의 상기 초음속 유동의 형성은 확장에 의한 것이기 때문에, 효과적인 출구 단면의 증가 및 거의 2배 효과는 더 높은 마하 범위, 예를 들면, 마하 1.5 대신에 마하 2.5 범위의 결과로서 얻어진다. 본 고안과의 결합에 의해 확인된 다양한 놀라운 관찰결과들이 또한 밝혀졌다:

ㆍ더 높은 마하 범위를 위해 설계된 초음속 덕트를 사용하는 경우, 텍스처링의 질적인 개선은, 종래 기술과 비교할때, 동일한 생산 속도로 수행되었다.

ㆍ개별적인 얀 타이터들로의 실험이 1,000 내지 1,500 m/min 의 생산 속도에서 텍스처링의 중단없이 수행되었다.

ㆍ측정에 의해, 상기 얀 텐션은 평균적으로 약 50% 만큼 증가될 수 있는 것으로 즉시 인식되었다. 상기 증가된 값은 또한 큰 속도 범위 예를들면 400 내지 700 m/min 범위에 걸쳐 거의 일정하게 유지된다.

ㆍ상기 압축 공기의 공급 압력의 선택은 상당한 영향을 미치는 인자라는 것이 또한 정립되었다. 더 높은 공급 압력은 많은 경우 더 높은 마하수를 보장하기 위해 요구되었다. 이것은 보통 약 6 내지 14 bar 사이이며, 그러나, 또한 20 bar내지 그 이상으로 증가될 수 있다.

EP 0 088 254 호에 따른 텍스처링 기술과 EP 0 880 611 호에 따른 새로운 해법과의 비교 실험에 의해 상당히 넓은 범위에서 다음 법칙을 따르는 것으로 판명되었다: 텍스처링의 품질은 더 낮은 생산 속도에서의 텍스처링의 품질과 비교할때 더 높은 생산 속도에서 더 낮은 마하 범위를 위해 설계된 초음속 덕트에 있어서 더 좋지는 않다 하더라도 최소한 동등하다. 상기 텍스처링 공정은 마하 2 보다 더 높은 충격파, 예를 들면, 마하 2.5 내지 마하 5 의 충격파의 공기 속도에서 매우 강하므로, 최대 얀 통과 속도에서도 모든 루프들이 적합하게 잡히고 거의 예외없이 상기 얀으로 잘 결합된다. 높은 마하 범위의 공기 속도의 형성은 상기 가속 덕트 내에서 텍스처링이 최대의 속도에서도 마찬가지로 더이상 파괴되지 않는 효과를 갖는다. 두번째로, 상기 전체 필라멘트의 결합은 깨끗한 외측 덕트 설계 내에서 상기 충격파속으로 균일하게 직접적으로 안내된다. 본 고안의 유리한 효과에 대한 실제적이고 중요한 표준은 상기 얀의 안정도가 일반적으로 개성된다는 사실에 있다. 강한 인장력이 상기 새로운 해법에 따라 텍스처링된 얀에 인가되고 상기 얀으로부터 제거되는 경우, 상기 텍스처, 즉, 견고한 결합 위치 및 루프들은 거의 변화없이 보존된다. 이것은 이후의 공정을 위해 결정적으로 중요한 요소이다.

상기 가속 덕트에서, 상기 얀은 상기 가속 덕트내 상응하는 통로를 통하여 가속되는 공기 유동에 의해 끌려들어가며, 추가적으로 개방되고, 인접 텍스처링 영역으로 이송된다. 상기 공기 분사는 그 다음 불규칙적이고 현저하게 확장된 부분을 통하여 편향되는 일 없이 상기 가속 덕트로 안내된다. 1 또는 그 이상의 얀 필라멘트들은 동일하거나 또는 상이한 초과 이송으로 도입될 수 있고 400 내지 1200 m/min 이상 사이의 생산 속도로 텍스처링된다. 상기 초음속 덕트 내의 압축 공기 분사는 2.0 내지 6 마하 사이, 바람직하게는 2.5 내지 4 마하 사이로 가속된다. 최상의 결과는, 상기 얀 덕트의 출구 단부가 충격 부재에 의해 한정되어 상기 텍스처드얀이 상기 얀 덕트의 축에 대략 수직으로 갭을 통하여 배출되는 경우에 달성된다.

특히 바람직하게는, 상기 공기 분사는, 상기 반경 구조에 따른 본 고안에 대해서도 마찬가지로, 상기 공급 위치로부터 대략 일정한 속도로 수직 방향으로 직접적으로 상기 얀 덕트의 원통형부로 들어가 상기 가속 덕트로 안내된다. EP 0 880 611 호의 종래기술에서와 같이, 1 또는 그 이상의 얀 필라멘트들은 또한 상기 새로운 방법으로 가장 변화된 초과 이송에 의해 텍스처링될 수 있다. 최소로부터 최대 직경으로의 상기 초음속 덕트의 이론적으로 효과적인 전체 확장 각도는 10°보다 더 크고 40°보다 더 작아야 바람직하며, 15°내지 30°사이의 범위내에 있는 것이 바람직하다. 현재 사용가능한 조도값(roughness values)은 일련의 생산에 있어서 35°내지 36° 사이의 상한 각도(전체 각도)로 귀결된다. 상기 압축 공기는 원추형 가속 덕트 내에서 대체로 꾸준하게 가속된다. 상기 초음속 덕트 직전의 상기 노즐 덕트부는 대체로 원통형 구조를 갖는 것이 바람직하고, 공기는 상기 가속 덕트를 향하는 방향으로 이송부품에 의해 상기 원통형부로 공급된다. 상기 얀 상에 작용하는 흡입력은 상기 가속 덕트의 길이와 함께 증가된다. 상기 노즐의 확장 및 마하수의 증가는 각각, 텍스처링의 강화를 제공한다. 상기 가속 덕트는 적어도 1 : 2.0,바람직하게는 1 : 2.5 또는 그 이상의 범위의 단면 확대율을 가져야 한다. 상기 가속 덕트의 길이는 상기 가속 덕트의 시작부에서 상기 얀 덕트의 직경보다 3 내지 15배, 바람직하게는 4 내지 12배 정도 더 커야한다는 것이 또한 제안되었다. 상기 가속 덕트는 완전하게 또는 부분적으로 꾸준히 확장될 수 있고, 원추형부 및 약간 구형 형상을 가질 수 있다. 그러나, 상기 가속 덕트는 또한 미세한 계단형으로 구성될 수 있고 상기 압축 공기 분사의 높은 가속을 갖는 적어도 하나의 영역 및 낮은 가속을 갖는 적어도 하나의 영역을 갖는 상이한 가속 영역을 구비할 수 있다. 상기 가속 덕트의 출구 영역은 또한 원통형이거나 또는 대략적으로 원통형일 수 있고 상기 입구 영역은 현저하게 왁장될 수 있으나, 상기 확장은 36°보다는 작을 것이다. 상기 가속 덕트를 위한 한계 조건은 본 고안에 따라 유지되고, 상기 가속 덕트에 있어서의 변화는 거의 상응하거나 또는 거의 동등한것으로 판명되었다. 상기 초음속 덕트 뒤에서, 상기 얀 덕트는 현저하게 볼록한 얀 덕트 입구를 구비하는데, 이것은 트럼팻 형상으로 40°보다 크게 확장되는 것이 바람직하며, 여기서 상기 초음속 덕트로부터 상기 얀 덕트로의 전이는 일정치 않게 진행하는 것이 바람직하다. 상기 텍스처링 챔버 내의 압력 조건은, 특히 충격 부재를 가지고 유리하게 영향을 받을 수 있으며 안정하게 유지될 수 있다는 결정적인 인자가 판명되었다. 본 고안에 따른 상기 텍스처링 노즐의 바람직한 실시예는, 상기 텍스처링 노즐은 중심의 원통형부를 가지는 연속적인 얀 덕트를 구비하며, 이것 속으로 상기 공기 공급이 개방되고, 얀의 이동 방향에서, 15°보다 더 큰 개방 각도(α₂)를 갖는 원추형 가속덕트 뿐만 아니라 40°보다 더 큰 개방 각도(δ)를 갖는 인접 확장부가 즉시 상기 원추형부를 뒤따른다.

이제 본 고안의 더욱 상세한 사항들은 몇몇 실시예를 통하여 설명된다.

이하 도 1 이 참조된다. 상기 텍스처링 노즐(1)은 원통형부(2)를 갖는 얀 덕트(4)를 갖는데, 상기 원통형부(2)는 동시에 직경 d 를 갖는 가장 좁은 단면(3)에 해당한다. 상기 가장 좁은 단면(3)으로부터 상기 얀 덕트(4)는 단면의 갑작스런 변화없이 가속 덕트(11)로 연장되고, 그 다음 트럼팻 형상으로 확장되며, 여기서 상기 트럼팻 형상은 반경 R 로서 결정될 수 있다. 상응하는 충격파 직경 D_AE는 유효한 초음속 유동을 기초로 결정될 수 있다. 제거 또는 휴지 위치 A₁, A₂, A₃또는 A₄는 상기 충격파 직경 D_AE을 기초로 비교적 정확하게 결정될 수 있다. 상기 충격파의 효과에 관하여, EP 0 880 611 호가 참조된다. 상기 공기의 가속 영역은 가장 좁은 단면(3) 및 상기 휴지점 A 의 위치로부터 상기 길이 l₂에 의해 또한 결정될 수 있다. 이것은 진정한 초음속 유동이기 때문에, 상기 공기 속도는 이것으로부터 대략적으로 계산될 수 있다.

도 1 은 길이 l₂에 상응하는 가속 덕트(11)의 원추형 구성을 도시한다. 상기 개방 각도 α₂는 약 20°에서 주어진다. 상기 제거 위치 A₂는 상기 초음속 덕트의 단부에 표시되고, 여기서 상기 얀 덕트는, 40°보다 큰 개방 각도 δ를 갖는 불규칙적이고, 현저하게 원추형이거나 또는 트럼팻 형상인 확장부(12)로 통과된다.상기 충격파 직경 D_AE는 기하학적으로 결정될 수 있다. 예로서, 다음 식이 대략적으로 얻어진다:

상응하는 개방 각도를 갖는 가속 덕트(11)의 확장은 상기 충격파 직경 D_AE를 증가시킨다. 최대 압축 충격파(13)는 뒤따르는 급작스런 압력 증가 영역(14)을 갖는 충격파 형성 영역에서 직접적으로 발생한다. 상기 실제적인 텍스처링은 상기 압축 충격파(13) 영역에서 수행된다. 상기 공기는 상기 얀 보다 대략 50 인자 만큼 더 빠르게 이동된다. 많은 실험을 통하여, 상기 제거 위치 A3, A4 는 또한 말하자면 상기 공급 압력이 감소되는 경우 상기 가속 덕트(11) 속으로 이동될 수 있다는 것이 결정될 수 있었다. 실제적으로, 최적의 공급 압력은 이제 각 얀에 대해서 결정되어야 하고, 상기 가속 덕트의 길이(l₂)는 가장 바람직하지 못한 경우를 위해 설계되고, 이에 따라, 다소 매우 길게 선택된다. M_B는 상기 입구 오리피스(15)의 중심선을 표시하고, M_GK는 상기 얀 덕트(4)의 중심선, 그리고 SM 은 M_GK및 M_B의 교차점을 표시한다. Pd 는 상기 가속 덕트(11)의 시작부의 가장 좁은 단면 위치이고, l₁은 SM 및 Pd 사이의 간격이고, l₂는 Pd 와 상기 가속 덕트(A4)의 단부 사이의 간격이다.는 상기 얀 개방 영역의 대략적인 길이를 표시하고, Ltex 는 상기 얀 텍스처링 영역의 대략적인 길이를 표시한다. 각도 β가 넓어질수록, 상기 얀 개방 영역의 후방으로의 확장은 더 커진다.

도 2 는 노즐 코어(5)가 설치된 완전한 텍스처링 헤드 또는 노즐 헤드(20)를 도시한다. 처리되지 않은 얀(21)은 이송 장치(22)를 통하여 상기 텍스처링 노즐(1)로 공급되고 텍스처드얀(21')으로 진행된다. 충격 부재(23)는 상기 텍스처링 노즐의 출구 영역(13)에 위치된다. 압축 공기 연결부 P' 는 상기 노즐 헤드(20) 상의 외측에 배열된다. 상기 텍스처드얀(21')은 제 2 이송 장치(25)를 통하여 이송 속도 VT 로 이동된다. 상기 텍스처드얀(21')은 ATQ 로 알려진, 예를 들면, 상표명 HemaQuality 를 갖는 품질 센서(26)을 통하여 안내되고, 여기서 상기 얀(21')의 인장력(단위 cN) 및 상기 즉각적인 인장력의 편차(시그마%)가 측정된다. 상기 측정 신호들은 컴퓨터(27)에 공급된다. 상기 상응하는 품질 측정은 제품의 최적의 감시를 위한 조건이다. 상기 값들은 또한 상기 얀 품질의 표시자이다. 품질 결정은, 결정된 루프 크기가 없는한 공기 분사 텍스처링 공정에서 특히 어렵다. 소비자가 좋다고 인식하는 품질로부터 편차를 결정하는 것이 더 낫다. 이것은 상기 ATQ 시스템으로 수행될 수 있는데, 이는 상기 얀 구조 및 그것의 편차가 얀 텐션 센서(26)를 통하여 결정되고 평가될 수 있으며, 단일 특성인, AT 값에 의해 표시될 수 있기 때문이다. 얀 텐셔 센서(26)은 상기 텍스처링 노즐 후에 아날로그 전기 신호로서 특히 상기 얀의 인장력을 감지한다. 상기 AT 값은 상기 얀의 인장력의 측정값의 평균값 및 편차로부터 연속적으로 결정된다. 상기 AT 값의 크기는 상기 얀의 구조에 의존하고, 사용자의 고유의 품질 요구조건에 따라 사용자에 의해 결정된다. 상기 얀의 인장력 또는 상기 얀 텐션의 편차(균일성)이 생산 동안에 변화되는 경우, 상기 AT 값도 또한 변화된다. 상한 및 하한 값은 얀의 레벨 및 니트 또는 직물의 샘플에 의해 결정될 수 있다. 이것들은 품질 요구조건에 따라 달라진다. 상기 ATQ 측정의 장점은, 예를 들면, 텍스처링, 얀의 침윤, 필라멘트 파손, 노즐 오염, 충격 부재 간극, 핫핀 온도, 공기압 차이, POY 삽입 영역, 제공된 얀 등, 상기 공정의 다양한 방해가 동시에 감지될 수 있다.

이하, 도 3 이 참조되는데, 여기에는 완전한 노즐 코어(5)의 바람직한 실시예가 확대 단면도로 도시된다. 외측 설비 형상은 종래의 노즐 코어에 정확히 맞춰지는 것이 바람직하다. 이것은 특히 임계 설치 칫수, 오리피스 직경 B_D, 전체 길이 L, 노즐 헤드 높이 K_H뿐만 아니라 상기 압축 공기 연결부 PP' 를 위한 간격 L_A에 적용된다. 상기 실험은 최적의 흡입 각도 β가 48°보다 더 커야 한다는 것을 보여주었다. 상기 상응하는 압축 공기 오리피스(15)의 간격 X 는 상기 가속 덕트에 관하여 임계적이다. 상기 얀 덕트(4)는 상기 얀 입구 영역, 화살표(16)에 얀 입구 원추(6)를 구비한다. 후방을 향하는 배출 공기 유동은 비스듬한 압축 공기 오리피스(15)를 통한 상기 얀 이송(화살표 16) 방향을 향하는 상기 압축 공기에 의해 감소된다. 상기 칫수 "X"(도 6)는 상기 공기 오리피스가 바람직하게는 적어도 대략 상기 가장 좁은 단면(3)의 직경 d 의 크기 만큼 후퇴되는 것을 나타낸다. 이송 방향(화살표 16)에서 보여지는 바와 같이, 상기 텍스처링 노즐(1) 및 노즐 코어(5) 각각은, 얀 입구 원추(6), 원통형 중심부(7), 동시에 상기 가속 덕트(11)에 상응하는 원추(8), 그리고 확장된 텍스처링 챔버(9)를 구비한다. 상기 텍스처링 챔버는 트럼팻 형상부(12)에 의해 상기 유동을 가로질러 설계되고, 이것은 또한 개방된 원추형 깔때기로 구성될 수도 있다. 도 3 은 각각 120°만큼 엇갈리고 상기 얀 덕트(4) 내에서 동일한 위치 Sm 으로 개방되는 3 개의 압축 공기 오리피스(1)를 구비하는 텍스처링 노즐을 도시한다.

도 4 는 실제 크기와 비교해 크게 확대된 충격 몸체(14)를 구비하는 노즐 코어(5)를 도시한다. 상기 신규 노즐 코어(5)는 종래 기술의 대체 코어로서 설계될 수 있다. 특히 칫수 B_d, 설치 길이로서의 E_L, L_A+ K_H뿐만 아니라 K_H는 따라서 동일하게 제조될 뿐만 아니라 동일한 공차를 갖는 것이 바람직하다. 또한, 상기 트럼팻 형상부는 외부의 출구 영역에서 상응하는 반경 R 을 갖는 종래 기술과 동일하게 제작되는 것이 또한 바람직하다. 상기 충격 부재(14)는 어떠한 형상이라도 가능하다: 구형, 납작한 볼 형상 또는 심지어 캡 모양도 가능하다. 상기 출구 영역에서의 상기 충격 부재의 정확한 위치는 동일한 분리 갭 S_pl에 상응하는, 외부 칫수의 유지에 의해 유지된다. 상기 텍스처링 챔버(18)는 외부적으로 변하지 않지만, 이제 후방을 향하며 상기 가속 덕트(11)에 의해 한정된다. 상기 텍스처링 챔버는 또한 상기 선택된 공기 압력값에 의존하여 상기 가속 덕트 속으로 확대될 수 있다. 종래기술에서와 같이, 상기 노즐 코어(5)는 세라믹, 경금속 또는 특수강과 같은 양질의 재료로 제조되고 실제적으로 텍스처링 노즐 중 비싼 부품이다. 상기 신규 노즐에 있어서, 상기 원통형부 벽 표면(21) 및 상기 벽 표면(22)은 상기 가속 덕트 여역에서 최적의 품질을 갖는 것이 중요하다. 상기 트럼팻 형상의 확장부의 구성은 얀 마찰과 관련하여 결정된다.

도 5 는 노즐 코어(5) 뿐만 아니라, 암(27)에 의해 조정가능하고 공지된 하우징(28)에 고정된 충격 부재(14)를 갖는 완전한 노즐 헤드(20)을 도시한다. 쓰레딩(threading) 목적을 위해, 상기 충격 부재(14)는, 화살표(29)에 의해 표시된 바와 같이 공지된 방법으로 상기 텍스처링 노즐의 작업 영역(30)으로부터 상기 암(27)로 당겨지고 흔들려 이탈된다. 상기 압축 공기는 압축 공기 오리피스를 통하여 하우징 챔버(31)로부터 공급된다. 상기 노즐 코어(5)는 클램핑 부재(32)에 의해 상기 하우징(33) 상에 견고하게 클램핑된다. 볼 형상 대신, 상기 충격 부재는 또한 캡 형상을 가질 수 있다.

도 6 의 하단의 좌측 코너에는 EP 0 088 254 호에 따른 종래 텍스처링이 개략적으로 도시된다. 2 개의 주요 파라미터가 강조된다: 개방 영역 Oe-Z₁과, EP 0 088 254 호에 기술된 노즐에 상응하는 직경 d 로부터 출발하는, 충격파 직경 D_As. 다른 한편으로, EP 0 880 611 호에 따른 상기 텍스처링은 상부 우측 코너에 도시된다. 상기 값 Oe-Z₂와 D_AE값은 매우 큰것을 매우 분명히 알 수 있다. 상기 얀 개방 영역 Oe-Z₂는 상기 압축 공기 공급부 P 의 영역내 상기 가속 덕트 직전에 시작되고 EP 0 088 254 호에 따른 해법의 상대적으로 짧은 얀 개방 영역 Oe-Z₁에 대하여 이미 상당히 더 크다.

도 6 의 본질적인 메시지는, 마하수가 2 보다 작은 종래기술에 따른 얀 텐션(곡선 T 311)과, 마하수가 2 보다 큰 본 고안(곡선 S 315)에 따른 텍스처링 노즐 및 신규 노즐의 얀 텐션의 그래프상의 비교이다. 상기 그래프의 수직 컬럼은 cN 단위의 얀 텐션을 나타낸다. 수평선은 m/min 단위의 생산 속도 Pgeschw 를 나타낸다. 상기 곡선 T 311 은 생산 속도 500 m/min 이상에서 상기 얀 텐션의 명확한 하락을 보여준다. EP 0 088 254 호에 따른 상기 노즐로 수행된 텍스처링은 약 650 m/min 이상에서 하락하였다. 대조적으로, EP 0 880 611 호에 따른 상응하는 노즐에 의한 곡선 S 315 는 상기 얀 텐션이 매우 더 높을 뿐만 아니라 400 내지 700 m/min 사이의 범위에서 거의 일정하며 더 높은 생산 범위에서도 단지 느리게 감소한다. 마하수의 증가는 상기 텍스처링의 강화를 위해 가장 중요한 파라미터들 중 하나이다. 상기 공급 각도의 증가는 텍스처링의 품질을 위해 가장 중요한 파라미터들 중 하나인데, 이것은 상방 좌측 코너에 신규한 노즐로서 제 3 실시예로 도시된다. 예로서, 상기 공급 각도는 50°내지 60°사이 범위로 표시된다. 상기 얀 개방 영역 Oe-Z₃은 상부 우측 코너(EP 0 880 611 호에 따른)의 해법에서의 것 보다 더 크고, 하부 좌측 코터(EP 0 088 254 호에 따른)의 해법에서의 것 보다 대체로 더 크다. 상기 방법의 다른 공정 파라미터들은 모든 3 개의 해법에 대해 동일하다. 45°내지 48°사이의 범위 그리고 새로운 45°이상 이외에, OZ₁및 OZ₂그리고 각각 상응하는 서클로 표시된 바와 같은 상기 얀 개방 영역의 제 1 부분에서 놀라운 유리한 효과가 발견된다. 도 7 및 도 8 에 도시된 바와 같이, 상기 외부적인 차이는 전적으로 상기 변화된 공급 각도에 있다. 상기 얀 텐션의 현저한 증가는 48°보다 더 큰 각도에서 시작되고 단지 결합 효과에 의해 설명될 수 있다. 놀라울정도로 유리한 효과가 현재 이해되는 한, 48°의 공급 각도는, 단지 EP 0 880 611 호에 따른 텍스처링 노즐에 있어서만, 경계를 나타낸다.이러한 유형의 텍스처링 노즐은 심지어 상기 얀 개방의 약간의 강화도 증가된 얀 품질로 변화되도록 충분한 작업 유보를 갖는다.

도 7a 내지 도 7c 및 도 8a 내지 도 8c 는 종래 기술(T341 K1 및 S345)에 관한 다양한 파라미터들 및 50°내지 58°사이의 공급 각도를 갖는 본 고안에 따른 텍스처링 노즐에 관한 파라미터들의 관계를 그래프로 보여준다. 도 8a 에서, 상기 얀 텐션은 좌측으로부터 우측으로 약 20 cN 으로부터 56 cN 으로 매우 강하게 증가한다. 도시된 실시예에서, 상기 얀 텐션은 상기 신규 발명에서의 평균의 2배 보다 더 크다. 도 7a 는 최초에 덜 현저하게 증가는 것을 보여준다. 지금까지 모든 실험은 상기 2개의 그래프 7a 및 8a 에 대한 변화로 귀결되고 따라서 상기 얀 텐션은 48°이상 보다 더 큰 공급 각도로 귀결된다. 도 7c 및 도 8c 는 각각 3 개의 상이하게 텍스처링된 얀 패턴을 도시한다. 상부의 얀 패턴은 종래기술에 따른 노즐로 생산된 것이고, 최상부는 EP 0 088 254 호(T-노즐) 그리고 중앙의 것은 EP 0 880 611 호(S-노즐)에 따른 것이다. 저면부의 패턴은 본 고안에 따른 텍스처링 노즐로 제조되었다. 조밀한 부분이 부족한 상대적으로 넓게 돌출되는 루프들이 종래기술에 의해 제조된 상기 얀 패턴에 대해 즉각 표시된다. 칫수 B₁및 B₂는 가장 많이 돌출된 루프들에 대한 간격의 크기를 표시한다. 상기 2 개의 하부 얀 패턴들에 대해서, 칫수 B₃는 대체로 더 작다. 특히, 그러나, 매우 조밀한 부분들 및 많은 루프들을 갖는 여전히 상대적으로 밀한 부분들이 짧은 시퀀스로 표시된다. 그러나, 본질적인 것은, 상기 얀 패턴들은 하중 하에서 매우 상이하게 반응한다는 사실에 있다. 종래기술에 따른 상기 얀 패턴들(맨위 및 중앙)이 인장 응력하에 놓여지는 경우, 상기 루프들은 과다하게 개방되고 상기 인장 응력이 제거되어도 다시 형성되지 않는다. 대조적으로, 본 고안에 따른 상기 얀 패턴들의 루프들은 상기 인장 응력이 제거된 후에도 거의 완전하게 그대로 유지된다. 이것은, 텍스처링의 품질은 이중의 방법으로 현저하게 개선된다는 것을 의미하고, 이 사실은 지금까지 실험된 모든 얀 타이터에 있어 확인되었다. 또한, WO99/45182 호에 따른 열적 효과가 적용되는 경우 본 고안에서도 품질 및 성능에 있어서 상응하는 개선이 이루어진다는 것을 확인가능하다는 사실이 흥미롭다. EP 1 058 745 호는 상응하는 추가적인 결합 효과를 위해 필요한 부품을 나타낸다.

이하, 도 9 가 참조되는데, 이것은 신규한 텍스처링 방법에 관한 개략적인 개요를 도시한다. 상부로 부터 저면으로, 분리된 공정 단계들이 연속적으로 도시된다. 스무드얀(100)이 텍스처링 노즐(101)로 안내되고 이송 속도 V1 으로 제 1 이송 장치 LW1 을 경우하여 상부로부터 상기 얀 덕트(104)를 통과한다. 바람직하게는 가열되지 않은, 고압으로 압축된 공기가 압축 공기원 PL 에 접속된 압축 공기 덕트(103)을 통하여 상기 얀의 이송 방향에서 각도 α로 상기 얀 덕트에 공급된다.이를 따라 즉시, 상기 얀 덕트(104)가 원추형으로 개방되어, 상기 원추형부(102)에서 대량으로 가속된 초음속 공기 유동, 바람직하게는 마하 2 이상의 공기 유동이 형성된다. 상기 충격파는, 상기 언급한 WO97/30200 호에 상세히 기술된 바와 같이, 실제적인 텍스처링을 수행한다. 상기 공기 공급 위치(105)로부터 상기 얀 덕트(104)로 들어가고 상기 원추형 확장부(102)의 제 1 부분으로 이어지는 제 1 부분은 상기 스무드얀의 이완 및 개방을 위해 작용하고 이에 따라 상기 개별적인 필라멘트들은 초음속 유동하에 놓이게 된다. 사용가능한 공기 압력의 크기(9 ... 12 내지 14 bar 및 그 이상)에 의존하여, 상기 텍스처링은 아직 상기 원추형부(102)의 내부 또는 상기 출구 영역에서 수행된다. 상기 마하수와 텍스처링 간에는 직접적인 비례관계가 성립한다. 마하수가 커질수록, 상기 충격 효과는 더 높아지고 텍스처링은 더욱 강화된다. 2 개의 임계 파라미터들이 상기 생산속도를 위해 표시된다.

ㆍ요구되는 품질 표준, 및

ㆍ상기 이송 속도가 더욱 증가되는 경우 상기 텍스처링을 저하시키는 떨림.

다음 약자들이 사용되었다:

Th.vor. 선열처리, 가능하게는 상기 얀의 가열 또는 뜨거운 증기에 의함.

G.mech. 압축 공기 유동의 기계적인 효과(초음속 유동)로 상기 얀의 처리.

Th.nach. 뜨거운 증기로 후열처리(가능하게는 각각 열 및 뜨거운 공기에 의함).

D. 증기.

PL. 압축 공기.

추가적인 열처리에 의해, 상기 텍스처링의 저하 및 떨림 현상 없이 1500 m/min 까지 생산 속도를 증가시키는 것이 가능하였으며, 여기서 현재 실험 시스템은 한계 조건이었다. 가장 우수한 텍스처링 품질은 800 m/min 보다 매우 더 높은 생산 속도에서 얻어졌다. 놀랍게도, 본 고안자들은 1 및 2 개의 완전하게 새로운 품질 파라미터들을 각각 발견하였는데, 여기서 모든 테스트들은 단지 상술한 법칙(다 높은 마하수 = 더 강한 와류 = 더욱 강한 텍스처링)을 확인하기만 하였다. 한편으로, 상기 발견된 파라미터들은 각각 상기 텍스처링 전후의 열처리에 있고, 그리고 다른 한편으로는, 상기 공기 압의 상승과 상기 가속 덕트의 상응하는 구성에 의한 마하수의 증가에 있다.

a) 후열처리 또는 이완

전문가들은 상기 텍스처링 노즐을 떠나는 상기 얀의 얀 텐션은 텍스처링을 위한 중요한 품질 표준으로 고려하는데, 이것은 또한 상기 텍스처링의 강화를 위한 조치로서 또한 인식된다. 상기 텍스처드얀(106) 상의 얀 텐션은 상기 텍스처링 노즐(TD)과 이송 장치 LW2 사이에서 형성된다. 인장 응력하에 놓이는 상기 얀의 열처리는 이러한 텍스처링 노즐(TD)과 이송 장치 LW2 사이의 영역에서 수행되었다. 이러한 공정에서, 상기 얀은 약 180℃로 가열되었다. 제 1 실험은 핫핀 또는 가열된 고뎃 그리고 또한 핫플레이트(접속없는)로 이미 성공적으로 수행될 수 있었으며, 상기 이송 속도에 관한 품질 한계는 크게 증가할 수 있었다는 놀라운 결과를 가져왔다. 현재, 상술된 후열처리는 상기 텍스처드얀에 고정 효과 및 동시에 수축 효과를 가져오며, 이에 따라 상기 텍스처링을 지지한다.

b) 선열처리

더욱 놀랍게도, 유사하게 상기 선열처리도 상기 텍스처링 공정에 유리한 효과를 가져온다. 여기서 성공의 원인은 상기 얀 덕트 내의 공기 공급 위치와 초음속 영역내의 원추형 확장부의 제 1 부분 사이의 부분에서의 수축 및 얀 개방의 결합 효과로 생각된다. 상기 얀의 가열에 의해 강성이 감소되고, 이는 상기 텍스처링 공정에서 루핑을 위한 예비조건들을 개선시킨다. 이러한 점을 포함하여, 실험들이 열원으로서 핫플레이트 및 핫핀으로 성공적으로 수행되었다. 가능하게는, 상기 사실은 상기 얀의 선열처리가 상기 텍스처링 노즐에서 공기 팽창의 부정적인 냉각 효과를 피하는데 도움을 주며, 결과적으로 텍스처링은 가열된 얀에 대해서 개선될 수 있다. 극히 높은 이송 속도로 인해, 상기 열의 일부는 루핑 영역에 도달할 때 까지도 상기 얀에 남아있는다.

도 9 는 각각 짧게 그리고 그 즉시 그 뒤에 상기 이송된 얀에 수행되는 뜨거운 공기, 뜨거운 증기 또는 다른 뜨거운 기체와 같은 처리 매체의 효과를 보여준다. 상기 공정에 있어서의 방해는 따라서 분리되지 않고 상기 2 개의 이송 장치 사이에서 결합 효과로 통합된다. 이것은, 상기 얀이 단지 처음에만, 그리고, 상기 공기의 기계적인 적용과 열처리가 존재하는 사이, 단부에서 지지된다는 것을 의미한다. 상기 열처리는 상기 얀 상에 수행되는데, 이것은 여전히 압축 공기에 의해 기계적으로 형성된 상기 필라멘트들 내에서의 텐션 및 상기 얀 내에서 텐션을 받게된다.

도 10a 내지 10d 는 공간적인 관점에서 분리된 기계적인 효과 및 열적 효과에 대한 예시를 보여준다. 상기 효과는 각각 상기 실제적인 텍스처링 전 또는 후에 공간적으로 발생된다. 여기서, 상기 얀의 가열은, 단지 다소 제한된 정도로만, 상기 텍스처링을 위해 유리하게 사용된다. 도 10a 내지 도 10d 는 몇몇 주요 가능한 이용을 갖는 열처리를 위한 소위 가열되고 구동된 고뎃들의 이용을 보여준다. 가열된 위치가 존재하는 경우 각각의 경우에 대해서 상기 고뎃에 온도가 기재된다. 유추하면, 본 고안에 따른 핫플레이트 또는 연속적인 유동 증기 챔버가 모든 경우에 대해서 또한 사용될 수 있다.

상술한 바와 같은 본 고안에 따르면 특히 1000 m/min 이상의 성능의 개선이 가능하고, 동시에 모든 적용 영역에서 가장 높은 얀 품질을 제공하는 탁월한 효과를 갖는다.

Claims (6)

1. 입구 단부와, 공기 공급 오리피스를 구비하는 바람직하게는 원통형인 중심부와, 10°보다 더 크지만 40°보다는 작은 확장 각도를 갖는 바람직하게는 원추형인 출구 단부를 갖는 연속적인 얀 덕트를 구비하는 무한사의 텍스처링을 위한 텍스처링 노즐에 있어서,

   상기 공기 공급 오리피스는 48°보다 크고 80°보다 작은 공급 각도를 가지고 상기 얀 이송 방향으로 배열되는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.
2. 제 1 항에 있어서,

   단지 1 개의 공기 공급 오리피스를 구비하는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.
3. 제 1 항에 있어서,

   동일한 공급 위치에서 개방되며, 120°엇갈리게 배열된 3개의 공기 공급 오리피스를 구비하는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.
4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 하나의 항에 있어서,

   상기 공기 공급 위치는 상기 원추형 확장부와 간격을 두고 상기 원통형부 내에 위치되며, 상기 간격은 적어도 대략적으로 상기 얀 덕트의 직경과 일치하는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.
5. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 하나의 항에 있어서,

   적어도 상기 중심 원통형부와 원추형으로 확장된 출구 구멍은 노즐 코어의 부품으로서 제공되고, 상기 노즐 코어는 바람직하게는 텍스처링 노즐 헤드 내부의 삽입물로서 제공되고 특히 세라믹과 같은 내마모성 재료로 구성되는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.
6. 제 5 항에 있어서,

   상기 노즐 코어는 제거가능한 코어로서 제공되어, 최적의 내부 칫수와 입구 각도를 갖는 노즐 코어가 대체물로서 삽입될 수 있고, 상기 원추형으로 확장된 부분의 출구 단부에는 바람직하게는 충격 부재가 배열되고, 상기 충격 부재는 상기 원추형으로 확장된 출구 부분에 적어도 가깝게 조정될 수 있으며, 여기서 상기 텍스처링 노즐은 바람직하게는 텍스처링 헤드의 부품으로서 제공되고, 특히 바람직하게는, 상기 공기 분배는 상기 텍스처링 헤드의 얀 덕트내 3 개의 공기 공급 오리피스를 통하여 배열되는 것을 특징으로 하는 텍스처링 노즐.