TWM247594U - Winding nozzle for endless yarn winding - Google Patents

Description

M247594 挪、新型說明： 【新型所屬之技術領域】 本創作關於一種利用締捲喑峻 ^也也 缔摄—， ％ ’它係用於將無端紗作

、节捲的方法，該締捲喷嘴具有_ I 條貝通的❸、通道，壓縮空 4巴的壓力沿紗運送方向吹人該紗通道中，立中 ，紗通道的出口端以大於丨〇。 蛛如 的擴張角度（且宜呈錐形） .又見。此外還關於-種用於將無端紗締捲的締捲嗔嘴，它 ^有一條貫通的紗通道，該紗通道具有_人口端、一中部 奴（宜為圓筒形，且具有一空氣 兮山 工矶人入孔）、及一出口部段， ”出口部段宜為錐形，其擴張角度大於1〇。，但小於利。。 【先前技術】 的/締捲」（TeXtUreren)—詞，有-部分仍指將紡成 長絲束或相關的無端紗精製（Veredelung) ，i 該紗—種纺織品特性。以下的說明中，「締捲」一詞 ?指在個別的長紗上產生多數環圈（SchUngen，英：比叩 或者造成壞圈紗（Schlingengarn)。締捲的—種較舊的 :決方案見於歐洲專利EP 〇 〇88 254。無端長絲紗在一締 山1嘴的人口端送到該紗導引通道，並在—心形的出口 端利用超音速流的力量締捲。紗導引通道的中部段在整段 長度範圍呈圓筒形’具有恒定的橫截面。入口略修圓，俾 ::處理的紗毫無問題地導入。在喇叭形出口端有一個引 其中在似形部與引導體之間形成環圈（起圈）。 鈔以很大的超喂量送到締捲喷嘴。要在各條個別的長紗上 M247594 起圈超喂係必需者，如此使得在出口端的纖度（

Titer)才疋南。 此歐洲專利EP 0 088 254係由—種締捲裝 … :用於將，少一條由多數長紗構成的無端紗用一個供以壓 力媒的m締捲’它包含一條紗導弓丨通道以 壓力媒的供應管路，沿徑向開口到該通道中。此類嘴嘴:: 通道的出口開口朝外變寬，有一 、 ^ 琢形或+球形之引導 :突伸到該出口開口進去，肖它形成—環形縫隙。人們： 迢’在締捲紗的場合，在加工程序之時間之後

的性質，這對於終產品之紗的可 J V /日]』用性疋一種重要的標準， 此外，一種或數種紗的混合古 ,^ 杈度问低，以及締捲紗的個別 長絲的混合程度對於要達成均勺 _ 乂 Ί 9的布枓質地（farenbild) 而&很重要。在此，雜定柯後田 牙心疋[生係用於作品質指標，要測定抄 的不穩定性⑴’將紗㈣（具有四個繞捲，各有—米 的周長）在-叙盤上形成，如—種纖度的聚妒 的複絲紗所示。這種紗條帶施以25cN負荷為時一分鐘": 後測定長度x。然後’同樣地施胸負荷-分鐘，解;; 負荷後’在-分鐘後，將該條帶重新施以25CN負荷，再過 -分鐘測定長度Y。如此得到不穩定性的值！： I =^-100% 此不穩定性表示’由於戶斤# AA么朴 、斤知的負何，會造成多少％夕 殘留拉伸〇 EP 0 088 254的曰从γ上 的目的係提供一種上述種類的改 M247594 良衣置，藉之可達到最佳締捲效果，以確保紗有高度穩定 性並使個別的長紗有高混合程度。其解決之道，係使該通 —道的凸形隆起的出口開口的外直徑至少等於通道的直徑的4 倍，且至少等於該球形或半球形引導體（5)的直徑的〇. 5倍 。最佳的結果係在1〇〇〜超過6〇〇米/分範圍的生產速度時 發現。值得注意的事實是··本申請人在超過丨5年的期間中 成功地將相關的喷嘴在市場行銷。如此所生產的紗的品質 ，經過十五年的期間，證實十分良好，但希望效率提高的 需求日益高漲，本申請人在EP 〇 88〇 611中的解決方案中 將效率提南到超過丨〇〇〇米^/分。效率提高的中心構想在 方、在4 :覓的超音速通道中將氣流性質密集化，換言之， 係在t生起圈的區域中作密集化。特別的測 捲喷嘴的出口處的紗張力。㈣多試驗系列在在二 0 088 254的解決方案，紗張力約_米/分。紗運送速度 大大降低。這點最後說明了這種喷嘴類型的功率的限度。 具有在超音速通道中將氣流密集化作用的Ep 〇 254的方式使紗張力出乎意料地提高，使得運 到超過 ^ ^ ^ 〃 &。如此所加工的紗的品質即使在最 达速度日于在評姑卜士/ % 專” β山 也仍一樣，甚至更好。但在實用上的社 要^求^意料’因為在許多應用上’紗的品質卻不符所 〔新型内容〕 本創作的目的在於提供一種方法及 可使效率楹古7、节捲，嘴，它 吏文羊k间’特別是高達超過1〇〇〇米/分，但卻仍儘可 M247594 能地使所有的用途相最高的紗品質。 創作 創作在本創作的實施中， 壓縮空氣係以大於48。“主 將開紗作用密集化的 ' 48 (特別是大於50。）的—λ念ώ 入該紗通道中。 勺人入角度吹 在所有今的研究只能確認一點 而言，最佳的吹入S^ 處理空氧」 角度，由ΕΡ 0 088 254的舔彼+此 得的數據係在48。。4S。 ^ 的、，帝捲賀嘴所求 還可參考…Ϊ 只會使締捲變差。關於此點 $ A· Demir 在 ι99〇 年 2 月 Γ ν "Journal 〇f Engineerinf 12/97)在 g erinf for lndustry” 中的* 此專題的作者用許多究 九大作。 具30。，45。及60。要的參數。在此使用 口人入角度的喷嘴試驗。在各 具60。吹入角度的喰喈妒i 隹各方面看， 月度的賀較差，因為纟6〇。日夺处旦 跑到對面壁上並仆兔t女 刀的月b里 為烏有。因此在經濟方面確認到依EP 〇 0 8 8 2 5 4的締捲噴嘴的發 因此不再對…乾臂中在經驗上所得的結論， u此不再對之質疑，在Ep 〇 發展中，並沒有理由不、尊* 的較新式噴嘴類形的 ，亦即吹入角卢在4二1寸這種經多年來確認的經驗之談 880 6]Ι δ的乾圍為最佳者。因此在EP 〇

別U 611的解決方崇φ A λ . ^ 案中在刼作上仍採取這種特定。但就吹 入角度的影響觀之，想要 法。完全^_ Γ 善，乃絲了新的做 也’我們發現’利用E"88"u的喷 為 將吹入角彦力口女，>&结 < ^ ^ F ±41, 一糸列的試驗中，所締捲的紗 的口口貝已有料想不到的提高。結果本創作人知 這二個程序區域 ”” 開紗作業 M247594 ~ ~紗的締捲作業 必/頁取k地互相配合設定。多次重複試驗顯示出··在 βρ 〇 _ 254 #解決方案中’其限制係位於此締捲區域中 匕曰大開、、/作用只會造成不利結果。在紗糾纏作業（ Vemrbelung’英·· entangUng)的領域，人們知道，在 吹入角度’日夺’開紗效果為最大。糾纏的目的係、在紗中 形成規則的結，纠爐的々丨工 糾、，廛的例子可麥考DE 1 95 80 01 9。而在 旁捲n ’則反之，都不形成結。對於形成結與形成 壤圈的這兩種基本不同的方法，吹入角度須設一界限範圍 。然而仍不可能決定這種界限。迄今，吹入角度的範圍為 ”夂，但小於8°。’且特暇50。〜約7〇。。上限仍不能 U確地求得。紗通道有—中央部段，宜為圓筒形，它 =運达方式漸過渡到該錐形變寬部’其間並無突然的變大 Ό ’其中’該壓縮空氣距該錐形變寬的超音速通道足夠 距離地，吹入該圓筒形部段。 就本創作的研究方面’主要提供了三個新的認知： 場合 能使 當依EP 〇 880 661的密集化超音速流的締捲喷嘴的 如果吹入角度增大到超過48。，則在各種紗纖度都 質改善。 •當角度增加超過48。時’品質開始明顯提高。 •當吹入角度大於52。時（一部分到達6〇。，甚至 65。）’紗品質出奇地保持忸定。但最佳 紗纖度有關。 因此，兹提議，將吹入角度確定成為紗品質的函數。 10 M247594 ' /在48〜80 (且特別是50。〜70。）範圍中紗纖 度的函婁i：。本創作的優點可以利用在只具有單一孔的締捲 ^ ( G縮工軋經该孔以大於4 8。或5 0。的角吹入），但 取好該壓纟佰空氣經由三個在周圍相隔丨2〇。的孔吹入該紗 通逼中。在任何情形巾，重要的是··開紗❹受到壓縮空 氣吹入紗通道中而密集化，但可避免在紗中形成結。 本創作的締捲喷嘴的特徵在於：用於將開紗作用密集 化的壓縮空氣以大於48。（且宜大於5〇。）的吹入角度吹 入紗通道中。最好，該空氣吹人位置在此圓筒形部段中設 在距錐形變寬部一段距離處，其中該距離至少大約相當於 紗通道的直徑，依此目前的知識，這二個程序階段——開 紗與締捲階段一的長度，在先前EP 0 088 254的喷嘴， 係太紐了。這點也是利用這些舊解決方案，其運送速度受 限制的理由之一。 本創作開啟不同的認知： 1·開紗作業以及紗的締捲作業須分別&各㈣最佳化； 2.要將這二種完全不同的功能作最佳化，則它二的地 點須分開； 3.然而钟遂资及相緊接著先後實施，使得開紗作業之 後緊跟著就作締捲作業，或者，開紗作業過程結束時：即 直接進入締捲作業。 至少-個締捲噴嘴的中央圓筒形部段及錐形變寬的出 口部段設計成一喷嘴核心的-部分。Λ喷嘴核心宜設計成 嵌入件形式嵌入-締捲噴嘴頭中，且用耐磨損材質（特別 M247594 疋陶瓷）構成的材料製成。 、特別有利的做法係將該噴嘴核心設計成可更換核心的 形^ =得一個具有最佳的内部尺寸及入口角度的噴嘴核 可乂/入。因此，舉例而言，可將習知技術中一種既有 々貪觜核。用極少的作業更換，並利用本創作的所有優點 。一如在習知技術，在錐形變寬的部段的出口端設有一引 導體匕可至少一直到達該錐形變寬的出口部段附件。如 此可進一步促使紗的品質恆定。此締捲噴嘴宜設計成-締 捲頭的#分’其中空氣分佈元件設在締捲頭中的三個空 氣^入孔上。以後細節可參考EP 0 880 61 1，它乃是本創 作著手的基礎（如果程序階段係關於締捲的話）。 在EP 〇 880 61 1中提到，第一關鍵係在於締捲喷嘴後 的紗張力。只有提高紗張力，品質才能改善。當吹喷空氣 流❹i料2馬赫範圍，才能做到此突破。許多研究系列 〇立貝不仁口口貝改善，而且由於提高生產速度品質造成的 負面〜音出可地少。馬赫數只梢微升高超過2已有明顯結 果。對於締捲程序之相關的密集化作用的最佳解釋可由以 下現象看出：在該「衝擊鋒面」（St〇ssf〇r〇nt)正前及正 後的速度差加大，這個直接對於空氣夹合到長絲的相關夾 合力量造成影f。在衝擊鋒面的區域中力量升高，使得紗 張力提高。藉著將馬赫數提高，則衝擊鋒面發生的情形提 高。依本創作係可得知以下定律··較高馬赫數=較強衝擊 二較密集的締捲作業。密集化的超音速流造成較寬的鋒面 及使所開紗的個長絲更密集很多，因此不會有環圈向側邊 12 偏離超出衝擊鋒面的 速流的產生係基於勝二由於在加速通道中的超音 ，例如不用馬# h W乂同的馬赫數乾圍 用馬赫2 · 5也可使有#屮口 #哉 提高或近乎加倍。在 > κ面 姓果，日4 + β 甸有各種不同的出乎意料的觀察 —且和本創作-齊證實本創作的觀點： 較雈的先1以、^馬赫範圍所設計的超音速通道時和 =的先爾比起來，在相同的生產速度時締捲的品質 --- 一，丨一 —對個別紗織度作測試研究—直到生產速纟謂〜 不使締捲作用瓦解（ZUSa_e浙uch)。 5(列里技術上馬上測知：平均紗張力上升到直逼 ―此外’在报大的速度範圍中’例如400〜700米/分中 這種上升值保持近乎值定。 Λ外遇確貝顯不’即使在壓縮空氣的供應壓力的 ^ 也存在—主要之影響因素，為了確保較高的馬赫 數’在許多情形中，需要較高的供應愿力。這種塵力大約 在6〜14巴之間，但可升高到2〇巴或更高。 依歐洲專利ΕΡ 0 088 ^ 的缔捲的先前技術的對照 研究以及在EP "8"61範轉中的新穎解決方案在另一個 _著的範圍中得到以下定律：在較高生產速度時，料捲 品質比起在較低生產速度時用一種為較低馬赫範圍所設計 的超音速通道的缔捲品質來，至少相同或者更佳。締捲過 長當衝擊鋒面中的空氣速度超過馬赫2 (例如在馬赫2 5〜 13 M247594 馬赫.5)時很密集，使 嫌f 1更在取鬲的紗通過速度時也 成乎無例外地將所有環圈掌握住， 在加速通道内產生高u結合在紗中。 用-直到氣速度，可以使締捲作 直到取冋速度為止都不會再 八糾、产、主姑ΛΑ A丨 听丹一人，整個長絲複 。心在清楚的外通道界限 灵 鋒面區域中。對於本創心進且直接進到該衝擊 Λ 、 乍々正面效果的原來的中心基準在 方；·紗的穩定性普遍改盖 1里 曰遏改善。如果一條用此新 捲的紗受到很強的拉庫力且冉妨#, 孭解决方案締 祕應力且再放^，則可以確認，這種组

、，哉（Textur),亦即結合位 ' ^ 衣圈疋否能仍然保掊幾丰 不變。這點對於以下的加處 、 J加工處理疋一決定性的因素。 在加速通道中，紗被該受加 ^ ^ , ^ , λ $ a 疋日7工^賀流在相關的路 二再開紗，並送交到緊隨在後的締捲區域中。 吹噴空氣流在加速通道之後’不轉向，經過 變寬且快速變寬的部段導進。可將一條或數條紗線以= 或不同的超喂量送入’並用4〇〇〜超過12〇〇米/分的 速度作締捲。壓縮^氣喷流在超音速通道巾加速到W〜6 馬赫’且宜到2. 5〜4馬赫。如果紗通道出口端利甩—個反 彈體限制，使得締捲紗大約垂直於紗 ，則達到最佳結果。 “軸一縫隙導離 作中也依放射 圓筒形部段的 直送到該加速 利用此新穎解 量作締捲。該 特佳的方式，係將吹噴空氣在本新穎創 原理（Radialprinzip)從供應到紗通道的一 供應位置直接沿一軸向以大約丨亙定的速度一 通道為止。一如在先前技術EP 0 880 61 1， 決方案也可將一條或數條紗線以不同的超喂 14 M247594 超音速通道之整個的理論上有效的變寬角度從最小到最大 的直徑要超過10° ，但小於40。 ’且宜在15。〜3〇。之間

。依目前-般的粗糙度值’就系列製造而言，最上限角二 (總角度…5。〜36。，在一錐形加速通道中，壓心 氣大致恒定加速。在超音速通道正前方的喷嘴通道部段宜 設計成大致圓筒形’其中利用運送元件朝加速通道的方向 吹入該圓筒形部段。作用到紗上的拉入力量係隨加速通道 的長度而加大。噴嘴的變寬度或馬赫數的提高使締捲作用 密集。加速通道的橫截面變寬範圍至少要1: 2.0,且宜1 ;2.5或更大。此外，加速通道的長度比在加速通道開始 處之紗通道的直徑大3〜15m 4〜12倍。加速通道 可以整個或部分地設計成持續變寬，具有錐形部段，及/ 或略呈球形。但加速通道也可設計成細分段方式，宜且有 不同的加速區域具有至少—個壓縮空氣流的較大加速的區 域及至個較小加速的區域。如此，該加速通道的出口 區域可設計成圓筒形或近乎圓筒形，而入口區域快速變宽 :但以…6。的角度變寬。如果依本創作維持該加速通 運的邊緣條件，則上述加速通道的變化顯示出近乎等值或 ::、相當者。在超音速通道後的紗通道有—個呈明顯凸狀 變寬的紗通道開σ，且宜呈心形以大於4G。變寬，其中 ’從超音速通道進到紗通道開口的過渡區宜呈非持續狀延 伸…決定性的因素係為：利用一反彈體主要也能正面地 影響在缔捲室中的屢力性質’並保持穩定。該締捲噴嘴的 -種較佳的設計的特徵在於：它有一條具—中央圓筒形部 15 / ί又的貫通的叫、 、、y通道’空氣供應管開口到該部段中，且沿線 5包動方向有 〇 一錐形加速通道，直接地接到該圓筒形部段， 其開口角产 「 又ν α 2 )大於15。，並有一隨後的變寬部段， 其開口角度（3)大於4〇。。 本創作兹配合一些實施例說明進一步細節。 【實施方式】

°月 > 考第1圖，締捲噴嘴（1 )有一條具一圓筒形部段 (2)的紗通道（4)，該部段同時也是具有直徑d的最窄橫截 ()者通道（4)從這種最窄橫截面（3)漸過渡到一加速 、首（11) 其直徑無驟然變化，然後呈喇0八狀變寬，其中 該喇口八形可以用_^ π 」 用一丰從R定義。根據所調整的超音速流可 取出相關的「播ρ敏饮 τ #鋒面直徑」DAE。根據此衝擊鋒面直徑可 較準在地求出鬆解位置或撕離位置A、A?、心《^。關於 衝擊鋒面的作用可參#⑽Q 88Q 6ιι。空氣的加速區域也 利用最狹橫截面（3)的# w tτ

叫、〜的位置的長度L2以及撕離位置a定義 由於坆疋-種真實的超音速流，故可由此大約計算出空 氣速度。 乐1圖喊不加速通道⑴）的錐形設計，其長度“。開 口角度設為20。。鬆解位置Μ係示於超音速通道末端 在D玄處、玄紗通道以開口角度a> 4〇。過渡到一個非恆定 錐度之陡急擴大的錐形或心形變寬部（⑵中。由於這種 幾何形狀造成—種衝擊鋒面直徑舉例而言，大約有以 下的關係： 16 M247594 L2/ά— 4. 2

Vd= 330m/ 秒（馬赫 i) DAE〜2· 5— MDE =馬赫 3· 2

以相關的開口角度將速通道延長可使衝擊鋒面直徑 加大。就在衝擊鋒面形成的區域中產生儘可能大的「壓縮 衝擊鋒面」（13)，它具有隨後驟變的壓力升高區域（14)。 本來的締捲作用發生在該「壓縮衝擊鋒面」（13)的區域。 空氣移動速度大約比紗快50倍。利用許多試驗可得知，這 些鬆解位置As、A4也可以遷移到該加速通道（1丨）進去，特 別是當供應壓力下降之時尤，然，它在實用1，對各種紗都 可求出最適當的供應壓力，其中加速通道的長度（L2)係 =到最不利的情況而設計者，亦即選設成較長。Μβ表示 人入孔j (15)的中線，Mgk表示紗通道（4)的中線，而 及MB的交點用SM表示，Pd係在加速通道⑴），開始處最 狭橫截面的位置，Li4SM#p』距離，“Μ—直到加 速通這（A4)末端的距離。[大64本-w日日

Laff大的表不紗開口區域的長度 ，Ltex大的表示紗締捲區域的長度。角度々越大則紗開口 區域向後放大得越多。 第z圖心員不一整個締捲頭或喷嘴頭（20)，它具有建入 的喷嘴核心（5)。夫#审 . 未處理的紗（21)經由一喂紗機（22)(

Lieferwerk)送到締捲噴嘴广】、 、、， j V播賀鳥（1)，且呈締捲紗（21，）形式進 一步運送。在缔捲喷嘴的 出口區域（13)中，有一反彈體 (23)。一麼縮空氣接頭（pi 八又在賀鳴頭（20)側面。締捲紗 (2Γ)以一種運送速度vT _ 、、二一弟二喂紗機（25)。此締捲紗 17 丄V丄么1 / ^，）經—品質感測器（26)(例如有標記名稱WQual! ty (&為A 丁Q者）通過，在其中測量該締捲紗（21，）的拉力 一 ^N。單位）及瞬間拉力的偏差），測量信號送到 於 單元（27)作相關的品質測量乃是產品之最適當的 程序勺先决條件。此值亦為紗品質的-指#，在空氣締捲 :中’如果沒有-定的環圈大小值，則其品質測定就變 :”匕起由客戶認為可稱為良好的品質來，本創作所

，差度更車乂之好知。利用& ATQ系統這點係為可能者 μ為乂構仏以及其偏差度可用一個線張力感測器（26)確 析亚另用單一特性數 AT值--作顯示。線張 則器特別將締捲噴嘴後的線張力檢出，呈類比之電信 二二式在此，由線張力測量值的平均值及變動值不斷地 。十昇AT值。AT值的大小係與紗的構造有關，且由使用者 依其個自的品質| 貝要求而求出。如果在生產日夺，線拉力或該 張力的變動（均勻度）改變，則AT值也改變。下限值及 下限值所在之處可利用紗鏡。針織布或 梭織布檢體求得。它們久 义口口貝要求而不同。此ATQ測量 的優點在於：在裎庠φ I & 不同類的干擾可同時檢出，例如·· 締捲作用的位置相同性、長紗斷裂、喷嘴污染、反彈球距 碓熱針（Hotpin)溫度、塵縮空氣差異、_插入區域 (p〇Y-steckzone)、紗前置部（Garnv〇riage)等等。 一以下請參考第3圖’它係一整個喷嘴核心⑸的一較佳 實施例，其橫截面高倍放大。外在的配入形狀（ Einpassiorn)宜完全配合先前技術的喷嘴核心。這點主要 18 M247594 係關灰忒|、要的建入物料、該孔直徑B ◦、總長度L、噴嘴 頭呵度KH ’以及壓縮空氣接頭（pp，）的距離Q。研究顯示 , Tp > 1 取土之 '入角度冷須大於48。相關的壓縮空氣孔（15)相 加速通道的距離很緊要。紗通道（4)在妙的入口區域〔 用刖頭（16)表示〕有一個「紗導入錐形部」（6)。該朝向後 的廢空軋流受到該經由斜壓縮空氣孔（丨5)的沿紗運送方向 朝向的壓縮空氣作用而減速。該量“ X”（第6圖）表示： 该空氣孔宜至少和最狹的橫截面（3)偏離一段直徑d的大小 。沿運送方向看〔箭頭（16)〕該締捲噴嘴（1)或喷嘴核心 ()有 、’y導入錐形部」（6)、一個圓筒形的中央部段（7) 個錐形σ卩（8)〔该錐形部同時相當於加速通道（11)〕、 以及-個變寬的締捲室⑻。該締捲室垂直於氣於受一· 形（12)定出界限，該制σ八形（12)亦可設計成開放的漏斗形 式。第3圖顯示一個具有三個壓縮空氣孔⑴的締捲噴嘴，乂 這些孔互相偏離各120。， 道⑷中。 ❹^上開口到紗通 第4圖以比起實際尺寸放大了數倍的比例顯示—個嘴 ⑸’它具有-反彈體(⑷。此新穎喷嘴核心(5)可 4成用來更換先行技術的迄今f知之喷嘴核心 該尺寸心、心、建入長度lmh，&Kh宜不但相等寺別疋 係可製成具有相同之容許誤差。此外，… 而且 區域也製成與先前技術相同， / , Y形的外出口 J 具有一個對應的半栌η ^ 彈體(】4)可為任意形狀：球形、扁球m 反 反彈體（14)在此出口區域令 '{“目升，。 羊確位置由於维持外部度量 19 M247594 (對應於一相同的拉離 (⑻向外保持不變，作二Spi)而始終可保持。締捲室 出來。缔捲^ 向後朝向且利用加速通道（11)界定 至可各依所選設的空氣壓力的大小而向加速通 運内加大。噴嘴核心（5)一 速< 成，例如陶究、硬仝屬—： 種高硬度材料製 昂貴的邱八、上 殊鋼’且係為締捲噴嘴本來就 叩貝的心刀，这種新穎的締捲μ中 圓筒形壁面（21)以β产上、土 黑占疋·呑亥 的口所 口速通道區域中的壁面（22)有最高 的° 口貝…刺°八形變寬部可針對紗摩擦力而確定。 第5圖顯示一整個噴嘴頭⑽，它具有一喷嘴 ^個反彈體⑽，該反彈體（⑷可經由—f(27)調整， 鎖固在一習知的殼體⑽中。要將紗穿入，係將反彈體 (⑷隨臂⑼用習知方式對應於箭頭⑽由缔捲喷嘴的工 作區域（3〇)拉離或轉離。壓縮空氣由一殼體室⑶）經㈣ &空氣孔供應。喷嘴核心⑸用一夹狹條a—) ⑽牢牢夾在殼體(33)上。如不採用球形，反彈體也可為 球帽形。 第6圖下左方以不意方式顯示Ep ◦ 〇88 254的先前技鲁 術的締捲作業’在此有二個主要參數，一個開口區域〇厂 Z|以及一衝擊鋒面直徑DAs ’從一直徑d開始，對應於— 噴嘴，如EP 0 088 254所述。而在圖右上方顯示依Ep 〇 088 611的締捲作業。此處可清楚看出，〇e—乙與Dae的值 較大。開紗區域Oe—Z2在壓縮空氣供應源p的區域中在加 . 速通道前方不遠處開始，且比起EP 〇 〇88 254的解決方案 的較短的開紗區域0 e — Z!已大得多。 20 M247594 第6圖的重要說明在於將以馬赫數〈2的先前技術（ 曲、.泉T311 )的紗張力與用馬赫數大於2的本創作的締捲噴 嘴^匕新穎噴嘴坐標圖的比較。在圖中的垂直轴係紗張力 (單位CN)。在曲線T3U可看出紗張力在超過生產速度 5°° "分時明顯下降。在約㈣米/分以上係為用Ερ 〇 088 254的噴嘴的締捲作業，與之不同者，用Ερ 〇 _ 611的相關噴嘴的曲線S315顯示出：紗張力不但高得多， 而且在_〜7GG米/分的範圍中幾乎是^者，且即使在 更:的生產速度範圍也只緩慢下降。馬赫數增加是締捲作 用岔集化的最重要參數之一。吹 最重要❹夕― 人入角度加大是締捲品質的 夕 ，如在上第三例子用此新穎噴嘴所示者。 人入角度在50〜6〇。範圍。開紗區域〇 於在右上（依ΕΡ 〇 88〇 611)之解決方面更6 3 左下（依e"_ 254 )的解決方案大得多。 ：： 工程的方法參數在所有這三種解決方㈣相;、、王序 〜48。的範圍以及超過45。的不同吹入角度外在二45 第-部段有出乎意料的正面效果 ，“、區域 用相關的U形;ϋ 1 〇Ζ2所標示或 … 如第7圖與第8圖所示m 同彺於吹入角度的改變。 勺不 在超過48。的角戶_ 之線張刀的上升作用係 的角度開始’且只能用組合的 =前我們知道有這種出乎意料的正面效=至 的吹入作用在…“u的締捲喷嘴卻是―::種48。 Γ締捲噴嘴類型有充分的功率保留，因此即使開這 木化也會轉變成紗品質的上升。 、、'y略作密 21 M247594 第7圖a〜c以及第 、 術（T341K】* S345 )及回& C以座^圖顯不在先前技 本創作的締捲噴嘴以吹入角度5〇。 〜58的不同芩數的關係。力筮Q闽 ^ 9(]rN ’、在第8圖a線張力從左到右從 速上升到56cN處，線張力在此圖式例子用本創 作在此部段中則增加到比二倍更 物：用本創 張力較不陡的上升。迄八所古 4 7圖a敢先顯示線 «同A _ 、'所有的研究顯示在第7圖a孝口第 圖a的一個圖的範圍 吹人角度，線張力要高得多:二此可知在48。以上的 女呵侍夕。弟7圖c與第8圖

:個不同的締捲之紗圖樣。圖中上方的二個紗圖樣= 财技術的喷嘴製造者㈣係用先 ^ ^ 方者係依 ΕΡ 〇 〇88 254 ( 丁一 中間者係依ΕΡ 〇 880 61 1 (s—噴 的圖樣係在本創作約、 取 喷嘴中，這些環圈突伸在技術的紗 „ η ^ 在緊密的位置有瑕疵。值Bl 及B2頌不大伸最多的 樣中，值“顯地小得多。二:、在 下方的紗圖 定性的—,… 冑争夕％圈的仍較密的位置。但決 如果依先1'紗圖樣在負荷下會表現得大不相同。 圈會鬆解得太厲宝，而中間）叉到拉力，則環 而依本創作=力= 後仍部分地呈鬆解狀。 。這表示絡後，環圈仍幾乎完全在紗圖樣上 、又丁 ，.帝捲質從兩方面觀點都可明顯 、古 在迄今所檢測的紗纖度得到證者。 、' &點σ 、十立 π戶、。此外還有一個事者/香媒 ::也;:際專利~2的熱作用時，其 也可利用本創作作對應的提高，ΕΡ105δ 745係為此 22 M247594 相關的附加的組合作用的整體的一部分。 ， ^在以下清苓考第9圖，它顯示本新穎締捲程序的示意 見圖。由上往下連續顯示分別的程序階段。平滑紗(1〇〇) 從上經由一第一喂紗機（LW1)以所予之運送速度Η送到 :個締捲嘴嘴（1Q1)並通過紗通道（104)。經由壓縮空氣通 道（1〇3)〔它們接到一壓縮空氣源（pL)將高度壓縮（且宜未 加熱）的空氣以-角度α沿紗的運送方向吹人紗通道（ι〇4) 。緊跟著將紗通道（104)呈錐形開放，使得在此錐形部段 (102)中產生一股大幅加速的超音速空氣流，宜大於馬赫2 · 如在上述之WO 97/30200中的實施例所述，該衝擊波 以成本來的締捲作用。該從空氣吹入位置（1 05)進入紗通道 (104)的第一部段一直到錐形變寬部（1〇2)的第一部段係用 於作絮集（Auflockerung)以及使平滑紗開紗。因此個別 的長紗受到超音速流作用。締捲作用各依現成的空氣壓力 大小（9巴…12巴直到14巴及更多）仍在錐形部分（1〇2) 中發生或者在出口區域發生。在馬赫數與締捲作用之間存 在著正比例的關係，馬赫數越大，衝擊作用越強，締捲作 | 用越密集，對於生產速度而言，有二緊要參數： •所要的品質標準 •搖動作用（Schlackern )，它在運送速度進一步提 咼時會導致締捲作用瓦解（Zusammenbruch )。 . 第1 0圖中縮寫的意義為： . T h · V 〇 r ··熱如處理’如有必要可以只作紗加熱或用 熱蒸氣 23 M247594 G. mech.:用壓縮空氣流的機H · 喊硪作用作紗處理（超音 速流）。 ·

Th. Mach.用熱洛氣作熱處理广 ' 处埋（如有必要，只用熱量 或用熱空氣 D :蒸氣 · :壓縮空氣 生產速度可用附加的熱處理而一直提高到1 500求/分 ，而不會使締捲作用瓦解也不用搖動（Schlacken)，其中 界限係由既有的試驗設備而予定。最佳締捲品質可在遠冑 · 於800米/分的生產速度達到。出乎意料地，本創作人發 現一個或二個全新的品質參數’其中即使更前面所述的定 律（較高馬赫數=較大衝擊=密集締捲作用）在所有的試 驗中也只能確認。所發現的參數一方面係在一個締捲作業 之前及之後的熱處理，另方面在於藉著提高空氣壓力及將 加速通道作相關設計以提高馬赫數。 a)熱處理或回縮（Rei axi eren ) 行家判斷締捲作用的一個重要品質標準係利用由締捲 % 17貝鳴出來的紗的張力，此值也當作締捲作用的密集度的量 。在缔捲紗（1 〇6)上的紗張張力在該締捲喷嘴（TD)及一喂 紗機（LW2 )之間調整，在此締捲喷嘴（TD )與喂紗機（ LW2 )之間的區域申，在該受拉力的紗上作熱處理。在此將 . 紗加熱到約1 8 〇 °C。第一試驗利用一熱銷（Hotp i η )或用 · 加熱的粗頌絲纺機（Ga 1 e11e )以及用一熱板（Hotρ 1 at e ) (無接觸方式）已可成功地完成，其結果出乎意料地，就 24

I M247594 =廷速度方面而言，品質限度可大大提升。其原因目前係 〜為上逑熱處理對於該締捲紗有固定效果，同時有收縮效 果，因此有助於締捲作用。 b)熱前處理

更出乎忍料地，熱前處理同樣地對締捲過程也有正3 效果。此處在超音速範圍中在空氣吹入紗通道中的吹入β 置14錐形k見部的第一部分件之間的部段中在收縮與開衫 用之間的種組合作用應該是這種結果的起因。 將、）加熱，使韌度減少，因此有利於在締捲程序P形 成、乂衣為此，也可用熱板及熱銷當作熱源而成功地完成 =驗。此外促成此效果的原因之―，大概還有：將紗作熱 刚處理’貝I]由於締捲噴嘴中空氣膨脹吸熱造成的負面的冷 :作用可避免，因此在加熱的紗，締捲作用可改善。在很 门的運迗速度日寸’熱量的一部分一直保持留在紗本身中， 一直到環圈形成的區域為止。

第顯示利用處理劑的作，該處理劑可為熱空氣 、熱蒸氣、或其他熱氣體，這些處理劑在跑動的紗上前後 相隔不遠或前後緊隨著地作處理，用這種方式，這些程序 手段（verfahrenseingrm)並非互相隔離，而係在二個 喂紗機之間的共同作用點细人 ^ 士 ι 用點組合。這表示’紗只在前端及末 端保持住，而在其問斜、从 、1就作機械式空氣處理手段及熱處理手 段。此熱處理作業係在長 你贡、、乐宁或在紗中的張力（此張力係 由壓縮空氣以機械方式產生者）。

在第10圖a到d中湿- p A 中.、、、員不局邛分離的機械作用與熱作用 25 M247594 。此熱作用在空間方面係在原來料捲作業的前方或 。在此’即使使用較小的值，該紗加熱的作用仍對締捲作 用有正面效果。第1〇圖““顯示使用所謂的受加… 驅動的粗絹絲紡機（Galette)作熱處理此又 二 J月b的重要 可能使用方式。在粗絹紡機中的溫度值各顯示是否為一加 熱位置。&此意義’在所有的圖式中也可使用—個熱板或0 本創作的連續蒸氣室。

【圖式說明】 第1圖係本創作的紗通道在開紗區域及締捲區域的部 位視圖， 苐2圖係在締捲時紗張力檢測的示意圖， 第3圖係放大比例的本創作的喷嘴核心部， 第4圖係一喷嘴核心，具有一個在加速通道出口處的 反彈體，

弟5圖係具有反彈體的一整個喷嘴體， 第6圖係依先前技術的締捲紗與本創作就紗張力方面 的比較， 第7圖a〜c以及第8圖a〜c係用不同之吹入角度作 試驗的結果，係由先前技術的喷嘴用48。的吹入角度著手 第9圖係一個熱階段與締捲作業組合使用， 第1 0圖a〜d係經由一粗絹絲紡加熱器的熱應用。 26 M247594 【圖號說明】 (1) 締捲喷嘴 (2) 圓筒形部段 (3) 最窄橫截面 (4) 紗通道 (5) 喷嘴核心 (6) 紗導入錐形部 (7) 中央部段

(11) 加速通道 (12) 變寬部 (1 3)壓縮衝擊鋒面 (14)壓力升高區域（反彈體） (1 5)吹入口 (16)箭頭 (20) 喷嘴頭

(21) 未處理的紗 (21’）締捲紗 (22) 喂紗機 (25) 喂紗機 (26) 品質感測器（線張力感測器） (27) 電腦單元 (29) 箭頭 (30) 工作區域 (31) 殼體室 27 M247594 (3 2)炎狹條 (33)殼體 (100) 平滑紗 (101) 締捲喷嘴 (102) 錐形變寬部 (103) 壓縮空氣通道 (104) 紗通道 (105) 空氣吹入位置 (P1)壓縮空氣接頭 (PL)壓縮空氣源 (LW1)喂紗機

Claims (1)

1. M247594 玖、申請專利範圍： 1 · 一種將無端紗締捲用的締捲喷嘴，具有一條貫通 的紗通道，該紗通道有一入口端，一中部p ( a、 τ貝k ^ ^ # 口又、且為圓筒形 ，具有-工氣。人入孔）a-出口端（宜為錐形，其變 度大於1 0 °但小於4 0。，其特徵在： 、 該空氣吹入孔對紗運送方向設成一吹入角度，大於48。 但小於8 0 。 2 ·如申清專利範圍第1項之締捲噴嘴，其中· 它只有一個空氣吹入孔。 • 3 .如申請專利綱丨或第2項之締捲噴嘴，其中 它有二個空氣吹入孔，互相偏離12〇。，各開口在本 身的吹入位置。 .4 .如申請專利刪1或第2項之締捲嘴嘴，其中 忒二孔人入位置設在該圓筒形部段距離該錐形變寬部 -段距離後’纟中該距離至少大約相當於該紗通道的徑。 :5 .如申請專利範圍帛丨或第2項之締捲噴嘴，其中 至少該中部段、圓μ 成一喑峻# ^同形部段及錐形變寬出口部段設計 Χ 買鳥核心的部分，甘+ 式嵌入'缔捲噴嘴髀中 該喷嘴核心宜設計成嵌入件方 瓷）的材料妒成 Ά Τ ’且由一種耐磨損物質（特別是陶 6 ·如申請真免f # 該f 圍第5項之締捲喷嘴，其中·· 貝馬核心設計成 之内尺讣n °叹可更換核心的形式，一個其有最佳 厂及入口角戶 & 91嘴核心可當作取代件使用，且在 29 M247594 該錐形變寬部段的出口端宜設一引導體，該引導體宜設計 成一締捲頭的部分，且該空氣分配件特宜設在締捲頭中的 紗通道中的三個空氣吹入口上。 拾、圖式： 如次頁 30