FI73007B - Korrosionsresistant jaernprodukt. - Google Patents
Korrosionsresistant jaernprodukt. Download PDFInfo
- Publication number
- FI73007B FI73007B FI832268A FI832268A FI73007B FI 73007 B FI73007 B FI 73007B FI 832268 A FI832268 A FI 832268A FI 832268 A FI832268 A FI 832268A FI 73007 B FI73007 B FI 73007B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- coating
- silicon
- iron
- alloy
- magnesium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/012—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of aluminium or an aluminium alloy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9335—Product by special process
- Y10S428/939—Molten or fused coating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12458—All metal or with adjacent metals having composition, density, or hardness gradient
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12757—Fe
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
- Y10T428/12792—Zn-base component
- Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
73007
Korroosionkestävä rautatuote Tämä keksintö kohdistuu korroosion kestävään rautatuotteeseen, jolla on seoksen päällystämä rautaydin, joka päällyste muodostuu oleellisesti alumiinista, sinkistä, magnesiumista ja piistä, sekä menetelmään tällaisen tuotteen valmistamiseksi.
Galvanointi on se perinteinen tapa, jolla rautatuotteelle annetaan korroosion kestävä päällyste. Vaikkakin sinkki yksinään muodostaa pääasiallisen suojan korroosiota vastaan ja on sopiva moniin tarkoituksiin, sen korroosionkesto-omi-naisuuksia voidaan parantaa lisäämällä vähäisiä prosenttimääriä muita metalleja sulaan sinkkihauteeseen, johon rauta-tuotteet kastetaan. Esimerkkeinä voidaan mainita: US-patenttijulkaisu 3 320 040 kohdistuu maalattavan, kiiltä-mättömän galvanoidun rautatuotteen valmistamiseen, jolla tuotteella on muokattava tarttuva päällyste, jossa on 0,1-3,5 % liuennutta Ai päällysteen ja rautatuotteen välissä olevan metallikerroksen paksuuden säätämiseksi, 0,02-0,2 %
Mg maalin tarttuvuuden parantamiseksi päällysteen pintaan, vähemmän kuin 0,1 % Pb oleellisesti kiiltämättömän pinnan aikaansaamiseksi, ja loput Zn.
US-patenttijulkaisu 3 993 482 kohdistuu rautaytimen sinkki-pohjaiseen seospäällysteeseen. Päällysteessä on noin 2 %:iin asti alumiinia ja suurempia määriä magnesiumia ja vähäinen määrä kromia, jolloin optimi päällysteseos sisältää 5 %
Mg, 2 % AI, loput Zn, lukuunottamatta 0,2 % Cr, joka lisää korroosion kestävyyttä.
US-patenttijulkaisu 3 505 042 kohdistuu kuumakastamis-päällystämismenetelmään, jossa rautametallituote päällystetään sinkkiseoksella, jossa on 1,5-5 paino-% magnesiumia, 2 73007 0,15-0,5 % alumiinia rauta-sinkkiseostuotteen estämiseksi metallien välisessä kerroksessa ja hauteen pintahapettumis-häviöiden vähentämiseksi.
Brittiläistä patenttijulkaisua 1 125 965, johon on viitattu US-patenttijulkaisussa 3 993 482, on lyhyesti tarkasteltu, jossa julkaisussa esitetään sinkkipohjäisen seoksen käyttöä laajalle levinnyttä korroosiota vastaan. Seos sisältää 1-4 %
Mg ja 0,05-5 % Ai, jolloin paras tulos saavutetaan 2,5 % Mg-ja noin 4,4 % Al-pitoisuuksilla.
Niissä tilanteissa, joissa vaaditaan hyvää kestävyyttä SC>2-pitoista ympäristöä vastaan, rautatuotteet päällystetään alumiinilla, jossa on vähäisempiä määriä muita metalleja. Esimerkkejä sellaisista päällysteistä on kuvattu seuraavassa: US-patenttijulkaisu 2 406 245 kohdistuu rautatuotteiden kastamismenetelmään sulaan Al-hauteeseen, jossa on 7,5-9,5 %
Si adheesion parantamiseksi ja 0,02-2,5 % Mg hohteen ja kiillon parantamiseksi; US-patenttijulkaisu 3 010 190 kohdistuu rautapitoista metal-liperustaa päällystävään alumiiniseokseen, joka päällyste sisältää 6 %:iin asti Si metallien välisen kerroksen pienentämiseksi ja 0,5-2 % Zn pinnan karheusvaikutuksen ja teräksen-harmauden esiintymisen estämiseksi, näitä kun esiintyy päällysteessä Si:n vaikutuksesta; ja US-patenttijulkaisu 3 026 606 kohdistuu rautatuotteiden kuuma-kastamis-Al-päällystämismenetelmään alumiinihauteeseen, jossa on Mg ja Si stökiometrisissä suhteissa 25 %:iin asti Mg2Si tuottamiseksi päällysteeseen.
Koska sinkkipäällysteet teräksissä tarjoavat galvaanisen suojan teräspohjaisia suojaamattomia särmiä vastaan suolavedessä, sellaisilla päällysteillä on suhteellisen huono vastustuskyky SC^-pitoisia olosuhteita vastaan. Teräksen 3 73007 päällä olevat alumiinipäällysteet ovat tunnettuja kestävyydestään, mutta niiltä puuttuu teräsperusteisten suojaamattomien särmien galvaaninen suojaamiskyky. Sen vuoksi kahden metallin, sinkin ja alumiinin yhdistelmiä on alettu käyttää päällysteiden valmistamiseksi, joilla päällysteillä on molempien päällystetyyppien ominaispiirteet. Esimerkkejä alu-miini-sinkkipäällysteistä on kuvattu seuraavassa: US-patenttijulkaisu 3 505 043 kohdistuu metallipäällystei-seen rautatuotteeseen, jolla on eutektista tyyppiä oleva alumiini-sinkkipäällyste, joka sisältää painoprosentteina 3-17 % Ai, 1-5 % Mg, loput Zn; ja
Saksalainen patenttihakemus 2 146 376 esittää, että jos teräs ensin päällystetään puhtaalla sinkillä, se voidaan sitten päällystää sinkkiseoksella, joka sisältää 50 %:iin asti Ai, edullisesti ei kuitenkaan enemmän kuin 35 % AI. Tällaisen päällysteen erityinen esimerkki sisältää 20 % Ai, 5 %
Mg, 1 % Si, loput Zn; US-patentit 3 343 930 ja 3 393 089 kohdistuvat erityisesti tuotteeseen ja menetelmään rautapohjan kuumakastamis-Däällys-tämiseksi seoksella, joka sisältää painoprosentteina 25-70 % alumiinia, ja loput edullisesti sinkkiä. Pieni määrä, esim.
1,6 % Si on sisällytetty päällysteen ydinosaan tarttumisen varmistamiseksi. Tyypillinen kaupallinen levytuote, jonka tämän keksinnön mukaisesti uskotaan edustavan optimia korroosion vastustuskyvyssä kaupallisia kuumakastamalla päällystettyjä tuotteita varten, muodostuu teräsperustasta, jossa on seospäällyste ja ohut metalliseosteinen kerros mainitun päällysteen ja teräsperustan välissä, ja sillä on koostumuksessa paineprosentteina 55 % Ai, 1,6 % Si, loput oleellisesti Zn (tässä sitä kutsutaan 55A1-Zn). Päällysteen mikrorakenteessa valettuna on sisäisiä; alumiinipitoisia dendriittejä ja sinkki-pitoisia dendriittien välisiä ainesosia.
US-patenttijulkaisussa 3 505 043 lisätään Zn-päällysteeseen 73007 4 17 %:iin asti Ai ja 1,5-4 % Mg. DE-hakemusjulkaisussa 2 146 376 tyypillinen päällysteseos sisältää 20 % Ai, 5 %
Mg, 1 % Si, loput Zn. Jokaisella tällaisella sinkkipohjai-sella päällysteseoksella olisi lj - 3 kertaa huonompi kor-roosionvastustuskyky kuin 55 Al-Zn:llä, erityisesti päällysteen vastustuskyvyssä SC^-pitoisia olosuhteita vastaan.
Yllättäen esillä olevan keksinnön yhteydessä havaittiin, että alumiini/sinkkipäällysteseoksella, jossa oli riittävä määrä sekä Si että Mg, saavutettiin tuloksia, jotka olivat jopa parempia korroosionkesto-ominaisuuksiltaan, ja tuotteilla oli parempi ulkomuoto kuin 55 Al-Zn tuotteilla. Tämä käy ilmi seuraavasta keksinnön kuvauksesta.
Tämän keksinnön kohteena on korroosiota kestävä rautatuote käsittäen rautaperustan, jossa on muokattava, tarttuva alu-miini-sinkki-magnesiumpii-päällyste, joka on metallurgisesti sitoutunut perustan pintaan, mikä tekee perustan korroosion-kestäväksi sekä SO2- että suolavesiolosuhteissa. Päällyste koostuu seospäällyskerroksesta ja metalliseosteisesta seos-kerroksesta mainitun perustan ja mainitun seospäällyskerrok-sen välissä. Seospäällyskerros koostuu oleellisesti sisäisten alumiinipitoisten dendriittien, joiden dendriittien haarojen välit (DAS) ovat pienempiä kuin 10 ^u, sinkkipitoisten dendriittien sisäisten alueiden ja sinkin, alumiinin, magnesiumin ja piin metallin sisäisten faasien seoksesta, jossa kaksi dominoivaa faasia ovat Mg2Si ja MgZn2» Tämä keksintö kohdistuu myös menetelmään rautaperustaan metallurgisesti sitoutuneen metallipäällysteen valmistamiseksi, joka menetelmä käsittää seuraavat vaiheet: (1) mai nitun rautaperustan puhdistamisen; (2) mainitun puhdistetun rautaperustan päällystämisen sulalla seoksella, jossa on Zn, Ai, Si ja Mg; (3) mainitun rautaperustan päällä olevan mainitun päällysteen jäähdyttämisen. Tuloksena oleva tuote koostuu oleellisesti seospäällyskerroksesta ohuen metalliseos-teisen seoskerroksen päällä, joka kerros on rautaperustan päällä. Seospäällyskerros koostuu oleellisesti alumiinin, 5 73007 sinkin ja tehokkaiden Mg- ja Si-määrien seoksesta lisätäkseen päällysteen tehoa tehdä rautaperusta korroosiota kestäväksi sekä SC^- että suolavesipitoisissa olosuhteissa, jolloin mainitut tehokkaat määrät ovat painoprosentteina, magnesiumia 4-20 %, piitä 5-15 %, kun |on välillä 1-1,5.
Kuvio 1 esittää piirrosta, jossa on merkitty tuntien lukumäärä syöpymisen esiintymisessä rautalevyillä, jotka on päällystetty erilaisilla kvaternäärisillä Ai - Zn-Si-Mg-systeemeillä, kuvaten Mg- ja Si-vaikutuksen vakio Al/Zn suhteella 1,26 suolasuihkutusolosuhteissa.
Kuvio 2 on ääriviivapiirros, joka esittää suolasuihkutuksen vastustuskyvyn terästuotteille, jotka on päällystetty Al-Zn-Si-Mg-systeemillä 4 % Si-pitoisuudella.
Kuvio 3 on muuten samanlainen ääriviivapiirros kuin kuvio 2, mutta päällysteissä on Si-pitoisuus 8 %.
Kuvio 4 esittää kaaviollisesti rautalevyn, joka on päällystetty erilaisten kvaternäärisen systeemin elementtien yhdistelmillä, painonmenetystä SC^-pitoisissa olosuhteissa, esittäen Mg- ja Si-vaihteluiden vaikutusta vakio Al/Zn-suhteella 1,26.
Kuvio 5 esittää kaaviollisesti painonmenetyksen SO^-pitoi-sissa olosuhteissa terästuotteille, jotka on päällystetty Al-Zn-Si-Mg-systeemillä 4 %:n Si-pitoisuudella.
Kuvio 6 esittää kaaviollisesti samanlaista kuin kuvio 5, paitsi että päällysteiden Si-pitoisuus on 8 %.
Kuvio 7 esittää rautalevyn päällysteen ulkomuotoa, joka levy on päällystetty kvaternäärisen systeemin Al-Zn-Si-Mg elementtien erilaisilla yhdistelmillä, osoittaen Mg- ja Si-vaihteluiden vaikutuksen vakio Al/Zn-suhteella 1,26.
Kuvio 8 esittää kaaviollisesti päällysteen ulkomuodon terästuotteille, jotka on päällystetty Al-Zn-Si-Mg-systeemin seoksilla Si-pitoisuuden ollessa 4 %.
Kuvio 9 esittää muuten samanlaista kuin kuvio 8, paitsi että päällysteiden Si-pitoisuus on 8 %.
Kuvio 10 esittää mikrovalokuvaa syövytetystä poikkipinnasta suurennettuna 500 x, tekniikan tason mukaisen päällysseos-systeemin päällysteen mikrorakennetta valettuna.
73007 6
Kuvio 11 esittää mikrovalokuvaa syövytetystä poikkipinnasta suurennettuna 500 x, keksinnön mukaisesta päällystetystä tuotteesta valettuna.
Kuvio 12 esittää mikrovalokuvaa syövytetystä pinnasta suurennettuna 200 x, tekniikan tason mukaisen päällysteseos-systeemin päällysteen mikrorakenteesta valettuna.
Kuvio 13 esittää syövytetyn pinnan mikrovalokuvaa suurennettuna 200 x, tämän keksinnön mukaisesta päällystetystä tuotteesta .
Tämän keksinnön mukaiset tuotteet käsittävät rautaperustan tai -ydinosan, kuten seostamattoman hiiliteräslevyn tai -nauhan, joilla on muokattava, tarttuva, korroosiota kestävä seospäällyste yhdistettynä perustaan.
Vielä eritellymmin rautaperusta on päällystetty kvaternää-risen Al-Zn-Mg-Si-systeemin mukaisella seoksella.
Kuten US-patenttijulkaisujen 3 343 930 ja 3 393 089 mukaisilla päällysteillä, myös tämän keksinnön mukaisilla päällysteillä on sisäisiä alumiinipitoisia dendriittejä ja sinkki-pitoisia dendriittien sisäisiä alueita. Edullisesti poiketen tämän keksinnön päällysteet sisältävät myös alumiinipitoisis-ta dendriiteistä ja sinkkipitoisista dendriittien sisäisistä alueista erillisia faaseja, jotka faasit koostuvat oleellisesti sinkin, alumiinin, magnesiumin ja piin metallien sisäisistä faaseista. On uskottavaa, että keksinnön mukaiselle päällysteelle tullut parantunut korroosionkestokyky on osaksi näiden läsnä olevien metallin sisäisten faasien ansiota, jotka faasit muodostavat esteitä tai sulkuja, joita esiintyy sinkkipitoisissa dendriittien sisäisissä alueissa. Nämä faasien luomat esteet lisäävät sitä aikaa, joka vaaditaan korroosiolta sen pääsemiseksi rautaydinosaan, ja lisäävät siten päällysteen korroosionkestokykyä.
Korroosionkestävyyden kannalta katsottuna seospäällyste sisältää laajasti ottaen ja edullisissa suoritusmuodoissa painoprosentteina oleellisesti: 7 73007
Laaja alue Edullinen
Pii 3 % - 15 % 5 % - 15 %
Magnesium 3%-20% 5 % - 15 %
Alumiini-sinkki loput loput (%A1)
Suhde (%Zn) 1-1,5 1,2-1,3
Koska muita elementtejä on esillä seoksessa vain vähäisiä määriä, on tärkeää välttää jaloja tai raskaita metalleja, erityisesti Pb ja Cu. Kuitenkin Fe voi olla läsnä 1 %:iin asti.
Lähtöydinosa voi olla mikä rautamateriaali tahansa, jonka pinta on altis korroosiolle, esim. rauta tai vähähiixx^et teräkset. Sillä voi olla muotona esim. levyt, tangot, putket, langat ja mutkikkaat sekä eri osista muodostuneet muodot. Kuten entuudestaan hyvin tiedetään, lähtöydinosan pinnan pitäisi olla oleellisesti vapaa orgaanisista ja epäorgaanisista epäpuhtauksista, kuten öljystä, rasvasta ja metalli-oksideista sulan seoksen tasaisen tarttumisen varmistamiseksi siihen.
Tämän keksinnön mukaiset tuotteet, jotka ovat koelevyjen muodossa, voidaan valmistaa laboratoriokastamistekniikalla, jolloin palat leikataan niukkahiilisestä teräsnauhasta, joiden levyjen pinta on sopivasti puhdistettu esim. vapaaksi rasvasta ja oksideista ja suojattu hapettumista vastaan, ja levyt kastetaan sulaan valitun seoksen muodostamaan hauteeseen, jonka koostumus on laajan tai edullisen seos-päällysteen prosenttialueen rajoissa, otetaan pois ja kuivatetaan. Tällainen valmistustekniikka kuvataan jäljempänä.
Tämän keksinnön mukaiset tuotteet voidaan valmistaa kaupallisessa mittakaavassa käyttäen perinteistä jatkuvaa kuuma-kas tamis -päällystämisiin jaa kuten tekniikan alalta tiedetään. Kaksi tunnettua jatkuvaa kuumakastamis-päällystämislinja-tyyppiä ovat Sendzimir-linja ja Selas-tyyppinen suora kuu-mennusuunilinja. Molemmissa linjatyypeissä on rautaperustan, erityisesti seostamattoman hiiliteräsnauhan puhdistaminen 73007 8 kaasulla nauhan pinnan valmistamiseksi vastaanottamaan sulaa seospäällystemetallia. Selas-linjassa esimerkiksi teräsnauha kuumennetaan suorassa kuumennusuunissa noin 690°C:een, ja tätä seuraa käsittely toisessa uunissa, jonka olosuhteet ovat pelkistävät. Tällaisessa toisessa uunissa teräsnauhan pinta suojataan hapettumista vastaan vety-typpi-suojakaasu-kehässä, joka esimerkin mukaan voi sisältää 18 % t^tta tilavuusprosentteina ja loput typpeä. Sen jälkeen kun teräsnauha jättää toisen uunin pääsemättä kosketukseen ilman kanssa, nauha kastetaan sulaan seoshauteeseen, joka koostuu edellä esitetyistä kvaternäärisen Al-Zn-Mg-Si-systeemin elementeistä. Nauhan lämpötila sen tullessa hauteeseen on hauteen lämpötilan alapuolella, mikä keksinnön mukaisten päällyste-hauteiden ollessa kyseessä tarkoittaa noin 539-705°C. Kaupallisen kuumakastamis-päällystämislinjän sulan seoshauteen todellinen lämpötila säädetään noin 22°C:een hauteen seos-koostumuksen sulamispisteen yläpuolelle. Nauhan tullessa esiin hauteesta se saatetaan kulkemaan päällysteen pyyhki-mislaitteen kautta päällysteen paksuuden kontrolloimiseksi, minkä jälkeen päällyste jähmettyy ilmassa tai erityisillä jäähdytyselimillä. Tuloksena oleva tuote on korroosiota kestävä seospäällyste, joka on metallurgisesti sitoutunut mainittuun teräsnauhaan. Laboratoriomenetelmä, joka jäljittelee todellista aikaa ja prosessiparameterejä kuten kaupallisessa jatkuvassa kuumakastamis-päällystämislinjassa, on esitetty. Sellainen menetelmä esimerkiksi päällystehauteelle, jolla on nimellinen koostumus 45Al-35Zn-10Si-10Mg painoprosentteina ja sulamispiste 579°C, sisältää seuraavat vaiheet: (a) valmistetaan kylmävalssattu niukkahiilinen teräslevy (DQSK Strand east), jonka mitat ovat 0,6 x 114 x 254 mm; (b) puhdistetaan mainitun nauhan pinta vesipitoisella liuoksella ; (c) esikuumennetaan puhdistettu nauha noin 649°C:n lämpötilaan pelkistävissä 30 % isissä ^-^-olosuhteissa; (d) pidetään mainittua nauhaa mainituissa pelkistävissä olosuhteissa samalla, kun teräsnauhan lämpötilaa lasketaan noin 510°C:een, so. sulan päällystehauteen lämpötilan alapuolelle; 9 73007 (e) upotetaan mainittu levy mainittuun päällystehauteeseen, jolloin pidetään yllä noin 68°C:n sulamispisteen 579°C yläpuolella olevaa lämpötilaa; .(f) vedetään mainittua levyä noin 4 sekunnin kuluttua, ja jäähdytetään levyihin tarttuvaa sulaa päällystettä noin 4,5°C/s yhtenäisen jähmettymisen aikana ohjaamalla puhaltimia päällystettyä levyä kohden.
Tämä laboratoriomenetelmä antaa tulokseksi noin 0,036 mm:n päällysteen paksuuden. Parantuneelle päällysteen virtaukselle on tyypillistä kaupallisessa kuumakastamis-päällystä-mistuotteessa osaksi päällysteen pyyhkimislaitteen käytön seurauksena osoitettuna sulan päällysteen tarttumiseen teräsperusteiseen tuotteeseen ja tätä seuranneen päällystetyn tuotteen sulasta päällystehauteesta poisvetämisen tuloksena, päällysteen paksuus on tyypillisessä kaupallisessa tuotteessa 0, 02 - 0,025 mm. Lisäksi hauteen läirpötilaa voidaan pienentää 666°C:sta lämpötilavälille noin 613-621°C.
Jotta voitaisiin paremmin ymmärtää kvaternäärisen Al-Zn-Si-Mg-systeemin mukaisia päällysteseoksia ja jotta voitaisiin määrittää eri elementtien keskinäisiä suhteita, joita elementtejä esiintyy rautaperustan päällysteessä, tehtiin perusteellinen tutkimus päällystetyille tuotteille, joilla on yllä mainitun seossysteemin mukaisista elementeistä koostunut päällyste.
Tämän tutkimuksen kaksi päämäärää oli määrittää päällyste-koostumusten vaihtelurajat sellaisille seossysteemeille, jotka (1) antaisivat korkeatasoisen korroosionestokyvyn alla olevalle teräsperustalle ja (2) jotka olisivat hyväksyttäviä päällysteinä ulkomuotonsa puolesta. Kriteerinä kor-roosionestokyvylle oli saada selville ne seospäällysteet, jotka rautaydinosan päällä käytettäessä olisivat yhtä hyviä tai parempia, mielellään kaksi kertaa niin hyviä kuin 55A1-Zn.
Mitä ulkomuotoon tulee arvosteltaessa silmämääräisesti 73007 10 kriteerit sisälsivät sellaisia piirteitä kuin värin, rakenteen ja heijastuskyvyn. Huonon luokittelun skaalan ollessa 0- 10 annettiin esimerkiksi päällysteelle, joka oli huonon värinen ja/tai karhea läsnä olevan hilseen vuoksi. Hyvä luokitus annettiin päällysteelle, joka oli sileä ja kirkas ja jolle oli tunnusomaista satiinimainen hieno loppukiilto.
Tällä tavoin määritetyin päämäärin valmistettiin suuri joukko näytteitä käyttäen edellä mainitun kvaternäärisen seossys-teemin mukaisia päällysteseoksia. Korroosion ja ulkomuodon tietojen tilastollinen analyysi tehtiin lupaavimpien kvaternäärisen Al-Zn-Mg-Si-systeemin mukaisten päällystekoostu-musten selville saamiseksi. Tällä tutkimuksella saadut asiatiedot tekivät tämän keksinnön mukaisesti mahdolliseksi arvioida tietyn neljästä elementistä tehoa sellaisen seos-systeemin mukaisten päällystekoostumusten ominaisuuksiin.
Eräs tämän tutkimuksen tärkeä havainto, -jonka havainnon vahvistavat useat tässä jäljempänä selitetyt kuviot yksityiskohtaisesti, oli se, että tämän keksinnön mukaisten tuotteiden päällysteiden seosarkeissa oli erittäin edullinen Al/Zn-suhde välillä 1,2-1,3. Koska tämä suhde on edullinen, hyviä tuloksia on saavutettavissa myös Al/Zn-suhteen laajemmalla alueella 1,0-1,5.
Palataksemme nyt oheisiin kuvioihin, erityisesti kuvioihin 1- 9, joiden käyrät osoittavat erilaisia arvoja, käyrät tehtiin regressioanalyysin avulla suuren testinäytemäärän asiatiedoista. Kuviot 1-6 edustavat arvioituja tunteja per yUm päällystettä määrätylle ruostumisen tai painon menetyksen tasolle valikoidulla piin määrällä erilaisille alumiini-, sinkki- ja magnesiumpitoisuuksille.
Kuitenkin koska vain muutamia käyräviivoja on kuvattu piirustuksien yksinkertaistamiseksi, pitäisi ymmärtää, että kuvioihin olisi pitänyt sisältyä monia sellaisia viivoja. Kuvatakseen tätä erikoispiirrettä monimutkaistamatta tarpeettomasti piirustuksia alueella on esitetty nuoli osoittamaan, että lisäparannuksia havaitaan päällysteessä koostu-musvaihteluilla nuolen suunnassa..
11 73007
Kuvio 1 esittää erilaisten seospäällysteisten tuotteiden suola su ihkutuske stävyyttä: piin ja magnesiumin funktiona päällysteille suhteella Al/Zn = 1,26. Piillä on epälineaarinen vaikutus suolasuihkutuskestävyyteen minimialueella noin 3-3,5 %:ssa. Vaikka magnesiumin lisäykset parantavatkin suolasuihkutuskestävyyttä, parhaat tulokset esiintyvät, kun % Si > 3,5 %. Tarkastelemalla kuviota 1 voidaan havaita, että tilanne, jolloin suolasuihkutuksen kestävyys on yli kaksi kertaa 55 Al-Zn-levyn kestävyyden, toteutuu kaavan
Mc[
Si + "5 > 10 % mukaisesti.
Kuvioissa 2 ja 3 ääriviivapiirrokset osoittavat suolasuihkutuskestävyyttä erityisesti Al-Zn-Mg-Si-systeemin mukaisille päällysteille 4 ja 8 %:n Si-pitoisuuksilla. Optimialue on esitetty varjostetuilla alueilla.
Kuvio 4 esittää SC^-kestävyyttä päällysteillä, joilla Al/Zn = 1,26. Jälleen piin esiintymisen epälineaarinen vaikutus ja positiivinen vuorovaikutus piin ja magnesiumin välillä on nähtävissä selvästi. Kaksinkertainen SC>2“kesto-kyky tai puolikertäinen painonmenetys 55Al-Zn-levyyn verrattuna saavutetaan kun seuraavat pääehdot ovat voimassa:
Si > 5 %, Mg > 4 %, ja (%Si)*6 + (%Mg)‘6 > S.
Kuvioissa 5 ja 6 ääriviivapiirrokset esittävät painonmenetystä SC^-olosuhteissa Al-Zn-Si-Mg-systeemin mukaisille pääl-lystekoostumuksille. Koska ääriviivat edustavat painonmenetystä 50 työjakson jälkeen, niin mitä alempi arvo sen parempi päällystealue. Kuten suolasuihkutustapauksissa (kuviot 2 ja 3) alumiini-, sinkki- ja magnesiumpitoisuudet vaihteli-vat piin ollessa kahdella tasolla 4 % ja 8 %, niin myös erityisesti kuvioiden 5 ja 6 kohdalla. Optimialueet on esitetty varjostettuina alueina.
Kuvio 7 esittää valettujen päällysteiden ulkomuotoa suhteella 73007 12
Al/Zn = 1,26. Huomattiin, että pii vastustaa magnesiumin lisäysten vastakkaisia vaikutuksia ulkomuotoon, joten päällysteelle, jolla on yhtä hyvä tai parempi ulkomuoto kuin 55A1-Zn-levyjen päällysteillä täytyy seuraavat ehdot tulla täytetyiksi:
Si > 1,5 + 0,6 Mg
Kuvioissa δ ja 9 on esitetty ääriviivapiirrokset Al-Zn-Mg-Si-seosten ulkomuotoalueille 4 % ja 8 % piipitoisuuksilla. Korkeammat luvut edustavat päällysteitä, joilla on parempi ulkomuoto. Selvyyden vuoksi sanottakoon, että "9" edustaa erittäin hyvää päällystettä ulkomuodoltaan. Tässä samassa skaalassa "10" olisi yhtä hyvä kuin parhailla kaupallisesti esiintyvillä kuumakastamispäällysteillä. Päällysteiden optimi ulkomuoto on esitetty varjostetuilla alueilla.
Jos esimerkiksi kuviot 2, 5 ja 8 tai kuviot 3, 6 ja 9 pantaisiin toistensa päälle kaikkien kolmen kokeen optimi päällystealueen koostumuksen valikoimiseksi, nimittäin (1) suolasuihkutuskokeen, (2) Kesternich'in kokeen ja (3) ulkomuodon, voitaisiin huomata, että optimi Al/Zn-suhde on 1,2-1,3 välillä ja magnesiumia sekä piitä on molempia esillä noin 10 %. Kuitenkin kaupallisten tuotteiden kohdalla on huomattava, että voi syntyä tilanteita, joissa on toivottavaa korostaa päällystealuetta yhdessä kokeessa samalla kun sitä saatetaan optimia vähäisemmäksi toisessa kokeessa.
On myös muita näkökohtia, jotka eivät käy ilmi yllä mainituista kuvioista, mutta joita täytyy tarkastella kaupallisen kuumakastamis-päällystämisoperaation kannalta. Sellaisiin näkökohtiin kuuluu päällystehauteen ominaisuudet. Esimerkiksi 20 % Mg-pitoisuudella esiintyy palamista ilmassa. Täten päällystehauteen suojaamiseen välinekustannuksien välttämiseksi, esim. hauteen sulkemiseksi typpiatmosfääriin, magnesiumin määrä sulassa seoshauteessa ei saisi ylittää 20 %. Lisäksi kun magnesiumia on läsnä 6 % tai enemmän, on toivottavaa hauteen optimijuoksevuuden kannalta, että piitä on hauteessa läsnä vähintään 5 %, edullisesti vähintään 7 %.
13 73007
Perustuen kuvioista 1-9 kerättyyn informaatioon saatiin aikaan edellä julkaistut laajat ja edulliset koostumus-alueet seospäällysteen aineseoksille. Numeeriset arvot, joita tässä on käytetty eri ainesosien koostumusalueille, ovat painoprosentteja.
Tekniikan tason mukaisia levyjä, joilla on optimi korroo-sionkestoarvot ja joita on jatkuvasti saatavilla kaupallisina kuumakastamalla metallilla päällystettyinä tuotteina, ja tämän keksinnön mukaisia levyjä, jotka valmistettiin laboratoriossa kastamalla niukkahiilisiä teräslevyjä, kolme levyä kumpaakin oli läsnä erilaisissa sulissa metallihau-teissa, joilla oli taulukossa I esiintyvät koostumukset painoprosentteina .
Taulukko I
Koelevyt (3 kumpaakin) Ai M£ Zn 1 (U.S. 3 343 930) 53 - 2,2 loput 2 (U.S. 3 343 930) 53 - 2,2 loput 3 (tämä keksintö) 43 18 6 loput* 4 (tämä keksintö) 44,1 7,4 8 loput* * - sisältää vähäisiä määriä oksideja, pääasiallisesti SiC>2.
Levyt poistettiin sulasta metallihauteestä ja ylimäärä pääl-lystemetallia, joka jäi tarttumisen jälkeen, valui pois jättäen tarttuvan korroosiota kestävän päällysteen metallurgi-sesti sitoutuneena teräsperustaan. Metallurginen sidos kuten tekniikassa tunnetaan (Metallurgical Principles for Engineers by J.G. Tweeddale, p. 273, publisched by London ILIFFE Books Ltd. 1962) ja kuten tässä käytetään, käsittelee liitostyyp-piä, jössä kaksi erilaista metallia on tuotu toistensa kanssa yhteyteen ja käsitelty niin, että niiden välille on syntynyt metallien keskeinen seos, mikä antaa suoran metallurgisen sidoksen kahden erilaisen metallin välille.
Määriteltäessä näin päällystettyjen levyjen korroosiokesto-kykyä, levyt asetettiin alttiiksi kahdelle kovalle laboratoriokokeelle, nimittäin (1) suolasuihkutuskokeelle (suo- 73007 14 jelemattomat reunat) ASTM-standardimerkinnällä B117-73, ja Kesternish'in kokeelle (suojelemattomat reunat) DIN-merkinnällä 50018. Koetulokset seospäällystetyille levyille on listattu taulukoihin II ja III. Vaihteluita oli päällysteen paksuuksissa, jotka vaikuttivat korroosionkestokykyyn päällystetyillä koelevyillä, soT koelevyillä 1 ja 3 oli paksummat päällysteet kuin levyillä 2 ja 4. Vaikka korroo-sionkesto säädettiin "päällysteen paksuuden ^um kohti", ei levyjen 1 ja 3 tuloksia voida suoraan verrata levyjen 2 ja 4 tuloksiin, koska korroosion vaikutus ei aina ole päällysteen paksuuden lineaarinen funktio. Tämä tarkoittaa sitä, että 0,013 mm päällyste ei välttämättä ole puolet niin hyvä kuin 0,025 mm päällyste. Koska koelevyjen valmistusmenetelmä paksummille päällysteille tai ohuemmille päällysteille kuten kyseessä voi olla, oli kaksinkertainen, voidaan perustellusti tehdä vertailu koelevyjen 1 ja 3 sekä koelevyjen 2 ja 4 välillä.
.h 73007 co 15
S
CO
CU -¾
tn S
•j :m S Ή m
-P .S
aJiiä
Dpm o m 6 ld ^ ai —^ — £.3
m m 3 -P
0 3 O ~ CU 3 03
to CU w a CO CU -P
^ CU ^ -H ΐ
m -H m 3 O ;itj S
* -n g -K -n -H CU H
~ :θ >, — =0 E co-S 3 4J >i a -P >i >1 >4->
rö -P :0 (C P a 3 -P
ä >1 * 3 =0 tn * :?a3P
3 o co -k 3 o >i * >d)> gj ui tn -k <u m co m -k >i co ___ p ·— o\0 dP P ^ LD dP -P CO ·Η
O :0 oP^ 3 3 <U
to-pcuco - o -P-P <u \ o o -pH
3 m O >i Ή en 3 (IS O CO i—I -P :3 -P g Pi P -P g PS >i Kili Ή
OICU COOI-P <U rP rP
3 -P ,3 3 PS -P Λ CU -H-P
nj U O 0) CU -P O 3 Π3 3 CU
λ; CT5 -H g PS 3 CO CU -m > -P
•P g 3 3 g -HS 0 3 co •P 3 P O :3 3 3 3 > >i 3 3 CU 3 G Hl PO M 3 Ή
PS ·π -P -H :crj -m CU 3 (T3 O >—I
CU O co 3 -P O -p -P -P -P :3 -P 3 CU Ph ^3 CO m PS CO :3 ^C0«—· CO CU CP -PPDj — H -- NS ^ rP p H H MP (0
H CO H CO -p MP rP
> >ι Ιβ'Η H
O >i O >i > Ό -P
pc > — ps > — o g
PJ :cc3 PS :3 O G
3 -P co PS 3-PCODh -P-PCU
rP ui 3 · iHC03· CU co 3
3 (U MP Pi 3 CU -P PS co 3 PS
id M 3 3 PS 3 PS -P O
EhpCoPcn^Cp PS c*p 3 co 3 Λ en * - CPdOnP eo g 3 ·Ρ O-P o vo O-P o r-~ 3 P co
•P 3 I co ^ -p 3 i f-P i—i -P 0) PS
co co co co to g o omi omi o o» 3 O '—I -1, O C P, ^ O :m
p O P 0 P PS P
P 3 .3 P 3 .3 m ai 3 o m- o co ^ ·ρ -p -p o NS NS PS <u to
C CO CO 3 -P
1S3 CU -P >i g PS Ή > >i
*P -P i—I CU CM
-p ^ -P e m !—i co -P-P to Ö1 10 <U -P >i k 3 3 3 3 -X CUS0) O g 3 co cc ftN ttN * \ CO 'T CO PS CU >t (UO O ¢) &ip ‘-p OPS-P3
-P i—I 'P i—I -P -ΡΞΐΉΓ-'-Ή ps (UCU
CO \ -P \ -P 1/1 COH \H 3 -P co m
ip-PCO-PCO >1 p (U -P CU — CU CO PS ^P
Ή CO CU CO CU rP \ CU CO CU n (U >1 :m P
H (N to (N CO i—I ·Ρ i—I 00 i—I -P rP P O
:m s -p » -p :m to o \ o m bh φιο
:m (N h CM H :m CO H -H 3 >i:m -P PS
a\rp\rp a \u <ups <u.-p:mtom CO rP CU rP Φ td P 3 H 3SS g rH Di 3 -r-i O <S CU < <U O i< Dj ^ Oh 3 rP:m P :0
(U cop np j) no μ·0 p O :rn m cu >C
co m o m o co^^P'a'rPco ns CU -π Cu -P
O CU *
Oi-ΡΓΜ om-vT -k* NS PS * * * 73007 16
Taulukoiden II ja III koetulosten asiatiedot kuvaavat tämän keksinnön mukaisten päällystettyjen levyjen (3, 4) ylivoimaista paremmuutta verrattuna tekniikan tason, esim. US-patenttijulkaisun 3 343 930 mukaisesti valmistettuihin päällystettyihin levyihin, joilla on uskottu olevan paras yleiskorroosionkestokyky kaupallisista kuumakastamalla me-tallipäällystystetyistä tuotteista. Paremmuus on noin 2-3-kertainen.
Taulukon III mukaisten seospäällystettyjen tuotteiden ylivoimaisuuden korroosionkestokyvyssä tultua toteen näytetyksi, joiden päällysteiden koostumukset jäävät laajan ja edullisen alueen sisäpuolelle kuten edellä on kuvattu, voi päällysteen mikrorakenteen ja korroosiomekanismin tutkiminen olla hyödyksi tällaisen ylivoimaisuuden selittämiseksi.
Tätä tutkimusta varten valetut seospäällystetyt levyt, joiden koostumuksia voidaan verrata taulukon I seospäällystei-siin 1 ja 4, valmistettiin mikroskooppista analyysiä varten. Kaikki päällystetyt levyt, joille tehtiin kokeita tutkimuksen kuluessa, valmistettiin US-patentissa 3 782 909 esitetyn nopean jäähdytyksen menetelmän mukaisesti. So. kaikki seospäällysteet saatettiin alttiiksi ilmajäähdytykselle, joka tapahtui noin 7°C/s, edullisesti 4,5°C/s päällysteen lopullisen jähmettymisen kuluessa. On oletettavaa, että tämä lyhyt selonteko seospäällystettyjen levyjen valmistamisesta voi olla avuksi 55Al-Zn-levyn mikrorakenteen ja korroosiomekanismin ymmärtämiseksi kuten myös tämän keksinnön mukaisten seospäällysteiden mikrorakenteen ja korroosiomekanismin ymmärtämiseksi.
Kuvio 10 esittää syövytettyä poikkileikkausta suurennettuna 500 x päällystetystä levystä, jolla on taulukon I l:een verrattava päällystekoostumus. US-patentin 3 782 909 mukaisissa nopean jäähdytyksen menetelmän mukaisissa olosuhteissa päällyste 55Al-Zn-levyllä kehittyy epätasapainoiseksi ja kompleksiseksi rakenteeksi. Ensimmäiseksi jähmettyvänä muodostuu päällysteen jähmettymisen tapahtuessa alfa-alumiini 10 noin 17 73007 80 % Ai johtaessa sisäiseen dendriittiseen rakenteeseen, jossa viimeiseksi jähmettyvä nestemäinen aine on oleellisesti alhaisempi alumiinipitoisuudeltaan (sinkkipohjäinen) 12, ja jonka mikrorakenne on melko hieno eikä kovin selvästi näkyvä. Lisäksi 55Al-Zn-levypäällysteellä on erikoispiirteenä ohut metallien välinen kerros 14 teräsperustan 16 ja päällä olevan päällysteen 18 välissä. Täten 55Al-Zn-levyn päällysteen mikrorakenteen voidaan kuvata käsittävän sisäisiä Al-pitoisia dendriittejä 10 ja sinkkipitoisia dendriit-tien välissä olevia ainesosia 12, jotka ovat ohuen metallien välisen kerroksen 14 päällä.
55Al-Zn:n korroosion laatua voidaan kuvata erääksi sitä suosivaksi korroosioksi, so. sinkkipitoinen dendriittien välinen päällysteen osa 12 syöpyy erityisesti. Lisäksi metallien välisen kerroksen 14 uskotaan olevan katodinen teräs-ydinosalle kuten myös päällysteen muille osille. Tämä kerros 14 siis näyttää toimivan elektrokemiallisena esteenä, joka estää päällysteen 18 dendriittien välisen korroosion jälkeen seuraavan teräksen ydinosan korroosion. Täten 55Al-Zn-levyn erinomainen korroosionkestokyky, erityisesti perinteisiin päällysteisiin kuten aluminoituihin tai galvanoituihin levyihin verrattuna voi olla ominaista (1) sisäisten alumiini-pitoisten dendriittien ja sinkkipitoisten dendriittien välisten aineosasten muodostaman päällyskerroksen ja (2) metallien välisen kerroksen väliselle yhteydelle.
55Al-Zn-levyn erinomaisesta laadusta huolimatta tämä keksintö esittää menetelmän teräksen seospäällysteen valmistamiseksi, joka menetelmä mahdollistaa 55Al-Zn-levypäällysteiden laadun parantamisen jopa kaksinkertaiseksi.
Kuvio 11 on mikrovalokuva kuten kuvio 10 esittäen valettua päällystettyä tuotetta, jolla on taulukon I levyyn 4 verrattava koostumus ja joka on valmistettu tämän keksinnön mukaisesti. Kuviossa 11 esitetty päällysteen mikrorakenne on samanlainen, joskin vieläkin monimuotoisempi kuin kuviossa 10 esitetyn 55Al-Zn-levyn päällysteen mikrorakenne.
18 73007
Esimerkiksi päällyskerros 20 koostuu sisäisten alumiinipi-toisten dendriittien 22, jotka sisältävät sinkkipitoisia dendriittien välisiä aineosia 24, ja metallien välisten sinkin, alumiinin, magnesiumin ja piin seoksen sekoituksesta. Samalla kun on pystytty osoittamaan useita metallien sisäisiä yhdisteitä, kaksi silmiin pistävintä yhdistettä on MgZn2 ja Mg2Si. Lisäksi Si02 on todettu päällysteessä kiteinä Mg2Si:ssä. Edelleen kun Mg on läsnä päällysteessä vähintään noin 10 % kuten levyssä 3, on havaittu myös faasia Mg32(Al,Zn)4g.
Tämän keksinnön mukaisten seospäällysteiden parantuneet ominaisuudet ovat useiden mahdollisten tekijöiden ansiota. Kuviot 12 ja 13 ovat 200 x valokuvasuurennoksia 55Al-Zn-levyn ja tämän keksinnön mukaisten päällysteiden syövytetyn pinnan valitulta alueelta, erityisesti esittäen alumiinipitoisia dendriittejä.
Näissä kuvioissa esitetyille dendriiteille on tunnusomaista sisäosa 10A, 22A (kuviot 12 ja 13 erityisesti) ja suuri joukko haaroja tai käsivarsia 10B, 22B, jotka ovat säännöllisissä kulmissa sisäosaan nähden. Vahvalla suurennoksella nämä haarat tai käsivarret ovat selvästi havaittavissa ja pystysuorat etäisyydet tällaisten haarojen tai käsivarsien välillä voidaan mitata. Näitä mitattuja etäisyyksiä kutsutaan dendriittien haarojen väliksi (DAS). Vielä yksityiskohtaisempi pohdinta dendriittien muodostumisesta ja dendriittien haarojen välistä on esitetty julkaisussa Solidification Processing by Merton C. Flemings, pp. 146-148, published byt McGraw-Hill Inc. 1974. Joka tapauksessa verrattaville päällysteille tämän keksinnön mukaisten päällysteiden DAS on vähintään 3 ^u kapeampi kuin 55Al-Zn-levyn DAS. Vertauksen vuoksi mainittakoon, että tämän keksinnön mukaisesti kuten edellä on kuvattu käyttäen nopean jäähdytyksen tekniikkaa tämän keksinnön mukaisten päällysteiden DAS on vähemmän kuin 10 ^u, edullisesti noin 3-9 ^u. Vastakohtana tälle kaupallisesti valmistettujen 55Al-Zn-levyjen DAS on 10-13 /U.
19 73007
Atmosfäärinen korroosiomekanismi tämän keksinnön mukaisille seospäällysteille on samanlainen kuin 55Al-Zn-levypäällys-teille. So. sellainen mekanismi on yhteen faasiin tai mikro-rakenteelliseen aineosaan edullisesti kohdistuvaa korroosiota. Ensimmäinen syy* joka on johtanut tämän keksinnön mukaisesti päällystettyjen tuotteiden parantuneisiin ominaisuuksiin, on päällysteen rakenteen pienempi DAS verrattuna 55Al-Zn-levyn päällysteen rakenteeseen. Pienemmällä DAS:11a täytyy dendriittien sisäisen faasin tai aineosan korroosion seurata kiertelevämpää reittiä metallien välisen kerroksen saavuttamiseksi. Toiseksi,jos tätä sisäisen korroosion reittiä voidaan pitkittää lisäämällä esteitä, korroosion määrän täytyy vähetä huomattavasti ja päällysteen kestokyvyn parantua. Koska korroosion erityistä muotoa ei ole määritetty tämän keksinnön mukaisille päällysteille, voidaan teoretisoida, että pii ja magnesium niiden ollessa yhdessä alumiinin ja sinkin kanssa reagoivat jollakin odottamattomalla tavalla tämän keksinnön mukaisten päällysteiden korroosionkestoky-vyn parantamiseksi. Vaatimatta sitoutumista mihinkään tiettyyn teoriaan uskotaan, että seuraavassa esitetty edustaa oikeata lähestymistapaa siihen, miten piin ja magnesiumin yhdistelmä vaikuttaa tällaisen korroosionestokyvyn parantamiseen.
Pieniä noin 3 paino-%:iin asti lisättyinä määrinä pii esiintyy Al-Zn-kuumakastamis-päällysteissä läikkinä metallien välisen seoskerroksen ja pääällystyskerroksen jakopinnalla. Pii esiintyy siis hiukkasten muodossa päällysteessä, jotka hiukkaset toimivat katodeina Al-Zn-matriisissa ja täten lisäävät korroosion määrää. Uskotaan, että tämä läsnä oleva katodien aktiviteetti antaa selityksen pienien pitoisuuksien haitalliselle vaikutukselle. Kun piipitoisuus lisääntyy noin 3 paino-%:n yläpuolelle Al-Zn-päällysteessä, metallien välisen seoskerroksen ja päällyskerroksen jakopinnalla olevat läikät kytkeytyvät toisiinsa ja muodostavat piipitoi-sen estekerroksen. Teoretisoidaan, että Al-Zn-päällysteissä tämä piieste lisäisi korroosionestokykyä lisäämällä ylimääräisen korroosiota kestävän kerroksen ympäristön ja 73007 20 teräsytimen välille antaen täten selityksen korkeampien piipitoisuuksien edullisille vaikutuksille. Lisäksi uskotaan, että magnesiumin lisäykset lisäävät näitä edullisia vaikutuksia yhdistymällä piihin päällystekerroksessa muodostaen Mg2Si, joka ei ole katodinen Al-Zn-matriisille. Täten magnesiumvapaissa Al-Zn-seospäällysteissä suurin osa päällystekerroksessa olevasta piistä on vapaata piitä, mikä saattaa olla haitallista tuotteen korroosionkestokyvylle. Kuitenkin tämän keksinnön mukaisissa seospäällysteissä suurin osa päällyskerroksessa olevasta piistä on yhdistynyt Mg2Si:ksi (ja vähemmässä määrin SiC^ksi), mikä edistää päällystetyn tuotteen korroosionkestokykyä.
Claims (14)
1. Korroosiota kestävä rautatuote, jolla on korroosiota kestävä rautaperusta sekä SO^- että suolavesipitoisia olosuhteita vastaan, rautaperustan pintaan metallurgisesti sitoutuneen muokattavan, tarttuvan päällysteen ansiosta, päällysteen koostuessa seospäällyskerroksesta ja päällyskerroksen ja rautaperustan välissä olevasta metallien välisestä kerroksesta, tunnettu siitä, että päällyskerros on oleellisesti kvaternäärisen systeemin Al-Zn-Si-Mg seos, jolla seoksella on metallurginen rakenne käsittäen (1) sisäisiä alumii-nipitoisia dendriittejä, joiden dendriittien haarojen väli (DAS) on vähemmän kuin 10 ^u, (2) sinkkipitoisia dendriittien välissä olevia alueita ja (3) sinkin, alumiinin, magnesiumin ja piin metalliensisäisiä faaseja, jolloin seos sisältää painoprosentteina oleellisesti 4-20 % magnesiumia ja 5-15 % piitä, loput alumiinia ja sinkkiä ja jolloin (%A1) 7“ “ on 1-1,5. (%Zn)
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen tuote, tunnettu siitä, että DAS-arvo on 3-9 ^u ja metallien sisäiset faasit on valittu ryhmästä Mg Si, MgZn , SiO ja M932(A1-Zn)49-
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen tuote, t u n - (%A1) n e t t u siitä, että - on 1,2-1,3 ia että raagne- (%Zn) siumia on läsnä 5-15 % ja piitä 5-15%.
4. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen tuote, tunnettu siitä, että (%Si) + --^-3— io. 5
5. Patenttivaatimuksen ! tai 2 mukainen tuote, t u n - •6 . .6 n e t t u siitä, että (%Si) + (%Mg) 8. 22 7 3007
6. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen tuote, tunnettu siitä, että (%Si) 1,5 + 0,6 (%Mg).
7. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen tuote, tunnettu siitä, että rautaperusta on niukkahiilinen teräs.
8. Menetelmä metallurgisesti rautaperustaan sitoutuneen metallipäällysteen valmistamiseksi, tunnettu siitä, että, menetelmä käsittää seuraavat vaiheet: (1) esivalmistetaan rautaperustan pinta metallipäällysteen vastaanottamiseksi? (2) päällystetään pinta oleellisesti kvaternäärisen Al-Zn-Mg-Si-systeemin mukaisella sulalla seoksella; (3) jäähdytetään päällyste päällysteen jähmettämiseksi ja rautaperustaan muokattavan, tarttuvan päällysteen muodostamiseksi, jolloin päällyste koostuu seospäällyskerroksesta rautaperustan päällä olevan ohuen metallien välisen kerroksen päällä ja jolloin sula seos sisältää oleellisesti painoprosentteina magnesiumia 4-20 %, piitä 5-15 %, loput alumiinia ja sinkkiä suhteen (%A1) - ollessa välillä 1 na 1,5. (%Zn)
9. Patenttivaatimuksen 8 mukainen menetelmä, t u n - (%A1) n e t t u siitä, että on välillä 1,2 ja 1,3 ja (%Zn) magnesiumia on läsnä 5-15 % ja piitä 5-15 %.
10. Patenttivaatimuksen 8 tai 9 mukainen menetelmä, (%Mq) tunnettu siitä, että (%Si) + >_ 10. 5
11. Patenttivaatimuksen 8 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että piipitoisuus on vähintään 5 %, magne- .6 .6 siumpitoisuus vähintään 4 % ja (%Si) + (%Mg) > 8. 23 73007
12. Patenttivaatimuksen 3 tai 9 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että (%Si) _> 1,5 + 0,6 (%Mg).
13. Patenttivaatimuksen 8 tai 9 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että jäähdytys suoritetaan päällysteen oleellisesti lopulliseen jähmettymiseen asti vähintään 6,7 C/s nopeudella.
14. Patenttivaatimuksen 8 tai 9 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että rautaperusta on niukkahiilinen teräs.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US39121782 | 1982-06-23 | ||
US06/391,217 US4401727A (en) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | Ferrous product having an alloy coating thereon of Al-Zn-Mg-Si Alloy, and method |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI832268A0 FI832268A0 (fi) | 1983-06-21 |
FI832268L FI832268L (fi) | 1983-12-24 |
FI73007B true FI73007B (fi) | 1987-04-30 |
FI73007C FI73007C (fi) | 1987-08-10 |
Family
ID=23545759
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI832268A FI73007C (fi) | 1982-06-23 | 1983-06-21 | Korrosionsresistant jaernprodukt. |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4401727A (fi) |
EP (1) | EP0106021B1 (fi) |
JP (1) | JPS5956570A (fi) |
KR (1) | KR880000458B1 (fi) |
AU (1) | AU553549B2 (fi) |
BR (1) | BR8303298A (fi) |
CA (1) | CA1204970A (fi) |
DE (1) | DE3365647D1 (fi) |
ES (1) | ES8501449A1 (fi) |
FI (1) | FI73007C (fi) |
IN (1) | IN160994B (fi) |
NO (1) | NO162622C (fi) |
NZ (1) | NZ204672A (fi) |
ZA (1) | ZA833901B (fi) |
Families Citing this family (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4650694A (en) * | 1985-05-01 | 1987-03-17 | Burlington Industries, Inc. | Method and apparatus for securing uniformity and solidity in liquid jet electrostatic applicators using random droplet formation processes |
US5135817A (en) * | 1988-07-06 | 1992-08-04 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Zn-Mg alloy vapor deposition plated metals of high corrosion resistance, as well as method of producing them |
US5002837A (en) * | 1988-07-06 | 1991-03-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Zn-Mg alloy vapor deposition plated metals of high corrosion resistance, as well as method of producing them |
EP0457315A1 (de) * | 1990-05-17 | 1991-11-21 | Max Frank GmbH & Co. KG | Bewehrungsanschluss sowie Betonkonstruktion mit wenigstens einem Bewehrungsanschluss |
JP2777571B2 (ja) * | 1991-11-29 | 1998-07-16 | 大同鋼板株式会社 | アルミニウム−亜鉛−シリコン合金めっき被覆物及びその製造方法 |
JPH11343552A (ja) * | 1998-05-28 | 1999-12-14 | Nkk Corp | 耐食性に優れた溶融Al−Zn系合金めっき鋼板 |
JP2000064011A (ja) * | 1998-08-13 | 2000-02-29 | Nippon Steel Corp | 耐きずつき性に優れた溶融Zn−Mg−Alめっき鋼板 |
JP4199404B2 (ja) * | 1999-03-15 | 2008-12-17 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼板 |
WO2000056945A1 (fr) * | 1999-03-19 | 2000-09-28 | Nippon Steel Corporation | Produit en acier traite en surface, prepare par placage a base d'etain ou d'aluminium |
JP4469030B2 (ja) * | 1999-04-05 | 2010-05-26 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた自動車燃料タンク用アルミめっき鋼板 |
US6465114B1 (en) | 1999-05-24 | 2002-10-15 | Nippon Steel Corporation | -Zn coated steel material, ZN coated steel sheet and painted steel sheet excellent in corrosion resistance, and method of producing the same |
JP4267184B2 (ja) * | 1999-06-29 | 2009-05-27 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性、外観に優れた溶融アルミめっき鋼板及びその製造法 |
JP4136286B2 (ja) * | 1999-08-09 | 2008-08-20 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れたZn−Al−Mg−Si合金めっき鋼材およびその製造方法 |
US6689489B2 (en) | 1999-10-07 | 2004-02-10 | Isg Technologies, Inc. | Composition for controlling spangle size, a coated steel product, and a coating method |
EP1218563B1 (en) * | 1999-10-07 | 2011-04-06 | Severstal Sparrows Point, LLC. | A coated steel product and a steel product coating method |
JP4153631B2 (ja) * | 1999-10-21 | 2008-09-24 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性に優れた溶融Al−Mg−Si系合金めっき鋼線およびその製造方法 |
JP4537599B2 (ja) * | 2000-03-10 | 2010-09-01 | 新日本製鐵株式会社 | 外観に優れた高耐食性Al系めっき鋼板 |
JP3684135B2 (ja) * | 2000-04-11 | 2005-08-17 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性の優れたSi含有高強度溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
JP2002060978A (ja) * | 2000-08-17 | 2002-02-28 | Nippon Steel Corp | 金属被覆を有する耐食性に優れる鋼 |
JP2003136629A (ja) | 2001-11-01 | 2003-05-14 | Daido Metal Co Ltd | 多層材料およびその製造方法 |
JP4171232B2 (ja) * | 2002-03-08 | 2008-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 表面平滑性に優れる溶融めっき鋼材 |
JP2004107730A (ja) * | 2002-09-19 | 2004-04-08 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性と耐剥離性に優れた溶融Al−Zn系めっき鋼板 |
JP3843057B2 (ja) * | 2002-10-23 | 2006-11-08 | 新日本製鐵株式会社 | 外観品位に優れた溶融めっき鋼板および溶融めっき鋼板の製造方法 |
US7241350B2 (en) * | 2002-12-03 | 2007-07-10 | Greenkote (Israel) Ltd. | Corrosion resistant poly-metal diffusion coatings and a method of applying same |
NZ562141A (en) * | 2005-04-05 | 2009-10-30 | Bluescope Steel Ltd | Metal-coated steel strip comprising a coating of an aluminium-zic-silicon alloy that contains magnesium |
AU2007228054B2 (en) * | 2006-03-20 | 2011-03-10 | Nippon Steel Corporation | Highly corrosion-resistant hot dip galvanized steel stock |
WO2007118939A1 (fr) | 2006-04-19 | 2007-10-25 | Arcelor France | Procede de fabrication d'une piece soudee a tres hautes caracteristiques mecaniques a partir d'une tole laminee et revetue |
EP1857567B1 (de) * | 2006-05-15 | 2017-04-05 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Verfahren zum Herstellen eines mit einem Korrosionsschutzsystem überzogenen Stahlflachprodukts |
PL1857566T3 (pl) * | 2006-05-15 | 2017-10-31 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Płaski wyrób stalowy z powłoką chroniącą przed korozją i sposób jego wytwarzania |
JP5119465B2 (ja) * | 2006-07-19 | 2013-01-16 | 新日鐵住金株式会社 | アモルファス形成能が高い合金及びこれを用いた合金めっき金属材 |
US20080041499A1 (en) * | 2006-08-16 | 2008-02-21 | Alotech Ltd. Llc | Solidification microstructure of aggregate molded shaped castings |
AU2008253615B2 (en) * | 2007-05-24 | 2013-05-02 | Bluescope Steel Limited | Metal-coated steel strip |
JP5815947B2 (ja) * | 2008-02-07 | 2015-11-17 | ブルースコープ・スティール・リミテッドBluescope Steel Limited | コーティングをスチールストリップ上に生成する方法 |
EP2250296B1 (en) * | 2008-03-13 | 2020-10-14 | Bluescope Steel Limited | Metal-coated steel strip and method of manufacturing thereof |
AU2017203262A1 (en) * | 2009-03-13 | 2017-06-08 | Bluescope Steel Limited | Corrosion protection with al/zn-based coatings |
JP5851845B2 (ja) | 2009-03-13 | 2016-02-03 | ブルースコープ・スティール・リミテッドBluescope Steel Limited | Al/Znベースの被膜を有する腐食保護 |
AU2010251878B2 (en) | 2009-05-28 | 2016-05-19 | Bluescope Steel Limited | Metal-coated steel strip |
CN103038384B (zh) * | 2010-06-09 | 2015-04-08 | 三樱工业株式会社 | 汽车配管用金属管及其表面处理方法 |
CN102011082A (zh) * | 2010-11-12 | 2011-04-13 | 上海大学 | Al-Zn-Si-Mg合金镀层的热浸镀工艺方法 |
JP5751093B2 (ja) * | 2011-08-24 | 2015-07-22 | 新日鐵住金株式会社 | 表面処理溶融めっき鋼材 |
MX350136B (es) | 2012-05-25 | 2017-08-28 | Shiloh Ind Inc | Pieza de metal en lámina que tiene muesca para soldadura y método para formarla. |
US9604311B2 (en) | 2012-06-29 | 2017-03-28 | Shiloh Industries, Inc. | Welded blank assembly and method |
CN103764865B (zh) * | 2012-08-01 | 2016-08-17 | 蓝野钢铁有限公司 | 金属镀覆钢带 |
AU2013332257A1 (en) | 2012-10-17 | 2015-04-09 | Bluescope Steel Limited | Method of producing metal-coated steel strip |
NZ706324A (en) * | 2012-10-18 | 2019-02-22 | Bluescope Steel Ltd | Method of producing metal coated steel strip |
CN104822485B (zh) | 2012-11-30 | 2017-08-08 | 夏伊洛工业公司 | 在金属板材件中形成焊接凹口的方法 |
MX2015012678A (es) | 2013-03-14 | 2016-02-16 | Shiloh Ind Inc | Ensamble y metodo de plantilla soldada. |
CN104253577A (zh) * | 2013-06-26 | 2014-12-31 | 北京实力源科技开发有限责任公司 | 一种耐候金属支撑结构 |
JP6368730B2 (ja) * | 2015-03-02 | 2018-08-01 | Jfe鋼板株式会社 | 溶融Al−Zn−Mg−Siめっき鋼板とその製造方法 |
JP6528627B2 (ja) * | 2015-09-29 | 2019-06-12 | 日本製鉄株式会社 | めっき鋼材 |
SG11202001507YA (en) | 2017-09-08 | 2020-03-30 | Nippon Steel Corp | Zn-Al-Mg-BASED PLATED STEEL SHEET |
KR102463468B1 (ko) | 2017-12-12 | 2022-11-04 | 현대자동차주식회사 | 다이캐스팅용 알루미늄 합금 |
KR102109242B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2020-05-11 | 주식회사 포스코 | 점용접성 및 내식성이 우수한 다층 아연합금도금강재 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3782909A (en) * | 1972-02-11 | 1974-01-01 | Bethlehem Steel Corp | Corrosion resistant aluminum-zinc coating and method of making |
US4029478A (en) * | 1976-01-05 | 1977-06-14 | Inland Steel Company | Zn-Al hot-dip coated ferrous sheet |
US4350539A (en) * | 1979-11-08 | 1982-09-21 | Bethlehem Steel Corporation | Method of improving the ductility of the coating of an aluminum-zinc alloy coated ferrous product |
US4287009A (en) * | 1979-11-08 | 1981-09-01 | Bethlehem Steel Corporation | Method of producing an aluminum-zinc alloy coated ferrous product to improve corrosion resistance |
EP0037143B1 (fr) * | 1980-03-25 | 1985-03-20 | CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif | Procédé de revêtement à chaud |
JPS56152955A (en) * | 1980-04-25 | 1981-11-26 | Nippon Steel Corp | Hot dipping composition for steel sheet coated with zinc alloy by hot dipping |
JPS56156745A (en) * | 1980-05-06 | 1981-12-03 | Shimada Phys & Chem Ind Co Ltd | Treatment of iron surface |
LU82598A1 (fr) * | 1980-07-09 | 1982-02-17 | Arbed | Procede et installation pour la metallisation a chaud d'objets en metal |
-
1982
- 1982-06-23 US US06/391,217 patent/US4401727A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-05-27 CA CA000429104A patent/CA1204970A/en not_active Expired
- 1983-05-30 ZA ZA833901A patent/ZA833901B/xx unknown
- 1983-06-14 IN IN746/CAL/83A patent/IN160994B/en unknown
- 1983-06-21 BR BR8303298A patent/BR8303298A/pt not_active IP Right Cessation
- 1983-06-21 FI FI832268A patent/FI73007C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-06-21 KR KR1019830002790A patent/KR880000458B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1983-06-22 NO NO832270A patent/NO162622C/no unknown
- 1983-06-22 EP EP83106105A patent/EP0106021B1/en not_active Expired
- 1983-06-22 AU AU16162/83A patent/AU553549B2/en not_active Ceased
- 1983-06-22 ES ES523486A patent/ES8501449A1/es not_active Expired
- 1983-06-22 DE DE8383106105T patent/DE3365647D1/de not_active Expired
- 1983-06-22 NZ NZ204672A patent/NZ204672A/en unknown
- 1983-06-23 JP JP58113619A patent/JPS5956570A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4401727A (en) | 1983-08-30 |
DE3365647D1 (en) | 1986-10-02 |
EP0106021B1 (en) | 1986-08-27 |
CA1204970A (en) | 1986-05-27 |
FI832268A0 (fi) | 1983-06-21 |
FI73007C (fi) | 1987-08-10 |
NZ204672A (en) | 1986-01-24 |
KR880000458B1 (ko) | 1988-04-06 |
AU553549B2 (en) | 1986-07-17 |
ZA833901B (en) | 1984-02-29 |
IN160994B (fi) | 1987-09-05 |
AU1616283A (en) | 1984-01-05 |
KR840005175A (ko) | 1984-11-05 |
JPS5956570A (ja) | 1984-04-02 |
NO832270L (no) | 1983-12-27 |
JPH0321627B2 (fi) | 1991-03-25 |
NO162622C (no) | 1990-01-24 |
ES523486A0 (es) | 1984-11-16 |
EP0106021A2 (en) | 1984-04-25 |
FI832268L (fi) | 1983-12-24 |
NO162622B (no) | 1989-10-16 |
EP0106021A3 (en) | 1984-09-12 |
ES8501449A1 (es) | 1984-11-16 |
BR8303298A (pt) | 1984-02-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI73007B (fi) | Korrosionsresistant jaernprodukt. | |
CA1064782A (en) | Zinc-aluminum alloy coating resistant to inter-granular corrosion and method of hot-dip coating | |
JPS648702B2 (fi) | ||
EP0132424B1 (fr) | Fil d'acier à revêtements superposés résistant à la corrosion | |
KR20010012723A (ko) | 강을 아연도금하기 위한 방법 및 합금 | |
US4413039A (en) | Steel sheet plated with layers of NiSn and Pb-Sn alloy for automotive fuel tank | |
JPS6311420B2 (fi) | ||
JPS648704B2 (fi) | ||
JPS6411112B2 (fi) | ||
JP2001355051A (ja) | 耐食性に優れた溶融Zn−Sn系めっき鋼板 | |
KR102031308B1 (ko) | 도금강선 및 그 제조방법 | |
JPS63134653A (ja) | 耐食性および加工性にすぐれた合金めつき鋼材の製造法 | |
JPS62230987A (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
JPH0397840A (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 | |
JP7290757B2 (ja) | めっき鋼線及びその製造方法 | |
AU7517198A (en) | Galvanizing of reactive steels | |
JPH0533314B2 (fi) | ||
JP4537894B2 (ja) | 良好な耐食性・溶接性を有する溶融Sn−Zn系めっき鋼板 | |
JPH08269734A (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
JPS62120494A (ja) | 燃料タンク用防錆鋼板 | |
JPS6362835A (ja) | 溶融亜鉛メツキ用亜鉛合金及びその使用方法 | |
JPS6119793A (ja) | ハンダ付け性にすぐれた表面処理鋼板 | |
JPH0215152A (ja) | 溶融亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 | |
JP2765078B2 (ja) | 合金化溶融めっき鋼板およびその製造方法 | |
KR950009320B1 (ko) | 경시도금밀착성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed | ||
MM | Patent lapsed |
Owner name: BETHLEHEM STEEL CORPORATION |