DE3536737C2 - - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlblechs mit gegenüber Spannungsarmglühen beständigem niedrigem Ummagnetisierungsverlust sowie durch dieses Verfahren herstellbares kornorientiertes Elektrostahlblech. Insbesondere betrifft die
Erfindung ein kornorientiertes Elektrostahlblech, bei dem die
magnetischen Domänen unterteilt sind und die Wirkung der Unterteilung
auch dann nicht verschwindet, wenn das Stahlblech
anschließend wärmebehandelt wird.
Kornorientierte Elektrostahlbleche werden vorwiegend als Material
für den Kern von Transformatoren und anderen elektrischen
Maschinen und Geräten verwendet und müssen deshalb ausgezeichnete
Eigenschaften hinsichtlich Erregung und Ummagnetisierungsverlust
aufweisen. In kornorientiertem Elektrostahlblech werden
durch Sekundärrekristallisation Körner entwickelt, deren
(110)-Ebene parallel zur Walzfläche und deren [001]-Achse
parallel zur Walzrichtung ist. Diese Körner weisen die sogenannte
Goss-Textur auf, die durch Ausnutzung der Sekundärrekristallisation
ausgebildet wird. Erzeugnisse mit verbesserten
Eigenschaften hinsichtlich Erregung und Ummagnetisierungsverlust
können durch Verstärken des Orientierungsgrades der (110)
[001]-Orientierung und Verringern der Abweichung der [001]
Achse von der Walzrichtung hergestellt werden.
Die Verstärkung der (110) [001]-Orientierung führt zu einer
Vergröberung der Kristallkörner und einer Vergrößerung der
magnetischen Domänen aufgrund eines Durchgangs der Domänenwände
durch die Korngrenzen. Dabei tritt ein Phänomen auf,
daß der Ummagnetisierungsverlust nicht proportional zur Verstärkung der
Orientierung verringert werden kann.
In der DE-PS 28 19 514 wird vorgeschlagen, den Ummagnetisierungsverlust durch
Eliminieren des nichtproportionalen Anteils bezüglich des
Verhältnisses zwischen der Verstärkung der Orientierung und
der Verringerung des Ummagnetisierungsverlustes herabzusetzen. Nach diesem
Vorschlag wird eine Kugel oder dergleichen gegen die Oberfläche
eines schlußgeglühten kornorientierten Bleches gedrückt,
um einen Eindruck oder eine Vertiefung mit einer Tiefe von
höchstens 5 µm auszubilden. Durch diesen Eindruck wird eine
lineare, geringfügige Belastung auf das Stahlblech ausgeübt,
mit der Folge, daß die magnetischen Domänen unterteilt werden.
In JP-B 58-26 410 wird vorgeschlagen, durch Laserbestrahlung
mindestens eine Marke auf jedem der sekundärrekristallisierten
Kristallkörner auszubilden und dadurch die magnetischen
Domänen zu unterteilen und den Ummagnetisierungsverlust zu verringern.
Mit den in den DE-PS 28 19 514 und JP-B 58-26 410 vorgeschlagenen
Verfahren lassen sich Werkstoffe mit außerordentlich niedrigem
Ummagnetisierungsverlust erzielen durch Ausüben einer lokalen, geringfügigen
Beanspruchung oder Verformung auf die Blechoberfläche
eines kornorientierten Elektrostahlblechs. Jedoch
verschwindet der in den vorstehenden Werkstoffen mit außerordentlich
geringem Ummagnetisierungsverlust auftretende Effekt der Reduzierung
des Ummagnetisierungsverlusts beim Glühen, beispielsweise während
des Spannungsarmglühens. Beispielsweise verschwindet
bei der Herstellung von Wickelkernen der Effekt der Verringerung
des Ummagnetisierungsverlustes in nachteiliger Weise nach dem Spannungsarmglühen.
Es ist auch bekannt, daß der Ummagnetisierungsverlsut durch Verfeinerung
der Kristallkörner verringert werden kann. Beispielsweise
zielt die EP-B 1 47 129 darauf ab, den Ummagnetisierungsverlust
durch Festlegen eines mittleren Durchmessers der Kristallkörner
zwischen 1 und 6 mm zu verringern.
Es ist auch bekannt, Spannungskräfte auf das Stahlblech auszuüben,
um den Ummagnetisierungsverlust zu verringern. Die Zugkraft im
Stahlblech kann durch Unterschiede des thermischen Expansionskoeffizienten
zwischen der Isolierschicht und den Stahlblechen
erzeugt werden.
Mit der vorstehend beschriebenen Verfeinerung der Kristallkörner
und einer Zugbelastung läßt sich jedoch keine starke
Verringerung des Ummagnetisierungsverlustes erreichen.
Der Erfindung liegt somit die Aufgabe zugrunde, ein kornorientiertes
Elektrostahlblech mit außerordentlich niedrigem
Ummagnetisierungsverlust und ein Verfahren zu seiner Herstellung durch
Unterteilung magnetischer Domänen bereitzustellen, bei denen
die Verringerung des Ummagnetisierungsverlustes auch nach einer Wärmebehandlung,
beispielsweise Spannungsarmglühen, nicht verschwindet.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmale der Patentansprüche gelöst.
Der vorliegenden Erfindung liegt eine Reihe von Experimenten
zugrunde, um durch Unterteilung der magnetischen Domänen
ein kornorientiertes Elektrostahlblech herzustellen,
das auch nach einer Wärmebehandlung bei einer Temperatur
von beispielsweise 700 bis 900°C einen außerordentlich niedrigen
Ummagnetisierungsverlust (Wattverlust) zeigt.
Bei den Experimenten werden durch gezielte Maßnahmen letztlich
Intruder in dem schlußgeglühten, kornorientierten
Elektrostahlblech gebildet. Diese Extruder unterscheiden
sich in ihrer Zusammensetzung und/oder ihrer Struktur
vom Stahl des Elektroblechs. Die Intruder werden als Ergebnis
einer Reaktion gebildet, an der das Stahlblech oder die Oberflächenbeschichtung
teilnimmt. Die Intruder sind eine Legierungsschicht,
ein Reaktionsprodukt der Oberflächenreaktion
oder dergleichen, und die Intruder sind voneinander beabstandet.
Der Begriff "Intruder" umfaßt im Sinne dieser Erfindung
Cluster (Agglomerate), Körner, Ausscheidungslinien oder dergleichen, die
durch das Eindringen einer dünnen Schicht auf dem Stahlblech
in das Blech gebildet werden. Es kann auch die dünne Schicht
allein in das Stahlblech eindringen. Die dünne Schicht bzw.
der Film kann auch mit den Bestandteilen des Stahlblechs
einschließlich einer während der Herstellung des kornorientierten
Elektrostahlblechs gebildeten Oberflächenbeschichtung
kombiniert werden. Der Film kann auch mit der Gasatmosphäre
eines Heizofens kombiniert werden. Die eingedrungenen
Filme können mit den Bestandteilen des Stahlblechs oder
der Gasatmosphäre kombiniert werden. Vorzugsweise ist der
Intruder aus Sb-Metall, einer Sb-Legierung, einer Sb-Mischung
oder einer Sb-Verbindung ausgebildet, und zwar allein oder
in Kombination mit dem Stahlkörper eines kornorientierten
Elektrostahlblechs. Der Sb enthaltende Intruder kann die
Unterteilung der magnetischen Domänen bewirken und den Ummagnetisierungsverlust
stark reduzieren.
Der Effekt der Reduzierung des Ummagnetisierungsverlustes durch den Sb
enthaltenden Intruder ist außerordentlich, da er während des
späteren Spannungsarmglühens bei hoher Temperatur, beispielsweise
700 bis 1000°C, nicht verschwindet. Die Stahlbleche
mit den Sb enthaltenden Intrudern weisen eine hohe magnetische
Flußdichte auf.
Die Begriffe "Intrusionsmittel", "Intrusionsmittel zum Unterteilen
der magnetischen Domänen" oder dergleichen bezeichnen
im Sinne dieser Erfindung das Material, aus dem der Intruder
ausgebildet werden kann, und insbesondere das Material,
das durch Plattieren auf dem kornorientierten Elektrostahlblech
niedergeschlagen wird. Diese Materialien umfassen
Al, Si, Ti, Sb, Sr, Cu, Sn, Zn, Fe, Ni, Cr, Mn, P, S, B,
Zr, Mo, Co und andere Metalle und Nichtmetalle und/oder deren
Mischungen, Oxide und Legierungen. Diese Materialien umfassen
ferner Phosphorsäure, Borsäure, Phosphat, Borat, Sulfat,
Nitrat, Silicat und dergleichen und/oder deren Mischungen.
Der Begriff "Film" umfaßt im Sinne dieser Erfindung einen
mechanisch beschichteten Film, einen chemisch aufgebrachten
Film, beispielsweise einen galvanischen Film, und einen geklebten
Film. Diese Filme sind mindestens auf einem Teil des
Stahlblechs ausgebildet. Der Begriff "Film" oder "Schicht"
kann teilweise eine Reaktionsschicht umfassen und kann jede
beliebige Dicke aufweisen, falls nicht anders spezifiziert.
Der Begriff "Oberflächenbeschichtung" soll den Film, die
Schicht oder Beschichtung umfassen, die bei den herkömmlichen
Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlblechs
ausgebildet werden.
Die vorstehend erläuterten Experimente zeigten das folgende
Ergebnis: Die Keime der magnetischen Domänen werden auf beiden
Seiten der Intruder erzeugt. Diese Keime bewirken die Unterteilung
der magnetischen Domänen, wenn das Stahlblech magnetisiert
wird, und infolgedessen wird ein außerordentlich
niedriger Ummagnetisierungsverlust (Wattverlust) erzielt. Der Effekt der Verringerung
des Wattverlustes verschwindet auch nicht nach dem Glühen, beispielsweise
dem Spannungsarmglühen des Elektroblechs; es
bleibt ein außerordentlich niedriger Wattverlust aufrechterhalten.
Die wärmebeständige Unterteilung der magnetischen Domänen
kann folgendermaßen durchgeführt werden. Zunächst wird eine
Belastung oder Beanspruchung auf das kornorientierte Elektrostahlblech
ausgeübt. Danach wird auf das schluß- oder fertiggeglühte
kornorientierte Elektrostahlblech als Intrusionsmittel metallisches oder
nichtmetallisches Pulver, Pulver metallischer oder nichtmetallischer
Oxide oder ein Mittel, wie Phosphorsäure, Borsäure,
Phosphat oder Borat aufgebracht, wobei das Aufbringen in
räumlichem Abstand voneinander durchgeführt wird. Beim Durchführen
der Wärmebehandlung reagiert das aufgebrachte Material
mit dem Stahlblech oder der Oberflächenbeschichtung
und wird durch die Belastung in das Stahlblech
hineingedrängt. Die Intruder können deshalb voneinander
beabstandet ausgebildet werden, und sie weisen eine Zusammensetzung
und/oder eine Struktur auf, die sich von derjenigen
des Stahls unterscheidet.
Das in DE-AS 25 17 980 beschriebene Verfahren weist mit dem
erfindungsgemäßen Verfahren insofern eine gewisse Ähnlichkeit
auf, daß ein Metall oder eine Verbindung in das Stahlblech
eingebracht bzw. intrudiert wird. Bei dem Verfahren gemäß
DE-AS 25 17 980 wird vorgeschlagen, daß vor dem Fertigglühen
die Verbindung oder das Metall oder Element allein in
Form einer breiartigen Aufschlämmung auf das Stahlblech aufgebracht
wird und thermisch in das Stahlblech diffundiert,
wodurch vor dem Fertigglühen die Bereiche der Sekundärrekristallisation
im Stahlblech ausgebildet werden. Mit diesem
Verfahren soll, allgemein ausgedrückt, das Wachstum der
nicht (110) [001]-orientierten Körner in den Bereichen der
Sekundärrekristallisation unterbrochen werden, wodurch ein
bevorzugtes Wachstum der (110) [001]-orientierten Körner erzielt
werden soll. Der gemäß DE-AS 25 17 980 erzielte Ummagnetisierungsverlust
P 1,7 beträgt etwa 1,00 W/kg und ist damit beträchtlich
schlechter als der erfindungsgemäß erzielte Ummagnetisierungsverlust.
Der erfindungsgemäß erzielte Ummagnetisierungsverlust dürfte deshalb so
gering sein, weil
der Intruder nach Beendigung der Sekundärrekristallisation
zum Unterteilen der magnetischen Domänen
in das Stahlblech eindringt, in dem die Goss-Textur richtig
entwickelt ist, während beim bekannten Verfahren lediglich das Diffundieren des auf das Stahlblech in einem Verfahrensschritt vor dem Fertigglühen aufgebrachten Metalls oder dergleichen die Vergröberung der Körner verhindert.
Das Verfahren zum Ausüben der Belastung beruht somit nicht nur
darauf, die magnetischen Domänen
selbst zu unterteilen, sondern fördert die Ausbildung
eines Intruders oder "Eindringlings" aufgrund einer stabil
verstärkten Reaktion zwischen dem Film und dem Stahlblech
und/oder zwischen dem Film und der Oberflächenbeschichtung.
Das kornorientierte Elektrostahlblech,
dessen magnetische Domänen erfindungsgemäß unterteilt werden,
kann jede geeignete Zusammensetzung aufweisen und bis
zum Fertigglühen unter jeden geeigneten Bedingungen hergestellt
werden. Als Inhibitoren können gegebenenfalls AlN,
MnS, MnSe, BN, Cu₂S und dergleichen verwendet werden. Falls
erforderlich können Cu, Sn, Cr, Ni, Mo, Sb, W und dergleichen
enthalten sein. Die die Inhibitorenelemente enthaltenden
Siliciumstähle werden warmgewalzt, geglüht und einmal
oder zweimal mit einer Zwischenglühung kaltgewalzt, um die
endgültige Blechdicke zu erzielen. Danach werden die Bleche
entkohlungsgeglüht, es wird ein Glühseparator aufgebracht,
und die Bleche werden schließlich fertiggeglüht.
Das aufzubringende Intrusionsmittel besteht aus mindestens einem metallischen
und/oder einem nichtmetallischen Element der Gruppe
Al, Si, Ti, Sb, Sr, Cu, Sn, Zn, Fe, Ni, Cr, Mn, P, S, B, Zr, Mo, Co und deren
Oxide sowie aus Phosphorsäure, Borsäure, Phosphat, Borat, Sulfat, Nitrat
und/oder Silicat oder deren Gemische. Das Mittel wird in einen
breiartigen Zustand gebracht oder gelöst und wird linienförmig
oder punktförmig auf das fertiggeglühte, kornorientierte
Elektrostahlblech aufgebracht. Die Linien sind dabei
voneinander beabstandet.
Das metallische oder nichtmetallische Pulver hat eine Größe
von höchstens einigen zehn µm. In dem Brei liegt das metallische,
nichtmetallische oder Oxidpulver vorzugsweise in
einer Konzentration von etwa 2 bis 100 Gewichtsteilen pro
100 Teilen Wasser vor, da der Brei bei dieser Konzentration
mit hohem Wirkungsgrad aufgebracht werden kann. Das metallische
oder nichtmetallische Pulver oder Oxid kann mit einer
Säure oder mit einem Salz gemischt werden, das als Vorratlösung
verwendet oder mit Wasser verdünnt werden kann.
Nachstehend wird das Verfahren zum Ausüben einer Belastung
oder Beanspruchung erläutert. Die Intrusionsmittel werden auf
das fertiggeglühte, kornorientierte Elektrostahlblech aufgebracht,
um einen Film mit einem Gewicht von etwa 0,1 bis 50 g/m²
auszubilden. Das Aufbringen der Intrusionsmittel wird durch
Plattieren, Aufdampfen, Kleben, Schmelzkleben oder dergleichen
durchgeführt, vorzugsweise durch Elektroplattieren.
Vor oder nach der Filmbildung wird eine Belastung entweder
auf optische Weise, beispielsweise durch Laserbestrahlung,
oder auf mechanische Weise ausgeübt.
Die Bereiche des
kornorientierten Elektrostahlblechs, auf die die Belastung
ausgeübt wird, sind voneinander beabstandet.
Das Intrusionsmittel wird mit einem räumlichen Abstand von
etwa 3 bis 30 mm auf das kornorientierte Elektrostahlblech
aufgebracht. Das kornorientierte Elektrostahlblech wird zunächst
der räumlichen Ausbildung geringfügiger Eindrücke
mit einem räumlichen Abstand von 3 bis 30 mm mittels einer
kleinen Kugel, eines Stifts mit Kugelspitze, durch Anreißen
oder Beschichten, mittels einer Walze mit Nuten, einer Trommelrolle
oder dergleichen ausgesetzt. Alternativ oder zusätzlich
kann zum Ausbilden der Markierungen ein optisches
Verfahren, wie Laserbestrahlung, verwendet werden. Der zum Ausüben der Belastung bzw. Beanspruchung bei der Laserbestrahlung verwendete Laser kann ein CO₂-Laser, ein N₂-Laser, ein Rubin-Laser, ein gepulster Laser, ein YAG-Laser oder dergleichen sein. Der räumliche Abstand zwischen den belasteten oder beaufschlagten Bereichen kann zwischen 1 und 30 mm betragen, und diese Bereiche können äquidistant oder nichtäquidistant sein. Die aufgebrachte
Menge des Intrusionsmittels beträgt 0,1 bis 50 g/m²,
vorzugsweise 0,3 bis 10 g/m² der Fläche der Markierungen,
Flecken, Risse oder dergleichen, bezogen auf das Gewicht des
Films nach dem Aufbringen und Trocknen. Anschließend wird
nach dem Trocknen des aufgebrachten Mittels eine Wärmebehandlung
mit einer Temperatur von 500 bis 1200°C durchgeführt.
Während der Wärmebehandlung reagiert das Mittel mit
dem Stahlblech und/oder der Oberflächenbeschichtung und wird
über seine Breite in das Stahlblech hineingezwungen und bildet
die Intruder aus, beispielsweise die Legierungsschicht
und/oder das Erzeugnis der Oberflächenreaktion. Die auf diese
Weise ausgebildeten Intruder sind voneinander beabstandet.
Das Maß der Belastung wird in geeigneter Weise bestimmt in
Abhängigkeit von der Art der verwendeten Mittel, der Geschwindigkeit
der Temperaturerhöhung und der Haltetemperatur
bei der Wärmebehandlung und dergleichen. Die Belastungsausübung
durch die Laserbestrahlung kann bei einer Energiedichte
von 0,05 bis 10 J/cm² durchgeführt werden. Das Ausüben
einer Belastung durch Markieren kann in einer Tiefe von
5 µm oder weniger durchgeführt werden. Aufgrund der Entdeckungen,
die bei der der Erfindung zugrunde liegenden Untersuchung
herkömmlicher Verfahren zum Unterteilen der magnetischen
Domänen durch Ausüben einer Belastung gemacht wurden,
kann die Wirkung der Unterteilung der magnetischen Domänen
schon bei einer mehrstündigen Wärmebehandlung bei 700 bis 900°C
verschwinden. Es ist deshalb anzunehmen,
daß die durch die Belastung hervorgerufene Spannung bei einer
Temperatur zwischen 700 und 900°C abnimmt. Andererseits
fördert eine Temperatur in diesem Bereich die Ausbildung
von Intrudern beim erfindungsgemäßen Verfahren, das die
ausgeübte Belastung ausnutzt.
Es wird deshalb angenommen, daß vor dem Verschwinden der
belastungsinduzierten Spannung das Filmmaterial sich aktiv
in das Stahlblech hinein ausbreitet. Die Temperaturanstiegsgeschwindigkeit
und die Haltezeit und Temperatur können
deshalb in vorteilhafter Weise festgelegt werden, so daß
die belastungsinduzierte Spannung während des aktiven Ausbreitens
nicht verschwindet. Die geeignete Temperaturanstiegsgeschwindigkeit
und die Haltezeit und Temperatur sowie
deren zum stabilen Ausbilden des Intruders geeigneten
Bereiche hängen von der Zusammensetzung oder Art des Films,
der Konzentration des Intrusionsmittels im Film und anderen
Faktoren ab.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der Zeichnung näher
erläutert. Es zeigt
Fig. 1 eine Photographie des belasteten Oberflächengefüges,
Fig. 2 ein Beispiel eines Intruders als Photographie mit
einem optischen Mikroskop,
Fig. 3(a) und (b) eine perspektivische Ansicht bzw. eine
Seitenansicht einer Elektrodenplattiervorrichtung,
Fig. 4 ein Diagramm der Beziehung zwischen der Stromdichte
und der Kathodenstromdichte beim Elektroplattieren,
Fig. 5 ein Diagramm der Beziehung zwischen der Blechdicke
und dem Ummagnetisierungsverlust und
Fig. 6 ein Diagramm der Beziehung zwischen der Tiefe des
Intruders und der prozentualen Verringerung des Ummagnetisierungsverlustes.
Die Beanspruchung und das Intrusionsmittel werden
näher erläutert anhand von Fig. 1, in der die Beanspruchung
als schwarzer Schatten dargestellt ist. Bei dieser
Erläuterung wird angenommen, daß die Wärmebehandlung nicht
vom Stahlhersteller, sondern vom Anwender durchgeführt wird.
Das Intrusionsmittel, beispielsweise das plattierte Sb,
wird lediglich auf das Stahlblech aufgebracht und übt keine
Wirkung auf die magnetischen Eigenschaften aus, bis das Stahlblech
vom Anwender geglüht wird. Beim Glühen diffuniert das
Sb in das Stahlblech, scheidet sich im Stahlblech aus und
bildet eine intermetallische Verbindung. Die Oberfläche des
kornorientierten Elektrostahlblechs, auf die die Laserbestrahlung
ausgeübt wird, wird durch den Laser beeinflußt, so daß
diese Oberfläche und ihre nähere Umgebung einer plastischen
Verformung unterzogen wird (s. den schwarzen Schatten in
Fig. 1). Als Ergebnis der plastischen Verformung wachsen
Versetzungen, Leerstellen und andere Defekte in den Kristallgittern
des verformten Bereichs und seiner Umgebung an. Während
des Glühens erfolgt die Wiederherstellung oder Rückbildung
der durch den Laser beeinflußten Bereiche derart, daß
eine Polygonisierung auftritt und sich aufgrund der Rückordnung
der Versetzungen Unterkörner ausbilden. Die beim
Glühen noch bleibenden Korngrenzen der Unterkörner bzw. unterteilten
Körner und Defekte erleichtern die Diffusion
des Sb in den Stahl. Das diffundierte Sb bildet an den Korngrenzen
der Unterkörner und ähnlichen Stellen des Kristalls
eine intermetallische Verbindung, und die intermetallische
Verbindung wird ausgeschieden. Falls die Defekte nicht wie
vorstehend erläutert erhalten bleiben, tritt nicht nur die
Diffusion lediglich mit langsamer Geschwindigkeit auf, sondern
die Diffusion ist auch gleichförmig derart, daß Sb in
allen Richtungen in den Stahl eindringt. Bei der Diffusion
unter Anwendung der von der plastischen Verformung beeinflußten
Bereiche ist die Diffusionsgeschwindigkeit groß,
und die Diffusion breitet sich nicht unbegrenzt aus, sondern
ist lediglich auf die vorstehenden Bereiche beschränkt.
Entsprechend kann Sb bis in eine Tiefe von beispielsweise
5 bis 30 µm in das Stahlblech eindringen und
eine besondere, abgegrenzte Phase ausbilden, was zum Unterteilen
der magnetischen Domänen außerordentlich effektiv
ist.
In Fig. 2 ist der Intruder dargestellt. Der Intruder wurde
durch Anwendung der Spannung ausgebildet, die beim Markierungsverfahren,
beispielsweise durch Anreißen, erzeugt wurde.
Fig. 2 ist eine Mikroskop-Photographie mit 2000facher Vergrößerung,
und es ist daraus ersichtlich, daß der Intruder
innerhalb eines begrenzten Bereiches scharf in das Stahlblech eindringt.
Die Laserbestrahlung kann nach dem Aufbringen des Mittels
durchgeführt werden, wobei das Aufbringen durch Ausbilden
eines Films auf der gesamten Fläche oder auf Teilen des fertiggeglühten,
kornorientierten Elektrostahlblechs durchgeführt
wird. In diesem Fall trägt auch die Belastung, die auf
den Film ausgeübt wird, zu einer stabilen Ausbildung des Intruders
bei, wenn die nachfolgende Wärmebehandlung durchgeführt
wird, da die Belastung die Reaktionen des Films mit
der Oberflächenbeschichtung und dem Stahlblech während des
Temperaturanstiegs und des Haltens der Temperatur verstärkt.
Das Ausüben der Belastung bewirkt jedoch in vielen Fällen
die Zerstörung des Films. Eine derartige Zerstörung kann
durch dickes Aufbringen des Intrusionsmittels oder durch
Aushärten des Films, beispielsweise durch eine Wärmebehandlung
bei etwa 500°C, verhindert werden.
Auf dem fertiggeglühten, kornorientierten Elektrostahlblech
wird üblicherweise ein Glasfilm, ein Oxidfilm und gegebenenfalls eine Isolierschicht
(Oberflächenbeschichtung) ausgebildet. Diese
Filme und Beschichtungen können vollständig oder mit einem
räumlichen Abstand durch Laserbestrahlen, Schleifen, Bearbeiten,
Flämmputzen, chemisches Polieren, Beizen, Strahlputzen
oder dergleichen entfernt werden, wobei der Stahlkörper
des kornorientierten Elektrostahlblechs freigelegt
wird. Das Intrusionsmittel, wie Metall, ein Nichtmetall und/
oder deren Gemische, eine Legierung, ein Oxid, Phosphorsäure,
Borsäure, ein Phosphat und/oder ein Borat und/oder
deren Mischungen werden auf das Stahlblech plattiert. Wenn
beim Entfernen des Glasfilms oder dergleichen ein räumlicher
Abstand vorgesehen ist, wird zum Beschichten ein Elektroplattierverfahren,
eine Tauchveredelung, wie Feuerverzinken oder dergleichen,
angewandt. Wird der Glasfilm oder dergleichen vollständig
entfernt, wird zum Beschichten teilweises
Elektroplattieren angewandt. Die aufgebaute Menge beträgt
mindestens 0,1 g/m².
Der vorstehend erwähnte Oxidfilm wird während des Entkohlungsglühens
ausgebildet und besteht hauptsächlich aus SiO₂. Der
Glasfilm wird durch eine Reaktion zwischen dem Oxidfilm und
dem hauptsächlich aus MgO bestehenden Glühseparator ausgebildet
und wird auch als Forsteritfilm bezeichnet. Die vorstehend
erwähnte Isolierbeschichtung wird durch Aufbringen
von kolloidem Siliciumoxid, Chromsäureanhydrid, Aluminiumphosphat,
Magnesiumphosphat oder dergleichen auf das Stahlblech
und anschließendes Glühen oder Härten ausgebildet.
Der Oxidfilm, der Glasfilm und die Isolierbeschichtung unterdrücken
das Eindringen eines Intrusionsmittels. Durch
Entfernen des Oxidfilms und der anderen Filme wird die Reaktionsbereitschaft
zwischen dem Intrusionsmittel und dem
Stahlkörper des kornorientierten Elektrostahlblechs verbessert.
Das in einer Menge von 0,1 g/m² aufgebrachte Intrusionsmittel
kann dann effektiv und stabil in das Stahlblech
eindringen und bildet dadurch den Intruder aus. Da die Intrusionstiefe
und -menge leicht durch Steuern der aufgebauten
Menge verändert werden können, ist es auch möglich, unterscheidbar
und gezielt Erzeugnisse mit unterschiedlicher
Größe der Ummagnetisierungseigenschaften durch Steuern der
aufgebauten Menge herzustellen. Außerdem kann wegen der verstärkten
Reaktivität die Wärmebehandlung nach dem Plattieren
wegfallen oder auch gegebenenfalls durchgeführt werden,
um die Intrusionstiefe und -menge zu erhöhen.
Das räumlich beabstandete oder nicht vollständige Entfernen
des Oxidfilms, des Glasfilms und der Isolierbeschichtung
kann durch Laserbestrahlen, Schleifen, Strahlputzen, Flämmputzen,
lokales Beizen und dergleichen durchgeführt werden.
Die entfernten Bereiche sind voneinander um mindestens 1 mm,
vorzugsweise 1 bis 30 mm entfernt, und der Abstand zwischen den Bereichen kann entweder
äquidistant oder nicht äquidistant sein. Die entfernten Bereiche
sind vorzugsweise unter einem Winkel von 20 bis 90° relativ
zur Walzrichtung des Stahlblechs orientiert. Das Entfernen
kann kontinuierlich, beispielsweise durch Beizen oder Strahlputzen,
oder diskontinuierlich durchgeführt werden. Die Breite
jedes entfernten Bereiches beträgt vorzugsweise 0,01 bis 5 mm
in Abhängigkeit von einer wirksamen Ausbildung des Intruders.
Durch Entfernen des Oxidfilms oder der anderen Filme wird
der Stahlkörper des kornorientierten Elektrostahlblechs freigelegt
und exponiert. Aufgrund dieses Freilegens weist der
Stahlkörper teilweise eine geringfügige Ausnehmung auf, und
die Belastung wird gleichzeitig mit der Bildung der Ausnehmung
ausgeübt.
Nach dem vorstehend erläuterten Entfernen des Films wird das
Elektroplattieren des Intrusionsmittels durchgeführt.
Falls die Oberflächenschicht beabstandet bzw. nur teilweise
entfernt wird, wird das Stahlblech zum Elektroplattieren
durch eine Elektrolytlösung geführt, der ein Intrusionsmittel
zugesetzt ist, wie Metalle und Nichtmetalle, beispielsweise
Al, Si, Ti, Sb, Sr, Sn, Zn, Fe, Ni, Cr, Mn, P, S, B, Zr,
Mo, Co und/oder deren Gemische, Oxide und/oder Legierungen,
sowie Phosphate, Borate, Sulfate, Nitrate, Silicate, Phosphorsäure
und Borsäure. Während des Elektroplattierens tritt
eine elektrochemische Reaktion nur dort auf, wo die Oberflächenschicht,
gegebenenfalls mit einem Abstand, entfernt ist
und der Stahlkörper des Stahlblechs freigelegt ist. Das Intrusionsmittel
wird deshalb nur auf diejenigen Teile des
Stahlblechs elektroplattiert, wo der Stahlkörper freigelegt
ist, und die anderen Teile werden nicht mit dem Intrusionsmittel
elektroplattiert. Der Abstand zwischen den Bereichen
der Elektroplattierung oder zwischen den Intrudern sowie die
Position dieser Bereiche kann gegebenenfalls gesteuert werden.
Dieses Steuern kann durchgeführt werden, ohne überhaupt
die Bandfördergeschwindigkeit einer Plattierlinie zu verringern.
Das Ausbleiben einer Reaktion der restlichen Oberflächenschicht
mit der Plattierlösung hat auch den Vorteil, daß
ein schönes Aussehen der Oberflächenschicht erhalten wird.
Im Fall des gesamten Entfernens der Oberflächenschicht wird
das partielle Elektroplattieren angewandt, um das Intrusionsmittel
mit einem räumlichen Abstand zu plattieren, wie anhand
von Fig. 3(a) und (b) dargestellt. Die in Fig. 3 dargestellte Elektroplattierwalze
weist leitfähige Zonen 1 auf, die voneinander
beabstandet sind. Im Walzkörper ist ein Durchlaß 2 für die
Elektrolytlösung ausgebildet. Durch die leitfähigen Zonen 1
oder in deren Umgebung sind Injektionsöffnungen 3 für die
Elektrolytlösung ausgebildet. Durch Variieren des Abstands
zwischen der Anordnung der leitfähigen Zonen 1 kann auch der
Abstand zwischen und die Anordnung des plattierten Metalls
variiert werden. Die Elektrolytlösung, der, wie vorstehend
erläutert, das Intrusionsmittel zugesetzt ist, wird auch zum
teilweisen Elektroplattieren verwendet. Die Abschnitte
des Stahlblechs, durch die der Strom geleitet wird, werden hierbei
mit dem Intrusionsmittel plattiert, und der Intruder wird in
diesen Abschnitten ausgebildet. Die Breite jedes der erwähnten
Abschnitte beträgt vorzugsweise 0,01 bis 5 mm.
Beim Plattierverfahren ist die aufgebaute Menge wichtig.
Wenn die Menge zu klein ist, um wirksam zu sein, ist die
Menge des ausgebildeten Intruders zu klein, um die magnetischen
Domänen zu unterteilen. Bei einer Aufbaumenge von mindestens
0,1 g/m² kann eine wärmebeständige Unterteilung der
magnetischen Domänen erzielt werden. Außerdem kann durch
Steuern der aufgebauten Menge die Intrusionstiefe und -menge
variiert werden. Beispielsweise kann durch Erhöhen der aufgebauten
Menge die Intrusionstiefe und -menge ebenfalls erhöht
werden, und die Ummagnetisierungseigenschaften können
auf diese Weise stark verbessert werden. Ferner können Erzeugnisse
mit unterschiedlichem Grad der Ummagnetisierungseigenschaften
einstellbar und gezielt hergestellt werden.
Es ist wichtig, daß zum Freilegen des Stahlkörpers des Stahlblechs
entweder nur die Glas- und Oxidfilme oder sowohl die
Glas- und Oxidfilme als auch die Isolierschicht entfernt werden
können. Das letztere Entfernungsverfahren wird zum Plattieren
nach dem Ausbilden der Isolierbeschichtung verwendet,
während das erstere Entfernungsverfahren zum Plattieren direkt
nach dem Ausbilden des Glasfilms verwendet wird.
Vorzugsweise wird zum Anordnen des Intrusionsmittels auf dem
fertiggeglühten, kornorientierten Elektrostahlblech Sb allein
eine Sb-Sn-, Sb-Zn-, Sb-Pb-, Sb-Bi-, Sb-Sn-Zn-, Sb-Co-, Sb-Ni-Legierung
und/oder andere Sb-Legierungen, ein Gemisch von Sb
mit Sn, Zn, Pb, Bi, Co, Ni und/oder Al, Sb-Oxid, Sb-Sulfat,
Sb-Borat und/oder andere Sb-Verbindungen der Elektrolytlösung
zugesetzt, durch die das Stahlblech beim Elektroplattieren
geführt wird. Beim Elektroplattieren ist das Plattierbad
vorzugsweise ein eine Fluorverbindung oder eine Borfluorverbindung
aufweisendes Bad, wie ein Fluoridbad oder Fluoboratbad,
das Flußsäure, Fluoroborsäure, Borsäure und/oder ferner gezielt
Natriumsulfat, Salz (NaCl), Ammoniumchlorid und/oder Ätznatron
enthält. Die bevorzugte Aufbaumenge beträgt mindestens
1 g/m².
Durch Plattieren mit dem Fluoridbad oder Borfluoridbad wird
ein ausgeprägt kristalliner galvanischer Niederschlag bei
hohem Wirkungsgrad des Stroms erhalten, wobei die Stromdichte,
wie in Fig. 4 dargestellt, zwischen einem niedrigen und
einem hohen Wert liegt. Die in der Elektroplattierlösung
verwendete Elektrolytlösung ist ein Fluoboratbad, das aus
Fluorborsäure, Borsäure und Sb besteht.
An dem 0,23 mm dicken und 914 mm breiten kornorientierten Elektrostahlblech
wird der Glasfilm und die Isolierschicht
in einem räumlichen Abstand von 5 mm und in einer
Breite von 0,2 mm entfernt. Die erhaltenen Proben des
Stahlblechs werden dann durch die Elektrolytlösung geführt,
während die Stromdichte variiert wird. Die Beziehung zwischen
der scheinbaren Stromdichte und dem Wirkungsgrad des
Kathodenstroms ist in Fig. 4 dargestellt. Zu Vergleichszwecken
wird die ein komplexes Citrat enthaltende Elektrolytlösung
zum Elektroplattieren verwendet.
Wie aus Fig. 4 ersichtlich, ist der Wirkungsgrad der Ausfällung
oder Ausscheidung des Intrusionsmittels groß, und die
Stabilität der Ausscheidung ist bei hoher Stromdichte ebenfalls
groß.
Ähnliche Wirkungen werden beim Verwenden eines Fluoridbades
zum Elektroplattieren erzielt.
Das Fluoboratbad und das Fluoridbad können auch zum Elektroplattieren
von Sn, Zn, Fe, Ni, Cr, Mn, Mo, Co und/oder
deren Legierungen verwendet werden. Das Fluoboratbad enthält
Fluorborsäure, Borsäure und zusätzlich mindestens ein
leitfähiges Salz.
Das Fluoboratbad und das Fluoridbad weisen gegenüber anderen
Bädern, wie Sulfat- und Chloridbädern und Bädern organischer
Salze, die anhand Fig. 4 erläuterten Vorteile auf.
Mit den ersteren Bädern läßt sich deshalb ein niedrigerer
Ummagnetisierungsverlust bei niedriger Metallniederschlagsmenge, verglichen
mit den letzteren Bädern, erzielen. Hierfür sind vermutlich
die nachstehenden Gründe verantwortlich. Im allgemeinen
wird beim Entfernen des Glasfilms oder dergleichen eines
kornorientierten Elektrostahlblechs durch Laserbestrahlung,
Schleifen, Bearbeiten, Strahlputzen oder dergleichen ein
Teil des Films auf dem Stahlblech zurückgelassen. Der nicht
entfernte Film verhindert gelegentlich während des Plattierens
eines Intrusionsmittels das ausreichende Eindringen des
Intrusionsmittels in das Stahlblech. Fluorwasserstoffsäure
HF als Bestandteil des Fluoridbades ätzt die Stahlunterlage
stark an und löst den Glasfilm und den Oxidfilm geringfügig.
Fluorborsäure (HBF₄) als Bestandteil des Fluoboratbades zersetzt
sich vermutlich im Bad und erzeugt teilweise Fluorwasserstoffsäure
(HF) nach der nachstehenden Formel:
HBF₄+3 H₂O → 4 HF+H₃BO₃
Im Fluoridbad und Fluoratbad kann das Wesen der Fluorwasserstoffsäure
in vorteilhafter Weise zum Auflösen der
Oberflächenbeschichtung verwendet werden, die teilweise aufgrund
der unvollständigen Entfernung durch die Laserbestrahlung
oder dergleichen zurückbleibt, und ebenso zum Ätzen
der Stahlgrundlage. Das beim Elektroplattieren ausgeschiedene
Metall kann fest auf dem Stahlblech niedergeschlagen
werden und kann über eine breite Kontaktfläche in direkten
Kontakt mit der Stahlgrundlage gebracht werden. Es kann deshalb
mit einer kleinen Niederschlagsmenge am Metall ein verbesserter
Ummagnetisierungsverlust erzielt werden.
Typische Werte des erfindungsgemäß erzielten Ummagnetisierungsverlustes
P 1,3 und P 1,7 sowie der magnetischen Flußdichte sind in
der nachstehenden Tabelle dargestellt.
Die Beziehungen zwischen dem Wert P 1,7 und der Blechdicke
sind in Fig. 5 dargestellt, in der die durchgezogene bzw.
die gestrichelte Linie das mit Sb plattierte Material bzw.
das herkömmliche Material gemäß Tabelle 1 darstellen. Aus
Fig. 5 geht hervor, daß der Wert P 1,7 in Abhängigkeit von
der Blechdicke beim erfindungsgemäßen kornorientierten Elektrostahlblech
gegenüber dem herkömmlichen Blech wesentlich
verbessert ist.
Im Falle der Verwendung des Fluoboratbades und des Fluoridbades
ist, wie vorstehend erläutert, die aufgebaute Menge
ebenfalls wichtig. Vorzugsweise wird eine Menge von mindestens
1 g/m² aufgebaut.
Ein weiteres wesentliches Merkmal des Fluoboratbades und
des Fluoridbades besteht darin, daß der Intruder in einer
außerordentlich kurzen Zeitdauer, d. h. mit hoher Produktivität,
effektiv ausgebildet wird und daß ferner das Aussehen
der Oberfläche des Stahlblechs ausgezeichnet ist.
Zn ist ein weiteres bevorzugtes Intrusionsmittel. Nach dem
Verzinken wird vorzugsweise ein Metall mit niedrigerem Dampfdruck
als Zn auf das Zn plattiert, und anschließend wird das
Plattieren vorzugsweise in einer Elektrolytlösung durchgeführt,
die Ni, Co, Cr und/oder Cu und/oder deren Legierungen
enthält.
Falls ein Citronensäurebad verwendet wird, kann ein ebenso
wirksames Plattieren wie im Fall der Verwendung des Fluoboratbades
durch vorheriges leichtes Beizen vor dem Plattieren
erzielt werden.
Zur Verbesserung der Eindringtiefe oder um das Intrusionsmittel
weiter in das Stahlblech hineinzuzwingen, kann gegebenenfalls
eine Wärmebehandlung durchgeführt werden. Die Wärmebehandlung
kann bei einer Temperatur von 500 bis 1200°C
entweder durch Durchlaufglühen oder durch Kastenglühen durchgeführt
werden.
Nachstehend wird die Wärmebehandlung näher erläutert.
Während der Wärmebehandlung bei einer Temperatur von 500 bis
1200°C schreitet die Reaktion zwischen dem Intrusionsmittel
und dem Stahlkörper oder der Oberflächenbeschichtung des
kornorientierten Elektrostahlblechs fort. Diese Reaktion
wird beim Erhöhen oder
Halten der Temperatur während der Wärmebehandlung dort beschleunigt, wo eine Beanspruchung ausgeübt wurde.
Die Intruder werden ausgebildet und voneinander beabstandet
in den Stahlkörper hineingedrückt und unterscheiden sich
strukturell von der durch Sekundärrekristallisation ausgebildeten
Struktur mit Goss-Orientierung oder unterscheiden
sich durch ihre Zusammensetzung vom Stahlkörper. Die Wärmebehandlung
wird in neutraler Atmosphäre oder in H₂ enthaltender
reduzierender Atmosphäre durchgeführt. Der Intruder
kann eine Aggregation von punktförmig gebildetem Material
sein.
Wie vorstehend erläutert, werden die Anstiegsgeschwindigkeit
der Temperatur und die Haltetemperatur vorzugsweise in Abhängigkeit
von der Art des Intrusionsmittels bestimmt. Das
liegt daran, daß während des Intrusionsvorgangs die Eindringtiefe
und -menge durch thermische Bedingungen bzw. durch Diffusionsbedingungen
beeinflußt werden. Die Eindringtiefe und
-menge dürfte davon beeinflußt werden, ob der Film vor Beginn
des Eindringens thermisch fest auf dem Stahlblech haftet.
Da der Effekt der Verbesserung der Ummagnetisierungseigenschaften
im allgemeinen mit einer Erhöhung der von der
Oberfläche der Stahlgrundlage des kornorientierten Elektrostahlblechs
gemessenen Tiefe des Intruders groß wird, sollten
die vorstehenden Einflüsse vorteilhafterweise zum Ausbilden
tiefer Intruder ausgenützt werden. Wenn die Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit
zu klein ist, wird die Menge
der ausgebildeten Intruder ebenfalls zu klein, und die gesamte
Zeitdauer der Wärmebehandlung wird lang. Wenn andererseits
die Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit zu groß ist,
besteht die Gefahr, insbesondere bei Intrusionsmitteln mit
niedriger Schmelztemperatur, daß das Intrusionsmittel beispielsweise
durch Verdampfung verlorengeht, bevor eine ausreichende
Reaktion mit der Oberflächenbeschichtung und der
Stahlbasis des kornorientierten Elektrostahlblechs vollständig
abgelaufen ist. Wenn die Haltetemperatur zu niedrig
ist, wird die Reaktion des Intrusionsmittels unzureichend.
Wenn andererseits die Haltetemperatur zu groß ist, werden
die elektrischen Isolationseigenschaften der Isolierbeschichtung
verschlechtert, der Verbrauch an Wärmeenergie
steigt in unerwünschter Weise, und die Form der Stahlbleche
verschlechtert sich. Im allgemeinen sollte die Haltetemperatur
zwischen 500 und 1200°C betragen. Die Art des Intrusionsmittels
sollte in geeigneter Weise in Abhängigkeit von
der Temperaturerhöhungsgeschwindigkeit und der in diesem
Bereich liegenden Haltetemperatur gewählt werden.
Nachstehend wird die erneute Beschichtung mit einem Film
erläutert.
Nach der Ausbildung des Intrusionsmittels kann die Lösung für eine weitere
Isolierbeschichtung auf das kornorientierte Elektrostahlblech
aufgebracht und bei einer Temperatur von vorzugsweise
mindestens 350°C ausgehärtet werden. Die Lösung für die Isolierbeschichtung
kann beispielsweise Phosphorsäure, Phosphat,
Chromsäure, Chromat, Bichromat und/oder kolloides Siliciumoxid
enthalten.
Da die beschichteten Intrusionsmittel von der Isolierbeschichtung
bedeckt sind, lösen sich die beschichteten Intrusionsmittel nicht während
der Handhabung aufgrund eines Rutschens der Wicklung von den
Stahlblechen ab, und sie verdampfen nicht während des Glühens.
Die Ausbildung der Intruder läßt
sich deshalb weiter stabilisieren. Außerdem werden durch die
Isolierschicht die Korrosionsbeständigkeit und die Isoliereigenschaften
derjenigen Teile der Stahlbleche verbessert,
in denen Intruder ausgebildet sind.
Nachstehend wird die Tiefe der Intruder erläutert.
Durch Variieren der Temperatur und Zeit der Wärmebehandlung
wurden Proben mit verschiedenen Intrudertiefen hergestellt.
Aus Brammen wurde mit bekannten Verfahrensschritten, beginnend
mit dem Erwärmen der Bramme und endend mit dem Fertigglühen,
0,225 mm dicke kornorientierte Elektrostahlbleche
hergestellt. Die Brammen wiesen folgende Zusammensetzung
auf:
0,05 bis 0,08% C, 2,95 bis 3,33% Si, 0,04 bis 0,12% Mn, 0,010 bis 0,050% Al, 0,02 bis 0,03% S, 0,0060 bis 0,0090% N.
0,05 bis 0,08% C, 2,95 bis 3,33% Si, 0,04 bis 0,12% Mn, 0,010 bis 0,050% Al, 0,02 bis 0,03% S, 0,0060 bis 0,0090% N.
Es wurden die Tiefen der in das Stahlblech gedrückten Körner
oder Cluster gemessen. Der Ummagnetisierungsverlust P 1,7 nach dem Fertigglühen (P ¹1,7) und der Ummagnetisierungsverlust P 1,7 nach der Intruderbildung
(P ²1,7) wurde gemessen, und die prozentuale
Verbesserung des Ummagnetisierungsverlustes ( Δ W) wurde wie folgt berechnet:
Δ W = {(P ¹1,7 - P ²1,7)/P ¹1,7}× 100 (%) .
Der Einfluß der von der Oberfläche des Stahlkörpers des kornorientierten
Elektrostahlblechs gemessenen Intrudertiefe auf
die prozentuale Verbesserung des Ummagnetisierungsverlustes ( Δ W) ist
in Fig. 6 dargestellt. Wie
aus Fig. 6 ersichtlich, wird eine beträchtliche Verbesserung
der Größe Δ W bei einer Intrudertiefe von mindestens 2 µm
erzielt, und diese Verbesserung wird mit einer Erhöhung der
Intrudertiefe noch verstärkt. Die Verbesserung der Größe
Δ W erfährt bei einer Intrudertiefe von etwa 100 µm eine Sättigung.
Die vorstehend erläuterte Beziehung wird nicht nur
bei der Stahlzusammensetzung gemäß den vorstehenden Proben,
sondern auch in Stahlzusammensetzungen gefunden, die Cu, Sn,
Sb, Mo, Cr und/oder Ni oder dergleichen enthalten. Die bevorzugte
Tiefe der erfindungsgemäßen Intruder beträgt vorzugsweise
mindestens 2 µm. Die maximale Intrudertiefe ist nicht
besonders eingeschränkt, sondern wird unter Berücksichtigung
der Dicke des Stahlbleches und anderer Faktoren ermittelt.
Obwohl die Intrudertiefe wie vorstehend erläutert eingestellt
werden sollte, sind die Abstände zwischen den Intrudern
relativ frei wählbar und betragen beispielsweise etwa
1 bis 30 mm. Wenn der räumliche Abstand zwischen den Intrudern
eng gewählt wird, erscheinen die Körner, Cluster und
dergleichen der Intruder praktisch kontinuierlich.
Die Erfindung wird nachstehend anhand der Beispiele näher
erläutert.
Siliciumstahlbrammen mit 0,077% C, 3,28% Si, 0,076% Mn,
0,030% Al, 0,024% S, 0,15% Cu, 0,15% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum
Herstellen von kornorientiertem Elektrostahlblech, wie Warmwalzen,
Glühen und Kaltwalzen unterzogen. Es wurden 0,250 mm
dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Danach wurden die
bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen, Aufbringen
eines Glühseparators und Schlußtexturglühen durchgeführt.
Die schlußtexturgeglühten Spulen wurden einer Isolierbeschichtung
unterzogen und unter Wärme gerichtet. Aus
diesen Spulen wurden Proben mit 10 cm Breite und 50 cm Länge
ausgeschnitten und mit einem Laserstrahl bestrahlt, um geringfügige
Flecken oder Markierungen auszubilden, die sich
senkrecht zur Walzrichtung erstreckten und um einen Abstand
von 10 mm, betrachtet in Walzrichtung, voneinander entfernt
waren. Diese Proben werden nachstehend als Proben "vor der
Behandlung" bezeichnet.
Nach dieser Laserbestrahlung wurden als Intrusionsmittel das Mittel A (10 g ZnO +
5 g Sn), das Mittel B (10 g Sb₂O₃ + 10 g H₃BO₃), das Mittel C
(10 g Sb + 20 g SrSO₄) bzw. das Mittel D (10 g Cu + 20 g
Na₂B₄O₇) auf die Proben in einer Menge von 0,5 g/m² aufgebracht,
bezogen auf das Gewicht nach dem Aufbringen und
Trocknen. Die Proben wurden dann aufeinandergeschichtet
und bei einer Ofentemperatur von 400°C getrocknet.
Danach wurden die Proben 30 Minuten lang bei 800°C wärmebehandelt.
Die dieser Wärmebehandlung unterzogenen Proben werden nachstehend
als Proben "nach der Behandlung" bezeichnet. Die
Proben wurden ferner bei einer Temperatur von 800°C 2 Stunden
lang spannungsarm geglüht. Diese Proben werden nachstehend
als Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet.
Die magnetischen Eigenschaften der Proben vor und nach
der Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen wurden gemessen.
Die Meßergebnisse sind in Tabelle 2 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,077% C, 3,30% Si, 0,076% Mn,
0,028% Al, 0,024% S, 0,16% Cu, 0,12% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum
Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlblechs, wie
Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen, unterzogen. Es wurden
0,225 mm dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend
werden die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen,
Aufbringen eines Glühseparators und Schlußtexturglühen
durchgeführt. Die schlußtexturgeglühten Spulen werden
einer Isolierbeschichtung unterzogen und gerichtet.
Aus diesen Spulen werden Proben mit 10 cm Breite
und 50 cm Länge ausgeschnitten und danach angerissen, um
die Belastung auszuüben, die sich senkrecht zur Walzrichtung
erstreckte und um einen Abstand von 10 mm voneinander
entfernt war. Diese Proben werden als Proben "vor der Behandlung"
bezeichnet.
Nach dem Markieren wird aus Sb₂O₃-Pulver als Intrusionsmittel
ein Brei angerührt, der das Pulver in einer Menge von 10 g/
H₂O-50 cc enthält. Die Aufschlämmung wurde in einer Menge von
0,6 g/m², bezogen auf das Gewicht vor dem Aufbringen und Trocknen,
auf die Proben aufgebracht. Nach dem Trocknen wurde die
Wärmebehandlung durchgeführt, während die Bedingungen in
einem Temperaturbereich von 800 bis 900°C und in einem Zeitbereich
von 5 bis 120 min variiert wurden, um die Eindringtiefe
des Intruders zu variieren. Die dieser Wärmebehandlung
unterzogenen Proben werden als Proben "nach der Behandlung"
bezeichnet. Die Proben wurden ferner bei einer Temperatur
von 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht. Diese Proben
werden als Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet.
Die magnetischen Eigenschaften der Proben vor und nach der
Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen wurden gemessen.
Die Meßergebnisse sind in Tabelle 3 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,077% C, 3,30% Si, 0,076% Mn,
0,032% Al, 0,024% S, 0,16% Cu, 0,18% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen
eines kornorientierten Elektrostahlblechs unterzogen, wie
Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen. Es wurden 0,225 mm dicke
kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend wurden die
bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen, Aufbringen
eines Glühseparators und Schlußtexturglühen durchgeführt.
Die schlußtexturgeglühten Spulen wurden wie in Beispiel 1 erläutert behandelt.
Die Meßergebnisse sind in Tabelle 4 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,077% C, 3,15% Si, 0,076% Mn,
0,030% Al, 0,024% S, 0,007% N, Rest im wesentlichen Eisen,
wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen
eines kornorientierten Elektrostahlblechs unterzogen, wie
Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen. Es wurden 0,225 mm
dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend
wurden die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen,
Aufbringen eines Glühseparators und Schlußtexturglühen
durchgeführt. Aus diesen Bunden wurden Proben von 10 cm
Breite und 50 cm Länge ausgeschnitten und spannungsarmgeglüht.
Diese Proben werden als Proben "vor der Behandlung"
bezeichnet. Nach dem Spannungsarmglühen wurde das
Mittel A (10 g ZnO + 5 g Sn), das Mittel B (10 g Sb₂O₃ +
10 g H₃BO₃), das Mittel C (10 g Sb + 20 g SrSO₄) bzw. das
Mittel D (10 g Cu + 20 g Na₂B₄O₇) auf die Oberfläche der
Proben, d. h. den Glasfilm, in einer Menge von 0,9 g/m²
aufgebracht, bezogen auf das Gewicht vor dem Aufbringen und
Trocknen. Diese Proben wurden mit Laserstrahlen in einer
Richtung im wesentlichen senkrecht zur Walzrichtung und mit
einem räumlichen Abstand von 12 mm bestrahlt, um die Proben
einer geringfügigen Spannung auszusetzen. Die Proben wurden
bei 800°C 30 Minuten lang wärmebehandelt. Die dieser Wärmebehandlung
unterzogenen Proben werden als Proben "nach der
Behandlung" bezeichnet. Diese Proben werden ferner bei 800°C
2 Stunden lang spannungsarmgeglüht. Diese Proben werden als
Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet. Die magnetischen
Eigenschaften der Proben vor und nach der Behandlung
und nach dem Spannungsarmglühen wurden gemessen. Die Meßergebnisse
sind in Tabelle 5 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,080% C, 3,20% Si, 0,068% Mn,
0,032% Al, 0,024% S, 0,10% Cu, 0,08% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen
eines kornorientierten Elektrostahlblechs unterzogen,
wie Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen. Es wurden 0,250 mm
dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend wurden
die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen, Aufbringen
eines im wesentlichen aus MgO bestehenden Glühseparators
und Schlußtexturglühen durchgeführt. Die von den dem Schlußtexturglühen
unterworfenen Stahlblechen erhaltenen Proben werden
als Proben "vor der Behandlung" bezeichnet.
Die Stahlbleche wurden mit einem CO₂-Laser in einer Richtung
im wesentlichen senkrecht zur Walzrichtung und mit einem
räumlichen Abstand von 5 mm bestrahlt, um den Glasfilm und
Oxidfilm zu entfernen. Die Stahlbleche wurden danach elektroplattiert
unter Verwendung der Elektrolytlösungen Nr. 1
bis 5, die als Plattier- oder Badmetalle Sb (Nr. 1), Mn
(Nr. 2), Cr (Nr. 3), Ni (Nr. 4) bzw. kein Plattiermetall
(Nr. 5) enthielten, um das Intrusionsmittel (Plattiermetall)
in einer Menge von 1 g/m² niederzuschlagen. Die von den derart
behandelten Stahlblechen erhaltenen Proben werden als
Proben "nach der Behandlung" bezeichnet. Die Stahlbleche
wurden ferner bei 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht.
Die von den auf diese Weise geglühten Stahlblechen erhaltenen
Proben werden als Proben "nach dem Spannungsarmglühen"
bezeichnet. Die magnetischen Eigenschaften der Proben vor
und nach der Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen
wurden gemessen. Die Meßergebnisse sind in Tabelle 6 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,078% C, 3,25% Si, 0,068% Mn,
0,026% Al, 0,024% S, 0,15% Cu, 0,08% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum
Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlblechs, wie
Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen, unterworfen. Es wurden
0,225 mm dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend
wurden die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen,
Aufbringen eines im wesentlichen aus MgO bestehenden
Glühseparators und Schlußtexturglühen durchgeführt.
Die von dem Schlußtexturglühen unterworfenen Stahlblechen erhaltenen
Proben werden als Proben "vor der Behandlung" bezeichnet.
Die Stahlbleche wurden mit einem CO₂-Laser in einer Richtung
im wesentlichen senkrecht zur Walzrichtung und mit
einem räumlichen Abstand von 10 mm, betrachtet in Walzrichtung,
bestrahlt, um den Glasfilm und Oxidfilm zu entfernen.
Die Stahlbleche wurden dann elektroplattiert unter Verwendung
der Elektrolytlösung Nr. 1 bis 5, enthaltend Sb (Nr. 1),
Zn (Nr. 2), Cr (Nr. 3), Sn (Nr. 4) bzw. kein Plattiermetall
(Nr. 5, Vergleichsbeispiel), um das Intrusionsmittel (Plattiermetall)
in einer Menge von 1 g/m² niederzuschlagen. Als
Isolierbeschichtung wurde dann eine Lösung, enthaltend Aluminiumphosphat,
Phosphorsäure, Chromsäureanhydrid, Chromat und
kolloides Siliciumoxid, auf der Oberfläche der Stahlbleche
aufgebracht und zum Aushärten der Isolierschicht bei 850°C
geglüht. Die von den Stahlblechen mit Isolierbeschichtung
erhaltenen Proben werden als Proben "nach der
Behandlung" bezeichnet.
Die Stahlbleche wurden ferner bei 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht.
Diese Proben werden als Proben "nach dem
Spannungsarmglühen" bezeichnet. Die magnetischen Eigenschaften
der Proben vor und nach der Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen
wurden gemessen. Die Meßergebnisse sind in
Tabelle 7 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,080% C, 3,30% Si, 0,070% Mn,
0,028% Al, 0,025% S, 0,0080% N, Rest im wesentlichen Eisen,
wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen eines
kornorientierten Elektrostahlblechs, wie Warmwalzen, Glühen
und Kaltwalzen, unterzogen. Es wurden 0,225 mm dicke kaltgewalzte
Stahlbleche erhalten. Anschließend wurden die bekannten
Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen, Aufbringen
eines im wesentlichen aus MgO bestehenden Glühseparators und
Schlußtexturglühen durchgeführt. Auf die schlußtexturgeglühten Stahlbleche
wurde dann eine Lösung zum Ausbilden einer Isolierschicht
aufgebracht und geglüht. Während des
Glühens wurde auch das Richten
durchgeführt. Die von den Stahlblechen mit der Isolierbeschichtung
erhaltenen Proben werden als Proben "vor der Behandlung"
bezeichnet. Diese Stahlbleche werden mit einem CO₂-
Laser in einer Richtung im wesentlichen senkrecht zur Walzrichtung
und mit einem räumlichen Abstand von 5 mm bestrahlt,
um den Glasfilm und die Isolierschicht zu entfernen. Die
Stahlbleche wurden dann elektroplattiert unter Verwendung
der in Tabelle 8 angegebenen Elektrolytlösungen, die das Intrusionsmittel
enthielten. Die aufgebaute Menge der galvanischen
Beschichtung betrug 0,05 bis 10 g/m². Die Lösung zum
Ausbilden der Isolierschicht, enthaltend Aluminiumphosphat,
Chromoxidanhydrid und kolloides Siliciumoxid, wurde dann auf
die Stahlbleche aufgebracht und zum Ausbilden der Isolierschicht
bei 350°C geglüht bzw. gehärtet. Die von den Stahlblechen
mit einer Isolierschicht erhaltenen Proben werden
als Proben "nach der Behandlung" bezeichnet. Die Stahlbleche
wurden ferner bei 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht.
Die von diesen Stahlblechen erhaltenen Proben werden als
Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet. Die magnetischen
Eigenschaften der Proben vor und nach der Behandlung
und nach dem Spannungsarmglühen wurden gemessen. Die
Meßergebnisse sind in Tabelle 9 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,075% C, 3,22% Si, 0,068% Mn,
0,030% Al, 0,024% S, 0,08% Cu, 0,10% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen
eines kornorientierten Elektrostahlblechs, wie Warmwalzen,
Glühen und Kaltwalzen, unterzogen. Es wurden 0,225 mm
dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend wurden
die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen,
Aufbringen eines im wesentlichen MgO enthaltenden Glühseparators
und Schlußtexturglühen, durchgeführt.
Auf die schlußtexturgeglühten Stahlbleche wurde dann eine Lösung
zum Ausbilden einer Isolierbeschichtung aufgebracht und geglüht.
Während des Glühens wurde auch das
Richten durchgeführt. Die von den
Stahlblechen mit der Isolierschicht erhaltenen Proben werden
als Proben "vor der Behandlung" bezeichnet. Diese Stahlbleche
werden mit einem CO₂-Laser in einer Richtung im wesentlichen
senkrecht zur Walzrichtung und mit einem räumlichen
Abstand von 5 mm bestrahlt. Die Stahlbleche werden dann
elektroplattiert unter Verwendung der Elektrolytlösungen
Nr. 1 bis 6, enthaltend Sb und Zn (Nr. 1), Sb und Zn (Nr. 2),
Sb und Sn (Nr. 3), Sb und SbO (Nr. 4), Sb (Nr. 5)
bzw. kein Plattiermetall (Nr. 6, Vergleichsbeispiel). Die
gebildete Menge der galvanischen Beschichtung betrug 0,1,
1 bzw. 5 g/m². Die von den wie vorstehend erläutert plattierten
Stahlblechen erhaltenen Proben werden als Proben
"nach der Behandlung" bezeichnet. Die Stahlbleche wurden
ferner bei 800°C 4 Stunden lang sapnnungsarmgeglüht. Diese
Proben werden als Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet.
Die magnetischen Eigenschaften der Proben vor und
nach der Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen wurden
gemessen. Die Meßergebnisse sind in Tabelle 10 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,080% C, 3,15% Si, 0,075% Mn,
0,029% Al, 0,024% S, 0,10% Cu, 0,08% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen wurden den bekannten Verfahrensschritten zum Herstellen
eines kornorientierten Elektrostahlblechs unterzogen, wie
Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen. Es wurden 0,225 mm dicke
kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend wurden die
bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen, Aufbringen
eines im wesentlichen MgO enthaltenden Glühseparators
und Schlußtexturglühen durchgeführt.
Die von den Stahlblechen mit der Isolierschicht erhaltenen
Proben werden als Proben "vor der Behandlung" bezeichnet.
Diese Stahlbleche wurden mit Laserstrahlung in einer Richtung
im wesentlichen senkrecht zur Walzrichtung und mit
einem räumlichen Abstand von 5 mm bestrahlt, um den Glasfilm,
die Isolierschicht und den Oxidfilm zu entfernen. Die
Stahlbleche wurden dann elektroplattiert unter Verwendung
der Elektrolytlösungen Nr. 1 bis 5, enthaltend als Plattiermetalle
Sb (Nr. 1 - Fluoboratbat), Mn (Nr. 2 - Fluoboratbad),
Sn (Nr. 3 - Fluoridbad), Ni (Nr. 4 - Fluoridbad) bzw.
kein Plattiermetall (Nr. 5 - Vergleichsbeispiel). Die von
den plattierten Stahlblechen erhaltenen Proben werden als
Proben "nach der Behandlung" bezeichnet. Die Stahlbleche
wurden ferner bei 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht.
Die von diesen Stahlblechen erhaltenen Proben werden
als Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet. Die
magnetischen Eigenschaften der Proben vor und nach der Behandlung
und nach dem Spannungsarmglühen wurden gemessen.
Die Meßergebnisse sind in Tabelle 11 dargestellt.
Siliciumstahlbrammen mit 0,078% C, 3,27% Si, 0,073% Mn,
0,029% Al, 0,024% S, 0,16% Cu, 0,008% Sn, Rest im wesentlichen
Eisen, wurden den bekannten Verfahrensschritten zum
Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlblechs unterzogen,
wie Warmwalzen, Glühen und Kaltwalzen. Es wurden
0,225 mm dicke kaltgewalzte Stahlbleche erhalten. Anschließend
wurden die bekannten Verfahrensschritte, wie Entkohlungsglühen,
Aufbringen eines Glühseparators und Schlußtexturglühen
durchgeführt. Aus den schlußtexturgeglühten Spulen wurden
10 cm breite und 50 cm lange Proben ausgeschnitten und bei
800°C 4 Stunden lang spannungsarmgeglüht. Diese von Spannungen
und Bundenverschiebung freien Proben werden als Proben
"vor der Behandlung" bezeichnet. Auf diese Stahlbleche
wurden jeweils die Mittel A (AlPO₄), B (Sb-Pulver),
C (Sb-Pulver + Al-Pulver im Verhältnis 1 : 1) und D (MnSO₄)
in einer Menge von 10 g pro 50 ml H₂O aufgebracht und zur
Ausbildung eines Films bzw. einer dünnen Schicht getrocknet.
Die Filme wurden mit einem Elektronenstrahl bei einem
räumlichen Abstand von etwa 20 mm bestrahlt, um dann die
Filme 20 Stunden lang bei 860°C einer Wärmebehandlung zu unterziehen.
Die dieser Wärmebehandlung unterzogenen Proben werden als
Proben "nach der Behandlung" bezeichnet. Die Proben wurden
ferner bei 800°C 2 Stunden lang spannungsarmgeglüht. Diese
Proben werden als Proben "nach dem Spannungsarmglühen" bezeichnet.
Die magnetischen Eigenschaften der Proben vor und
nach der Behandlung und nach dem Spannungsarmglühen wurden
gemessen. Die Meßergebnisse sind in Tabelle 12 dargestellt.
Claims (14)
1. Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten Elektrostahlbleches
mit gegenüber Spannungsarmglühen beständigem
niedrigem Ummagnetisierungsverlust
durch Unterteilen der magnetischen Domänen mit den Maßnahmen:
- - Ausüben einer räumlich beabstandeten Beanspruchung auf das schlußtexturgeglühte Elektrostahlblech,
- - Aufbringen eines Intrusionsmittels auf das Elektrostahlblech vor, während und/oder nach dem Ausüben der Beanspruchung, und
- - Wärmebehandeln des Stahlbleches zum Eindiffundieren des Intrusionsmittels in das Stahlblech zur Ausbildung von Intrudern, die sich vom Stahl in ihrer Zusammensetzung und/oder in ihrer Struktur unterscheiden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wärmebehandlung bei 500° bis
1200°C durchgeführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Wärmebehandlung durch Bestrahlung,
insbesondere mit Laser, durchgeführt wird.
4. Verfahren zum Herstellen eines kornorientierten
Elektrostahlbleches mit gegenüber Spannungsarmglühen beständigem
niedrigem Ummagnetisierungsverlust
durch Unterteilen der magnetischen Domänen mit den Maßnahmen:
- - Entfernen einer Oberflächenbeschichtung, die sich auf dem schlußtexturgeglühten, kornorientierten Elektrostahlblech befindet,
- - Aufbringen eines Intrusionsmittels auf von der Beschichtung befreiten Oberflächenstellen,
wobei das Entfernen der Oberflächenbeschichtung und/oder
das Aufbringen des Intrusionsmittels räumlich beabstandet
durchgeführt wird, wodurch sich im Stahlblech
Intruder ausbilden, die sich vom Stahl in ihrer Zusammensetzung
und/oder in ihrer Struktur unterscheiden.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß das Aufbringen des Intrusionsmittels
durch Plattieren, insbesondere durch Elektroplattieren,
durchgeführt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet,
daß das Intrusionsmittel in einer
Menge von mindestens 1 g/m² an denjenigen Stellen
plattiert wird, an denen die Oberflächenschicht entfernt
ist.
7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
Sb, eine Sb-Legierung, eine Sb-Verbindung und/oder ein
Sb enthaltendes Gemisch in einer Menge von mindestens
0,05 g/m² auf diejenigen Stellen des kornorientierten Elektrostahlblechs
plattiert wird, an denen die Oberflächenbeschichtung
in räumlichem Abstand entfernt ist.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
daß das Plattieren unter Verwendung eines Fluorid-Bades
oder eines Fluoborat-Bades und in einer Menge von mindestens
1 g/m² durchgeführt wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
daß das Entfernen der Oberflächenbeschichtung
mittels Laserstrahlen
durchgeführt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet,
daß nach dem Ausbilden der Intruder
eine Isolierbeschichtung auf das kornorientierte
Elektrostahlblech aufgebracht wird.
11. Kornorientiertes Elektrostahlblech mit gegenüber
Spannungsarmglühen beständigem niedrigem Ummagnetisierungsverlust,
welches auf oder in der Nähe von
Bereichen mit plastischer Verformung ausgebildete und
voneinander beabstandete Intruder aufweist, die sich
vom Stahl in ihrer Zusammensetzung und/oder in ihrer
Struktur unterscheiden, wodurch die magnetischen
Domänen des kornorientierten Elektrostahlbleches unterteilt
werden, herstellbar durch ein Verfahren nach
einem der Ansprüche 1 bis 10.
12. Kornorientiertes Elektrostahlblech nach Anspruch 11,
dadurch gekennzeichnet, daß die Intruder in einer
Tiefe von mindestens 2 µm ausgebildet sind.
13. Kornorientiertes Elektrostahlblech nach Anspruch 11 oder 12,
dadurch gekennzeichnet, daß der räumliche Abstand zwischen
den Intrudern mindestens 1 mm beträgt.
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