DE69738447T2 - Verfahren zum Herstellen von kornorientiertem Silizium -Chrom-Elektrostahl - Google Patents

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Description

  • HINTERGRUND DER ERFINDUNG
  • Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektrostahl aus einem warmverarbeiteten Band unter Verwendung von mindestens zwei Kaltumformungen. Das warmverarbeitete Band enthält genauer 2,5–4,5% Silicium, 0,1–1,2% Chrom, weniger als 0,050% Kohlenstoff, weniger als 0,005% Aluminium, hat einen Volumenwiderstand von mindestens 45 μΩ-cm, mindestens 0,010% Kohlenstoff, so dass ein Austenit-Volumenanteil (γ1150°C) von mindestens 2,5% in dem Band vorhanden ist, und jede Oberfläche des Bandes weist eine isomorphe Schicht auf, die eine Dicke von mindestens 10% der Gesamtdicke des Bandes hat.
  • Elektrostähle werden allgemein in zwei Klassen eingeteilt. Nichtorientierte Elektrostähle werden so ausgeführt, dass ein Blech erhalten wird, das durch magnetische Eigenschaften charakterisiert ist, die nahezu einheitlich in alle Richtungen sind. Diese Stähle sind aus Eisen, Silicium und/oder Aluminium zusammengesetzt, um dem Stahlblech einen höheren spezifischen elektrischen Widerstand zu verleihen und dadurch den Kernverlust zu verringern. Nichtorientierte Elektrostähle können außerdem Mangan, Phosphor und andere Elemente enthalten, die allgemein auf dem Fachgebiet dafür bekannt sind, dass sie für einen höheren Volumenwiderstand sorgen, wodurch die Kernverluste, die während der Magnetisierung erzeugt werden, verringert werden.
  • Kornorientierte Elektrostähle werden so ausgeführt, dass ein Blech mit einem hohen Volumenwiderstand gebildet wird und das durch die Entwicklung einer bevorzugten Kornorientierung stark gerichtete magnetische Eigenschaften aufweist. Kornorientierte Elektrostähle werden weiterhin durch den Grad der entwickelten magnetischen Eigenschaften, die verwendeten Kornwachstumsinhibitoren und die Verarbeitungsschritte, die für die gewünschten magnetischen Eigenschaften sorgen, unterschieden. Normale (herkömmliche) kornorientierte Elektrostähle enthalten Silicium, um für einen höheren Volumenwiderstand zu sorgen, und sie haben eine magnetische Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wird, von mindestens 1780. Kornorientierte Elektrostähle mit hoher Permeabilität enthalten Silicium, um für einen höheren Volumenwiderstand zu sorgen, und sie haben eine magnetische Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wird, von mindestens 1880. Der Volumenwiderstand von kommerziell hergestellten siliciumhaltigen kornorientierten Elektrostählen liegt im Bereich von 45 bis 50 μΩ-cm, und sie enthalten 2,95 bis 3,45% Silicium mit Eisen und anderen Verunreinigungen, die zufällig durch das eingesetzte Schmelz- und Stahlerzeugungsverfahren eingebracht werden. Es ist weiterhin bekannt, dass durch die Verwendung von mehr Silicium auch mehr Kohlenstoff erforderlich ist, um eine kleine, aber notwendige Austenitmenge während der Bearbeitung zu behalten. Diese Änderungen der Zusammensetzung führen jedoch zu einem Band mit schlechteren mechanischen Eigenschaften und vergrößerten physikalischen Schwierigkeiten während der Bearbeitung aufgrund der größeren Sprödigkeit, die durch den höheren Silicium- und Kohlenstoffgehalt verursacht wird.
  • Normale kornorientierte Elektrostähle enthalten typischerweise auch Zusätze von Magnesium und Schwefel (und möglicherweise Selen) als hauptsächliche Kornwachstumsinhibitoren. Andere Elemente, wie Aluminium, Antimon, Bor, Kupfer, Stickstoff und dergleichen sind manchmal vorhanden und können die Mangansulfid/Manganselenid-Inhibitoren ergänzen, um für die Hemmung des Kornwachstums zu sorgen.
  • Normaler kornorientierter Elektrostahl kann einen Walzglasfilm aufweisen, der allgemein als Forsterit bezeichnet wird, oder einen isolierenden Überzug, der allgemein als sekundärer Überzug bezeichnet wird, der über dem Walzglasfilm oder an Stelle des Walzglasfilmes aufgebracht wird, oder er kann einen sekundären Überzug aufweisen, der für Stanzverfahrensschritte vorgesehen ist, bei denen Laminierungen ohne Walzglasüberzug erwünscht sind, um eine übermäßige Stanzabnutzung zu vermeiden. Im Allgemeinen wird vor einem Schlussglühen bei einer hohen Temperatur Magnesiumoxid auf die Oberfläche des Stahls aufgebracht. Dieses dient primär als ein Glühtrennüberzug; diese Überzüge können jedoch die Entwicklung und die Stabilität des sekundären Kornwachstums während des Schlussglühens bei einer hohen Temperatur beeinflussen und unter Bildung des Forsteritüberzugs (oder Walzglasüberzugs) auf dem Stahl reagieren und für die Entschwefelung des Stahls beim Glühen sorgen.
  • Um eine hochgradige Ausrichtung der Würfelkanten zu erhalten, muss das Material vor dem Hochtemperaturteilbereich des Schlussglühens eine Struktur aus rekristallisierten Körnern mit der gewünschten Orientierung aufweisen und muss einen Kornwachstumsinhibitor haben, um das primäre Kornwachstum beim Schlussglühen zu hemmen, bis das sekundäre Kornwachstum stattfindet. Von großer Bedeutung für die Entwicklung der magnetischen Eigenschaften des Elektrostahls sind die Zähigkeit und die Vollständigkeit des sekundären Kornwachstums. Dies hängt von zwei Faktoren ab. Erstens ist eine feine Verteilung des Inhibitors aus Magnesiumsulfidpartikeln (oder anderer Inhibitoren) erforderlich, die im Stande sind, das primäre Kornwachstum im Temperaturbereich von 535–925°C zu hemmen. Zweitens müssen die Kornstruktur und die Textur des Stahls und der Oberfläche und der Schichten in der Nähe der Oberfläche des Stahls Bedingungen liefern, die für das sekundäre Korn wachstum geeignet sind. Die Schicht in der Nähe der Oberfläche beschreibt den Bereich der Stahloberfläche, in dem der Kohlenstoff abgereichert ist und der eine Einphasen- oder isomorphe Ferritmikrostruktur bildet. Dieser Bereich ist auf dem Fachgebiet als die oberflächenentkohlte Schicht oder ähnlich bezeichnet worden, und in einer alternativen Form wird sie durch die Grenze zwischen der isomorphen Oberflächenschicht und den polymorphen inneren Schichten (gemischte Phasen aus Ferrit und Austenit oder deren Zersetzungsprodukten) definiert, wie das Scherband und dergleichen. Die Bedeutung der isomorphen Schicht wurde in zahlreichen technischen Veröffentlichungen abgehandelt, die zeigen, dass sich die sekundären Kornkeime mit ausgerichteten Würfelkanten mit der höchsten Wahrscheinlichkeit, ein kräftiges Wachstum zu zeigen und eine hochgradige Ausrichtung der Würfelkanten im schlussgeglühten kornorientierten Elektrostahl zu ergeben, innerhalb der isomorphen Schichten oder alternativ in der Nähe der Grenze zwischen der isomorphen Oberflächenschicht und der polymorphen inneren Schicht des Blechs befinden. Die Keime mit einer Ausrichtung der Würfelkanten, die ausreichend vorteilhafte Bedingungen haben, um das sekundäre Kornwachstum zu starten, verbrauchen die weniger perfekt orientierte Matrix der Primärkeime.
  • Normaler kornorientierter Elektrostahl wird im Allgemeinen unter Durchführung von einer oder mehreren Kaltumformungen hergestellt, um die gewünschten magnetischen Eigenschaften zu erzielen. Ein repräsentatives Verfahren für die Herstellung von normalem kornorientiertem Elektrostahl, bei dem zwei Kaltumformungsstufen angewendet werden, wird in dem US-Patent 5,061,326 gelehrt. In dem US-Patent 5,061,326 wird die Verwendung höherer Siliciumkonzentrationen für die Verbesserung der Kernverluste von kornorientierten Elektrostählen offenbart. Derartige Zusätze tragen zu schlechteren physikalischen Eigenschaften und größeren Schwierigkeiten bei der Verarbeitung bei, die hauptsächlich aus einer Erhöhung der Sprödigkeit des Materials resultieren.
  • Es ist auch erwünscht gewesen, kornorientierten Elektrostahl unter Anwendung einer einzigen Kaltumformungsstufe zu erzeugen, wobei der niedrigere Kernverlust durch die Erhöhung des Volumenwiderstands des Stahls erzielt wird. In dem US-Patent 5,421,911 wird offenbart, dass Chrom ein brauchbarer Zusatz für einen orientierten Elektrostahl sein kann, der unter Durchführung einer einzigen Kaltumformung hergestellt wird unter der Voraussetzung, dass andere Verfahrenserfordernisse eingehalten werden, eingeschlossen eine Zusammensetzung, die eine Konzentration an nicht gebundenem Mangan und Zinn von 0,030% oder darunter ergibt, ein Glühen des Ausgangsbandes, eine Kohlenstoffkonzentration von 0,025% oder darüber nach dem Glühen und vor dem Kaltwalzen, ein Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) von mehr als 7% nach dem Glühen und vor dem Kaltwalzen und die Verwendung einer schwefelhaltigen Glühtrennbeschichtung.
  • Es gibt demnach seit langem einen Bedarf an der Kontrolle der Legierungszusammensetzung und des Bearbeitungsverfahrens, durch die ein Kornwachstumsinhibitor und eine geeignete Mikrostruktur und eine Textur bereitgestellt werden, die wesentlich für die Herstellung von kornorientierten Elektrostählen sind, die einheitliche und gleichmäßige magnetische Eigenschaften aufweisen. Es gibt ebenfalls seit langer Zeit einen Bedarf an der Bereitstellung eines kornorientierten Elektrostahls, der eine hochgradige Ausrichtung der Würfelkanten und einen hohen Volumenwiderstand aufweist durch die Verwendung großer Chromzusätze an Stelle von oder zusätzlich zur Zugabe von Silicium in einem kornorientierten Elektrostahl. Es gibt weiterhin einen seit langer Zeit vorhandenen Bedarf an der Bereitstel lung eines kornorientierten Elektrostahls, der ein stabiles sekundäres Kornwachstum aufweist.
  • KURZE ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG
  • Es ist eine wesentliche Aufgabe der Erfindung, einen kornorientierten Elektrostahl bereitzustellen, der eine Zusammensetzung hat, die Silicium, Chrom und einen geeigneten Inhibitor enthält, der unter Durchführung von mindestens zwei Kaltverformungen verarbeitet wird, die zu einem Stahl führen, der verbesserte magnetische Eigenschaften aufweist.
  • Es ist eine weitere Aufgabe der Erfindung, einen kornorientierten Elektrostahl bereitzustellen, der eine Zusammensetzung aufweist, die Silicium, Chrom und einen geeigneten Inhibitor enthält, der mindestens zwei Kaltumformungen unterzogen wurde, um einheitliche und gleichmäßige magnetische Eigenschaften zu erhalten.
  • Es ist eine weitere Aufgabe der Erfindung, einen kornorientierten Elektrostahl bereitzustellen, der eine Zusammensetzung aufweist, die Silicium, Chrom und einen geeigneten Inhibitor enthält, der mindestens zwei Kaltumformungen unterzogen wurde, der eine hochgradige Ausrichtung der Würfelkanten und einen hohen Volumenwiderstand aufweist, in dem hohe Chromzusätze an Stelle von oder zusätzlich Silicium zu einem kornorientierten Elektrostahl verwendet werden.
  • Es ist eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen kornorientierten Elektrostahl bereitzustellen, der eine Zusammensetzung aufweist, die Silicium, Chrom und einen geeigneten Inhibitor enthält, der mindestens zwei Kaltumformungen unterzogen wurde und der eine Mikrostruktur und eine Textur aufweist, die wesentlich für die Erzeugung von kornorientierten Elektrostählen sind, die homogene und gleichmäßige magnetische Eigenschaften aufweisen.
  • Die vorliegende Erfindung gibt ein Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Elektrostahls an, der hervorragende mechanische und magnetische Eigenschaften aufweist und der dadurch gekennzeichnet ist, dass er Permeabilitäten, die bei 796 A/m gemessen werden, von mindestens 1780 aufweist. Es wird ein warmverarbeitetes Band bereitgestellt, das eine Zusammensetzung aufweist, die im Wesentlichen aus 2,5–4,5% Silicium, 0,1–1,2% Chrom, weniger als 0,050% Kohlenstoff, weniger als 0,005% Aluminium, bis zu 0,1% Schwefel, bis zu 0,14% Selen, 0,01–1% Mangan besteht, wobei der Rest aus Eisen und restlichen Elementen besteht und alle Angaben Angaben in Gewichtsprozent sind. Das Band hat einen Volumenwiderstand von mindestens 45 μΩ-cm und enthält mindestens 0,010% Kohlenstoff, so dass der Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) in dem warmverarbeiteten Band mindestens 2,5% beträgt und jede Oberfläche des Bandes eine isomorphe Schicht aufweist, die eine Dicke von mindestens 10% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes hat. Das Band wird einer Kaltumformung auf eine Zwischendicke unterzogen, geglüht, auf eine Enddicke kalt umgeformt und entkohlt, damit das Band nicht magnetisch altert. Das entkohlte Band wird dann auf mindestens einer Oberfläche mit einer Glühtrennbeschichtung beschichtet und schlussgeglüht, um das sekundäre Kornwachstum zu erhalten. Der Elektrostahl hat eine Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wird, von mindestens 1780.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass die oben erwähnte isomorphe Schicht auf jeder Oberfläche eine Dicke von 15–40% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes hat.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass das oben erwähnte Band vor dem Kaltwalzen auf die Zwischendicke bei einer Temperatur von 750–1150°C geglüht wird und danach langsam auf weniger als 650°C abgekühlt wird.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass das geglühte Band vor dem Kaltwalzen auf die Enddicke mindestens 0,010% Kohlenstoff enthält.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass der Kohlenstoffgehalt in dem oben erwähnten geglühten Band vor dem Kaltwalzen auf die Enddicke nicht größer als 0,03% ist.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass der Chromgehalt im Bereich von 0,2–0,6% liegt.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass das oben erwähnt Band vor dem Kaltwalzen auf die Enddicke des Bandes bei einer Temperatur von mindestens 800°C geglüht wird.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass das oben erwähnte Band bei einer Temperatur von mindestens 1100°C schlussgeglüht wird.
  • Ein weiteres Merkmal der Erfindung besteht darin, dass das oben erwähnte warmverarbeitete Band eine Dicke von 1,7–3,0 mm aufweist.
  • Ein Vorteil der Erfindung besteht in einem kornorientierten Chrom-Silicium-Elektrostahl, der einen sehr hohen Volumenwiderstand aufweist, ohne dass die physikalischen Eigenschaften und die Verarbeitbarkeit verschlechtert werden, was bislang bei den kornorientierten Elektrostählen mit hohem Siliciumgehalt des Stands der Technik der Fall war. Ein anderer Vorteil besteht darin, dass es möglich ist, einen Elektrostahl herzustellen, der einen hohen Volumenwiderstand von etwa 50 μΩ-cm aufweist. Ein weiterer Vorteil besteht darin, dass ein Elektrostahl erhalten wird, der verbesserte mechanische Eigenschaften aufweist, die eine größere Zähigkeit und einen größeren Widerstand gegen das Brechen des Bandes während der Verarbeitung liefern. Ein weiterer Vorteil besteht darin, dass der Elektrostahl Silicium, Mangan, Schwefel und/oder Selen enthält, wodurch das Auflösen der Sulfide oder Selenide während des erneuten Aufheizens vor der Warmverarbeitung erleichtert wird.
  • Die obigen und sonstige Gegenstände, Merkmale und Vorteile der Erfindung werden ersichtlich bei Berücksichtigung der detaillierten Beschreibung und der beigefügten Zeichnungen.
  • KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
  • 1 zeigt ein Diagramm, das einen Vergleich der Schlagzähigkeit und der Duktil-Spröde-Umwandlung eines warmverarbeiteten Ausgangsbandes für einen siliciumlegierten, kornorientierten Elektrostahls des Stands der Technik und einen chromsiliciumlegierten, kornorientierten Elektrostahl der vorliegenden Erfindung, der einen Volumenwiderstand von etwa 50–51 μΩ-cm aufweist, veranschaulicht.
  • 2 zeigt ein Diagramm, das einen Vergleich der Auswirkung der Dicke der isomorphen Schicht, gemessen an einem warmverarbeiteten, geglühten Band vor dem Kaltwalzen auf eine Zwischendicke, auf die magnetische Permeabilität, gemessen bei H = 796 A/m, bei einem siliciumlegierten, kornorientierten Elektrostahl des Stands der Tech nik und einem siliciumchromlegierten, kornorientierten Elektrostahl der vorliegenden Erfindung veranschaulicht.
  • BESCHREIBUNG DER BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSFORM
  • Die vorliegende Erfindung stellt ein Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Elektrostahls bereit, der hervorragende mechanische und magnetische Eigenschaften aufweist. Es wird ein warmverarbeitetes Band bereitgestellt, das eine Dicke von etwa 1,5–4,0 mm hat und das eine Zusammensetzung hat, die im Wesentlichen aus 2,5–4,5% Silicium, 0,1–1,2% Chrom, weniger als 0,050% Kohlenstoff, weniger als 0,005% Aluminium, bis zu 0,1% Schwefel, bis zu 0,14% Selen, 0,01–1% Mangan besteht, wobei der Rest im Wesentlichen aus Eisen und restlichen Elementen besteht. Die gesamte Diskussion in der vorliegenden Patentanmeldung, die sich auf die Prozentangaben zu der Legierungszusammensetzung (%) bezieht, erfolgt in Gewichtsprozent (Gew.-%), sofern nichts anderes angegeben ist. Das warmverarbeitete Band hat einen Volumenwiderstand von mindestens 45 μΩ-cm, einen Kohlenstoffgehalt von mindestens 0,010%, so dass der Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) vor der Kaltumformung, der in dem warmverarbeiteten Band vorhanden ist, mindestens 2,5% beträgt, und jede Oberfläche des warmverarbeiteten Bandes weist eine isomorphe Schicht auf, die eine Dicke von mindestens 10% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes hat. Das warmverarbeitete Band wird auf eine Zwischendicke kalt umgeformt, geglüht, dann auf eine Enddicke des fertigen Bandes von vorzugsweise 0,15–0,50 mm kalt umgeformt und auf weniger als 0,003% Kohlenstoff entkohlt. Das entkohlte Band wird anschließend auf mindestens einer Oberfläche mit einer Glühtrennbeschichtung beschichtet und schlussgeglüht, um für das sekundäre Kornwachstum zu sorgen. Der Elektrostahl weist eine Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wird, von mindestens 1780 auf. Dieser Stahl ist auf weniger als 0,003% Kohlenstoff entkohlt, damit das Band nach dem Schlussglühen nicht magnetisch altert. Der erfindungsgemäße kornorientierte Chrom-Silicium-Elektrostahl liefert einen hohen Volumenwiderstand, ein sehr stabiles sekundäres Kornwachstum, hervorragende magnetische Eigenschaften und verbesserte mechanische Eigenschaften, die für eine bessere Zähigkeit und eine größere Beständigkeit gegen das Brechen des Bandes während der Verarbeitung sorgen.
  • Der Ausgangsstahl der Erfindung wird aus warmverarbeitetem Band hergestellt. Der Ausdruck "warmverarbeitetes Band" ist so zu verstehen, dass er eine kontinuierliche Länge des Bandes bedeutet, das durch Verfahren wie Blockgießen, Dickbrammengießen, Dünnbrammengießen, Bandgießen oder andere Verfahren zur Herstellung kompakter Bänder unter Verwendung einer Schmelzzusammensetzung, die Eisen, Silicium, Chrom und einen geeigneten Inhibitor enthält, hergestellt wird.
  • Kornorientierte Elektrostähle sind herkömmlicherweise ternäre Kohlenstoff-Silicium-Eisen-Zusammensetzungen gewesen, bei denen versucht wurde, den Anteil von Mangan, Schwefel, Chrom, Stickstoff und Titan wegen ihres Einflusses auf die magnetische Qualität der so hergestellten Materialien zu beschränken. Die Erkenntnisse der vorliegenden Erfindung waren das Ergebnis von Untersuchungen zum Einfluss von Kohlenstoff, Silicium und Chrom auf die Mikrostruktureigenschaften des Stahlbandes, die nunmehr die erfolgreiche Herstellung eines normalen kornorientierten Chrom-Silicium-Elektrostahls ermöglichen. Die vorliegende Erfindung gibt ein Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektrostahl an, das eine qualitativ hochwertige Ausrichtung der Würfelkanten und einen Volumenwiderstand von mehr als 45 μΩ-cm und dadurch geringe Kernverluste aufweist, indem weniger als 0,005% Aluminium verwendet werden und mindestens Kaltumformungen durchgeführt werden. Gleichung 1 veranschaulicht die Auswirkungen verschiedener Zusätze zum Eisen auf den Volumenwiderstand (ρ) der Legierung gemäß: ρ = 13 + 6,25(%Mn) + 10,52(%Si) + 11,82(%Al) + 6,5(%Cr) + 14(%P); (1)worin ρ der Volumenwiderstand der Legierung in der Einheit μΩ-cm ist und Mn, Si, Al, Cr und P den prozentualen Anteil von Mangan, Silicium, Aluminium, Chrom bzw. Phosphor, die die chemische Zusammensetzung des kornorientierten Elektrostahls ausmachen, bedeuten. Der Volumenwiderstand von kommerziell hergestellten orientierten Silicium-Eisen-Elektrostählen liegt im Bereich von 45 bis 51 μΩ-cm, die 2,95–3,45% Silicium und andere, durch das Schmelz- und Stahlherstellungsverfahren zufällig eingebrachte Verunreinigungen enthalten. Während Materialien mit einem höheren Volumenwiderstand lange erwünscht worden sind, stützen sich die Verfahren des Stands der Technik typischerweise auf eine Erhöhung des prozentualen Anteils des Siliciums in der Legierung. Wie auf dem Fachgebiet gezeigt worden ist, macht die Erhöhung des prozentualen Anteils des Siliciums typischerweise eine entsprechende Erhöhung des prozentualen Anteils des Kohlenstoffs erforderlich. Es ist wohl bekannt, dass höhere prozentuale Anteile an Silicium und Kohlenstoff zu schlechteren physikalischen Eigenschaften in Elektrostählen beitragen, was hauptsächlich aus der Erhöhung der Sprödigkeit und dem vergrößerten Problem, den Kohlenstoff während dem Entkohlungsglühschritt vollständig zu entfernen, resultiert. Es wurde festgestellt, dass die Erhöhung des prozentualen Anteils an Silicium und Kohlenstoff auch schädlich für die Mikrostruktureigenschaften ist, die für ein starkes sekundäres Kornwachstum erforderlich sind. Ein wichtiges Merkmal der vorliegenden Erfindung besteht darin, dass der Anteil von Silicium und Kohlenstoff die Dicke der isomorphen Oberflächenschicht verändert, die vor der Kaltumformung in dem Band vorhanden ist.
  • In früheren Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektrostählen unter Durchführung von zwei oder mehr als zwei Kaltumformungen wurde festgestellt, dass Chrom die Entwicklung der gewünschten Textur mit einer Würfelkantenausrichtung beeinträchtigt. In der vorliegenden Erfindung wurde festgestellt, dass Chrom außerdem eine ähnliche Abnahme der Dicke der isomorphen Schicht verursacht aufgrund seiner Auswirkungen auf die Austenitbildung und die Kohlenstoffverluste während der Verarbeitung. Es wurde herausgefunden, dass diese bislang nicht wahrgenommene Änderung die Stabilität und die Stärke des sekundären Kornwachstums negativ beeinflusst.
  • Das instabile sekundäre Kornwachstum ist ein Problem, das den Herstellern von kornorientiertem Siliciumstahl aus einer Anzahl von Gründen Schwierigkeiten bereitet hat, die die Qualität des Kornwachstumsinhibitors, die Qualität der Mikrostruktur des Ausgangsbandes oder anderer Elemente in der Legierungszusammensetzung, die zu einem speziellen Verfahren gehören, einschließen, aber nicht darauf beschränkt sind. Beispielsweise trägt der prozentuale Anteil an überschüssigem Mangan, das nicht mit Schwefel verbunden ist, und/oder die Austenitmenge stark zu der Stabilität des sekundären Kornwachstums bei, wenn ein Verfahren mit einer einzigen Kaltumformung, das in dem US-Patent 5,421,911 offenbart wird, verwendet wird. Ein wichtiges Merkmal der vorliegenden Erfindung besteht darin, dass die Stabilität des sekundären Kornwachstums und die Entwicklung der gewünschten Textur mit Würfelkantenausrichtung mit der Dicke der isomorphen Oberflächenschicht und der Menge an Austenit, die vor der Kaltumformung bereitgestellt wird, in Zusammenhang gebracht worden ist.
  • Eine bevorzugte Zusammensetzung der vorliegenden Erfindung schließt 2,9–3,8% Silicium, 0,2–0,7% Chrom, 0,015–0,030% Kohlenstoff, weniger als 0,005% Aluminium, weniger als 0,010% Stickstoff, 0,05–0,07% Mangan, 0,020–0,030% Schwefel, 0,015–0,05% Selen und weniger als 0,06% Zinn ein. Eine noch bevorzugtere Zusammensetzung schließt 3,1–3,5% Silicium ein. Silicium wird primär zugegeben, um den Kernverlust durch die Ausbildung eines hohen Volumenwiderstands zu verbessern. Zusätzlich fördert Silicium die Bildung und/oder Stabilisierung des Ferrits und stellt als solches eines der wesentlichen Elemente dar, die den Volumengehalt (γ1150°C) an Austenit beeinflussen. Während ein höherer Siliciumgehalt erwünscht ist, um die magnetische Qualität zu verbessern, müssen seine Auswirkungen bedacht werden, um das gewünschte Phasengleichgewicht, die Mikrostruktureigenschaften und die mechanischen Eigenschaften beizubehalten.
  • Der kornorientierte Elektrostahl der vorliegenden Erfindung kann einen Chromgehalt aufweisen, der im Bereich von 0,10–1,2%, vorzugsweise 0,2–0,7% und noch bevorzugter 0,3–0,5% liegt. Chrom wird primär zugegeben, um den Kernverlust zu verbessern, indem für einen höheren Volumenwiderstand gesorgt wird. Bei Zusammensetzungen mit weniger als 1,2% Chrom fördert Chrom die Bildung und Stabilisierung von Austenit und beeinflusst den Volumengehalt (γ1150°C) an Austenit. Größere Chrommengen beeinflussen die Leichtigkeit der Entkohlung negativ. Während ein höherer Chromgehalt erwünscht ist, um die magnetische Qualität zu verbessern, müssen seine Auswirkungen beachtet werden, um das gewünschte Phasengleichgewicht und die Mikrostruktureigenschaften aufrecht zu erhalten.
  • Der kornorientierte Elektrostahl der vorliegenden Erfindung enthält Kohlenstoff und/oder Zusätze wie Kupfer, Nickel und dergleichen, die den Austenit fördern und/oder stabilisieren und die eingesetzt werden, um das Phasengleichgewicht während der Verarbeitung aufrecht zu erhalten. Die Kohlenstoffmenge, die in dem warmverarbeiteten Band enthalten ist, ist ausreichend, um ein Ausgangsband, d. h. ein Band vor dem Kaltwalzen, mit 0,010–0,050% Kohlenstoff, vorzugsweise 0,015–0,030% und noch bevorzugter 0,015–0,025% Kohlenstoff bereitzustellen. Niedrige Kohlenstoffkonzentrationen unter 0,010% unmittelbar vor der Kaltumformung auf die Zwischendicke sind unerwünscht, weil die sekundäre Rekristallisation instabil wird und die Qualität der Ausrichtung der Würfelkanten des Produkts beeinträchtigt wird. Hohe Kohlenstoffkonzentrationen oberhalb von 0,050% sind unerwünscht, weil sie zu einer geringeren Dicke der isomorphen Schicht führen, wodurch das sekundäre Kornwachstum geschwächt wird und eine Ausrichtung der Würfelkanten von geringerer Qualität erhalten wird und wodurch die Schwierigkeiten erhöht werden, im fertigen kaltgewalzten Band weniger als 0,003% Kohlenstoff zu erhalten, um das magnetische Altern zu verhindern.
  • Vor der Entwicklung der vorliegenden Erfindung wurden Kohlenstoffverluste von bis zu 0,010% beobachtet, nachdem das warmverarbeitete Band vor der Kaltumformung auf die Zwischendicke typischerweise bei 1025–1050°C in einer oxidierenden Atmosphäre 15–30 Sekunden geglüht wurde, und in vielen Fällen war der Kohlenstoffverlust während des Glühens wesentlich für die Entwicklung einer geeignet dicken isomorphen Schicht. Die zu starke Entfernung von Kohlenstoff während des Glühens vor einer Kaltumformung auf eine Zwischendicke kann jedoch zu einem unpassenden Phasengleichgewicht und einer unpassenden Mikrostruktur führen und macht das Erhöhen des Kohlenstoffanteils in dem warmverarbeiteten Band erforderlich, um diese Verluste bei der darauf folgenden Verarbeitung zu kompensieren. In der vorliegenden Erfindung ist die Kohlenstoff menge, die während des Entkohlungsglühens entfernt werden muss, deutlich reduziert.
  • Mangan kann in den Stählen der vorliegenden Erfindung in einer Menge von 0,01–0,15%, vorzugsweise 0,04–0,08% und noch bevorzugter 0,05–0,07% enthalten sein. Wenn herkömmliche Verfahren zum Stahlschmelzen und -gießen verwendet werden, bei denen entweder Blöcke oder kontinuierliche Gussbrammen verwendet werden, und ein Ausgangsband für die Verarbeitung gemäß der vorliegenden Erfindung zu erzeugen, ist ein niedrigerer prozentualer Überschuss an Mangan vorteilhaft, d. h. Mangan, das nicht als Mangansulfid oder Manganselenid gebunden ist, um das Auflösen des Mangansulfids während des erneuten Aufheizens der Bramme vor dem Warmwalzen zu erleichtern.
  • Schwefel und Selen werden zu der Schmelze gegeben, um sich mit Mangan unter Bildung von Mangansulfid- und/oder Manganselenid-Niederschlägen zu verbinden, die für die Hemmung des primären Kornwachstums erforderlich sind. Wenn nur Schwefel verwendet wird, ist er in Mengen im Bereich von 0,006–0,06% und vorzugsweise im Bereich von 0,020–0,030% enthalten. Wenn nur Selen verwendet wird, ist er in Mengen im Bereich von 0,010–0,14% und vorzugsweise im Bereich von 0,015–0,05% enthalten. Kombinationen aus Schwefel und Selen können verwendet werden.
  • Säurelösliches Aluminium wird bei weniger als 0,005% und vorzugsweise weniger als 0,0015% in den Stählen der vorliegenden Erfindung gehalten, um für ein stabiles sekundäres Kornwachstum zu sorgen. Auch wenn Aluminium hilfreich für die Steuerung der Menge an gelöstem Sauerstoff in der Stahlschmelze ist, muss der prozentuale Anteil an löslichem Aluminium unterhalb der Obergrenze gehalten werden.
  • Der Stahl kann außerdem andere Elemente, wie Antimon, Arsen, Bismut, Kupfer, Molybdän, Nickel, Phosphor und dergleichen enthalten, die entweder als gezielte Zusätze zugeführt werden oder als restliche Elemente, d. h. Verunreinigungen aus dem Stahlerzeugungsverfahren, vorhanden sind. Diese Elemente können den Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) und/oder des sekundären Wachstums beeinträchtigen.
  • Es wurde in der vorliegenden Erfindung festgestellt, dass die Menge an Silicium, Chrom und eines geeigneten Inhibitors zusammen mit anderen Elementen, die sich zufälligerweise aufgrund des Verfahrens der Stahlherstellung ergeben, festgelegt werden muss, um eine geeignete dicke isomorphe Schicht bei gleichzeitiger Ausbildung einer kleinen, aber erforderlichen Austenitmenge in dem Ausgangsband vor der Kaltumformung zu erhalten. Die folgende Gleichung (2) ist eine ausgedehnte Form der ursprünglich von Sadayori et al. in deren Veröffentlichung "Developments of Grain Oriented Si-Steel Sheets with Low Iron Loss", Kawasaki Seitetsu Giho, Bd. 21, Nr. 3, Seite 93–98, 1989, veröffentlicht wurde, mit der der Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) von Eisen, das 3,0–3,6% Silicium und 0,030–0,065% Kohlenstoff enthält, bei einer Temperatur von 1150°C berechnet wird. Die Gleichung (2) ist auf der Basis der vorliegenden Forschungsarbeit für die Berechnung des Austenit-Volumengehalts bei 1150°C zu: γ1150°C = 64,8 – 23(%Si) + 5,06(%Cr +%Ni +%Cu) + 694(%C) + 347(%N) (2)erweitert worden.
  • Während Silicium und Kohlenstoff die primären Elemente von Belang sind, beeinflussen andere Elemente, wie Chrom, Nickel, Kupfer, Zinn, Phosphor und dergleichen, die als gezielte Zusätze zugeführt werden oder als Verunreinigungen aus dem Stahlherstellungsverfahren vorhanden sind, ebenfalls die Austenitmenge, und sie müssen, falls sie in signifikanten Mengen vorhanden sind, in Betracht gezogen werden. In der vorliegenden Erfindung ist festgestellt worden, dass die Dicke der isomorphen Schicht und der Austenit-Volumengehalt funktionell mit der Zusammensetzung des warmverarbeiteten Ausgangsbandes, den Änderungen des Kohlenstoffgehalts, zu denen es bei der Umwandlung der Stahlschmelze in das warmverarbeitete Ausgangsband kommt, der Dicke (t) des warmverarbeiteten Bandes und den Änderungen des Kohlenstoffgehalts des warmverarbeiteten Bandes, wenn das Band vor dem Kaltwalzen auf die Zwischendicke geglüht wird, zusammenhängt. Die Änderung des Kohlenstoffgehalts, zu der es bei der Umwandlung der Stahlschmelze in das warmverarbeitete Ausgangsband kommt, beträgt:
    Figure 00180001
    worin CSchmelze die Kohlenstoffmenge in Gewichtsprozent ist, die in der Stahlschmelze bereitgestellt wird, C1 der in Gewichtsprozent angegebene Kohlenstoffverlust bei der Umwandlung der Stahlschmelze in ein warmverarbeitetes Band ist und t die Dicke des warmverarbeiteten Bandes in Millimeter ist. Falls das warmverarbeitete Band vor dem Kaltwalzen auf eine Zwischendicke geglüht wird, kann es zu einem zusätzlichen Kohlenstoffverlust kommen, der gemäß der folgenden Formel: C2 = 1t² [0,413(%CSchmelze – C1) – 0,153(%Cr)] (4)berücksichtigt werden muss, worin C2 der in Gewichtsprozent angegebene Kohlenstoffverlust beim Glühen des warmverarbeiteten Bandes ist und %Cr die in Gewichtsprozent angegebene Chrommenge ist, die in der Legierung enthalten ist. In Anbetracht der Tatsache, dass die Kohlenstoffmenge von der Dicke (t) des warmverarbeiteten Bandes, dem vorhandenen Chromgehalt und der Dicke des warmverarbeiteten Bandes abhängt, ist es dem Fachmann unmittelbar ersichtlich, dass diese Zusammensetzungen sorgfältig ausgewählt werden müssen. Es ist implizit in der Lehre der vorliegenden Erfindung enthalten, dass der Kohlenstoffgehalt des Stahlbandes vor dem Kaltwalzen auf eine Zwischendicke ausreichend groß sein muss, um den gewünschten prozentualen Gehalt an Austenit zu erhalten, der für die Entwicklung des stabilen und gleichmäßigen sekundären Kornwachstums erforderlich ist. Der Kohlenstoffgehalt vor dem Kaltwalzen (C3) wird in Gleichung (2) verwendet, das heißt: C3 = %CSchmelze – C1 – C2 (5)
  • Durch die Kombination der Faktoren weiter oben kann die isomorphe Oberflächenschicht unter Verwendung der Gleichung (6): I = 1t² [5,38 – 4,47 × 10–2γ1150°C + 1,19(% Si)] (6)berechnet werden, worin I die berechnete Dicke der isomorphen Schicht ist in mm ist, γ1150°C der berechnete Volumengehalt an Austenit in dem Band vor dem Kaltwalzen auf die Zwischendicke ist und %Si den Siliciumgehalt in Gewichtsprozent, der in der Legierung enthalten ist, darstellt. Die Dicke der isomorphen Schicht auf jeder Oberfläche des warmverarbeiteten Bandes vor der Kaltumformung auf die Zwischendicke sollte mindestens 10% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes entsprechen. Die Dicke jeder isomorphen Schicht sollte vorzugsweise 10–40%, noch bevorzugter 15–35% und am bevorzugtesten 20–25% betragen. Für ein warmverarbeitetes Band, das eine Dicke von 1,5–4,0 mm aufweist, würde die minimale Dicke der isomorphen Schicht auf jeder Oberfläche des warm verarbeiteten Bandes vor der Kaltumformung auf die Zwischendicke etwa 0,15 mm betragen.
  • Der kornorientierte Elektrostahl der vorliegenden Erfindung kann zusätzliche Vorteile mit sich bringen, oder er kann andere Anpassungen der Verarbeitungen erforderlich machen. Die vorliegende Erfindung kann ein kornorientiertes Elektrostahlblech mit einem hohen Volumenwiderstand, einer verbesserten Zähigkeit, wie in 1 veranschaulicht, einer verringerten Temperaturempfindlichkeit während der Verarbeitung und verbesserten Verfestigungseigenschaften beim Blockgießen, Brammengießen oder Bandgießen aufgrund der verbesserten Gießbarkeit der Stahlschmelze bereitstellen.
  • Der erfindungsgemäße normale kornorientierte Elektrostahl kann aus warmverarbeiteten Bändern, die durch eine Vielzahl von Verfahren hergestellt wurden, erzeugt werden. Das Band kann aus Blöcken, Brammen, die aus Blöcken erzeugt werden, oder kontinuierlichen Gussbrammen hergestellt werden, die auf 1260–1400°C wieder aufgeheizt werden, auf das ein Warmwalzen folgt, um ein warmverarbeitetes Ausgangsband mit einer Dicke von 1,5–4,0 mm bereitzustellen. Die vorliegende Erfindung kann auch bei Bändern angewendet werden, die durch Verfahren hergestellt werden, bei denen kontinuierliche Gussbrammen oder Brammen, die aus Blöcken erzeugt werden, direkt in die Warmwalzanlage mit oder ohne erhebliches Erhitzen eingeführt werden, oder Blöcke werden zu Brammen mit einer Temperatur warmumgeformt, die ausreichend ist für das Warmwalzen zu einem Band, mit oder ohne weiteres Erhitzen, oder das geschmolzene Metall wird direkt zu einem Band vergossen wird, das für die weitere Verarbeitung geeignet ist. In einigen Fällen können die Fähigkeiten der Ausrüstung unpassend für die Bereitstellung eines Ausgangsbandes mit einer geeigneten Dicke sein, die für die vorliegende Erfindung benötigt wird; die Dicke kann jedoch vor dem Band glühen durch eine kleine Kaltumformung von 30% oder darunter verringert werden, oder die Dicke des Bandes kann durch eine Warmformung um bis zu 50% oder darüber auf eine geeignete Dicke verringert werden.
  • Wenn die Ausrüstung und die Bedingungen es zulassen, wird das warmverarbeitete Ausgangsband vorzugsweise bei 750–1150°C über einen Zeitraum von bis zu 10 Minuten und noch bevorzugter bei 1025–1100°C über einen Zeitraum von 10 bis 30 Sekunden geglüht, um für die gewünschte Mikrostruktur vor der ersten Kaltumformung auf die Zwischendicke des Bandes zu sorgen. Der Kohlenstoffverlust während des Glühvorgangs kann eine geeignete Einstellung der Schmelzzusammensetzung erfordern, um nach der Beendigung des Glühens das gewünschte Phasengleichgewicht beizubehalten. In der vorliegenden Erfindung wird der Kohlenstoffverlust während des Glühvorgangs beeinflusst, wenn der enthaltene prozentuale Anteil an Silicium und Chrom verändert wird, wenn die Dicke des Ausgangsbandes verändert wird und/oder wenn das Oxidationsvermögen der Glühatmosphäre und die Dauer und die Temperatur des Glühvorgangs verändert werden. In der vorliegenden Erfindung wird das geglühte Band einem Abkühlen an der Luft unterzogen. Der Kühlvorgang nach dem Glühen ist nicht kritisch, und es wird angenommen, dass die bevorzugte Austenitzersetzungsreaktion zu Kohlenstoff-gesättigtem Ferrit und/oder Perlit führt und dass die Bildung eines hohen Volumenanteils an Martensit oder verbleibendem Austenit unerwünscht ist. Eine Alternative zum Kühlen an der Luft würde darin bestehen, den Stahl langsam, was durch ein Kühlen an der Umgebungsluft bereitgestellt werden könnte, auf eine Temperatur von weniger als 650°C und noch bevorzugter eine Temperatur von weniger als 500°C zu kühlen, worauf ein schnelles Kühlen, wie dies beim Abschrecken mit Wasser der Fall ist, auf eine Temperatur von weniger als 100°C folgt.
  • Nach dem Kaltwalzen auf eine Zwischendicke wird das Stahlband einem Glühschritt unterzogen, der vor allen nachfolgenden Kaltwalzstufen durchgeführt wird. Wenn der Stahl beispielsweise drei mal kalt umgeformt wird, wäre ein zwischenzeitliches Glühen sowohl zwischen der ersten und der zweiten Kaltumformung als auch der zweiten und der dritten Kaltumformung erforderlich. Der Zweck dieses Schrittes besteht darin, für eine Mikrostruktur und eine Textur zu sorgen, die für alle nachfolgenden Kaltumformungen geeignet sind. Ganz allgemein werden derartige zwischenzeitliche Glühschritte unter solchen Bedingungen durchgeführt, dass das kaltgewalzte Material umkristallisiert wird, dass der in dem Austenit vorhandene Kohlenstoff in Kohlenstoff-gesättigten Ferrit zerfällt, während der Kühlvorgang nach dem zwischenzeitlichen Glühen unter Bedingungen durchgeführt wird, die förderlich für eine Beschleunigung der Austenitzersetzung sind unter Bildung einer Mikrostruktur aus feinverteiltem Eisencarbidniederschlägen in einer Ferritmatrix, die weniger als 1 Vol.-% Martensit und/oder zurückbleibenden Austenit aufweist. Das zwischenzeitliche Glühen als solches kann innerhalb eines relativ breiten Temperaturbereichs von 800–1150°C über 3 Sekunden bis zu 10 Minuten durchgeführt werden. Das zwischenzeitliche Glühen kann vorzugsweise unter Anwendung von Glühtemperaturen im Bereich von 900–1100°C und noch bevorzugter 915–950°C über einen Zeitraum von 5 bis 30 Sekunden durchgeführt werden mit einem Kühlen, das für die erwünschten Austenitzersetzungsreaktionen förderlich ist. Nach dem zwischenzeitlichen Glühen wird das Band langsam von der Haltetemperatur, im Allgemeinen oberhalb von 800°C, vorzugsweise 925°C, hinunter auf eine Temperatur von 650°C, vorzugsweise etwa 550°C, gekühlt. Unter langsamem Kühlen wird eine Geschwindigkeit von nicht mehr als 10°C, vorzugsweise nicht mehr als 5°C, pro Sekunde verstanden. Anschließend wird das Band schnell auf etwa 315°C abgekühlt, und an diesem Punkt kann das Band mit Wasser abgeschreckt werden, um das schnelle Kühlen abzuschließen. Unter schnellem Kühlen wird eine Geschwindigkeit von mindestens 23°C pro Sekunde, vorzugsweise mindestens 50°C pro Sekunde, verstanden.
  • Das Ausmaß der Kaltumformung, das bei der ersten Kaltumformung auf die Zwischendicke des Bandes erhalten wird und das bei der zweiten Kaltumformung auf die Enddicke des Bandes in dem erfindungsgemäßen Verfahren erhalten wird, hängt von der Anfangsdicke und der Enddicke des Bandes ab. Es ist festgestellt worden, dass ein breiter Bereich von Enddicken hergestellt werden kann, sofern die richtigen Kaltumformungen durchgeführt werden. Es sind normale kornorientierte Elektrostähle mit einer Dicke von 0,18–0,35 mm in den Versuchen hergestellt worden, in denen die beiden Kaltumformungen der vorliegenden Erfindung verwendet werden. Die erforderlichen Umformungen können in Versuchen ermittelt werden, in denen die magnetischen Eigenschaften, besonders die Qualität der Ausrichtung der Würfelkanten, durch das Kaltumformen von Bändern auf verschiedene Enddicken ermittelt werden. Hervorragende magnetische Eigenschaften konnten für Standardproduktdicken von 0,18 mm, 0,21 mm, 0,26 mm und 0,29 mm und 0,35 mm erzielt werden, wenn ein warmverarbeitetes Band mit einer Dicke von 2,03–2,13 mm verwendet wurde, das einer ersten Kaltumformung auf eine Zwischendicke von 0,56 mm, 0,58 mm, 0,61 mm, 0,66 mm beziehungsweise 0,81 mm unterzogen wurde. Im Allgemeinen kann die bevorzugte prozentuale Abnahme der Dicke (%) bei einer ersten Kaltumformung durch ln(a/b) > 0,8, vorzugsweise > 1,2, ausgedrückt werden, worin a die Dicke des warmverarbeiteten Bandes und b die Zwischendicke des Bandes ist. Die bevorzugte Abnahme der Dicke bei der zweiten Kaltumformung kann durch c1/2ln(b/c) = 0,48 ausgedrückt werden, worin c die Enddicke des Bandes ist, wobei alle Dicken in mm angegeben werden.
  • Nachdem die Kaltumformung auf die Enddicke vollendet ist, wird der Stahl in einer schwach oxidierenden Atmosphäre geglüht, um die Kohlenstoffmenge auf eine Menge zu verringern, bei der die magnetische Alterung minimiert ist, wobei diese Menge typischerweise weniger als 0,003% beträgt. Die Temperatur liegt bei diesem Glühschritt typischerweise bei mindestens 800°C, noch bevorzugter mindestens 830°C, und die Atmosphäre kann eine feuchte, wasserstoffhaltige Atmosphäre, wie reiner Wasserstoff oder ein Gemisch aus Wasserstoff und Stickstoff, sein. Zusätzlich bereitet das Entkohlungsglühen den Stahl für die Bildung eines Forsteritüberzugs oder "Walzglas"-Überzugs beim abschließenden Hochtemperaturglühen durch die Umsetzung der Oberflächenoxidhaut mit der Glühtrennschichtbeschichtung aus Magnesiumoxid (MgO) vor. In der vorliegenden Erfindung ist es bevorzugt, dass der Silicium- und Chromgehalt dafür geeignet ist, um zu gewährleisten, dass das entkohlte Elektrostahlband vor dem Hochtemperaturglühschritt vollständig ferritisch ist, in dem die Ausrichtung der Würfelkanten schließlich entwickelt wird.
  • Das abschließende Hochtemperaturglühen ist erforderlich, um die Kornorientierung mit ausgerichteten Würfelkanten zu entwickeln. Der Stahl wird typischerweise auf eine Haltetemperatur von mindestens 1100°C in einer feuchten Wasserstoffatmosphäre erhitzt. Während des Erhitzens beginnen die (110)[001]-Keime bei einer Temperatur von etwa 850°C den Vorgang des sekundären Kornwachstums, der bei einer Temperatur von etwa 1100°C im Wesentlichen abgeschlossen ist. Typische Glühbedingungen, die in der vorliegenden Erfindung verwendet werden, schließen Heizgeschwindigkeiten von weniger als 80°C pro Stunde bis auf 815°C und ein weiteres Erhitzen mit Geschwindigkeiten von weniger als 50°C pro Stunde und vorzugsweise 25°C pro Stunde oder darunter bis zur Vollendung des sekundären Kornwachstums ein. Sobald das sekundäre Kornwachs tum beendet ist, ist die Heizgeschwindigkeit nicht mehr so kritisch und kann erhöht werden, bis die gewünschte Haltetemperatur erreicht ist, bei der das Material über einen Zeitraum von mindestens 5 Stunden, vorzugsweise mindestens 20 Stunden, gehalten wird, um den Schwefelinhibitor und/oder den Seleninhibitor zu entfernen und andere Verunreinigungen, wie Stickstoff, zu entfernen.
  • Beispiel 1
  • Eine Reihe von erfindungsgemäßen kornorientierten Elektrostählen wurde mit den in Tabelle 1 gezeigten Zusammensetzungen geschmolzen. Diese Schmelzen wurden kontinuierlich zu 200 mm dicke Brammen gegossen, die erneut auf etwa 1150°C erhitzt wurden, dann zu Brammen mit einer Dicke von 150 mm gewalzt wurden, erneut auf etwa 1400°C erhitzt wurden und auf eine Banddicke von 2,03 mm warmverarbeitet wurden, die für die weitere Verarbeitung geeignet sind. Die Schmelzzusammensetzungen enthielten Kohlenstoff, Silicium und Chrom, wobei der Rest aus Eisen und normalen restlichen Elementen, wie Bor in einer Menge von 0,0005% oder darunter, Molybdän in einer Menge von 0,06% oder darunter, Nickel in einer Menge von 0,15% oder darunter, Phosphor in einer Menge von 0,10% oder darunter und Aluminium in einer Menge von 0,005% oder darunter, besteht. Die erfindungsgemäßen warmverarbeiteten Bänder hatten einen Volumenwiderstand (ρ) von etwa 50 μΩ-cm und eine Dicke der isomorphen Schicht (I) von mehr als 0,30 mm für jede Bandoberfläche. Die warmverarbeiteten Bänder wurden hinsichtlich der Schlaghärte und der Temperaturempfindlichkeit der Duktil-Spröde-Umwandlungstemperatur im Bereich von 23 bis 230°C gemäß den Verfahren auf der Basis der Angaben der Norm ASTM E-23 "Standard Test Method for Notched Bar Impact Testing of Metallic Materials" geprüft. Die Eigenschaften dieser erfindungsgemäßen Stähle werden in Tabelle I mit den Eigenschaften von Elektrostählen des Stands der Technik verglichen. Tabelle I Zusammenfassung der Zusammensetzung von kornorientierten Elektrostählen
    Überschuss Überschuss Mn + %γ %C
    Nr. Si C Cr Mn S Al N Sn Mn 0.46 Sn ρ @CRI @CRI I I/t
    Stand A 3,41 0,032 0,05 0,059 0,022 0,0004 0,0038 0,009 0,021 0,026 50,4 5,5% 0,026 0,33 16%
    der B 3,42 0,032 0,05 0,061 0,022 0,0003 0,0040 0,008 0,023 0,027 50,3 5,4% 0,026 0,33 16%
    Technik C 3,38 0,029 0,06 0,061 0,022 0,0002 0,0040 0,012 0,023 0,029 30,3 4,8% 0,024 0,35 17%
    Legie D 3,25 0,025 0,33 0,059 0,024 0,0006 0,0039 0,004 0,018 0,020 50,2 8,7% 0,024 0,34 17%
    rung d. E 3,16 0,025 0,34 0,058 0,025 0,0005 0,0035 0,006 0,015 0,018 49,4 10,5% 0,023 0,35 17%
    Erfin F 3,26 0,024 0,34 0,065 0,024 0,0006 0,0031 0,006 0,024 0,027 50,4 7,6% 0,022 0,36 18%
    dung G 3,25 0,024 0,34 0,060 0,024 0,0006 0,0031 0,004 0,018 0,020 50,0 8,6% 0,023 0,35 17%
  • Tabelle II und 1 fassen die Ergebnisse zusammen, die die verbesserte Schlaghärte und die niedrigeren Duktil-Spröde-Umwandlungseigenschaften zeigen, die mit den warmverarbeiteten Bändern aus dem erfindungsgemäßen Elektrostahl erhalten werden, verglichen mit einem Elektrostahl des Stands der Technik. Tabelle II Messung der Schlagarbeit für kornorientierten Elektrostahl des Stands der Technik und erfindungsgemäßen kornorientierten Elektrostahl in Abhängigkeit von der Temperatur
    Test Schlagarbeit (J/mm2) Schlagarbeit (J/mm2)
    temperatur Stahl des Stands der Technik Erfindungsgemäßer Stahl
    °C A B C Mittelwert D E F G Mittelwert
    24 0,068 0,062 0,043 0,058 0,130 0,061 0,142 0,082 0,104
    38 0,084 0,074 0,074 0,078
    66 0,087 0,105 0,106 0,099 0,265 0,162 0,174 0,161 0,190
    93 0,087 0,112 0,157 0,119
    121 0,368 0,292 0,272 0,311 0,522 0,294 0,585 0,352 0,438
    149 0,931 0,387 0,656 0,658 0,698 0,578 0,604 0,500 0,595
    204 0,867 0,671 0,782 0,751 0,768
    232 1,006 0,855 0,933 0,894 0,922
  • Beispiel 2
  • Die warmverarbeiteten Bänder aus den Schmelzen D bis G aus Beispiel I wurden neben Schmelzen des Stands der Technik, deren Zusammensetzung in Tabelle III gezeigt wird, verarbeitet. Tabelle III Zusammenfassung der Zusammensetzung kornorientierter Elektrostähle
    Überschuss Überschuss Mn + %γ %C
    Nr. Si C Cr Mn S Al N Sn Mn 0.46 Sn ρ @CRI @CRI I I/t
    Stand H 3,42 0,031 0,09 0,060 0,023 0,0008 0,0029 0,007 0,020 0,026 50,4 4,6% 0,025 0,34 16%
    der I 3,39 0,031 0,13 0,058 0,023 0,0006 0,0037 0,006 0,020 0,022 50,3 6,3% 0,026 0,33 16%
    Technik J 3,40 0,031 0,22 0,058 0,022 0,0008 0,0036 0,008 0,020 0,024 51,3 7,0% 0,027 0,31 17%
    Erfin K 3,43 0,031 0,26 0,059 0,023 0,0009 0,0039 0,008 0,020 0,024 51,8 7,0% 0,027 0,30 18%
  • Die Materialien wurden in Versuchen verarbeitet, in denen warmverarbeitete Bänder aus den Schmelzen D bis G über einen Zeitraum von 5–15 Sekunden in einer schwach oxidierenden Atmosphäre bei 1065°C geglüht wurden, während die warmverarbeiteten Bänder aus den Schmelzen H bis K ähnlich bei einer Temperatur von 1010°C geglüht wurden. Nach einer Beizbehandlung wurden die geglühten Bänder auf eine Zwischendicke im Bereich von 0,58–0,61 mm kaltgewalzt, einem Zwischenglühen über 5–25 Sekunden bei 920–950°C unterzogen und auf eine Enddicke im Bereich von 0,18–0,21 mm kaltgewalzt. Nach Beendigung des Kaltwalzens wurden die Bänder einem Entkohlungsglühen bei 860–870°C in einer feuchten Wasserstoff-Stickstoff-Atmosphäre unterzogen, mit einem Magnesiumoxidtrennmittel beschichtet und einem Schlussglühen bei 1200°C über 10 Stunden in trockenem Wasserstoff unterzogen. Die in diesen Versuchen resultierende magnetische Qualität ist in Tabelle IV zusammengefasst. Tabelle IV Zusammenfassung der magnetischen Qualität bei einer Dicke von 0,18 mm
    Eigenschaften bei einer Dicke Eigenschaften bei einer Dicke
    von 0,18 mm von 0,21 mm
    Kernverlust Permeabilität Kernverlust Permeabilität
    Nr. ρ 1,5 T 60 Hz bei 1,5 T 60 Hz bei
    (W/kg) H = 796 A/m (W/kg) H = 796 A/m
    Erfindungs D 50,2 0,82 1838 0,86 1846
    gemäße Legierung E 49,4 0,82 1842 0,87 1847
    F 50,4 0,81 1838 0,86 1841
    G 50,0 0,82 1837 0,87 1842
    Stand der H 50,4 - - 0,87 1841
    Technik I 50,3 - - 0,88 1843
    J 51,1 - - 0,88 1830
    K 51,8 - - 0,92 1811
  • Die magnetische Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wird, und die Kernverluste, die bei 1,5 T 60 Hz gemessen werden, in Tabelle IV zeigen, dass die magnetischen Eigenschaften, die mit den Schmelzen D bis G der vorliegenden Erfindung und der Schmelze H des Verfahrens des Stands der Technik vergleichbar gut sind. Die Schmelzen I bis K des Stands der Technik, die einen Chromgehalt deutlich über 0,1% haben, zeigten jedoch eine schlechtere magnetische Permeabilität und höhere Kernverluste. Die hervorragenden Ergebnisse, die mit den Schmelzen E bis G erhalten wurden, die einen Chromgehalts von 0,33–0,34% haben, werden durch das erfindungsgemäße Verfahren erzielt, wobei die geeigneten Mengenanteile an Kohlenstoff, Chrom, Silicium und anderer Elemente, die durch das Stahlerzeugungsverfahren eingebracht werden, im richtigen Verhältnis zueinander stehen, um die bessere Permeabilität und die niedrigen und sehr einheitlichen Kernverluste zu erhalten.
  • Beispiel 3
  • Vier Schmelzen mit den Zusammensetzungen, die in Tabelle 5 gezeigt werden, wurden in dem Test gemäß dem erfindungsgemäßen Verfahren geschmolzen, wobei die Zusammensetzungen 3,25% Silicium und etwa 0,20%–0,25% Chrom enthalten, wobei der Rest aus Eisen und üblichen restlichen Elementen, wie Bor in einer Menge von 0,0005% oder darunter, Molybdän in einer Menge von 0,06% oder darunter, Nickel in einer Menge von 0,15% oder darunter, Phosphor in einer Menge von 0,020% oder darunter und Aluminium in einer Menge von 0,005% oder darunter, besteht. Beide Verfahren liefern einen Volumenwiderstand (ρ) von etwa 50 bis 51 μΩ-cm, einen Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) von etwa 5 bis 6% und eine isomorphe Schicht (I) mit einer Dicke von 0,34 bis 0,36 mm. Tabelle V Zusammenfassung der Zusammensetzung kornorientierter Elektrostähle
    Über
    Über schuss
    schuss Mn + %γ %C
    Nr. Si C Cr Mn S Al N Sn Mn 0.46 Sn ρ @CRI @CRI I I/t
    Legie L 3,35 0,027 0,21 0,059 0,023 0,0009 0,0040 0,007 0,020 0,023 50,5 6,2% 0,024 0,34 17%
    rung d. M 3,35 0,026 0,21 0,061 0,023 0,0009 0,0036 0,006 0,025 0,028 50,5 4,9% 0,023 0,36 18%
    Erfin N 3,38 0,026 0,25 0,060 0,024 0,0007 0,0036 0,007 0,019 0,022 51,0 5,2% 0,023 0,34 17%
    ung O 3,35 0,025 0,25 0,059 0,022 0,0007 0,0038 0,005 0,021 0,023 50,7 5,6% 0,023 0,35 17%
  • Die Ausgangsbänder aus den Schmelzen L bis O wurden in dem Test bis auf eine Enddicke von 0,21 mm gemäß dem Verfahren von Beispiel 2 verarbeitet. Die resultierende magnetische Qualität, die in diesen Tests erhalten wurde, ist in Tabelle VI zusammengefasst. Tabelle VI Zusammenfassung der magnetischen Qualität bei einer Dicke von 0,21 mm
    Eigenschaften bei einer Dicke von 0,21 mm
    Kernverlust Permeabilität
    Nr. ρ 1,5 T 60 Hz (W/kg) bei H = 796 A/m
    Erfindungsgemäße D 50,2 0,86 1846
    Legierung E 49,4 0,87 1847
    F 50,4 0,86 1841
    G 50,0 0,87 1842
  • In der vorliegenden Erfindung war der Gehalt an Kohlenstoff, Silicium und Chrom dafür geeignet, die gewünschten Eigenschaften für ein starkes sekundäres Kornwachstum und eine hervorragende magnetische Qualität zu erzielen.
  • Beispiel 4
  • Zwei Schmelzen, die einen sehr geringen Kohlenstoffgehalt aufweisen, des Stands der Technik und gemäß der vorliegenden Erfindung werden in Tabelle VII gezeigt. Die Schmelze gemäß der vorliegenden Erfindung enthielt 3,15% Silicium und 0,3% Chrom, wobei der Rest aus Eisen und üblichen restlichen Elementen besteht, wie Bor in einer Menge von 0,0005% oder darunter, Molybdän in einer Menge von 0,06% oder darunter, Nickel in einer Menge von 0,15% oder darunter, Phosphor in einer Menge von 0,020% oder darunter, und Aluminium in einer Menge von 0,005% oder darunter, was zu einer Zusammensetzung mit einem Volumenwiderstand (ρ) von etwa 50 μΩ-cm führte. Der Austenit-Volumengehalt (γ1150°C) der Schmelze P des Stands der Technik betrug weniger als 2%, und der Austenit-Volumengehalt der erfindungsgemäßen Schmelze betrug etwa 5,6%. Tabelle VII Zusammenfassung der Zusammensetzung kornorientierter Elektrostähle
    Überschuss Überschuss Mn + %γ %C
    Nr. Si C Cr Mn S Al N Sn Mn 0.46 Sn ρ @CRI @CRI I I/t
    Stand der Technik P 3,42 0,022 0,07 0,060 0,022 0,0007 0,0043 0,007 0,022 0,0253 50,4 < 2,0% 0,018 0,40 20%
    Legierung d. Erfindung Q 3,17 0,018 0,32 0,051 0,024 0,0007 0,0040 0,007 0,010 0,0134 49,3 5,6% 0,016 0,41 20%
  • Die beiden Schmelzen wurden gemäß den Verfahren von Beispiel 2 mit den folgenden Unterschieden verarbeitet. Die Schmelze Q wurde auf eine Enddicke von 0,26 mm unter Verwendung einer Zwischendicke von 0,66 mm verarbeitet. Der Kohlenstoffgehalt dieser Schmelzen war niedriger als dies im Stand der Technik üblich ist; die erfindungsgemäße Schmelze Q erhält jedoch einen Silicium- und Chromgehalt, der für ein kräftiges sekundäres Kornwachstum geeignet ist.
  • Die Schmelze P hatte einen niedrigen prozentualen Austenitgehalt, der nicht förderlich für den Typ eines stabilen sekundären Kornwachstum ist, der benötigt wird, um eine qualitativ hochwertige Ausrichtung der Würfelkanten zu erreichen. Im Ergebnis wurde die Schmelze P auf eine weniger kritische Enddicke von 0,35 mm unter Verwendung einer Zwischendicke von 0,8 mm verarbeitet. Die resultierende magnetische Qualität, die in diesen Versuchen erhalten wurde, ist in Tabelle VIII zusammengefasst. Tabelle VIII Zusammenfassung der magnetischen Qualität bei einer Dicke von 0,26 mm und 0,35 mm
    Eigenschaften bei einer Dicke Eigenschaften bei einer Dicke
    von 0,26 mm von 0,35 mm
    Kernverlust Permeabilität Kernverlust Permeabilität
    Nr. ρ 1,7 T 60 Hz bei H = 796 A/m 1,7 T 60 Hz bei H = 796 A/m
    (W/kg) (W/kg)
    Stand der Technik P 50,4 - - 0,87 1810
    Erfindung Q 49,3 1,51 1838 - -
  • Die magnetische Permeabilität, die bei 796 A/m gemessen wurde, und der Kernverlust, der bei 1,5 T 60 Hz gemessen wurde, in Tabelle VIII zeigen, dass mit der erfindungsgemäßen Schmelze Q trotz des geringen prozentualen Kohlenstoffgehalts hervorragende magnetische Eigenschaften erhalten werden, während mit der Schmelze P des Stands der Technik nur unbedeutende magnetische Eigenschaften erhalten werden, wie dies für einen kornorientierten Elektrostahl, der einen sehr geringen Kohlenstoffgehalt aufweist, gemäß den Verfahren des Stands der Technik zu erwarten ist.
  • Beispiel 5
  • Mit einem kornorientierten Elektrostahl des Stands der Technik wurden Versuche durchgeführt, um den Volumenwiderstand auf über 53 μΩ-cm zu erhöhen, indem der Siliciumgehalt auf etwa 3,5% erhöht wurde. Der Kohlenstoffanteil, der benötigt wurde, um die erforderliche Austenitmenge vor dem Kaltwalzen zu erhalten, führte jedoch zu einer dünneren isomorphen Oberflächenschicht und dadurch zu einem weniger starken sekundären Kornwachstum. In Tabelle IX sind die chemische Zusammensetzung der Schmelzen und die Ergebnisse für die Mikrostruktur für diese Schmelzen des Stands der Technik zusammengefasst. Die Schmelzen R und S gemäß dem Verfahren des Stands der Technik wurden gemäß den Verfahren von Beispiel 2 auf eine Enddicke von 0,21 mm verarbeitet und lieferten eine ungleichmäßige und mittelmäßige Qualität mit einer magnetischen Permeabilität bei H = 796 A/m, die im Bereich von 1799 bis 1831 lag, und Kernverlusten bei 1,5 T 60 Hz, die im Bereich von 0,87 bis 0,91 W/kg lagen. In diesen Versuchen zeigte das Verfahren ein zunehmend instabiles sekundäres Kornwachstum, von dem angenommen wird, dass es aus der sehr geringen Dicke der isomorphen Schicht resultiert. Weiterhin verschlechterten sich die mechanischen Eigenschaften, was sich in einer schlechteren Zähigkeit und einer höheren Duktil-Spröde-Umwandlungstemperatur äußerte. Tabelle IX Zusammenfassung der Zusammensetzungen kornorientierter Elektrostähle
    Über
    Über schuss
    schuss Mn + %γ %C
    Nr. Si C Cr Mn S Al N Sn Mn 0,46Sn ρ @CRI @CRI I I/t
    Stand R 3,74 0,040 0,05 0,055 0,024 0,0006 0,0038 0,009 0,014 0,0181 53,7 2,1% 0,032 0,25 13%
    der S 3,65 0,039 0,07 0,064 0,022 0,0010 0,0028 0,010 0,026 0,0302 55,1 5,2% 0,032 0,24 12%
    Technik
    Erfin T 3,15 0,010 1,00 0,060 0,025 0,010 0,0040 0,005 0,017 0,0195 53,5 5,0% 0,010 0,43 21%
    dung U 3,35 0,015 1,20 0,060 0,025 0,010 0,0040 0,005 0,017 0,0195 56,9 5,0% 0,015 0,36 18%
  • Es wird angenommen, dass die Legierungszusammensetzung gemäß der vorliegenden Erfindung zu einem kornorientierten Elektrostahl mit einem hohen Volumenwiderstand und einem stabilen sekundären Kornwachstum führen kann aufgrund der Bereitstellung einer geeignet dicken isomorphen Schicht mit einem geeigneten Austenit-Volumengehalt. Es wird weiterhin angenommen, dass der kornorientierte Elektrostahl gemäß der vorliegenden Erfindung zu besseren physikalischen Eigenschaften führt.
  • Die hier diskutierten bevorzugten Ausführungsformen haben gezeigt, dass ein kornorientierter Elektrostahl mit niedrigen Kernverlusten unter Verwendung der erfindungsgemäßen Chrom-Silicium-Legierung und der Durchführung von mindestens zwei Kaltumformungen hergestellt werden kann, wodurch eine gleichmäßige und hervorragende magnetische Qualität erhalten wird, die vorteilhaft ist im Vergleich mit den Silicium-Eisen-Legierungen des Stands der Technik. Die vorliegende Erfindung betrifft weiterhin ein Band, das unter Verwendung von Verfahren wie Blockgießen, Dickbrammengießen, Dünnbrammengießen, Bandgießen oder anderer Verfahren der Kompaktbandherstellung hergestellt wird.
  • Es ist ohne weiteres klar, dass verschiedene Abwandlungen der Erfindung vorgenommen werden können, ohne dass dadurch der Gegenstand und der Schutzbereich der Erfindung verlassen werden. Die Grenzen der Erfindung ergeben sich daher aus den beigefügten Ansprüchen.

Claims (9)

  1. Verfahren zur Herstellung eines kornorientierten Elektrostahlbandes mit sehr guten magnetischen Eigenschaften aus einem warmverarbeiteten Band, wobei das Verfahren mindestens zwei Kaltumformungsstufen und die folgenden Schritte aufweist: – Bereitstellen eines warmverarbeiteten Bandes, das: – aus 2,5–4,5 Gew.-% Si, 0,1–1,2 Gew.-% Cr, 0,01–0,025 Gew.-% C, Al < 0,005 Gew.-%, S ≤ 0,1 Gew.-%, Se ≤ 0,14 Gew.-%, 0,01–1 Gew.-% Mn besteht, wobei der Rest aus Eisen und unvermeidbaren Verunreinigungen besteht, – einem Volumenwiderstand von mindestens 45 μΩ-cm aufweist, – vor der Kaltumformung einen Austenit-Volumengehalt γ1550°C von mindestens 2,5% hat und – eine isomorphe Schicht auf jeder Oberfläche des Bandes aufweist, die eine Dicke von mindestens 10% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes vor der Kaltumformung auf eine Zwischendicke hat, – Kaltwalzen des warmverarbeiteten Bandes in einem ersten Kaltumformungsschritt auf eine Zwischendicke, mit einem Reduktionsbetrag in%, der durch in (a/b) > 0,8 ausgedrückt wird, wobei a die Dicke des warmverarbeiteten Bandes und b die Zwischendicke des Bandes nach der Kaltumformung bezeichnen, – Glühen des kaltgewalzten Bandes, – nachfolgendes Kaltwalzen des geglühten Bandes während eines zweiten Kaltumformungsschrittes auf eine Enddicke, – Entkohlungsglühen des kalt umgeformten Bandes zur Minimierung des Kohlenstoffgehaltes auf einen Gehalt kleiner als 0,003 Gew.-% zur Verhinderung der magnetischen Alterung, – Beschichten von mindestens einer Oberfläche des geglühten Bandes mit einer Glühtrennschichtbeschichtung und – Schlussglühen des beschichteten Bandes zur Bewirkung von sekundärem Kornwachstum, wodurch ein kornorientierter Elektrostahl mit einer Permeabilität von mindestens 1780 H/m gemessen bei 796 A/m erzeugt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die isomorphe Schicht auf jeder Oberfläche eine Dicke von 15–40% der Gesamtdicke des warmverarbeiteten Bandes aufweist.
  3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Band vor dem Kaltwalzen auf eine Zwischendicke bei einer Temperatur von 750–1150°C für eine Zeit von bis zu 10 Minuten geglüht und langsam auf eine Temperatur von weniger als 500°C abgekühlt wird.
  4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Mikrostruktur des Bandes vor dem Kaltwalzen auf eine Enddicke aus feinen Eisenkarbidausscheidungen in einer Ferritmatrix mit weniger als 1 Vol.% Martensit und/oder erhaltenem Austenit besteht und das Band vor der Kaltumwandlung auf eine Enddicke von mindestens 0,01% Kohlenstoff gewalzt wird.
  5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass der Mangangehalt 0,05–0,07% und der Schwefelgehalt 0,02–0,03% beträgt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Band zwischengeglüht wird vor dem Kaltwalzen auf eine Enddicke bei einer Temperatur von mindestens 800°C für mindestens 5 Sekunden.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Band zur Entkohlung nach dem Kaltwalzen auf die Endbanddicke bei einer Temperatur von mindestens 800°C für mindestens 5 Sekunden geglüht wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Band mindestens 5 Stunden bei einer Temperatur von mindestens 1100°C schlussgeglüht wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Dicke des warmverarbeiteten Bandes 1,5 bis 4 mm beträgt.
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