KR100359622B1 - 고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자 강판 및 그의 제조방법 - Google Patents

고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자 강판 및 그의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 중량 퍼센트로, 0.005% 이하의 C, 2.0 ∼ 7.0%의 Si, 0.2% 이하의 Mn, 총합이 0.005% 이하인 S 및 Se 중 하나 또는 둘, Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 잔부를 포함하고, 선택적으로, 중량 퍼센트로, 0.065% 이하의 Al, 0.005% 이하의 N 및 Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr과 Bi 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 0.003 ∼ 0.3% 로 함유한 고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성전자 강판에 관한 것으로, 강판의 결정 방위가 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5도 이하의 방위로 벗어나고, 0.30mm 이하, 바람직하게 0.26mm 이하 또는 0.26mm 초과와 0.30mm 이하의 180°자구 폭의 평균을 가지며, 또한 자구폭의 0.4mm 초과의 면적율이 3% 초과와 20% 이하인 것을 특징으로 하였다.

Description

고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자 강판 및 그의 제조방법{HIGH FLUX DENSITY GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET EXCELLENT IN HIGH MAGNETIC FIELD CORE LOSS PROPERTY AND METHOD OF PRODUCING THE SAME}
본 발명은 변압기 등의 철심에 사용하기 위한 일방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.
일방향성 전자 강판은 주로 변압기 및 발전기용 철심 재료로 사용되었다. 상기 강판은 고밀도 {110}<001> 방위(고스 방위)를 가진 조직을 부여하기 위해 제조 공정의 마무리 어닐링에서 2차 재결정을 이용하므로서 얻어진 저철손을 가진다. JIS C 2553에는 W17/50(B8 1.7T, 50Hz의 여자(勵磁) 조건하에 에너지 손실)을 기본으로 한 다른 등급내에서 일방향성 전자 강판의 철손을 분류하였다.
변압기 철심은 감기는 철심과 적층되는 철심의 두 가지 형태 중에서 선택된다. 소형 변압기를 실현시키기 위해서는 1.7T 보다 높은, 예를 들면 약 1.9T의 설계 자속 밀도가 두 형태 모두에서 사용될 수 있다.
적층 철심이 건물의 바닥과 같이 강판을 적층하므로써 제조되기 때문에, 자속 밀도는 비록 설계 자속 밀도가 1.7T일지라도 국부적으로 1.7T 보다 더 크게되는 경향이 있다. 1.7T보다 높을 때에, 예를 들면 W19/50일 때, 변압기 철손은 크게 영향을 받는다.
최근에 지구 환경 보호와 에너지 보전을 위한 필요성에 대한 인식의 증가로 보다 저철손을 가진 일방향성 전자 강판, 특히 고강도 자장, 즉 1.9T에서도 저철손을 가진 강판의 요구를 불러일으켰다. 수 년 동안, 상기 요구를 맞추기 위해 낮은 W17/50철손을 목표로 한 기술 혁신 또는 개선점이 별로 없었던 것으로 보여진다.
전술된 상황을 바탕으로, 본 발명은 1.7T 보다 높은 여자 자속 밀도에서도 철손이 낮은 고자속 밀도 일방향성 전자 강판을 제공하는 것을 목적으로 하였다.
상기 전술된 문제를 해결하기 위한 본 발명의 요지가 다음과 같이 기술되었다.
본 발명은 중량 퍼센트로, 0.005% 이하의 C, 2.0 ∼ 7.0%의 Si, 0.2% 이하의 Mn, 총합이 0.005% 이하인 S 및 Se 중 하나 또는 둘, Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 잔부를 포함하고, 선택적으로, 중량 퍼센트로, 0.065% 이하의 Al, 0.005% 이하의 N 및 Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr과 Bi 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 0.003 ∼ 0.3% 로 함유한 고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자 강판을 제공하는 것으로, 강판의 결정 방위가 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°이하의 방위로 벗어나고, 0.30mm 이하, 바람직하게 0.26mm 이하 또는 0.26mm 초과와 0.30mm 이하의 180°자구 폭의 평균을 가지며, 또한 강판의 자구폭의 0.4mm를 초과하는 면적율을 3% 초과와 20% 이하로 가진다.
본 발명에 따라서, 중량 퍼센트로, 0.015% 내지 0.100% 이하의 C, 2.0 ∼ 7.0%의 Si, 0.03 ∼ 0.2% 이하의 Mn, 총합이 0.005 ∼ 0.050% 이하인 S와 Se 중 하나 또는 둘을 함유하고, 선택적으로, 중량 퍼센트로, 0.065% 이하의 Al, 0.005% 이하의 N 및 Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr과 Bi 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 0.003 ∼ 0.3%와, Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진 잔부를 포함하는 강을 제조하는 단계와,
가열하고 그 후 강 슬라브를 권취 강판으로 열간 압연하거나 직접 용강으로부터 권취 강판을 주조하므로써 출발재를 얻는 단계와,
열연 코일 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서, 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서, 또는 열연 코일 어닐링과 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서 강판의 최종 두께를 얻는 단계와,
탈탄 어닐링, 최종 마무리 어닐링 및 최종 코팅으로 최종 두께의 강판을 제조하는 단계를 포함하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판을 제조하는 방법에 있어서,
상기 방법은 추가로,
탈탄 어닐링 바로 직전에 100℃/s 이상의 높은 가열 속도로 800℃ 이상의 온도까지 급속 가열하는 단계와,
제조 공정 동안 또는 최종 공정에서 효과적으로 자구를 제어하는 단계를 포함하는 것으로,
강판의 결정 방위가 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°이하의 방위로 벗어나고, 0.30mm 이하, 바람직하게 0.26mm 이하 또는 0.26mm 초과와 0.30mm 이하의 180°자구폭의 평균을 가지며, 또한 자구폭의 0.4mm를 초과하는 면적율을 3% 초과와 20% 이하로 가진 강판을 제공하였다.
도 1은 180°자구 폭을 측정하는 방법을 설명한 다이어그램이고,
도 2(a)는 본 발명에 따라 제조된 샘플(1)에서 180°자구 폭의 분포를 나타내는 다이어그램이고,
도 2(b)는 본 발명에 따라 제조된 샘플(2)에서 180°자구 폭의 분포를 나타내는 다이어그램이고,
도 2(c)는 본 발명에 따라 제조된 샘플(3)에서 180°자구 폭의 분포를 나타내는 다이어그램이고,
도 3은 다른 시험의 본 발명 제품에서 180°자구 폭의 작용으로 변화된 철손(W17/50)을 나타내는 그래프이고,
도 4는 다른 시험의 본 발명 제품에서 180°자구 폭의 작용으로 변화된 철손(W19/50)을 나타내는 그래프이고,
도 5는 다른 시험의 본 발명 제품에서 180°자구 폭의 작용으로 변화된 철손(W17/50)(W19/50)을 나타내는 그래프이고,
도 6은 {110}<001> 방향에서 평균 편차각의 작용으로써 변화된 (W17/50) (W19/50)을 나타내는 그래프이다.
본 발명이 다음에 상세히 설명되었다.
본 발명가들은 (W19/50)의 낮은 일방향성 전자 강판을 발명하기 위한 목적으로 집약적인 연구를 행하였다. 결과적으로, 그들은 상기 목적을 위해 결정 방위 편차 각과 180°자구 폭을 엄격히 제어하는 것이 매우 효과적임을 발견하였다.
본 발명가들은 고자속 밀도 일방향성 전자 강판을 제조 공정 조건을 다양하게 변경시켜 W19/50의 높고 낮은 제품을 제조하였다. 본 발명의 범위인, 중량 퍼센트로, 0.002%의 C, 3.25%의 Si, 0.07%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.11%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유하고, 0.23mm 두께 강판이 제조되고, 강판의 결정 방위가 {110}<001> 방위에 대하여 평균치로 3°의 편차로 벗어난 일방향성 샘플들의 조사 결과를 아래에 나타내었다.
도 2(a), 2(b) 및 2(c)에서 보인 바와 같이, 샘플 (1)은 0.70W/kg의 W17/50및 1.20W/kg의 W19/50을 나타내었고, 샘플 (2)는 0.77W/kg의 W17/50및 1.35W/kg의 W19/50을 나타내었고, 샘플 (3)은 0.77W/kg의 W17/50및 1.49W/kg의 W19/50을 나타내었다. 여기에서 샘플 (2) 및 (3)이 동일한 W17/50임에도 불구하고 W19/50에서 차이가 남은 주목할 만하다.
상기 철손의 차이의 원인에 대한 그들의 연구에 있어서, 본 발명가들은 180°의 자구 폭에 초점을 맞추었다. 일반적으로 철손은 자기 이력 손실, 고전적 (classical) 와상 전류 손실 및 이상 와상 전류 손실로 분류하였다. 이상 와상 전류 손실은 전체 철손의 약 40%의 원인을 제공한다. 이것은 일방향성 전자 강판의 경우에서, 이상 와상 전류 손실이 180°자구 폭에 비례하여 증가하는 것으로 알려졌다.
T.Nozawa 등은 단결정에서 결정 방위와 180°자구 폭 사이의 관계를 보고하였다(IEEE Trans. Mag. No. 4, MAG-14(1978), p.252).
그러나, 다결정인 일방향성 전자 강판 제품의 180°자구 폭을 정량화한 일례는 보고되지 않았다. 비록 강판의 180°자구 폭이 스크래치 손상, 레이저 빔에 노출 또는 톱니 모양 롤 가공등과 같은 그루브에 의해 감소될 수 있지만, 상기 처리와 180°자구 폭사이의 관계에 대한 정량적인 평가는 보고되지 않았다.
따라서 본 발명가들은 다결정인 고자속 밀도 일방향성 전자 강판의 180°자구 폭의 정량화를 결정하기 위한 방법을 다음과 같이 검토하였다. 상기 방법이 도 1에 설명되어졌다.
첫 번째, 강판 샘플의 180°자구가 비터의 방법(Bitter's method)을 통해 검사되었다. 상기 샘플은 5mm-메시 망과 겹쳐지고, 각 메시내에서 180°자구의 수가 세어졌다. 각 샘플에 관하여, 190 메시내에서 자구의 수가 세어졌고, 190 메시의 계산된 자구 폭 평균과 분포는 상기 샘플의 측정치로 형성되었다. 약 전체 2000의 180°자구 수가 각 샘플내에서 세어졌고, 상기 값이 180°자구 폭을 정량화하기 위해 사용되었다.
- 단일 메시의 자구 폭 = 5mm/180°자구의 수
- 샘플의 평균 자구 폭 = 190 메시의 자구 폭의 평균
- 0.4mm 이상 폭의 자구 면적율 = 0.4mm/190메시 이상 자구 폭을 가진 메시의 수
상기 방법은 도 2(a)의 샘플(1)과 도 2(c)의 샘플(3)의 180°자구 폭을 비교하기 위해 사용되었다. 도 2(a) 및 2(c)는 샘플 (1) 및 (3)의 자구 폭 분포를 나타내었다. 도 2(a), 2(b) 및 2(c)에서 수직 축으로 지시된 자구 폭은 각 범위의 상한을 나타낸다. 예를 들면, 0.2는 0 내지 0.2mm를 의미하고, 0.4는 0.2 내지 0.4mm를 의미한다. 상기 비교는 샘플(1)의 자구 폭의 평균은 0.26mm이고, 샘플(3)의 자구 폭의 평균은 0.32mm를 나타낸다. 따라서 180°자구 폭의 평균은 샘플 (1)과 (3) 사이에서 크게 다른 것으로 판명되었다.
동일한 방법이 도 2(b)의 샘플(2)와 도 2(c)의 샘플(3)의 180°자구 폭을 비교하기 위해 사용되었다. 도 2(b) 및 2(c)는 샘플(2) 및 (3)의 자구 폭 분포를 나타내었다. 상기 비교는 샘플(2)의 자구 폭의 평균은 0.27mm이고, 샘플(3)의 자구 폭의 평균은 0.32mm를 나타내었다. 0.4mm를 초과하는 폭의 자구 면적율은 샘플(2)에서는 13% 그리고 샘플(3)에서 24%였다.
따라서 180°자구 폭의 평균 및 0.4mm를 초과하는 폭의 자구 면적율은 샘플 (2)와 (3) 사이에서 큰 차이가 있음을 나타내었다.
180°자구 폭과 각 W17/50및 W19/50사이의 관계에 관하여 실행된 실험의 결과가 논의되어졌다. 중량 퍼센트로, 0.002%의 C, 3.25%의 Si, 0.07%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T.N, 0.11%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 0.23 mm 두께를 가진 제품이 다양한 제조방법에 의해 제조되었고, 180°자구 폭의 평균과 철손 W17/50및 W19/50이 측정되었다. {110}<001> 방위의 평균 편차각은 3°였다.
도 3은 다른 방법에 의해 제조된 제품의 180°자구 폭의 평균과 W17/50의 관계를 나타내었다. 도 4는 동일한 제품의 180°자구 폭의 평균과 W19/50의 관계를 나타내었다. 도 5는 동일한 제품의 180°자구 폭의 평균과 W19/50/W17/50의 관계를 나타내었다. W19/50/W17/50은 W17/50에 대한 W19/50의 열화 정도를 의미한다.
180°자구 폭의 평균과 각각의 W17/50및 W19/50은 양호한 상관 관계를 가진다. 이것은 W19/50와 W17/50둘 다 좁아진 180°자구 폭의 평균과 비례하여 감소됨을 알 수 있었다. 또한 W19/50/W17/50은 180°자구 폭의 평균이 좁아짐에 따라 감소되었다. 따라서 특히 고자장 손실 특성이 좁아진 180°자구 폭의 평균과 함께 개선되는 것으로 판명되었다.
중량 퍼센트로, 0.002%의 C, 3.25%의 Si, 0.07%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T.N, 0.11%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 0.23mm 두께 제품이 다양한 제조 방법에 의해 제조되었고, 0.25 내지 0.26mm의 180°자구 폭의 평균을 가진 샘플들이 {110}<001> 방위의 평균 편차각과 W19/50/W17/50사이의 관계를 위해 조사되었다.
{110}<001> 방위의 평균 편차각은 Laue 방법에 의해 측정되었고, 2차 재결정 립 40개를 측정한 평균 편차각으로 나타내어졌다. 상기를 통해 낮은 W19/50/W17/50은 5°이하의 편차각에서 얻어졌음을 발견하였다.
본 발명의 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판에 관한 한정 이유가 설명되었다. 다음 설명에 의해 나타난 모든 구성 성분들은 중량 퍼센트를 의미한다.
C(탄소) 함량은 제품의 자기 특성이 C가 0.005%이상으로 나타날 때 자기 시효로 인하여 악화되기 때문에 0.005% 이하로 한정되었다.
Si(실리콘) 함량은, Si이 2.0% 이하일 때 증가된 와상 전류 손실은 양호한 철손 특성을 얻는 것을 불가능하게 하고, Si이 7.0%이상일 때 절삭성은 뚜렷히 저하되기 때문에 2.0 ∼ 7.0% 로 한정되었다.
Mn(망간) 함량은 0.2% 이하로 한정되었다. 상한의 0.2%는 Mn이 제조 공정시 억제제 MnS 및 MnSe를 형성하고, 고온 어닐링에 의해 S 및 Se가 정제된 후에도 강내에 잔존하기 때문에 설정되었다.
S(황) 및 Se(셀레늄) 함량은 총합이 0.005% 이하로 한정되었다. 상한의 0.005%는 선택된 S 및/또는 Se는 억제제 MnS 및/또는 억제제 MnSe를 형성하고, S 및/또는 Se가 정제된 후에도 강내에 잔존하기 때문에 설정되었다. 0.005% 이상의 S 및 Se의 전체 함량은 철손 특성을 떨어뜨린다.
Al(알루미늄) 함량은 0.065% 이하로 한정되었다. 상한의 0.065%는 Al이 제조 공정시 억제제 AlN을 형성하고, 고온 어닐링에 의해 N이 정제된 후에도 강내에 잔존하기 때문에 설정되었다. AlN은 억제제로써 사용되지 않는다.
N(질소) 함량은 0.005% 이하로 한정되었다. 상한의 0.005%는 N이 제조 공정시 AlN을 형성하고, 고온 어닐링에 의해 N이 정제된 후에도 강내에 잔존하기 때문에 설정되었다. 0.005% 이상의 함량은 철손 특성을 떨어뜨린다. AlN은 억제제로써 사용되지 않았다.
Sb(안티몬), Sn(주석), Cu(구리), Mo(몰리브덴), Ge(게르마늄), B(보론), Te(텔루르), As(비소), Cr(크롬) 및 Bi(비스무스) 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상이 그들의 입계 편석의 억제 효과를 위해서, 각 0.003 ∼ 0.3%의 함량으로 필요할 때 첨가하기 위해 선택될 수 있다.
도 5에서 관찰된 바와 같이, 강판의 고자장 철손은 그의 180°자구 폭의 평균을 0.26mm 이하로 만들므로써 현저히 감소될 수 있다. 도 6에서 관찰된 바와 같이, 고자장 철손은 강판의 결정 방위의 편차각이 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°를 초과할 때는 감소되지 않음을 보이고 있다.
본 발명의 고자속 밀도 일방향성 전자 강판은 보통 그의 표면이 주로 포오스테라이트 또는 스피넬로 이루어진 1 차 코팅 및 절연 코팅(2차 코팅)하여 제공되었다. 그럼에도 불구하고, 설령 1차 코팅 및 2차 코팅이 없고, 단지 1차 코팅이 존재하고, 단지 2 차 코팅이 존재하고 1차 코팅이 없더라도, 또는 절연 코팅이 이온 도금 등으로 형성된 TiN 코팅 등이더라도 문제는 발생되지 않았다.
도 5로부터 관찰할 수 있는 것 처럼, 강판의 고자장 철손은 0.26mm와 0.30mm 사이의 그의 180°자구 폭의 평균이 이루어지므로써 감소될 수 있다. 상기 고자장 철손은 3% 초과와 20% 이하로 0.4mm를 초과하는 폭을 가진 강판의 자구 면적율을 이루므로써 감소될 수 있다. 또한, 아래에 설명된 실시예를 통해 관찰할 수 있는 것 처럼, 고자장 철손은 강판의 결정 방위의 편차각이 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°를 초과할 때는 감소되지 않음을 보이고 있다.
고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판을 제조하는 방법이 설명될 것이다. 첫 번째, 용강으로부터 직접 주조한 코일 또는 열간 압연 코일인 출발재의 성분의 한정 이유가 설명될 것이다.
C 함량은 2차 재결정이 낮은 함량에서는 불안정하기 때문에 0.015%의 하한으로 한정되었다. C 함량의 상한은 높은 함량에서는 탈탄을 위한 요구된 시간이 너무 길어 경제적으로 불리하기 때문에 0.100%로 설정되었다.
Si 함량은 양호한 철손 특성이 2% 이하의 함량에서는 얻어질 수 없고, 냉간 압연 특성이 7% 이상 함량에서는 뚜렷히 저하되기 때문에 2.0 ∼ 7.0%로 한정되었다.
Mn 함량은 열간 취성이 0.03% 이상의 함량에서 발생하고, 자기 특성이 0.2% 이상의 함량에서 개선되기 보다는 악화되기 때문에 0.03 ∼ 0.2%로 한정되었다.
S 및/또는 Se 총합이 0.005 ∼ 0.050% 로 한정되었다. 상기 성분들은 MnS 및 MnSe를 형성하기 위해 요구되어진다. S 및/또는 Se 총합의 하한이 0.005% 이하일 때, MnS 및 MnSe의 절대 양은 불충분하다. 그의 총합의 상한이 0.050% 이상일 때, 열간 크랙이 발생시키고 최종 마무리 어닐링동안 정제가 어렵게된다.
가용성 Al은 AlN을 형성하기 위한 유용한 성분이다. 0.010% 이하의 함량에서는, AlN의 절대 양이 불충분하고, 0.065% 이상의 함량에서는, 적당히 분산된 AlN 형태를 성취할 수 없다. AlN은 억제제로써 사용되지 않는다.
N은 AlN을 형성하기 위한 유용한 성분이다. 0.0040% 이하의 함량에서는, AlN의 절대 양이 불충분하고, 0.0100% 이상의 함량에서는, 적당히 분산된 AlN 상태를 성취할 수 없다. AlN은 억제제로써 사용되지 않는다.
Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr 및 Bi는 그들의 입계 편석을 억제시키는 효과를 통해 2차 재결정을 안정화한다. 성분 함량의 하한은 낮은 함량에서는 편석된 양이 불충분하기 때문에 0.003%로 설정되었다. 상한은 경제적인 점을 감안하고탈탄 특성의 저하를 방지하기 위해 0.3%로 설정되었다. 상기 성분들은 개별적으로 또는 두 개 이상의 결합으로 첨가될 수 있다.
상기 용강은 슬라브로 또는 직접 스트립으로 주조될 수 있다. 슬라브로 주조될 때, 보통 열간 압연 방법을 통해 강판 코일로 마무리된다. 상기 스트립 또는 열간 압연 코일은 열간 압연 코일 어닐링과 강한(heavy) 냉간 압연에 의해서, 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서, 또는 열간 압연 코일 어닐링과 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서 최종 강판 두께로 처리되었고, 강판의 최종 두께는 제품을 얻기 위한 탈탄 어닐링, 최종 마무리 어닐링 및 최종 코팅 처리 되었다.
180°자구 폭의 평균이 0.26mm 이하로 제어될 경우, 두 개의 추가 공정이 행해진다. 첫 번째는 탈탄 어닐링 바로 직전 100℃/s 이상의 가열 속도로 800℃ 이상의 온도까지 급속 가열하는 공정이다. 낮은 W19/50/W17/50은 100℃/s보다 낮은 가열 속도에서 얻어질 수 없다. 또한 낮은 W19/50/W17/50은 800℃보다 낮은 온도로 가열하여 얻기란 불가능하다. 상기 급속 열처리는 가열 공정에서 결합될 수 있어 공정의 수를 감소시키는 양상을 위해 바람직하다 하겠다.
두 번째는 제품의 효과적인 자구 제어, 즉, 레이저 빔 스캐닝, 플라즈마 노출, 톱니 모양의 롤 그루브, 에칭등으로 자구에 영향을 주는 공정이다. 만약 바람직하다면, 자구 제어는 냉간 압연 강판, 탈탄 어닐링 강판, 또는 고온 어닐링 강판과 같은 중간 단계에서 강판에 대하여 행해질 수 있다.
실시예 1
0.071%의 C, 3.22%의 Si, 0.088%의 Mn, 0.028%의 S, 0.022%의 가용성 Al, 0.0091%의 N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 2.3mm 열간 코일은 용강을 연속 주조하고, 슬라브를 가열하고, 열간 압연하므로써 얻어졌다. 상기 열간 코일은 1100℃ x 10초 + 950℃ x 60초 에서 균열되었고, 담금질과 함께 열간 압연 코일 어닐링되었고, 0.22mm의 제품 두께로 강하게 냉간 압연되었다.
그 후 각 제품은 850℃에서 습윤 수소상태에서 탈탄 어닐링되었고, 어닐링 분리제로 코팅처리 되었고, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류(氣流)중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅액으로 코팅되었다.
각 강판은 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진 결정 방위를 가졌고, 0.002%의 C, 3.18%의 Si, 0.080%의 Mn, 0.001%의 S, 0.012%의 가용성 Al, 0.0010%의 N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 제품 강 성분을 가졌다. 상기 강판은 6.5mm의 조사 라인 간격의 조건하에 레이저 빔, 0.5mm의 노출 포인트 간격 및 1.0mJ/mm2의 방사 에너지를 조사하므로써 자구가 제어되었다.
표 1은 탈탄 어닐링 가열 속도와 강판의 자기 특성의 관계를 나타내었다. 본 발명예들은 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
가열 속도(℃/s) 180°자구 폭의 평균(mm) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
2080 0.290.28 0.770.76 1.451.41 1.881.86 비교예비교예
100300 0.260.22 0.720.68 1.301.15 1.811.69 본 발명예본 발명예
실시예 2
0.070%의 C, 3.28%의 Si, 0.078%의 Mn, 0.024%의 S, 0.021%의 가용성 Al, 0.0089%의 N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 2.0mm 열간 코일이 용강을 연속 주조하고, 슬라브를 가열하고 열간 압연하므로써 얻어졌다. 상기 열간 코일은 1100℃ x 10초 + 950℃ x 60초 에서 균열되었고, 담금질과 함께 열간 압연판 어닐링되었고, 0.22mm의 제품 두께로 강하게 냉간 압연되었다.
그 후 다음과 같이 얻어진 냉간 압연 코일은 300℃/s의 가열 속도에서 다른온도로 효과적인 가열을 통해 탈탄 어닐링되었다.
탈탄 어닐링은 850℃에서 습윤 수소상태에서 실행되었고, 어닐링 분리제로 코팅되었고, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅 용액으로 코팅되었다.
각 강판은 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진 결정 방위를 가졌고, 0.002%의 C, 3.17%의 Si, 0.070%의 Mn, 0.001%의 S, 0.009%의 가용성 Al, 0.009%의 N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 제품 강 성분을 가진다. 상기 강판은 6.5mm의 조사 라인 간격의 조건하에 레이저 빔, 0.5mm의 노출 포인트 간격, 및 1.0mJ/mm2의 방사 에너지를 조사하므로써 자구가 제어되었다.
이 때의 가열 단계에서의 도달 온도와 강판의 자기 특성의 관계를 표 2에 나타내었다. 본 발명예들은 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
최종 온도(℃) 180°자구 폭의 평균(mm) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
600700 0.320.29 0.790.78 1.471.45 1.861.86 비교예비교예
800850 0.230.21 0.730.68 1.281.14 1.751.68 본 발명예본 발명예
실시예 3
0.078%의 C, 3.30%의 Si, 0.078%의 Mn, 0.022%의 S, 0.032%의 가용성 Al, 0.0078%의 N, 0.15%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 2.3mm 코일이 용강을 스트립으로 연속 주조하므로써 얻어졌다. 권취 스트립은 1100℃ x 10초 + 950℃ x 60초 에서 균열되었고, 담금질과 함께 열간 압연 코일 어닐링되었고, 0.22mm의 제품 두께로 강하게 냉간 압연되었다.
얻어진 냉간 압연 코일이 그 후 탈탄 어닐링될 때, 가열 단계에서 850℃까지 400℃/s의 가열 속도로 가열되었다. 그 후 850℃의 습윤 수소에서 탈탄 어닐링되었고, 연속적으로 어닐링 분리제로 도포된 후, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅액으로 코팅 처리되었다.
각 강판은 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진 결정 방위를 가졌고, 0.002%의 C, 3.18%의 Si, 0.070%의 Mn, 0.001%의 S, 0.012%의 가용성 Al, 0.0010%의 N, 0.15%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 제품 강 성분을 가진다. 180°자구 폭의 평균의 약간의 샘플들은 5mm의 그루브 간격의 조건하에 에칭 그루브, 150μm의 그루브 폭 및 30μm의 그루브 깊이로 변경된다. 얻어진 제품의 180°자구 폭의 평균과 W17/50, W19/50및 W19/50/W17/50을 표 3에 나타내었다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브 깊이(μm) 180°자구 폭의 평균(mm) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
없음 0.30 0.78 1.45 1.86 비교예
30 0.25 0.70 1.20 1.71 본 발명예
실시예 4
0.078%의 C, 3.30%의 Si, 0.078%의 Mn, 0.022%의 S, 0.032%의 가용성 Al, 0.0078%의 N, 0.15%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 다른 두께의 열연 코일이 용강을 연속 주조하고, 슬라브를 가열하고 열간 압연하므로써 얻어졌다. 열연 코일은 1100℃ x 10초 + 950℃ x 60초 에서 균열되었고, 담금질과 함께 열간 압연 코일 어닐링되었고, 0.22mm의 제품 두께로 강하게 냉간 압연되었다.
얻어진 냉간 압연 코일이 그 후 탈탄 어닐링될 때, 가열 단계에서 850℃ 까지 400℃/s의 가열 속도로 가열되었다. 상기 강판들은 850℃의 습윤 수소에서 탈탄 어닐링되었고, 어닐링 분리제로 코팅되었고, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅 용액으로 코팅되었다.
각 제품의 강은 0.002%의 C, 3.20%의 Si, 0.068%의 Mn, 0.001%의 S, 0.011%의 가용성 Al, 0.0010%의 N, 0.15%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유한 성분을 가진다. 상기 강판은 6.5mm의 조사 라인 간격의 조건하에 레이저 빔, 0.5mm의 노출 포인트 간격 및 1.0mJ/mm2의 방사 에너지를 조사하므로써 자구가 제어되었다. 상기 강판의 180°자구 폭의 평균은 0.23 ∼ 0.26mm의 범위이다.
상기 강판의 냉간 압연 압하율, {110}<001> 방위에서 평균 편차 각, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 4에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
냉간 압연압하율(%) 편차 각(degree) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
8183 86 0.800.79 1.521.49 1.901.89 비교예비교예
8590 42 0.740.67 1.321.13 1.781.69 본 발명예본 발명예
실시예 5
0.075%의 C, 3.31%의 Si, 0.075%의 Mn, 0.014%의 S, 0.014%의 Se, 0.027%의 가용성 Al, 0.0089%의 N, 0.15%의 Sb 및 0.03%의 Mo을 함유한 슬라브가 용강을 연속 주조하고, 슬라브를 가열하고, 열간 압연하므로써 얻어졌다. 상기 슬라브는 가열되었고, 2.7mm 강판을 얻기 위해 열간 압연되었다. 열간 압연 강판 어닐링이 1000℃에서 2분동안 행해졌고, 1.60mm로 냉간 압연이 수반되고, 석출 어닐링은 1100℃에서 2분동안 균열(soaking)한 후 급냉하므로서 행해졌고, 0.22mm로 최종 냉간 압연을 행하였다.
얻어진 냉간 압연 코일이 그 후 탈탄 어닐링될 때, 다른 제품들은 가열 단계에서 300℃/s의 가열 속도로 다른 온도로 가열하므로써 얻어졌다. 그 후 각 제품은 850℃의 습윤 수소에서 탈탄 어닐링되었고, 어닐링 분리제로 코팅되었고, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅 용액으로 코팅 처리 되었다.
각 강판은 4°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진 결정 방위를 얻었고 0.003%의 C, 3.23%의 Si, 0.065%의 Mn, 0.001%의 S, 0.001%의 Se, 0.15%의 Sb 및 0.03%의 Mo을 함유한 제품 강 성분을 가진다. 약간의 샘플들은 3mm의 그루브 간격, 150μm의 그루브 폭 및 20μm의 그루브 깊이의 조건하에 냉간 압연 코일의 에칭-그루브를 이루는 효과에 의해 제조 공정에서 자구 제어의 영향을 받는다. 상기 강판의 자기 특성이 표 5에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들보다 우수함을 나타내었다.
그루브 깊이(μm) 180°자구 폭의 평균(mm) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
없음 0.30 0.81 1.54 1.90 비교예
20 0.25 0.74 1.36 1.84 본 발명예
실시예 6
0.065%의 C, 3.33%의 Si, 0.069%의 Mn, 0.014%의 S, 0.014%의 Se, 0.15%의 Sb 및 0.03%의 Mo을 함유한 슬라브가 용강을 연속 주조하고, 슬라브를 가열하고, 열간 압연하므로써 얻어졌다. 상기 슬라브는 가열되었고, 2.2mm 강판을 얻기 위해 열간 압연되었다. 열간 압연 코일 어닐링이 1000℃에서 2분동안 행해졌고, 1.23mm로 냉간 압연이 행해졌고, 석출 어닐링은 1100℃에서 2분동안 균열(soaking)한 후 급냉하므로서 행해졌고, 0.19mm로 최종 냉간 압연을 행하였다.
얻어진 냉간 압연 코일이 그 후 탈탄 어닐링될 때, 다른 제품들은 가열 단계에서 300℃/s의 가열 속도로 다른 온도로 가열하므로써 얻어졌다. 그 후 각 제품은 850℃의 습윤 수소에서 탈탄 어닐링되었고, 어닐링 분리제로 코팅되었고, 최종 마무리 어닐링 효과를 위해 수소 기류중에서 1200℃에서 20 시간동안 유지되었고, 최종 제품을 얻기 위해 코팅 용액으로 코팅되었다.
각 강판은 4°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진 결정 방위가 얻어졌고, 0.003%의 C, 3.21%의 Si, 0.070%의 Mn, 0.001%의 S, 0.001%의 Se, 0.010%의 가용성 Al, 0.0015%의 N, 0.15%의 Sb 및 0.03%의 Mo을 함유한 제품 강 성분을 가진다.
약간의 샘플들은 3mm의 그루브 간격, 150μm의 그루브 폭 및 20μm의 그루브 깊이의 조건하에 냉간 압연 코일의 에칭-그루브를 이루는 효과에 의해 제조 공정에서 자구 제어의 영향을 받는다. 상기 강판의 자기 특성이 표 6에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브 깊이(μm) 180°자구 폭의 평균(mm) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
없음 0.30 0.77 1.45 1.88 비교예
20 0.25 0.70 1.28 1.83 본 발명예
실시예 7
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품은 0.002%의 C, 3.26%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진다. 결과는 180°자구 폭의 평균을 변경하기 위해 레이저 빔으로 조사되었다.
상기 레이저 빔 조사는 6.5mm의 조사 라인 간격, 0.5mm의 노출 포인트 간격 및 0 ∼ 2.0mJ/mm2의 방사 에너지의 조건하에 행해진다. 강판의 180°자구 폭의 평균, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 7에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
레이저 빔 에너지(μm) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
00.4 0.340.32 27.024.2 0.850.79 1.661.51 1.951.91 비교예비교예
0.62.0 0.290.27 19.15.3 0.770.75 1.381.29 1.791.72 본 발명예본 발명예
실시예 8
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품은 0.002%의 C, 3.25%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.11%의 Sn 및 0.06%의 Cu를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진다. 180°자구 폭의 평균을 변경하기 위해 톱니 모양의 롤로 홈을 만들었다.
상기 그루브는 5mm의 그루브 간격, 100μm의 그루브 폭 및 0∼15μm의 그루브 깊이의 조건하에 행해졌다. 강판의 180°자구 폭의 평균, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 8에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브깊이(μm) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
05 0.350.33 35.326.6 0.840.79 1.651.52 1.961.92 비교예비교예
1215 0.290.28 19.115.8 0.770.75 1.391.30 1.811.73 본 발명예본 발명예
실시예 9
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품은 0.002%의 C, 3.27%의 Si, 0.08%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.13%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진다. 180°자구 폭의 평균을 변경하기 위해 톱니 모양의 롤로 홈을 만든다.
상기 그루브는 5mm의 그루브 간격, 150μm의 그루브 폭 및 0∼40μm의 그루브 깊이의 조건하에 행해졌다. 강판의 평균 180°자구 폭, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 9에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브깊이(μm) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
06 0.350.33 34.927.5 0.820.78 1.581.49 1.931.91 비교예비교예
2040 0.300.27 12.64.7 0.760.73 1.341.26 1.761.73 본 발명예본 발명예
실시예 10
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품 성분은 0.002%의 C, 3.26%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.001%의 Se, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.07%의 Sb 및 0.07%의 Mo를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 4°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진다. 그의 분할은 180°자구 폭의 평균을 변경하기 위해 다른 조건하에 중간 단계 냉간 압연 강판의 에칭 그루브에 영향을 받는다.
상기 그루브는 3mm의 그루브 간격, 150μm의 그루브 폭 및 0∼40μm의 그루브 깊이의 조건하에 행해졌다. 강판의 180°자구 폭의 평균, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 10에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브깊이(μm) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
010 0.370.33 41.428.3 0.880.80 1.741.56 1.981.95 비교예비교예
2040 0.290.27 17.83.1 0.790.76 1.491.41 1.891.86 본 발명예본 발명예
실시예 11
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품 성분은 0.002%의 C, 3.28%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 3°의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각을 가진다. 제품 절연 코팅의 장력을 변경시켜서 180°자구 폭의 평균을 변경시켰다.
강판의 180°자구 폭의 평균, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 11에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
절연 코팅 인장(gf/mm2) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
8001000 0.350.31 37.222.6 0.830.81 1.611.55 1.941.91 비교예비교예
12001400 0.280.27 9.13.1 0.790.76 1.471.37 1.861.80 본 발명예본 발명예
실시예 12
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 최종 냉간 압연 압하율이 변화되었다. 상기 제품 성분은 0.002%의 C, 3.22%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.01%의 Al, 0.001%의 T. N, 0.12%의 Sn 및 0.07%의 Cu를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 0.28 ∼ 0.29mm의 180°자구 폭의 평균 및 13∼ 17%의 0.4mm 보다 큰 폭의 자구 면적율을 가진다. 상기 제품들은 레이저 빔으로 조사되었다.
상기 레이저 빔 조사는 6.5mm의 조사 라인 간격, 0.5mm의 노출 포인트 간격, 및 0.8mJ/mm2의 방사 에너지의 조건하에 행해졌다. 강판의 {110}<001> 방위의 평균 편차 각 및 W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 12에 나타내어졌다. 본 발명예는 고 자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
최종 냉간 압연 압하율(%) 편차 각(degree) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
8183 86 0.900.88 1.741.68 1.931.91 비교예비교예
8589 42 0.790.77 1.421.37 1.801.78 본 발명예본 발명예
실시예 13
고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제품이 보통 방법으로 제조되었다. 상기 제품 성분은 0.002%의 C, 3.26%의 Si, 0.06%의 Mn, 0.001%의 S, 0.001%의 Se, 0.07%의 Sb 및 0.07%의 Mo를 함유하였다. 상기 제품은 0.23mm의 두께 및 5°의 {110}<001>방위의 평균 편차 각을 가진다. 그의 분할은 180°자구 폭의 평균을 변경하기 위해 다른 조건하에 중간 단계 냉간 압연 강판의 에칭 그루브에 영향을 받는다.
상기 그루브는 3mm의 그루브 간격, 150μm의 그루브 폭 및 0∼40μm의 그루브 깊이의 조건하에 행해졌다. 상기 제품의 180°자구 폭의 평균, 0.4mm보다 큰 폭의 자구 면적율, W17/50,W19/50및 W19/50/W17/50가 표 13에 나타내어졌다. 본 발명예는 고자장 철손 특성에서 비교예들 보다 우수함을 나타내었다.
그루브깊이(μm) 180°자구 폭의 평균 (mm) 0.4mm보다 큰 자구의 면적율(%) W17/50(w/kg) W19/50(w/kg) W19/50/W17/50 비고
0 0.33 26.2 0.79 1.56 1.97 비교예
30 0.28 15.8 0.73 1.35 1.85 본 발명예
상기한 바와 같이, 본 발명에 따라 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판이 제공 가능하였고, 그 공업적 효과는 매우 크다.

Claims (13)

  1. 중량 퍼센트(wt%)로, 0.005% 이하의 C, 2.0 ∼ 7.0%의 Si, 0.2% 이하의 Mn, 총합이 0.005% 이하인 S 및 Se 중 1종 또는 2종과 Fe 및 불가피한 불순물의 잔부를 포함하고,
    강판의 결정 방위가 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°이하의 방위로 벗어나고, 강판의 180°자구 폭의 평균이 0.30mm 이하인 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 강판의 자구 폭의 평균이 0.26mm 이하인 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 강판의 180°자구 폭의 평균이 0.26mm 초과와 0.30mm 이하인 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판.
  4. 제 3 항에 있어서,
    0.4mm를 초과하는 180°폭의 자구 면적율이 3% 초과와 20% 이하인 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판.
  5. 제 4 항에 있어서,
    중량 퍼센트로, 0.065% 이하의 Al 및 0.005% 이하의 N을 더 함유한 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자강판.
  6. 제 5 항에 있어서,
    중량 퍼센트로, Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr 및 Bi 중에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 0.003 ∼ 0.3%로 추가로 함유한 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판.
  7. 중량 퍼센트로, 0.015% 내지 0.100% 이하의 C, 2.0 ∼ 7.0%의 Si, 0.03 ∼ 0.2% 이하의 Mn, 총합이 0.005 ∼ 0.050% 이하인 S 및 Se 중 하나 또는 둘과 Fe 및 불가피한 불순물인 잔부를 포함하는 강을 제조하는 단계와,
    가열한 후 상기 강 슬라브를 권취 강판으로 열간 압연하거나 직접 용강으로부터 권취 강판을 주조하여 출발재를 얻는 단계와,
    열연 코일 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서, 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서, 또는 열연 코일 어닐링과 예비 냉간 압연과 석출 어닐링과 강한 냉간 압연에 의해서 강판의 최종 두께를 얻는 단계와,
    탈탄 어닐링, 최종 마무리 어닐링 및 최종 코팅으로 최종 두께의 강판을 제조하는 단계를 포함하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속밀도 일방향성 전자강판의 제조방법에 있어서,
    탈탄 어닐링 바로 직전에, 100℃/s 이상의 높은 가열 속도로 800℃ 온도까지 급속 가열하는 단계와,
    결정 방위가 {110}<001> 이상 방위에 대해서 평균치로 5°이하의 방위로 벗어나는 강판과 0.30mm 이하인 180°자구 폭의 평균을 구비하는 강판을 제공하기 위하여 제조 공정동안 또는 최종 공정에서 효과적으로 자구를 제어하는 단계를 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판의 제조방법.
  8. 삭제
  9. 삭제
  10. 삭제
  11. 삭제
  12. 제 7 항에 있어서,
    상기 강판은, 중량 퍼센트로, 0.065% 이하의 Al 및 0.005% 이하의 N을 추가로 함유한 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제조방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 강판은, 중량 퍼센트로, Sb, Sn, Cu, Mo, Ge, B, Te, As, Cr 및 Bi 중 에서 선택된 1종 또는 2종 이상을 0.003 ∼ 0.3%로 추가로 함유한 것을 특징으로 하는 고자장 철손 특성이 우수한 고자속 밀도 일방향성 전자 강판 제조방법.
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