DE3321773A1

DE3321773A1 - Fluid fuer eine antriebseinrichtung, insbesondere eine zugantriebseinrichtung

Info

Publication number: DE3321773A1
Application number: DE3321773A
Authority: DE
Inventors: Hitoshi Ichihara Chiba Hata; Toshiyuki Kisarazu Chiba Tsubouchi
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Priority date: 1982-06-24
Filing date: 1983-06-16
Publication date: 1983-12-29
Also published as: GB2123849B; GB2123849A; FR2529227A1; DE3321773C2; GB8314861D0; IT1169313B; US4609481A; IT8348552A0; FR2529227B1; US4525290A

Description

\J W i. 1 11 *■-

ESCHREIßüNG

Die Erfindung betrifft ein Fluid bzw» eine Flüssigkeit für eine Antriebseinrichtung,, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung= Insbesondere betrifft die Erfindung * ein überlegenes Fluid für eine Antriebs- bzw. Zugantriebseinrichtung mit einem hohen Schub- bzw. Traktionskoeffizienten über einen weiten Temperaturbereich hinweg O

Ein Fluid für eine Zugantriebseinrichtung ist ein Fluid oder eine Flüssigkeit,, das bzw= die in einem Zugantrieb (eine Reibungsantriebseinrichtung unter An-Wendung eines Roll- bzw. Wälzkontakts) wie ein kontinuierlich variables Kraftfahrzeuggetriebe, eine kontinuierlich variable Industrie-Kraftübertragung und eine hydraulische Maschine, verwendet werden soll und einen hohen Schub- bzw» Traktionskoeffizienten auf- ^ΔΚ} weisen, stabil gegen Wärme und Oxidation und kostengünstig sein soll.

In den letzten Jahren bestand der Trend zur Verkleinerung einer Zugantriebseinrichtung unter Anwendung eines *® derartigen Zugantriebsfluids und der Verwendung solcher Vorrichtungen unter Bedingungen hoher Geschwindigkeit und hoher Belastung» Somit bestand ein Bedürfnis nach der Bereitstellung eines Zugantriebsfluids mit einer wesentlich höheren Leistungsfähigkeit«

Beim Aufbau einer Zugantriebseinrichtung wird im allgemeinen ausgesagt, daß die Größe der Zugantriebseinrichtung umgekehrt proportional zu der Q„45-Kraft eines Schub- bzw. Traktionskoeffizienten eines Gleit- bzw. Schmiermittels ist, vorausgesetzt, daß die Zugan-

triebseinrichtung die gleiche Standzeit und das gleiche Leistungsverhältnis aufweist. Je höher daher der Traktionskoeffizient eines Gleitmittels ist, um so mehr g kann die Zugantriebseinrichtung in ihrer Größe und im Gewicht verkleinert werden. Bei diesem Konstruktionsverfahren wird der minimale Wert des Traktionskoeffii- - zienten in dem Temperaturbereich in dem die Antriebseinrichtung verwendet wird, angewendet; d.h. ein Wert . _n für den Traktionskoeffizienten bei der höchsten Temperatur innerhalb des vorstehenden Temperaturbereichs, da bei steigender Temperatur der Wert des Traktionskoef fizienten verringert wird. Daher ist ein Zugantriebsfluid mit einem hohen Traktionskoeffizienten selbst bei hohen Temperaturen günstig um die Zugantriebsvorrichtung zu verkleinern und ihr Gewicht zu verringern.

Auch vom Gesichtspunkt der Anwendung unter hohen Ge-

schwindigkeits- und hohen Belastungs-Bedingungen be-20

stand ein Bedürfnis nach der Bereitstellung eines Fluids für eine Zugantriebseinrichtung mit hohem Traktionskoef fizienten, selbst bei hohen Temperaturen.

Es wurden verschiedene Verbindungstypen als Zugan-25

triebsfluide empfohlen. Beispiele werden beispielsweise beschrieben in den JA-Patentveröffentlichungen Nr. 338/1971, 339/1971, 35763/1972, 42067/1973, 42068/1973 und 36105/1978 und den offengelegten JA-

Patentanmeldungen Nr. 43108/1980 und 40726/1980. Zwar 30

weisen sämtliche dieser Verbindungen einen hohen Traktionskoeffizienten bei niedrigen Temperaturen (von Raumtemperatur bis 80⁰C) auf, sie besitzen jedoch den Nachteil, daß bei hohen Temperaturen (von 80 bis 140⁰C)

der Traktionskoeffizient verringert wird oder, falls 35

der Traktionskoeffizient nicht verringert wird, die

Viskosität hoch ist, was zu einem beträchtlichen Rührverlust führt. Dies führt zu einer Verringerung der Wirksamkeit der Kraftübertragung.

Ein Ziel der Erfindung ist die Bereitstellung eines Fluids bzw. einer Flüssigkeit für Antriebseinrichtungen, insbesondere Zugantriebseinrichtungen, mit einem hohen Schub- bzw. Traktionskoeffizienten mit geringeren Änderungen innerhalb eines breiten Bereichs von niedrigen bis hohen Temperaturen, der auch unter Hochgeschwindigkeitsbedingungen und hohen Belastungs-Bedingungen hoch bleibt.

Die Erfindung betrifft ein Fluid für eine Antriebsinsbesondere Zugantriebseinrichtung, die als Stammbasis eine Verbindung, dargestellt durch die allgemeine Formel I

H R₁-C-R₂

(.worin R, und R„ jeweils f H 1 H4— oder

sind und R., eine Alkylgruppe mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen ist) oder eine Verbindung der allgemeinen Formel II

(worin R₄ bis Rg jeweils eine Alkylgruppe mit 1 bis Kohlenstoffatomen oder Wasserstoff sind, und H₁ m und η jeweils eine ganze Zahl von 1 bis 3 bedeuten), ent-

hält.

Im folgenden werden die beigefügten Figuren kurz erläutert. Die Figur 1 und die Figur 2 sind jeweils eine graphische Darstellung die die Temperaturabhängigkeit des Traktionskoeffizienten der in den Beispielen und Vergleichsversuchen erhaltenen Produkte zeigt.

Spezielle Beispiele für die durch die allgemeine Formel I dargestellten Verbindungen sind nachstehend aufgeführt:

(1-1) 1,1-Didecaly!ethan

(1-2) 1,1-Didecaly!propan

(1-3) 1,1-Didecaly!butan

(1-4) 1,1-Di -(bicyclohexyl)-ethan

H •C-

V-/ \J

L \ I I

-11-

"-S)- IyI-Di -(bicyclohexyl)-propan

Spezielle Beispiele für die durch die allgemeine Formel II dargestellten Verbindungen sind im folgenden aufgeführt;

CII-I) 1-(2-Decalyl)-1-cyclohexylethan

(II-2) 1-(1-Decalyl)-l-cyclohexy!ethan

.ι v_y

ClI-3) 1- (2-Decalyl) -1- /4-(tert-butyl)-cyclohexyl_/-ethan

C—( hV— C(CH₃)

ClI-4) 1- (1-Decalyl) -1- /4-(tert-butyl )-cyclohexyl_/~ethan

C(CH₃)

(II-5) l-Dimethyldecalyl-l-cyclohexylethan ^3 CH₃

oder

⁽F^H3> 2 CH

(II-6) l-Methyldecalyl-l-cyclohexylethan ^CH3

' oder

Diese Verbindungen werden allein oder in Kombination mit einander als Stammbasis für ein Zugantrxebsfluid verwendet.

ο ό ζ ι / /

Die durch die allgemeinen Formeln I und II dargestellten Verbindungen können in jeder geeigneten Weise hergestellt werden. Beispielsweise kann 1,1-Didecalylethan (Formel 1-1) nach verschiedenen Techniken hergestellt werden, wie einer Methode, bei der Naphthalin und Paraldehyd in Anwesenheit eines Fluorwasserstoff-Katalysators umgesetzt und anschließend hydriert werden und nach einer Methode, bei der Naphthalin und 1,1-DichlorjQ ethan in Anwesenheit eines Aluminiumchlorid-Katalysators umgesetzt und anschließend hydriert werden.

Bei den vorstehenden Methoden sind Nickel, Platin, Palladium, Rhodium, Ruthenium usw. als Katalysatoren für die Hydrierung bevorzugt, und insbesondere ist ein Platin-Katalysator bevorzugt, da die cis-Form des Decalin-Ringes vorwiegend unter Anwendung dieses Katalysators gebildet wird. Der Traktionskoeffizient dieser Verbindung in der cis-Form ist höher-als der _n der Verbindung in der trans-Form.

1,1-Di-(bicyclohexyl)-ethan (Formel 1-4) kann auch nach jeder geeigneten Verfahrensweise hergestellt werden; beispielsweise können die gleichen Methoden wie ₂P- vorstehend für die Herstellung von 1,1-Didecalylethan verwendet werden, mit der Ausnahme, daß anstelle von Naphthalin Biphenyl verwendet wird.

Als'eine typische Methode zur Herstellung der Ver-

bindungen der allgemeinen Formel II kann eine Methode oU

genannt werden, bei der Tetralin oder Naphthalin oder sein Derivat und Styrol oder sein Derivat in Anwesen-• heit eines Säurekatalysators, z.B. Schwefelsäure, umgesetzt werden und das so erhaltene Reaktionsprodukt _oc im Vakuum zu Fraktionen destilliert wird und eine vorbestimmte Fraktion unter Anwendung eines Katalysators

J J Z I / / J

-14-

hydriert wird.

Die so hergestellte Verbindung mit der allgemeinen Formel I oder II kann als solche als Stammbasis für ein Zugantriebsfluid verwendet werden und weist einen überlegenen Traktionskoeffizienten mit geringeren Änderungen über einen weiten Temperaturbereich (von Raumtemperatur bis 140⁰C) auf und besitzt eine niedrige Viskosität. Da die durch die allgemeinen Formeln I und II dargestellten Verbindungen relativ kostengünstig nach den vorstehend beschriebenen Methoden, hergestellt werden können, sind die Zugantriebsfluide gemäß der Erfindung kostengünstig und wirtschaftlich vorteilhaft.

Da das erfindungsgemäße Zugantriebsfluid, wie vorstehend erwähnt, einen überlegenen Traktionskoeffizienten von niedrigen bis zu hohen Temperaturen aufweist, trägt es zur Verkleinerung der Antriebsvorrichtungen bei. Darüberhinaus kann das erfindungsgemäße Zugantriebsfluid unter groben Hochgeschwindigkeits-Bedingungen und hohen Belastungs-Bedingungen verwendet werden. Daher kann das erfindungsgemäße Zugantriebsfluid weit verbreitet in verschiedenen Vorrichtungen bzw. Maschinen verwendet werden, wie kontinuierlich variablen Kraft-Übertragungen bzw. Getrieben für Kraftwagen bzw. Kraftfahrzeuge oder andere industrielle Produkte und für hydraulische Einrichtungen bzw. hydraulische Maschinen.

Die folgenden Beispiele und Vergleichsversuche dienen zur weiteren Erläuterung der Erfindung»

_o_ Der Traktionskoeffizient wurde unter Anwendung einer ob

Vorrichtung bzw.- Maschine mit zwei Walzen gemessen.

661 i

Eine der beiden Walzen,, die die gleiche Größe aufwiesen (Durchmesser 60 mm, Dicke 6 mm) und die sich längs einer Linie miteinander in Kontakt befanden, wurde κ mit einer vorbestimmten Geschwindigkeit rotiert (2 Umdrehungen pro Minute, U.p.M.) und die andere wurde mit einer vorbestimmten geringeren Geschwindigkeit " ( 1 700 UoPoMo ) rotiert. Eine Belastung von 140 kg wurde auf die Kontaktlinie mittels einer Feder aus-■ geübt und es wurde das Drehmoment mittels eines •Spannungsmesser s und eines Drehmoment-Meßgeräts gemessen. Aus dem so gemessenen Wert des Drehmoments wurde der Traktionskoeffizient errechnet„ Die beiden Walzen bestanden aus Kohlenstoffstahl, SCM-3, und die r Oberfläche war einer Polierbehandlung unter Verwendung von Aluminiumoxid (0,03 μπι bzw. Mikron) unterzogen worden. Die Oberflächenrauheit betrug R = 0,2 μπι bzw. Mikron und der Hertzian-Druck im Kontakt betrug 75 kg pro mm². Diese Messung erfolgte unter Temperaturänderung des Öls von Raumtemperatur auf 120-140⁰C durch Erwärmen eines Ölbehälters mittels einer Heizvorrichtung.

BEISPIEL 1

Ein .Gemisch von 2 500 g Tetralin und 500 g konzentrierter Schwefelsäure wurde in einen 5 1 Glaskolben eingebracht und die Temperatur des Kolbens wurde durch Eiswasser auf 0⁰C gesenkt. Unter kräftigem Rühren des Gemischs wurden 150 g Paraldehyd langsam während 3 Stunden zugetropft und anschließend wurde das resultierende Gemisch weiter 1 Stunde zur Vervollständigung - der Reaktion gerührt. Am Ende der Zeit wurde mit dem Rühren aufgehört und das Reaktionsprodukt wurde zur

_ Abtrennung einer Ölschicht stehengelassen» Die Öl-So

schicht wurde anschließend mit 11 2 η-wäßriger Lö-

sung von Natriumhydroxid und 1 1 gesättigter Salzlösung (NaCl) jeweils dreimal gewaschen und anschließend über wasserfreiem Natriumsulfat getrocknet.

Dann wurde das nicht umgesetzte Tetralin abdestilliert und der Rückstand wurde im Vakuum destilliert unter Erzielung von 600 g einer Fraktion mit einem Siedepunkt von 165-172°C/0,2 mbar (0,15 mmHg). Die Analyse zeigte, daß es sich um 1,1-Ditetralylethan handelte.

500 ml 1,1-Ditetralylethan wurden in einen 1 1-Autoklav eingefüllt und nach Zugabe von 50 g eines zur Hydrierung aktivierten Nickel-Katalysators (Katalysator N-112 der

'",■_ Nikki Kagaku Co., Ltd.) bei einem Wasserstoffdruck von 15

etwa 50 bar (50 kg/cm²) und bei einer Reaktionstemperatur von 200⁰C hydriert. Nach dem Kühlen wurde die Reaktionslösung zur Abtrennung des Katalysators filtriert. Die helle Fraktion wurde gestripped und anschließend analysiert. Es zeigte sich, daß der Hydrierungsgrad über 99,9% lag (was auch durch Kernmagnetische-Resonanz-Analyse NMR bestätigt wurde) und daß die Verbindung 1,1-Didecalylethan war. Der

20
Brechungs-Index η war 1,5176; das spezifische Gewich betrug 0,97 (15/4⁰C) und die dynamische Viskosität be-

trug 1,2 · 10 m²/s (12 cSt) (100⁰C). Der Traktionskoeffizient wurde über einen Temperaturbereich von 40 bis 12O⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 1 dargestellt.

BEISPIEL 2

Ein Gemisch von 1 000 g Tetralin und 300 g konzentrierter Schwefelsäure wurde in einem 3 1-Glaskolben

eingebracht und die Temperatur in dem Kolben wurde auf 35

einem Eisbad auf 0°C gesenkt. Zu dem Gemisch wurden

ό O Z ■! / /O

dann langsam 400 g Styrol während 3 Stunden unter Rühren getropft und das resultierende Gemisch wurde eine weitere Stunde zur Vervollständigung der Reaktion gerührt. Am Ende dieser Zeit wurde mit dem Rühren aufgehört und das Reaktionsgemisch wurde zur Abtrennung einer Ölschicht stehengelassen. Die Ölschicht wurde mit 500 ml einer 1 η-wäßrigen Lösung von Natriumhydroxid und 500 ml gesättigter Salzlösung, jeweils dreimal, ge- _₀ waschen und anschließend über wasserfreiem Natriumsulfat getrocknet. Das nicht umgesetzte Tetralin wurde abdestilliert und der Rückstand wurde im Vakuum destilliert unter Erzielung einer Fraktion von 750 g mit einem Siedepunkt von 135-148°C/0,23 mbar

, _c (0,17 mmHg). Die Analyse zeigte, daß es sich bei der Io

Fraktion um ein Gemisch von 1-(1-Tetralyl)-l-phenylethan und l-(2-Tetralyl)-l-phenylethan handelte.

500 ml der vorstehend erhaltenen Fraktion wurden in einen 1 1-Autoklav eingesetzt und nach dem Zusatz von 50 g eines zur Hydrierung aktivierten Nickel-Katalysators (Handelsbezeichnung Katalysator N-I13 der Nikki Kagaku Co., Ltd.) bei einem Wasserstoffdruck von etwa 50 bar (50 kg/cm²) und bei einer Reaktionstemperatur von 200⁰C während 4 Stunden hydriert. Nach

dem Kühlen wurde die Reaktionslösung zur Abtrennung des Katalysators filtriert. Dann wurde eine leichte Fraktion von dem resultierenden Filtrat durch Strippen abgetrennt und analysiert. Die Analyse zeigte, daß

der Hydrierungsgrad über 99,9% lag und es bestätigte ο U

sich, daß die leichte Fraktion ein Gemisch von 1-(1-Decalyl)-l-cyclohexylethan und l-(2-Decalyl)-l-cyclohexylethan war. Das spezifische Gewicht des Gemischs betrug 0,94 (15/4°C), die dynamische Viskosität betrug

4,2 · 10~⁶ mVs (4,2 cSt) (100⁰C) und der Brechungs-

20

Indexen betrug 1,5025. Der Traktionskoeffizient

wurde über einen Temperaturbereich von 30'bis 120⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 2 dargestellt.

BEISPIEL 3

* In gleicher Weise wie im Beispiel 2, jedoch unter Verwendung von 550 g p-(tert-Butyl)-styrol anstelle von ,Q Styrol, erhielt man 800 g einer Fraktion vom Siedepunkt 180-190°C/1,2 mbar (0,9 mmHg). Die Analyse zeigte, daß die Fraktion ein Gemisch von 1-(1-Teralyl)-l-(p-tert-butyl-phenyl)-ethan und l-(2-Tetralyl)-l-(p-tert-butyl-phenyl)-ethan war.

Die Fraktion wurde anschließend einer Hydrierungsbehandlung und einem Strippen, in gleicher Weise wie im Beispiel 2, unterzogen. Das so erhaltene Produkt war ein Gemisch von 1-(1-Decalyl)-l-/4-(tert-butyl)-cyclo_o_ hexyl /-ethan l-(2-Decalyl)-l-/4-(tert-butyl)-cyclohexyl_/-ethan. Das spezifische Gewicht des Gemischs betrug 0,92 (15/4°C), die dynamische Viskosität betrug

1,0 · 10~⁵ m^z/s (10 cSt) (100⁰C) und der Brechungs-

20
Index η _n betrug 1,4998. Der Traktionskoeffizient des

„,- Produkts wurde über einen Temperaturbereich von 40 bis 140°C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 2 dargestellt.

BEISPIEL 4

Nach der Verfahrensweise des Beispiels 2, jedoch unter

Verwendung von 1 000 g Dimethylnaphthalin (ein Dimethylnaphthalin-Gemisch hergestellt von der Wako Junyaku Co., Ltd.) anstelle von Tetralin, erhielt man _,_ ein Gemisch von l-d-Dimethyl-decalyD-l-cyclohexylethan jjnd l-(2-Dimethyl-decalyl)-l-cyclohexylethan.

Das spezifische Gewicht des Gemischs betfug 0,93 (15/4⁰CK die dynamische Viskosität betrug

5,6 . 10~"⁶ m²/s (cSt) (100⁰C) und der Brechungs-Index

20
n_ betrug 1*5007,, Der Traktionskoeffizient des Produkts wurde über einen Temperaturbereich von 40 bis 140⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 2 dargestellt=

BEISPIEL 5 .

Nach dem Verfahren von Beispiel 2, jedoch unter Verwendung eines Gemischs von 500 g od- Methylnaphthalin und 500 g ß- Methylnaphthalin anstelle von Tetralin, erhielt man ein Gemisch von 1-(1-Methyldecalyl)-lcyclohexylethan und l-(2-Methyldecalyl)-l-cyclohexylethan. Das spezifische Gewicht des Gemischs betrug 0_r94 (15/4°C), die dynamische Viskosität betrug

5,8 · ΙΟ"⁶ m²/s (5,8 cSt) (100⁰C) und der Brechungs-

20

_on Index n_ betrug 1,5069. Der Traktionskoeffizient des Produkts wurde über einen Temperaturbereich von 40 bis 130⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 2 aufgeführt.

VERGLEICHSVERSUCH 1

Ein Gemisch von 1 000 g ^- Methylstyrol, 50 g saure Terra Alba und 50 g Ethylenglykol wurden in einen 3 !-Glaskolben eingebracht und unter Rühren 2 Stunden

_on bei 14O⁰C umgesetzt= Der Katalysator wurde aus der Reaktionslösung dur.ch Filtrieren entfernt«, Anschließend wurden das nicht umgesetzte &>- Methylstyrol und Ethylen-■ glykol unter Erzielung von 900 g einer Fraktion mit einem Siedepunkt von 125-130°C/0,266 mbar (0,2 mmHg)

_,_ abdestilliert ο Die NMR-Änalyse und die gaschromatographischeAnalyse bestätigten, daß die Fraktion ein

-20-

Gemisch aus 95% oi-- Methyl styrol - lineares-Dimeres und 5% i£-Methylstyrol- cyclisches-Dimeres war.

Die Fraktion wurde hydriert und einer Nachbehandlung, wie im Beispiel 1, unterzogen, wobei man ein Zugantriebsfluid erhielt, das hauptsächlich aus 2,4-Bicyclohexyl-2-methylpentan bestand. Der Brechungs-Index

20

n_ des so gebildeten Fluids betrug 1,4902, das spezifische Gewicht betrug 0,90 (15/4°C), die dynamische Viskosität betrug 3_f7 ■ 10 ~⁶ m²/s (3,7 cSt) (100⁰C) und der Viskositätsindex betrug 16. Der Traktionskoeffizient wurde über einen Temperaturbereich von 25 bis 100⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 1 dargestellt.

Aus der Figur 1 ist ersichtlich, daß der Traktionskoeffizient des Fluids bei hohen Temperaturen im Vergleich mit dem des erfindungsgemäßen Fluids niedrig

VERGLEICHSVERSUCH 2

Der Traktionskoeffizient des Zugantriebsfluids, hergestellt im Vergleichsversuch 1, wurde über einen Temperaturbereich von 30 bis 120⁰C gemessen. Die Ergebnisse sind in der Figur 2 dargestellt.

Leerseite

Claims

Angelder; Idemitsu Kosan Company Limited .

1-1? 3-chome, Marunouchi, Chiyoda-ku, ToJcyo/Japan

10 T 54 022

Fluid für eine Antriebseinrichtung, 15 insbesondere eine Zugantriebseinrichtung

PATENTANSPRÜCHE 20

1. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinricht^ng, enthaltend als Stammbasis eine Verbindung, dargestellt durch die allgemeine ²⁵ Formel I

■ i

: . ^Rl— C— R₂

30 : ^R3

worin R. und R„ jeweils die Bedeutung von

haben und R₃ eine Älkylgruppe 35

mit 1 bis 6 Kohlenstoffatomen ist,

oder eine Verbindung, dargestellt durch die allgemeine Formel II

worin R. bis R» jeweils eine Alkylgruppe mit 1 bis Kohlenstoffatomen oder Wasserstoff sind und SL, m und η jeweils eine ganze Zahl von 1 bis 3 bedeuten.

2. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel I dargestellte Verbindung 1,1-Didecalylethan der Formel

-ist.

3. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel I dargestellte Verbindung 1,1-Didecalylpropan der Formel

C₂H₅

ist.

-3-

4. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel I dargestellte Verbindung 1,1-Didecalylbutan der Formel

ist,

5.- Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel I dargestellte Verbindung l_f1-Di-(bicyclohexyl)-ethan der Formel

ist,

6ο Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung„ nach Anspruch 1„ worin die durch die allgemeine Formel I dargestellte Verbindung 1,!-Di-(bicyclohexyl)-propan der Formel

ist,

7 ο Fluid für eine Antriebseinrichtung„ insbesondere

eine Zugantriebseinrichtung, nach 'Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung l-(2-Decalyl)-l-cyclohexylethan der Formel

10

ist.

15 20

8. Fluid für eine Antriebseinrichtung/ insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung l-(l-Decalyl)-l-cyclohexylethan der Formel

ist.

9. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung 1-(2-Decalyl)-1-/4-(tert-butyl)-cyclohexyl_7" ethan der Formel

30

H Vc(CH₃) 3

35

ist.

10. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere

ό Ο L ί / Ιό

-5-

eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung 1-(1-Decalyl)-l-/Z-(tert-butyl)-cyclohexyl_/-ethan der Formel

ist.

11. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung 1-Dimethyldecalyl-l-cyclohexy!ethan der Formel

oder oder

ist.

-6-

12. Fluid für eine Antriebseinrichtung, insbesondere eine Zugantriebseinrichtung, nach Anspruch 1, worin die durch die allgemeine Formel II dargestellte Verbindung 1-Methyldecalyl-l-cyclohexylethan der Formel

ist.

oder