DE3239608A1 - Verfahren zur herstellung von zellulosepulpe - Google Patents
Verfahren zur herstellung von zellulosepulpeInfo
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- D—TEXTILES; PAPER
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- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
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Description
dr. V. SCHMIED-KOWARZIK · dr. P. WEINHOLD · dr. P. BARZ · München
DIPL.-ING. G. DANNENBERG · dr. D. GUDEL- dipl-ing. S. SCHUBERT· Frankfurt
SIEGFRIEDSTRASSE 8 BOOO MÜNCHEN 4O
TELEFON: (0891 335024 + 335025 TELEGRAMME: WIRPATENTE TELEX: 5215679
Case: 1444 Wd/Sh
Mo och Domsjö Aktiebolag
Örnsköldsvik, Schweden
Örnsköldsvik, Schweden
"Verfahren zur Herstellung von Zellulosepulpe."
Die vorliegende Erfindung betrifft die Herstellung von Zellulosepulpe+aurch Aufschließen von Holz nach dem
Sulfatverfahren. Die bei der Herstellung der Sulfatkochlösung hauptsächlich verwendeten Chemikalien sind
Natriumhydroxid und Natriumsulfid..'
Das Aufschließen von Holz nach dem Sulfatverfahren
ergibt bei Weichholz eine Ausbeute von etwa 45 % und eine Ausbeute von gut 50 % bei Hartholz. Es wurde versucht,
durch Zusatz verschiedener Additive wie z. B. Polysulfid
und Antrachinon die Ausbeute zu erhöhen. Die Wirkung solcher Additive ist jedoch oft gering, wenn nicht
sehr große Mengen davon verwendet werden. Die Verwendung von
15 Oxiden von Stickstoff ist bei Aufschließungsverfahren,
die die Verwendung von Natriumhydroxid umfassen, ebenfalls vorgeschlagen worden, jedoch hat dieses Verfahren aus
Gründen des Umweltschutzes, wegen des hohen Verbrauchs an Oxiden von Stickstoff sowie der Schwierigkeit des Aufrechterhaltens
einer akzeptablen Viskosität der Pulpe und der daraus resultierenden verminderten Festigkeit des aus der
Pulpe hergestellten Papiers keine praktische Anwendung gefunden.
25 Die ständig zunehmende Verknappung an Rohstoffen
(d.h. die Verknappung an Holz zum Beispiel).' hat es not—
j wendig gemacht, daß Aufschließungsverfahren gesucht
werden, die eine größere Pulpeausbeute bei guter Festigkeit ■ ergeben.
Eine derartige Pulpe erhält man bei Anwendung der vorliegenden Erfindung, die sich auf ein Verfahren zur
Herstellung von Zellulosepulpe aus Holz durch Sulfatkochen bezieht und dadurch gekennzeichnet ist, daß das Holz vor dem
Kochen bei einem Trockenfeststoffgehalt von 40 - 80 %,
vorzugsweise 45 - 75 %, insbesondere 48 - 65 %, mit Sauerstoff
und Oxiden von Stickstoff in Form von N0? und/oder NO und/oder polymeren Formen und Doppelmolekülen von diesen
(wie z. B. NpO, und NpO3) vorbehandelt wird, wobei die Oxide
+) Das Wort "Pulpe" wird hier synonym für "Halbstoff" gebrau
von Stickstoff, berechnet als Monomere, in Mengen von 0,05 1,0, vorzugsweise 0,1 - 0,8, insbesondere 0,3 - 0,6 kg-Mol
pro 1000 kg knochentrockenem Holz zugegeben werden, und wobei das Vorbehandlungsverfahren für einen Zeitraum von
3-110 Minuten, vorzugsweise 5 - 90 Minuten, bei einer Temperatur von 25 - 100° C, vorzugsweise 52 - 95° c>
insbesondere 56 - 85° C, angewendet wird.
Die Behandlung sollte so durchgeführt werden, daß bei Beendigung des Vorbehandlungsverfahrens mindestens 40 %,
vorzugsweise mindestens 50 %, insbesondere mindestens 60 Mol-% der zugegebenen Oxide von Stickstoff - berechnet als
Monomere - in Form von Salpetersäure und/oder Nitrat vorliege
Das Holz wird vorzugsweise in Hackspanform verwendet; jedoch kann das Verfahren auch bei Holz angewendet werden, das
in Form von Abfällen,. z. B. Sägemehl vorliegt. Das Holz hat in dem Zustand, in dem es in der Zellulosefabrik
ankommt, nämlich in Form von Stämmen oder Spänen, normalerweise einen Trockenfeststoffgehalt von 40 - 60 %,
oftmals 45 - 55 %. Es ist nicht erforderlich, das Holz
zu trocknen, und Trocknen sollte normalerweise bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens nicht erfolgen;
25 man erhält, im Gegenteil, als Ergebnis einer Trockenj
vorbehandlung vor oder nach der Herstellung der Späne
normalerweise'-'eine nachteilige Wirkung. Wenn das Trocknen
in einem solchen Ausmaß erfolgt, daß der Trockenfeststoffgehalt
80 % übersteigt, wird die Ausbeute stark beein-
30 trächtigt, und die Viskosität ist geringer als jene,
die man bei einem Trockenfeststoffgehalt zwischen 48 - 65 %
erhält. Trocknen in einem gewissen Ausmaß wie z. B. auf 55 - 70 % kann in Verbindung mit der Lagerung des Holzes
z. B. in Form von Spänen toleriert werden.
Es hat sich als zweckmäßig erwiesen, die Oxide von Stickstoff, die während der Vorbehandlung zugeführt wurden, mit den
Holzbestandteilen umzusetzen, wie z. B. mit dem Lägnin und den Kohlehydraten sowie mit der im Holz enthaltenen Feuchtigkeit,
und zwar in solcher Weise, daß mindestens 40 %, vorzugsweise mindestens 50 %, insbesondere mindestens 60 %
f · 1 *
der zugeführten Oxide von Stickstoff bei Beendigung des Vorbehandlungsverfahrens in Form von Salpetersäure und/oder
Nitrat vorliegen. Das Vorhandensein von Salpetersäure und/ Oder Nitrat wird nach dem Waschen des Holzes mit warmem
Wasser bestimmt, so daß etwa vorhandene, instabile Salpetersäureester zu Salpetersäure zersetzt werden.
Ein Teil der gebildeten Salpetersäure reagiert mit den Aschebestandteilen des Holzes und ergibt Nitrate z. B.
von Calcium, Magnesium und Mangan. Die oben angegebenen Zahlen stellen die Summe der Salpetersäure und Nitrate dar,
die ausgewaschen werden können. Die Verfahrensbedingungen bei der Vorbehandlung werden der Qualität und dem Feuchtigkeitsgehalt
des Holzes sowie dem Verwendungszweck der Pulpe angepaßt. Es wurde gefunden, daß bei einer erwünschten
größeren Pulpeausbeute die bei der Vorbehandlung von Weichholz angewendeten Bedingungen drastischer sein sollten
als bei der Vorbehandlung von Hartholz. Eine Behandlung für 3-110 Minuten bei 25 - 100° C stellt Bedingungen dar,
die sowohl für Weich- als auch Hartholz geeignet sind. Der Temperaturbereich von 25° bis 52° C ist für Hartholz "
gut geeignet, jedoch nicht besonders geeignet für Weichholz, wofür die geeigneten Temperaturen bei 52 - 95° C, vorzugsweise
56 - 85° C, liegen. Wird eine relativ hohe Temperatur, z. B. 56° C, zur Vorbehandlung von Hartholz gewählt, sollte
die Behandlungszeit bei etwa 30 Minuten oder weniger gehalten werden.
! Stickstoffdioxid, ein hoch-reaktives Oxid von Stickstoff, kann als im wesentlichen reines NO0 zugegeben werden,
oder es kann im Reaktor durch Zugabe von Stickoxid und Sauerstoff gebildet werden. Im Gegensatz zu N0o ist NO im wesentlichen
inert, jedoch reagiert es mit dem Holzmaterial in Anwesenheit von Sauerstoff. Es können auch N0„ plus NO
zugegeben werden. Stickstoffdioxid (N0o) umfaßt hier auch
Distickstofftetroxid (N2O^)'und andere Formen von Polymer
von Stickstoffoxiden. 1 Mol Distickstofftetroxid wird als 2 Mol Stickstoffdioxid berechnet. Addukte, in' denen Stickoxid
vorhanden ist, werden in gleicher Weise als Stickoxid berechnet. Demnach wird Distickstofftri.oxid (N2O3) als
1 Mol Stickoxid und 1 Mol Stickstoffdioxid berechnet.
Addukte, die Sauerstoff enthalten, liegen wahrscheinlich als Zwischenprodukte vor.
Die Menge an zugeführten Oxiden von' Stickstoff wird dem
■Ligningehalt, dem Ausmaß der gewünschten Ligninzerstörung sowie dem Ausmaß, in welchem ein Angriff auf die Kohlehydrate
toleriert werden kann, angepaßt»
Eine bestimmte Menge an Sauerstoffgas-sollte in der Aktivierungs
stufe sowohl bei Zugabe von Stickstoffdioxid (NO2)
als auch bei Zugabe von Stickoxid (NO) zugegeben werden. Das sauerstoffhaltige Gas kann Luft sein.
Um jedoch die bestmöglichen Ergebnisse mit den einfachsten Ausrüstungen zu erhalten, wird Sauerstoff vorzugsweise
in der Aktivierungsstufe in Form von im wesentichen reinem gasförmigen Sauerstoff zugeführt. Es kann auch flüssiger
Sauerstoff zugeführt werden, der in die Gasphase überführt wird, z. B. bei Eintritt in den Reaktor, in welchem das
Aktivierungsverfahren durchgeführt wird. Bei Verwendung
von im wesentlichen reinem Sauerstoff ist in der Gasphase weniger NO + NO2 vorhanden als bei Verwendung von Luft.
„ Das bedeutet auch, daß nur eine geringe Menge von inertem
Gas aus dem Reaktor entfernt und -. . gegebenenfalls behandelt werden muß, um harmlose Rückstandsgase zu erhalten
Die Menge an in der Aktivierungsstufe zugeführtem Sauerstoff
wird der Menge an zugebenen Oxiden von Stickstoff ange-
30
paßt, so daß die Beschickung pro Mol NO2 mindestens 0,08,
vorzugsweise 0,1 - 2,0, insbesondere 0,15 - 0,30 Mol O2
erreicht.
Bei Verwendung von NO oder einer Mischung von NO und NO2
wird Sauerstoff zugegeben, wobei dessen Menge wenigstens
35
0,60, vorzugsweise 0,65 - 3,0, insbesondere 0,70 - 0,85 Mol
O2 je Mol NO in der Beschickung erreicht. Sofern Stickoxid
verwendet wird, wird dieses vorzugsweise in Teilmengen oder kontinuierlich so zugegeben, daß die Sauerstoffzufuhr in
Teilmengen oder kontinuierlich vor vollständiger Stickoxid-
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Dies garantiert eine gleichmäßigere Aktivierung als eine Sauerstoffzufuhr nach vollständiger Stickoxidzugabe
zu dem Reaktor, wobei der Reaktor entweder für ansatzweise oder kontinuierliche Fahrweise mit kontinuierlicher
Beschickung, kontinuierlichem Durchlauf und kontinuierlicher Entnahme des Holzes bestimmt sein kann,
wie z. B. in Form von Schnitzeln und Zufuhr von Gasen zu diesen.
Entsprechend einer Ausführungsform, die insbesondere
dann geeignet ist, wenn Stickoxid während des Vorbehandlungs
Verfahrens verwendet wird, wird Holz in Form von Schnitzeln in Kontakt mit einem sauerstoffhaltigen Gas, vorzugsweise
im wesentlichen reinen Sauerstoff, gebracht, ehe es
in Berührung mit den Oxiden von Stickstoff kommt.
Unabhängig davon, ob die Schnitzel vor dem Kontaktieren mit den Oxiden von Stickstoff in Kontakt mit Sauerstoff
gebracht werden oder nicht, ist es zweckmäßig, die Schnitzel zuerst einer Vakuumbehandlung zu unterziehen,
so daß in den Poren der Holzschnitzel ein Gesamtgasdruck vorherrscht, der geringer ist als atmosphärischer Druck,
ehe die Schnitzel mit den Oxiden von Stickstoff und dem Sauerstoff in Berührung kommen. Dies fördert eine
einheitliche Reaktion aller Holzspäne.
Um während des Vorbehandlungsverfahrens die gleichmäßigste Umsetzung mit dem Holz zu erreichen, wird das Verfahren
zweckmäßig bei atmosphärischem Druck oder darunter,
vorzugsweise bei einem Druck von 50 -95 % des atmosphärischen
Drucks während des Hauptteils des Verfahrens durchgeführt.
Es ist insbesondere zweckmäßig, das Vorbehandlungsverfahren in einem Reaktor mit kontinuierlicher Arbeits-
weise durchzuführen, wobei der Reaktor mit Einlaß schleuße für das Gas ausgestattet ist und wobei vorzugsweise
mindestens 80 Mol-% der Oxide von Stickstoff neben der Beschickungsöffnung des Reaktors eingeführt werden,
während vorzugsweise mindestens 80 Mol-% des Sauerstoffs
am entgegengesetzten Ende des Reaktor eingeführt werden.
Es ist insbesondere zweckmäßig, Stickoxid in der Nähe
5 der Beschickungsöffnung einer kontinuierlichen
Aktivierungsstufe zuzuführen. Dabei ist es zweckmäßig, auch eine bestimmte Menge Sauerstoffgas zuzuführen,
damit aufgrund verschiedener chemischer Reaktionen ein Absinken des Drucks in der Gasphase und mit dem Holz
erreicht wird. Um eine bestmögliche Aktivierung und Verwertung der-zugeführten Oxide von Stickstoff
bei möglichst geringen Emissionen und wenig Schwierigkeiten zu erreichen, um nicht-verbrauchte Stickoxide und
Stickstoffdiaxide unschädlich zu machen,
15 ist es bei einer kontinuierlichen Aktivierungsstufe
zweckmäßig, daß der Sauerstoff, vorzugsweise der Hauptteil des zugeführten Sauerstoffs, in eine· Zone
oder eine Vielzahl von Zonen eingeführt wird, die nahe bei der Austrittszone des Reaktors gelegen sind.
Das Sauerstoffgas wird vorzugsweise in eine Zone eingeführt, die so angeordnet ist, daß die Verweilzeit der
sich fortbewegenden Pulpe 70 - 100 %, vorzugsweise
80 - 100 %, insbesondere 90 - 100 % der gesamten Verweilzeit
in der Aktivierungsstufe beträgt.
Auch hat es sich als zweckmäßig erwiesen, die Temperatur des Holzes, z. B. der Schnitzel, während eines
späten Stadiums der Aktivierungszeit, z.B. nach 50 - 80 % erfolgter Äktivierungszeit, zu senken.
Das Absenken der Temperatur erfolgt zweckmäßig in solcher Weise, daß die Temperatur auf unter 40° C, vorzugsweise
auf 10 - 35°, insbesondere auf 20 - 30° C gesenkt wird
und die Verweilzeit bei einer Temperatur unter 40° C
z.B. 10-90 Minuten, vorzugsweise 15-60 Minuten beträgt. Das Holz, ζ. B. die Schnitzel, können indirekt
gekühlt werden wie z. B. durch Abkühlen der Gasphase oder durch Einführen kalten Sauerstoffs wie z. B.
flüssigen Sauerstoffs. Auch kann bei Senken des Druckes
Wasser verdampft werden. Um diese Ausführungsform der
Erfindung darzulegen, ■·■··■■■ wurden in einem Reaktor
von 6 1 Fassungsvermögen, der 800 g knochentrockene Fichtenholzspäne mit einem Trockenfeststoffgehalt von 51 %
umfaßte, durchgeführt. Die Späne wurden mit 0,52 kg-Mol NO
pro 1000 kg knochentrockene Späne behandelt. Die zugeführte
Sauerstoffmenge betrug 0,85 Mol Op pro Mol zugeführten NO.
Jedes der Gase wurde in 5 Teilmengen 7 Minuten lang bei zugegeben. Die Temperatur wurde auf 73 C erhöht und 23 Minuten
auf dieser Höhe gehalten. Die Gasphase enthielt dann 1,1 mMol NO + NO« pro 1 der Probe. Der Reaktor wurde mit
Wasser auf 25 C abgekühlt und.rotierte dann 30 Min. lang
weiter. Die Menge an NO + NOp, die in der Gasphase enthalten war, war danach auf 0,25 mMol pro 1 gefallen.
Im Anschluß an das Vorbehandlungsverfahren wird das Holz zweckmäßiger Weise mit Wasser oder einer wässrigen Lösung
gewaschen. Dabei wurde die Verwendung eines sauren Waschwassers mit Salpetersäure als besonders geeignet gefunden.
Ein solches Waschwasser kann beim Waschen des vorbehandelten Holzes im Gegenstrom wiedergewonnen werden. Es hat sich
als besonders zweckmäßig erwiesen, das vorbehandelte Holz aus der Aktivierungsstufe durch Herausspülen mit Wasser
und/oder einer wässrigen Lösung zu entfernen. Während des Vorbehandlungsverfahrens wird eine kleine Menge wasserlöslicher
Verbindungen und eine etwas größere Menge Alkali-löslicher Verbindungen gebildet. Diese enthalten
unbekannte Verbindungen, die zu einer Stabilisierung der ! Kohlehydrate des Holzes beitragen. Wenn das vorbehandelte
Holz vor dem Sulfatkochen mit einer alkalischen Flüssigkeit behandelt wird, wird die so entstehende Waschlösung
zweckmäßiger Weise in den Sulfatkocher gegeben, so daß diese Verbindungen während des Verfahrens nutzbar gemacht
werden. Entsprechend einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird zwischen der Vorbehandlungsstufe und dem
Sulfatkocher kein alkalisches Behandlungsverfahren eingeschaltet. Dabei werden die stabilisierenden Verbindungen
erstmalig in der Kochlauge freigesetzt, die im Sulfatkocher verwendet wird,
χ)"spruce chips"
χ)"spruce chips"
-.jg -
Das in dem erfindungsgemäßen Verfahren eingeschlossene
Sulfatkochverfahren kann in herkömmlicher Weise durchgeführt werden. Es hat sich als besonders zweckmäßig er-
5 wiesen, mit einer Kochlauge mit geringer SuIfiditat
zu arbeiten, wie z. B„ einem SchwefelgehaM. von 10 - 30%,
vorzugsweise 15-25 %. Das Verfahren kann auch vorteilhaft mit Polysulfidkochen kombiniert werden, d. h. Sulfatkochen
mit einer Kochlauge, die Polysulfid enthält. Interessanterweise wurde festgestellt, daß die Wirkungen
der erfindungsgemäßen Verfahrens auch dann erzielt werden können, wenn das Kochen mit einem Zusatz eines
Redox-Katalysators wie z. B. Antrachinon erfolgt.
Die Kombination der Holzvorbehandlung mit Sauerstoff und
Oxiden von Stickstoff und dem nachfolgenden Sulfatkochen des Holzes führt zu einer Reihe von Vorteilen.
Ein Hauptvorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist es, daß der Holzverbrauch im Vergleich zu früher bekannten
Verfahren, bei denen zum Zwecke der Reduzierung des Holzverbrauchs zusätzliche Chemikalien verwendet wurden,
dratisch reduziert wird. Bei preis-gleichen Mengen von
Additiven können bei Anwendung des erfindungsgemäßen
Verfahrens wichtige Vorteile erzielt werden, wenn Vergleichs weise z. B. Antrachinon als Zusatzmittel verwendet wird.
Das Verfahren kann auch in Kombination mit anderen Additiven wie z. B. Polysulfid. und Redox-Katalysatoren angewendet
werden.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist
es, daß die Zellulose in der Pulpe in einem geringeren Ausmaß depolymerisiert wird, als dies bei Sulfatkochen
von Holz ohne dessen Vorbehandlung der Fall ist. Dadurch kann das Holz in einem größeren Ausmaß während
des Kochprozesses delignifiziert werden, wobei weniger
chlorhaltige, giftige Bleichablauge anfällt und die Umwelt geringer belastet wird, und woraus eine Reduzierung der
Kosten für Bleichmittel resultiert.
Ein weiterer Vorteil ist es, daß im Sulfatkocher eine
geringere· Sulfidität angewendet werden kann,
was eine Reduzierung verschiedener, gasförmiger Schwefelverbindungen zur Folge hat, die sonst in die
Atmosphäre entweichen.
Die genannten sowie weitere Vorteile der Erfindung werden ,aus .den-folgenden Beispielen ersichtlich.
Entsprechend der Erfindung wurden eine Reihe Versuche mit Vergleichsversuchen durchgeführt. Die Durchführung
der Versuche sowie deren Ergebnisse werden in den folgenden Beispielen näher erläutert.
15 Beispiel 1
800 g knochen-trockene Späne mit einem genau bestimmten Feststoffgehalt wurden in einen Reaktorkessel mit
einem Fassungsvermögen von 6 1 gegeben. Die Späne wurden manuell sorgfältig von Knorren und Rindenrückständen
befreit und einem „zusätzlichen Siebverfahren unterzogen,
wobei eine Fraktion, mit einer durchschnittlichen Größe von 5 x 30 χ 20 mm übrigblieb. Der Reaktorkessel
wurde auf einen Druck von 30 mm Quecksilber evakuiert und dann auf eine Temperatur von 3 Grad unter der angegebenen
Reaktionstemperatur erhitzt, wobei er in einem Wasserbad rotierte. Es wurden dann Stickoxid (NO) und
gasförmiger Sauerstoff in das Reaktionsgefäß über -einen Zeitraum von 10 Minuten in 5 im wesentlichen gleichen
Teilen eingeführt. Die Gesamtmenge an zugegebenem Sauerstoffgas betrug 0,80 Mol Op pro Mol zugeführtem Stickoxid,
Die Temperatur wurde dann auf die angegebene Reaktionstemperatur erhöht; man ließ den Kessel noch eine zeitlang
rotieren, um die angegebene Reaktionszeit zu erreichen. Die angegebene Zeit bezieht sich auf jene Zeitspanne
von der ersten Zugabe von Stickoxid in das Reaktionsgefäß bis zur Unterbrechung der Reaktion, die durch Zugabe
von k 1 Wasser in das Reaktionsgefäß bewirkt wurde.
Nach 20 Minuten wurden die wässrige Lösung aus dem Reaktionsgefäß ausgegossen, die restliche wässrige
Lösung wurde durch Zentrifugieren entfernt. Die Späne wurden in der Zentrifuge gewaschen. Dann wurden die Späne
in 4 gleiche Gewichtsteile unterteilt, die in 4 Autoklaven
5 mit einem Fassungsvermögen von 1,5 1 gegeben wurden. Kochlauge wurde mit einer Temperatur von 80° C in die
Autoklaven in solchen Mengen gegeben, daß man ein Verhältnis von Holz : Lauge von 1 : 4 kg/1 erhielt,
(berechnet pro kg der knochentrockenen Ausgangsspäne),
wobei das Wasser in den gewaschenen Späne bei der Flüssigkeitsmenge
berücksichtigt wurde. Die Menge an zugeführtem aktiven Alkali betrug 22 %, berechnet als NaOH in Bezug
auf das ursprüngliche Holz. Die Sulfidität betrug 20 %.
Das Erhitzen erfolgte mit einem Temperaturanstieg von 0,6 C
15 pro Stunde, ausgehend von 80 C bis zur endgültigen
Temperatur von 170° C, wobei die Autoklaven in einem
Polyglykolbad rotierten.
Das Kochen wurde nach 60 - 180 Minuten bei einer Temperatur von 17o° C durch Kühlen des Kochers mit kaltem Wasser
unterbrochen. Die Pulpe wurde dann gewaschen und gesiebt. Man erhielt 0,2 - 0,8 g Splittert pro 100 g zugeführtem,
knochentrockenen Holz, was in der angegebenen Gesamtausbeute enthalten ist (wobei auch die Gesamtausbeute
pro 100 g zugebenem knochentrockenem Holz berechnet wurde). Die Kappazahl und die Viskosität wurden nach SCAN
bestimmt. Die Viskosität wurde nach vorausgegangener Delignifizierung bei Zimmertemperatur mit Chlordioxid in
Anwesenheit eines'Acetatpuffers mit einem pH-Wert von 4,8
bestimmt.
Tabelle 1 zeigt die interpolierten Werte für die . Gesamtausbeute und die grundmolare Viskositätszahl für
Kiefernholzpulpe mit den Kappazahlen 30 und 40. Bei den letzten drei Testreihen wurde 0,05 % Antrachinon
in den Sulfatkocher zugegeben, (bezogen auf das Trockengewicht des ursprünglichen Holzes). Die anderen Versuche
betreffen Sulfatkochverfahren, bei denen kein Redoxkatalysator
verwendet wurde,
bzw. Grenzviskosität
bzw. Grenzviskosität
co Ol |
ω ο |
Kochen | von | Ol | Tab | Temp | Zeit | 8 | OI | 1 | 3 Viskosität dm3/kg 1055 |
O | Ol | ,3 | Viskosität dm3/ kg 1135 |
|
Kiefernholz | 73 | 15 | eile | silvrestris) | 1110 | ,0 | 1160 | |||||||||
NO kg-Mol/ Vorbehandlung | 73 | 30 | (Pinus | bei Kappa-Zahl 30 | 1110 | ,9 | 1185 | |||||||||
Test | Holz- | 1000 kg | 53 | 90 | Ausbeute 45,0 |
1110 | bei I | <appa-Zahl 40 | ,7 | 1175 , | ||||||
reihe a |
Trocken gehalt % 50 |
0,52 | 53 | 90 | 47,9 | 1100 | Ausbeute 46,4 |
,3 | 1170 ^ | |||||||
1 | 47 | 0,52 | 63 | 60 | 49,4 | 1040 | 49 | ,2 | 1120 , | |||||||
2 | 50 | 0,52" - | 63 | 60 | 48,2 | 1100 | 51 | ,4 | 1170 | |||||||
3 | 60 | 0,78 | 73 | 30 | .47,3 | 1080 | 49 | ,3 | 1150 | |||||||
4 | 60 ; | 0,26 | 73 | 30 | 46,6 | 1070 | 48 | ,6 | 1170 | |||||||
5 | 60 | 0,52 | 73 | 30 | 47,4 | 1065 | 48 | ,5 | 1145 | |||||||
6 | 60 | 0,26 | 73 , | 90 | 47,1 | 1070 | 49 | ,1 | 1130 | |||||||
7 | 60 | 0,52 | ...83 | 30 | 48,6 | 1035 | 48 | ,4 | fi00 | |||||||
8 | 60 | 0,78 | 73 | 30 | 47,8 | 1050 | 50 | ,6 | 1115 | |||||||
9 | 60 | 0,26 | 53 | 90 | 46,4 | 1070 | 49 | ,3 | 1115 | |||||||
10 | 60 | 0,26 | - | - | 47,0 | 1070 | 48 | ,0 | 1160 | |||||||
11 | 60 | 0,52 | 53 | 90 | 47,3 | 1.115 | 48 | ,9 | 1170 | |||||||
12 | 70 | 0,52 | 73 | 30 | 48,2 | 1085 | 49 | 1140 | ||||||||
13 | 70 | - | 45,4 | 49 | ||||||||||||
b | 50 | 0,52 | 49,5 | 48 | ||||||||||||
14 | 60 | 0,52 | 49,5 | 5-1 | ||||||||||||
15 | 60 | 50 |
K) CO CO CD CD
-:yf-
Die Vergleichsserien b (ohne Vorbehandlung) und die Testserien 14-15 wurden unter Zusatz von 0,05 % Antrachinon durchgeführt
Wie aus der Tabelle hervorgeht, erhielt man eine deutliche Verbesserung der Ausbeute nach dem Sulfatkochen als ein
Ergebnis der Vorbehandlung der Kiefernholzchips (Spänen) mit N0/02, und zwar sowohl bei niedrigerem Ligningehalt
(Kappazahl 30) als auch bei höherem Ligningehalt (Kappazahl
10 40). Die größte Ausbeuteverbesserung im Vergleich zu
den Vergleichs Serien, bei denen keine Vorbehandlung stattgefunden
hatte (a) erhielt man, wenn die Chips einen Trockengehalt von 50 % aufwiesen,, und dieses ist der
Feuchtigkeitsgehalt, den die Chips ,.unmittelbar nach dem
15 Verlassen der'Hackmaschine aufweisen.
Unter den angewendeten Bedingungen betrug dep Ausbeutezuwachs bei der Kappazahl 30=4,4 %; das entspricht einer
Holzeinsparung von etwa 9 %. Trotz höherer Ausbeute - hauptsächlich das Ergebnis eines höheren Glucomannangehaltes
- war die grundmolare Viskositätszahl viel höher als bei den Vergleichsserien.
Eine geringere, obwohl deutlich positive Wirkung der
25 Vorbehandlung wurde in Fällen erzielt, in denen die
Holzspäne vor dem Vorbehandlungsverfahren in Wasser gegeben
worden waren, um den Trockengehalt auf 47 % zu senken...
Ein ähnlicher, deutlich positiver Effekt wurden ebenfalls mit Spänen erzielt, die an der Luft bei Zimmertemperatur
getrocknet worden waren, um einen Trockengehalt von 60 bzw. 70 % zu erhalten. Trotz der Tatsache, daß die Testbedingungen
innerhalb weiter Bereiche verändert wurden, erhielt man weniger günstige Ergebnisse mit Spänen
mit einem Trockengehalt von 60 % als bei solchen mit einem Trockengehalt von 50 %. Die Versuche zeigen, daß das Holz
vor der Vorbehandlung nicht getrocknet werden sollte. Die Versuche zeigen weiterhin, daß eine Erhöhung der Menge
an zugeführtem Stickoxid von 0,26 auf 0,52 g-Mol NO
pro 1000 g knochentrockenes Holz ein merkliches Ansteigen
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der Ausbeute zur Folge hatte. Eine wesentliche Ausbeutesteigerung wurde jedoch bereits bei geringerer Zugabe
erreicht, was bevorzugt werden kann, wenn die gewünschte Pulpe einen geringen Hemi-Zellulosegehalt fciaben soll.
Beste Ergebnisse erhielt man bei einer Behandlung für 30 Minuten bei 73° C.
Es ist interessant und überraschend festzustellen, daß 10 eine Erhöhung der Menge an zugeführtem Stickoxid von
0,52 auf 0,78 g-Mol pro 1000 g knochentrockenes Holz unter den angewendeten Bedingungen eine ' ■ ·
Verschlechterung der Ausbeute zur Folge hatte. Die Tabelle zeigt weiterhin, daß das Verfahren auch bei
15 Holz angewendet werden kann, welches auf einen Trockengehalt von 70 % getrocknet worden war. Die Ergebnisse
bestätigen, das das Trocknen eine geringere Ausbeute und eine geringere Viskosität der Pulpe als Endprodukt
zur. Folge hat. .
Bei Versuchsbedingungen, bei denen die Chips nach dem Vorbehandlungsverfahren mit Wasser in.solcher Weise gewaschen
wurden, daß ein Entfernen der gebildeten Salpetersäure erfolgte (wenn auch in quantitativem Ausmaß),hing
die Kochzeit in dem Sulfatkocher zur Erreichung einer bestimmten Kappazahl nicht merklich von den Bedingungen
während des Vorbehandlungsverfahrens ab. Die erforderliche Zeit war etwa die gleiche wie jene, die bei nichtvorbehandeltem
Holz erforderlich war.
Andererseits wurde die erforderliche Kochzeit sowohl bei den Vergleichs Serien b als auch den Testserien 14-15, bei
denen Antrachinon während des Sulfatkochens zugeführt worden war, merklich verkürzt. Die Kochzeit bei einer
Kappazahl von 30 wurde um 40 - 60 Minuten verkürzt gegenüber entsprechenden Versuchen, bei denen kein Antrachinon
zugegeben worden war. Wie aus der Tabelle ersichtlich, wurde bei diesen Versuchen auch ein hoher Ausbeutezuwachs
als ein Ergebnis des Vorbehandlungsverfahrens erzielt.
Wurde das "Vorbehändlungsverfahren bei Temperaturen von
53 C und 73 C durchgeführt, erhielt man eine wesentlich verbesserte Viskosität trotz erhöhter Ausbeute. Darin
zeigt sich eine geringere Depolymerisation der Zellulose.
Zusätzlich zu den oben beschriebenen Versuchen wurden noch weitere Versuche unter Verwendung eines anderen Ansatzes
von Holzschnitzeln der gleichen Art durchgeführt. Bei diesen Versuchen wurde gefunden, daß bei Erhöhung der Vorbehandlungstemperatur
auf 105° C und einer Vorbehandlungszeit von 5 bzw. 30 Minuten mit einer Stickoxidzugabe von 0,52
kg-Mol pro 1000 kg Holz kein Ausbeutezuwachs als Ergebnis der Vorbehandlung erzielt werden konnte. Auch war die
erhaltene Viskosität geringer als im Vergleich zu Pulpe, die keiner Vorbehandlung unterzogen worden war. Weiterhin
fielen wesentlich größere Mengen an NO + NOp an, die am
Schluß des Vorbehandlungsverfahrens in der Gasphase enthalten waren.
20 ."■-■"
Ergebnisse entsprechender Versuche, die mit industriellen Birkenholzspänen durchgeführt wurden, wobei die Späne
in der oben beschriebenen Weise gereinigt und gesiebt worden waren, sind in Tabelle 2 zusammengefaßt.
Bei diesen Versuchen wurden die Späne auf einen Trockengehalt von 56 % vorbehandelt. Die erhaltenen Ausbeute-
und Viskositätswerte wurden als eine Funktion der Kappazahl errechnet und die durch Interpolieren auf Kappazahl 18 bestimmten
Werte in der Tabelle angegeben. Dies entspricht einem Ligningehalt der ungebleichten Pulpe, wie er normalerweise
· zur Herstellung voll-gebleichter Sulfatpulpe aus Birke als zweckmäßig angesehen wird.
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'11
Kochen von Birkenholz (Betula verrucosa)
Versuchs | NO gMol/ | Vorbehandlung | Zeit | bex Kappazahl 18 | Viskosität |
reihen | 1000 g | Temp. | Min. | Ausbeute | dm3/ kg |
0C | % | 1210 | |||
C | - | - | 60 | 53,0 | 1220 |
16 | 0,52 | 46 | 30 | 55,6 | 1180 |
17 | 0,52 | 46 | 60 | 54,0 | 1220 |
18 | 0,52 | 56 | 30 | 53,9 | 1150 |
19 | 0,52 | 56 | 55,4 |
Bei Versuch c, bei dem keine Vorbehandlung angewendet wurde, erhielt man eine Gesamt-Pulpeausbeute von 53,0 %
bezogen auf knochentrockenes Holz. Die Ausbeute wurde durch Vorbehandlung mit einer geringen Menge Stickoxid
und Sauerstoffgas bei 46° C für 60 Min. auf 55,6 % erhöht.
Trotz eines erhöhten Hemizellulosegehaltes war die-· Viskosität geringfügig höher als bei den Vergleichsversuchen,
was eine Verringerung der Depolymerisation der Zellulose bedeutet. Eine geringere Ausbeute
und etwas geringere Viskosität erhielt man bei Verkürzung der Behandlungszeit auf 30 Minuten.
Bei Erhöhen der Vorbehandlungstemperatur auf 56° C beieiner
Vorbehandlungszeit von 60 Min. erhielt man nur einen kleineren Ausbeutezuwachs im Vergleich zu den
Vergleichsversuchen. Andererseits erhielt man bei Verkürzung der Zeit auf 30 Min. einen größeren Ausbeutezuwachs,
wenn auch um den Preis eines gewissen Viskositätsverlustes .
Ein Vergleich dieser Ergebnisse mit jenen, die man mit Kiefernholz erhielt zeigt, daß zur Erzielung optimaler
Ergebnisse bei Birke eine geringere Temperatur angewendet werden sollte als bei Kiefernholz.
Ähnliche Versuche mit Espenholz ergaben einen merklichen Ausbeuteanstieg bei einer Temperatur von 46° C und einer
Behandlungs^eit von 60 Minuten, während bei· einer Temperaturerhöhung
um 10 C - bei sonst unveränderten Bedingungen die Wirkung geringer war.
Versuche mit Fichte ergaben.bei einer Temperatur von 56 83°
C während der Vorbehandlung günstige Ergebnisse. Es kann daher die Schlußfolgerung gezogen werden, daß bei
Hartholz niedrigere Temperaturen gewählt werden sollten als diejenigen, die bei Weichholz den größtmöglichen Ausbeutezuwachs
ergeben.
Beispiel 2
Es erfolgte das Sulfatkochen eines Vergleichsansatzes, indem 100 Gew.-Teile industrielle Birkenspäne mit einer durchschnittlichen Größe von 6x23x20 mm und einem Trockengehalt von 60,2 Gew.-% behandelt.wurden. Die Zugabe an Alkali (berechnet als MaOH) betrug 22 % aktives Alkali, die SuIfidität . 40 %. Die Kochzeit betrug bei 170° C 50 Min.; das Verhältnis von Holz : Flüssigkeit betrug 1 : 4 kg/1. Das Erhitzen erfolgte von einer Temperatur von 80 C bis auf 170 C mit einem Temperaturanstieg von 0,6 C pro Minute. Die erhaltene Pulpe hatte die in Tabelle 3 angegebenen Eigenschaften.
Beispiel 2
Es erfolgte das Sulfatkochen eines Vergleichsansatzes, indem 100 Gew.-Teile industrielle Birkenspäne mit einer durchschnittlichen Größe von 6x23x20 mm und einem Trockengehalt von 60,2 Gew.-% behandelt.wurden. Die Zugabe an Alkali (berechnet als MaOH) betrug 22 % aktives Alkali, die SuIfidität . 40 %. Die Kochzeit betrug bei 170° C 50 Min.; das Verhältnis von Holz : Flüssigkeit betrug 1 : 4 kg/1. Das Erhitzen erfolgte von einer Temperatur von 80 C bis auf 170 C mit einem Temperaturanstieg von 0,6 C pro Minute. Die erhaltene Pulpe hatte die in Tabelle 3 angegebenen Eigenschaften.
Bei- einem ersten, erfindungsgemäß durchgeführten Versuch wurden 100 Gew.-Teile des gleichen Ansatzes industriel
ler Birkenholzspäne von gleicher Größe und gleictem Feuchtigkeitsgehalt
vorbehandelt, worauf die Späne unter den gleichen Bedingungen wie für die Vergleichsversuche gekocht
wurden. Das Vorbehandlungsverfahren erfolgte in einem Behälter unter Rühren und Zugabe von Stickstoffdioxid
(NOp) entsprechend einer Menge von 0,65 kg-Mol/föOO kg
trockene Späne. Vor Zugabe des Stickstoffdioxids wurde der die Späne enthaltende Behälter bis auf einen Druck
von 55 mm Hg evakuiert und auf eine Temperatur von 40 C gebracht. Dann wurde Stickstoffdioxid in Teilmengen über
einen Zeitraum von 10 Min. in den Kessel eingeführt, worauf über einen Zeitraum von 3 Min. Sauerstoffgas in einer Ge-
0.0
samtmenge von 0,8 Mol pro zugegebenen Mol NOp zugeführt
wurde. Nach Verlauf von 5 Minuten wurde die Menge an in der Gasphase verbliebenen Oxiden von Stickstoff (NO
gemessen.Es ergaben sich 0,1 mMol pro Sm
berechnet als Monomere.
NO2) in der Gasphase,
Die Späne wurden dann unter den gleichen Bedingungen wie die Vergleichsversuche gekocht und die erhaltene Pulpe
analysiert. Die Analysendaten sind in der Tabelle 3 zusammengefaßt .
Bei einem anderen, erfindungsgemäßen Versuch, der unter den gleichen Bedingungen wie der erste Versuch durchgeführt wurd
wurden die Späne 12 Stunden bei Zimmertemperatur in Wasser gewaschen, nachdem sie mit Stickstoffdioxid behandelt
worden waren. Die Menge an aktivem Alkali wurde dabei auf 20 % gesenkt. Die Analysendaten der Pulpe sind aus
Tabelle 3 ersichtlich.
Vergleichs- Versuch 1 Versuch 2 versuch entsprechend der Erfindung
19,3
Kappazahl | 19,5 ·. | 19,5 | 53,5 |
Ausbeute | 50,8 | 53,2 | 0,8 |
nach Sieben, % | 0,8 | 0,8 | 54,3 |
Splitter | 51,7 | 54,0 | |
30 Gesamtausbeute | 1465 | ||
1357 | 1459 | ||
Viskosität dm /g | |||
Der Versuch zeigt, daß bei erfindungsgemäßer Behandlung
ein Ausbeutezuwachs von 2,3 - 2,6 % erzielt wird, während
die Viskosität um 7,5 - 8,0 % verbessert wird., wobei
gleichzeitig die Menge an Stickstoffdioxid niedrig gehalten
wird.
Aus Versuch 2 ist zu ersehen, daß die Menge an zugegebenem
Alkali um .-.10 % reduziert werden kann, ohne daß das
Ergebnis beeinträchtigt wird, wodurch das Verfahren ökonomischer durchgeführt werden kann. Der erzielte Ausbeutezuwachs
kann dazu verwendet werden, das Kochen auf eine niedrigere Kappazahl auszudehnen, wodurch der erforderliche
Einsatz chlorhaltiger Bleichmittel bei einem nachfolgenden Bleichverfahren niedriger gehalten werden kann
so daß als Ergebnis eine geringere Umweltbelastung auftritt.
10 15 20
30 35
Claims (1)
- PatentansprücheHolz durch Sulfatkochen, dadurch gekennzeichnet, daß das Holz vor dem Kochen bei einem Trockenfeststoffgehalt von AO - 80 %, vorzugsweise 45 - 75 %, insbesondere 48 - 65 %, mit Sauerstoff und Oxiden von.Stickstoff in Form von NOp und/oder NO und/oder polymeren Formen und Doppelmolekülen von diesenvorbehandelt wird, wobei die Oxide von Stickstoff, berechnet als Monomere, in Mengen von .0,05 - 1,0, vorzugsweise 0,1 - 0,8, insbesondere 0,3 - 0,6 kg-Mol pi?&!iilöujD~4cg knochentrockenem Holz zugegeben werden, und wobei, das Vorbehandlungsverfahren für einen Zeit-raum von 3 - 110 Minuten, vorzugsweise 5 - 90 Minuten, bei einer Temperatur von 25 - 100 C, vorzugsweise 52 95° C, insbesondere 56 - 85° C, angewendet wird.2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß 20die Menge an während der Vorbehandlungsstufezugeführtem Sauerstoff der Menge an zugegebenen Oxiden/derart,
von Stickstoff/angepaßt wird, daß die Beschickung pro Mol Stickstoffdioxid mindestens 0,08, vorzugsweise 0,1 - 2,0, insbesondere 0,15 - 0,30 Mol 0o erreicht.. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Menge an während der Vorbehandlungsstufe zugeführtem Sauerstoff der Menge an zugegebenen Oxidenvon Stickstoff /angepaßt wird, daß die Beschickung pro Mol Stickoxid (NO) mindestens 0,60, vorzugsweise 0,65 - 3,00, insbesondere 0,70 - 0,85 Mol Op erreicht.4. Verfahren nach Anspruch 1 - 3, dadurch gekennzeichnet, daß der zugeführte Sauerstoff in Form von flüssigem Sauerstoff und/oder einem sauerstoffhaltigen Gas mit höherem Sauerstoffgehalt als Luft verwendet wird, vorzugsweise mit einem Gehalt von 80 - 100, insbesondere 95 - 100 Mol % (berechnet in MoI-0/,) .5. Verfahren nach Anspruch 1-4, dadurch gekennzeichnet, daß das Holz in Form von Spänen vor dem Inkontaktbringen des Holzes mit den Oxiden von Stickstoff mit5 ■ Sauerstoff behandelt wird.6. Verfahren nach Anspruch 1-5, dadurch gekennzeichnet, daß die Späne vakuumbehandelt werden, so daß der Gasdruck in den Poren der Späne vor dem Inkontaktbringen des Holzes mit den Oxiden von Stickstoff und dem Sauerstoff unterhalb von atmosphärischem Druck liegt.7. Verfahren nach Anspruch 1-6, dadurch gekennzeichnet, daß das Vorbehandlungsverfahren bei atmosphärischemDruck oder darunter durchgeführt wird.8. Verfahren nach Anspruch 1 - 7, dadurch gekennzeichnet, daß Sauerstoff, vorzugsweise der Hauptteil des Sauer-Stoffs, der der kontinuierlichen Aktivierungsstufe zugeführt wird, in eine Zone zugegeben wird, die so angeordnet ist, daß die Verweilzeit des sich fortbewegenden Holzes von 70 - 100 %, vorzugsweise 80 - 100 %, insbesondere 90 - 100 % der Gesamtverweilzeit in der25 Aktivierungsstufe entspricht.9· Verfahren nach Anspruch 1-8, dadurch gekennzeichnet, daß das Holz vor dem Vorbehandlungsverfahren mit Wasser oder saurem Waschwasser, das Salpetersäure enthält, gewaschen wird.
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