DE2450071B2 - Wabenkörper aus Cordieritkeramik niedriger Wärmedehnung und Verfahren zur Herstellung - Google Patents
Wabenkörper aus Cordieritkeramik niedriger Wärmedehnung und Verfahren zur HerstellungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine polykristalline gesinterte Keramik mit niedriger Wärmedehnung in wenigstens
einer Richtung und Cordierit als Hauptkristallphase in Form eines Wabenkörpers, sowie ein Verfahren zu ihrer
Herstellung.
Für zahlreiche Anwendungsgebiete besteht ein Bedürfnis nach Keramikkörpern mit außerordentlich
hoher Wärmeschockfestigkeit, niedriger Wärmedehnung und guter Temperaturwechselbeständigkeit. Obwohl
Cord.ierit an sich eine sehr niedrige Wärmedehnung besitzt, entstehen bei der Herstellung von
Keramikkörpern Schwierigkeiten, welche Zusätze wie Aluminium- oder Zirkonoxidverbindungen erfordern,
die die Wärmedehnung aber wieder verschlechtern. Der weiteren Verbesserung der genannten Eigenschaften
waren bisher Grenzen gesetzt. Nähere Cordierituntersuchungen ergaben als theoretisch interessante Eigenschaft
die Fähigkeit der Cordieritkristalle, eine ausgerichtete Orientierung anzunehmen und hierbei in
bestimmter Richtung, insbesondere entlang der
jj C-Achse der Cordieritkristalle eine niedrigere Wärmedehnung
zu erhalten, als z. B. in Richtung der A-Achse der Kristalle, vgl. hierzu Industrie Keramik 579, 1965,
S. 810-815, besonders S. 810 2. Spalte, Abs. 2,4 und Berichte DKG Bd. 41, Heft 3, 1964, S. 197 ff, bes. S. 199,
2. Spalte, Abs. 1.
Diese theoretisch interessanten Erkenntnisse führten jedoch nicht zu Cordieritkeramiken verbesserter
Wärmeschockfestigkeit und Temperaturwechselbeständigkeit. Vielmehr blieb es bei den schon länger
4ί erreichten Grenzen des Dehnungsverhaltens, das
überdies nur für engere Temperaturbereiche als ein 25—100O0C umfassender Temperaturbereich, wie
30-600°C oder 20-800°C galt, vgl. Berichte DKG, aaO, S. 200, Tab. Ill; Ceramic Bulletin, Vol.40, 1961,
Nr. 6, S. 362 linke Spalte, Abs. 2, und die dort zitierte Literatur.
In anderem Zusammenhang wird für die Herstellung von Keramiken bei hohen' Brenntemperaturen Cordierit
empfohlen und auf dessen infolge vergleichsweise niedrigen Alkaliengehalt im Vergleich zu anderen
Stoffen wie Steatit, Saponit, u. a., niedrigen Wärmeausdehnungskoeffizienten hingewiesen, s. Ceramics, Physical
and Chemical Fundamentals (1961) S. 352, Abs. 1.
Die Erfindung hat sich die Aufgabe gestellt,
Die Erfindung hat sich die Aufgabe gestellt,
mi Cordieritkeramiken niedriger Wärmedehnung mit verbesserter
Wärmeschockfestigkeit und Temperaturwechselbeständigkeit bereitzustellen, sowie ein Verfahren
zu ihrer Herstellung zu schaffen.
Diese Aufgabe wird durch die polycryslalline,
b5 gesinterte Cordieritkeramik in Form eines Wabenkörpers
mit niedriger Wärmedehnung in mindestens einer Richtung gelöst, welche auf analytischer Oxidbasis
41 -56,6% SiO2, 30-50% AI2Oj, 9-20% MgO enthält
und im Temperaturbereich 25—IOOOCC einen Wärmeausdehnungskoeffizient
kleiner als 11 χ 10-7/'°C aufweist.
Möglich ist, daß sie neben MgO noch zumindest eines der Oxide NiO, CoO, FeO, MnO. TiO2 en;häll und die
Zusammensetzung 46,6-53% SiO2. 33—41% AI2Oi.
11,5—16,5% RO ist, wobei RO insgesamt weniger als
25% NiO-Rest MgO. oder weniger als 15% CoO-Rest MgO. oder weniger als 40% FeO-Rest
MgO. oder weniger als 98% MnO — Rest MgO beträgt und sie eine Wärmedehnung von 4—9 χ 10~ 70C bei
25 -1000° C aufweist.
Das Verfahren zur Herstellung dieser K.eramik sieht vor, daß ein die Zusammensetzung ergebender und
Plättchenlehm und/oder bei der Verarbeitung zu solchem entschk.htbaren Schichtlehm enthaltender
Ansatz mit einem Träger sowie einem dem Rohmaterial plastische Verformbarkeit und Festigkeit im vorgebrannten
Zustand verleihenden und gegebenenfalls die Entschichtung des Schichtlehms fördernden Eurudierhilfsmittel
gründlich gemischt, der Ansatz anisostatisch zu einem Grünkörper mit ebener Ausrichtung des
Plättchenlehms geformt, getrocknet und bis zur Entstehung der Cordieritphase gebrannt wird.
Weitere günstige Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus der Beschreibung und den Unteransprüchen.
Zum besseren Verständnis der weiteren Einschreibung seien zunächst die Zeichnungen kurz erläutert.
Die Fig. 1 zeigt perspektivisch als Anwendungsbeispiel
einer erfindungsgemäß hergestellten Cordieritkeramik einen Wabenkörper mit einer Vielzahl von
durchlaufenden Kanälen in einem Gerüst aus dünnen Keramikwänden.
Die F i g. 2 zeigt eine einzelne Zelle des Wabenkörpers der F i g. 1, zusammen mit dem in drei Richtungen,
nämlich axial und radial zur Zelle und quer zur Zellenwand erwarteten Wärmeausdehnungskoeffizienten
(Wärmedehnung), wenn alle Cordieritkristalle im Idealfall so orientiert sind, daß die c-Achsen und die
Hälfte der a-Achsen in der Ebene der Zellenwand liegen. Hierbei werden zwei Annahmen gemacht.
Einmal wird eine hexagonale Kristallstruktur der Cordierilkristalliten angenommen.
Zweitens wird davon ausgegangen, daß eine a- Achse jedes hexagonalen Kristalliten ebenfalls in der Zellenwand
liegt, obwohl die a-Achsen nicht in der Zellenwand, aber stets senkrecht zur c-Achsc liegen
müssen. Diese Annahmen sind wegen der geringen Orthorombizität von Cordierit berechtigt.
Unter diesen Annahmen ist die axiale und radiale Wärmedehnung (Wd) entsprechend der F i g. 2 gleich
den durchschnittlichen Dehnungsbeiträgen der c-Achsen und a-Achsen in diesen Richtungen Da die
Gerüstebene der Wabenform eine gleiche Amiahl von c-Achsen und a-Achsen aufweist, wird die Wärmedehnung
CTE ■fa) als Durchschnitt der theoretischen
Wärmedehnung entlang den c-Achsen und a Achsen des hexagonalen Cordierits wiedergegeben. Für jede
Richtung in der Gerüstebene gilt eine Wärmedehnung gleich dem Durchschnitt der a-Achsen- und c-Achsenbeiträge
in der jeweiligen Richtung.
Bei den obengenannten Annahmen liegen ferner die andere Hiilfte der ,(-Achsen senkrecht zur Gerihtebene;
die Wärmedehnung quer zur Gurüstebene ist als CTA J~,)
bezeichnet.
Die Fig. 3 zeigt die idealisierte ebene Orientierung
der Lehmplättchen in einem dünnen Band aus ungebrannter Keramik mit der c· Kristallachse in der
gezeigten Lage.
Die F i g. 4 zeigt das Dreiphasendiagramm des Systems MgO-AI2Oj-SiO2, mit dem erfindungsgemä-Ben
Bereich PQRST, sowie den engeren, bevorzugten Bereichen UVWXYZund 12345.
Das Schaubild der F i g. 5 zeigt die lineare Beziehung zwischen der Wärmedehnung in einer bestimmten
Richtung in einer gebrannten, anisotropen Cordieritkeramik und des Röntgenstrahlen-Intensitätsverhältnisses
in dieser Richtung.
Das Schaubild der Fig.6 zeigt das Verhältnis von
Wärmeschockfestigkeit und Wärmedehnung in einem gebrannten Wabenkörper aus der Cordieritkeramik der
Erfindung.
Die Wärmebelastungsfestigkeit einer gebrannten Keramik steht zur Wärmedehnung bei Temperaturänderungen
in Beziehung, wie die Beispielswerte der Fig.6 und des Beispiels 3 dies erläutern. An Hand der
Wärmedehnung, Wd, kann daher die Wärmebelastungsfestigkeit verschiedener Keramiken verglichen werden.
Die niedrige Wärmedehnung von Cordierit ist an sich bekannt. Erfindungsgernäß wurden aber nicht nur
Zusammensetzungen mit einer besonders niedrigen Wärmedehnung, weniger als Il χ ΙΟ-7 bei 25—100O0C.
sondern auch ein Verfahren erarbeitet, wodurch ein cordierithaltiger Körper derartig anisotropes Dehnungsverhaiten
zeigt, daß in wenigstens einer Richtung die Dehnung bis auf 5,5 χ 10~7 erniedrigt wird, indem
die Cordieritkristallite mit ihrer niedrigen Dehnung entlang den c-Achsen in bestimmter Richtung orientiert
werden. Der Dehnungsbeitrag der oAchsen ist in der ausgerichteten Richtung erheblich größer als bei
willkürlicher Anordnung, so daß die Wärmedehnung sinkt. Andererseits wird der Anteil der a-Achsen mit
höherer Dehnung erhöht,die Wärmedehnung senkrecht zu den c-Achsen wird also höher.
Dies ergibt eine besonders günstige Anwendung in Wabenkörpern, z. B. nach Fig. 1. Die Cordieritkristalle
werden hier ganz, oder zumindest mit etwa zwei Drittel
der c-Achsen in Richtung der Ebene der die Kanäle bildenden Wabenwände liegen, oder zumindest einen
Winkel von kleiner als 35° mit den Gerüstwänden bilden, während die a-Achsen mit höherer Dehnung
senkrecht zu diesen verlaufen.
Den Extrem- oder Idealfall zeigt die Fig. 2. Hier bilden die c-Achsen mit der Gerüstebene den Winkel Oc.
liegen zu dieser parallel, während alle a-Achsen senkrecht hierzu verlaufen. Die Dehnung in beliebiger
so Richtung in der Gerüstebene ist dann der Durchschnitt ca der c-Achsendehnungen und der a-Achsendehnungen.
Erfindungsgemäß werden die Lehmplättchen nahezu parallel zur Gerüstebene mit sehr geringer Winkelabweichung
orientiert. In der gebrannten Keramik nähern sich die c-Achsen in ihrer Lage dann dem Idealfall und
zeigen nur geringe Winkelabweichungen von der Gerüstebenc. Wie die Fig. 2 zeigt, wird die Dehnung
senkrecht zur Gerüstebene, in den freien Raum der Kanäle hinein durch die a-Achsen bestimmt, wo die
höhere Dehnung unschädlich ist, während die radiale Dehnung weitgehend von der niedrigen Dehnung in der
Gerüstebenc bestimmt wird.
Zur Bestimmung der bevorzugten Orientierung in
>■>) ortliorombischem Cordierit (oder hexagonalem Cordierit,
Indialit) wurde ein von einem Probestück mit ausgerichteten Kristallen abgetrennter Abschnitt mit
Röntgenstrahlen untersucht und die Spitzenintensitäten
bestimmter Röntgenstrahlenreflexionen mit denen von Abschnitten von Proben mit Kristallen anderer
Orientierung und von Proben mit willkürlicher Orientierung verglichen. Die Probe willkürlicher Orientierung
bestand aus einem zur Ausschließung bevorzugter Orientierung dicht gepacktem Pulver. Sind die c-Achsen
niedriger Dehnung der Cordierit (Indialit-)-kristalle in einer bestimmten Richtung bevorzugt ausgerichtet, so
müssen die (CO I) Reflexionen einer senkrecht zu dieser Richtung abgeschnittenen Scheibe intensiver als die
eines Abschnitts einer Keramik mit willkürlicher Orientierung sein. Gleichzeitig müssen die aus der
Diffraktion der Kristallebenen senkrecht zur Richtung hoher Dehnung und parallel zur c-Achse entstehenden
(hko) Reflexionen schwächer als die eines Abschnitts ΐί
mit willkürlicher Krislallorientierung sein. Umgekehrt zeigen die in anderer Richtung abgeschnittenen Stücke
das umgekehrte Verhältnis, d. h., die (COI) Reflexionen sind weniger intensiv, als im Falle der willkürlichen
Orientierung, die (hko) Reflexionen dagegen stärker. In diesen Proben ist die Dehnung senkrecht zur Schnittebene
größer als in Scheiben mit willkürlich orientierten Kristalliten.
Ist / die Spitzenintensität des reflektierten Lichtes
über dem Hintergrundslicht, und wird die Gleichung 2Ί
aufgestellt,
—< l{ llku ]
-ι '(lihi I " —ι'
I,
(UO) '
'i002l
iO
so steht für einen Probeabschnitt der Quotient in positivem Verhältnis zur senkrecht zum Probeabschnitt
gemessenen Wärmedehnung. Die für die Gleichung gewählten Spitzen soiien nach folgenden Gesichtspunkten
ausgewählt werden:
1. Sie sollen so intensiv sein, daß Fehlwerte durch Hintergrundsänderungen ausgeschlossen oder verringert
werden.
2. Sie sollen frei von Interferenz durch Spitzen geringer Mengen verunreinigender Bestandteile
sein.
J. Die Summenwerte 2W;und £ lmi sollen in der
gleichen Größenordnung wie für die Proben mit willkürlicher Orientierung angegeben werden.
4. Die Spitzen sollen möglichst annähernd in dem gleichen Bereich liegen, so daß Absorption,
Polarisation und Direktstrahlinterzeption gleichmäßigsind.
Vorzugsweise werden Spitzenpaare entsprechend den c/-Abständen 4,68 und 4.9 Ä in Cordierit verwendet.
Die erstgenannte Reflexion ist-die (002) Reflexion von Cordierit und indialit. die zweitgenannte die (110)
Reflexion von Indialit oder der äquivalente Doppelwert (310) und (020) von Cordierit bei Wahl der ί 7,1 A
bemessenen a-Zellenkante. Die letztere Spitze wird hier
mit ihren hexagonalen Indexwerten (110) bezeichnet weil sie meist infolge der verwendeten Röntgenuntersuchung und der niedrigen Orthorombizität des normalerweise entstehenden Cordierit unaufgelöst bleibt.
'(110)
steht mit der senkrecht von dem Probenabschnitt, für
welchen es bestimmt wurde, gemessenen Wärmedehnung (Wärmeausdehnungskoeffizient) in Beziehung,
65
s. F i g. 5. Für eine Probe mit willkürlicher Orientierung ist das /-Verhältnis etwa 0,65; die (110) Spitze hat daher
die doppelte Intensität der (002) Spitze. Da bei willkürlicher Orientierung die a-Achsen von Indialit
(entsprechend der «-Achse und der ö-Achse von Cordierit) den doppelten Beitrag zur gemessenen
Wärmedehnung wie die oAchse leisten, entspricht die Kennlinie von /-Verhältnis und Wärmedehnung im
wesentlichen einer Geraden. Bei stöchiometrischem oder nahezu stöchiometrischem Cordierit gilt die
gerade Kennlinie auch für Cordierit anderer Ansätze mit ähnlicher Reinheit. Geraden anderer Neigung
gelten für Zusammensetzungen mit nennenswerten Mengen anderer Phasen.
Es wurde gefunden, daß Proben mit willkürlicher Anordnung (gepackte Pulver oder isostatisch gepreßte
Körper) /-Werte von 0,61 -0,68, gewöhnlich 0,63—0,67 ergeben. Werte unterhalb von 0,61 weisen auf eine
bevorzugte Orientierung (also nicht mehr ganz willkürliche Orientierung) hin, mit niedrigerer Dehnung in der
senkrecht zur Schnittfläche liegenden Ebene; je geringer dieser Wert, um so stärker ist die bevorzugte
Orientierung und desto geringer die Dehnung in dieser Richtung. Umgekehrt deuten /-Verhältnisse größer als
0,68 auf eine stärkere Dehnung in Richtung senkrecht zur Schnittebene als bei willkürlicher Orientierung.
Zu beachten ist, daß die Werte willkürlich orientierter Massen je nach der Meßanordnung und der Orthorombizität
von Cordierit schwanken. Der Normalwert des /-Verhältnisses muß daher zunächst durch Messen
verschiedener Pulver mit willkürlicher Kristallitenanordnung für eine bestimmte Meßanordnung (Schlitzsystem,
Röntgenstrahlenabnahmewinkel, Leistung der Röntgenröhre. Größe und Lage der Probe usw.), und
Errechnen des Durchschnittswertes bestimmt werden. Für diese Meßanordnung können dann mehr als 0,04
Einheiten vom Normalwert abweichende Meßwerte des /-Verhältnisses als auf einer Kristallorientierung beruhend
angesehen werden. Bei einem Normalwert von 0,65 hat eine Probe mit willkürlicher Orientierung z. B.
ein erwartungsgemäßes /-Verhältnis von 0,65 + 0,04 oder 0,61 —0,69. Keramiken mit niedrigerem Intensitätsverhältnis haben eine bevorzugte Orientierung der
c-Achsen. Die Stärke der Orientierung steht in direkter Beziehung zu der Differenz von 0,65 und dem
gemessenen /-Verhältnis. Es konnten beispielsweise Keramiken mit /-Verhältniswerten von 0,43 gemessen
werden, die Wärmedehnungskoeffizienten von 5,5—6 χ IO-7 bei 25— 100O0C zugeordnet sind. Bei Verwendung
als Wabenkörper ergibt diese bevorzugte Orientierung der c-Achsen eine niedrige Gesamtdehnung.
Eine nicht ganz willkürliche Orientierung liegt also dann vor, wenn das /-Verhältnis entweder kleiner
als 0,61 oder größer als 0,69 ist, je nachdem, ob die
bevorzugte Ausrichtung die c-Achsen oder die a-Achsen betrifft. Eine willkürliche Orientierung ergibt ein
/-Verhältnis von 0,61 —0,69.
Die Durchführung des Verfahrens umfaßt die Auswahl des geeigneten Rohmaterials, Mischen, anisostatische Verformung mit ebener Ausrichtung* der
plättchenförmigen Materialkomponente und Brennen
zur Bildung der Cordieritphase.
Als Rohmaterial dienen Lehm, Talkum, Kieselsäure,
Aluminiumoxid, Aluminiumhydroxid und Magnesiumoxid ergebende Stoffe großer Reinheit Die Ansätze
ergeben dann Cordierit bestehend ans 46j6—53% SiO2,
33—41% Al2O3UiId 113— 1W% MgO. Dehnungskoeffizienten von weniger als 10 χ IQ-7Z0C entschichtei.
ergeben Zusammensetzungen aus 12,5—15,5% MgO, 34,2-39,5% Al2O3 und48,0-51,6% SiO2.
Die Ausrichtung der Kristalle beruht auf der Ausrichtung des Ausgangsmaterials beim Formen. Es
müssen die hierzu fähigen Rohstoffe gewählt werden. Besonders günstig sind Rohstoffe in Form flacher,
ebener Partikel (Plättchen). Ist das Material nicht plättchenförmig, so muß es so klein sein, daß die ebene
Orientierung nicht gestört wird. Plätlchenförmiges Material liefern z. B. Talkum und entschichtete Lehme,
wie entschichtetes Kaolin. Talkumplättchen sind größer (10 — 20μπι) als Lehmplättchen (0,1 — ΙΟμιη) und werden
in der Ebene eines gepreßten oder extrudierten Bandes oder Wabenkörpers ohne weiteres ausgerichtet.
Die Plättchen haben eine nicht unbedingt einander gleiche Länge und Breite, die wesentlich größer als die
Dicke ist. Ist das Material geschichtet, wie z. B. Kaolin, so muß es entschichtet werden, um die geschichteten
einzelnen Plättchen voneinander zu trennen. Durchmesser oder Länge und Breite sind dann z. B. das Zehnfache
der Dicke, zumindest aber sollen diese das Vierfache der Dicke betragen. Überraschenderweise bestimmt die
Lehmform auch die entstehenden Cordieritkristallite; besteht das Ausgangsmaterial z. B. aus Kaolin, Talkum
und Aluminiumoxid, so entsteht die c-Achse des Cordierit senkrecht zur c-Achse des Kaolins. Da das
Kaolin Plättchen (parallel zu c verlaufende Länge) oder Schichten (senkrecht zu c verlaufende Länge) bilden
kann, hängen Ausmaß und Richtung des beim Brennen entstehenden Cordierit sehr von den relativen Mengen
der Kaolinformen ab. Die Längsausdehnung der Kaolinpartikel ist meist parallel der Ebene eines
extrudierter. Bandes oder Wabenkörpers. Bei Kaolinschichten
in dieser Ebene liegen die c-Achsen des Kaolins bevorzugter Orientierung häufiger als bei
willkürlicher Anordnung senkrecht zur Ebene des Bandes oder Wabenkörpers. Infolgedessen ist die
Wärmedehnung senkrecht zur Bandebene kleiner als parallel zu dieser. In einem Körper mit willkürlich
orientierten Cordieritkristalliten ist die Dehnung in der <n Bandebene höher als erwartet.
Ist das Kaolin geschichtet, so liegen diese meist parallel zur Band- oder Wabenkörperebene und die
c-Achsen des bevorzugt orientierten Cordierit liegen in dieser Ebene. In diesem Falle ist die Wärmedehnung
quer zu dem Wabenkörper höher als die Dehnung in irgendeiner Richtung in der Bandebene. Für Körper
entsprechend der F i g. 1 bedeutet dies eine geringere axiale und radiale Ausdehnung, aber eine größere
Dehnung quer zur Bandebene.
Trotzdem kann auch geschichteter Lehm als Rohstoff dienen, jedoch muß es bei der Behandlung (Mischen.
Vorformen oder Formen) vor dem endgültigen Formen und Brennen zu Plättchenlehm entschichtet werden.
Dies kann gegenüber der Wahl von Lehm in ursprünglicher Plättchenform dann von Vorteil sein,
wenn ein ursprünglich geschichteter Lehm besonders günstige physikalische Eigenschaften des Endproduktes
ergibt. Während Lehm und Talkum ursprünglich oder nach Behandlang plättchenförmig sein müssen, kann das
Aluminiumoxid plättchenförmig sein, daß es aber nicht sein. Die Partikelgröße des Aluminiumoxids beträgt
vorzugsweise 50 §im, und wenigstens die Hälfte sollte
kleiner als 5 um, vorzugsweise kleiner als 2 am sein. Je
feiner die Korngröße von Aluminiumoxid und eventueller Verunreinigungen, desto größer kann der Anteil der
nichtplättchenformigen Bestandteile sein. Meist stören
Stoffe isodimensionaler Natur, wie Quarz, gebranntes
Aluminiumoxid, gebranntes Kaolin, gebranntes Talkum, Cordieritschlacke die plattenförmigen Bestandteile
und verringern die Anisotropizität des gebrannten Materials.
Die bevorzugte Orientierung des entstehenden Cordierit läßt sich auch ausgehend von Aluminiumsilikaten
erreichen, die nicht plattenförmig, aber auch nicht isodimensional sind, und die Orientierung kann
hier sogar noch stärker sein, bei einer besonders niedrigen Dehnung in einer Richtung von z. B.
-11 χ IO-7 bis +5 χ IO-7 bei 25-10000C. Ein
Beispiel hierfür ist Sillimanit.
Wird geschichteter Lehm als Ausgangsmaterial verwendet, so erfolgt die EntSchichtung zweckmäßig
z. B. beim Mischen, das ferner so vorgenommen werden muß, daß nach inniger Durchmischung die Ansatzkomponenten
bei der Wärmebehandlung vollständig reagieren. Durch Zusatz von Wasser und Extrudierhilfen
erhält der Ansatz die für die Orientierung trocken Formen erforderliche plastische Fließbarkeit. Extrudierhilfen,
Bindemittel und Weichmacher geben der Masse die nötige plastische Verformbarkeit und ungebrannte
Festigkeil. Beispiele hierfür sind Methylzellulose und Diglycolstearat in den in den Beispielen erwähnten
Mengen. Ein Wasserzusatz kann die plastische Verformbarkeit verbessern, wobei sich die Menge nach dem
Ansatz richtet; ein trockener Ansatz von Lehm, Talkum und Aluminiumoxid erfordert meist etwa 27 — 32%
Wasser, jedoch sind Abweichungen je nach dem Ansatz und der Korngröße möglich.
Der plastische Ansatz kann in bekannter Weise geformt werden, jedoch muß die Formung anisostatisch
sein, d. h. im Gegensatz zum isostatischen Pressen dürfen nicht alle Oberflächenpunkte den gleichen
Kräften ausgesetzt sein, damit die Lehm- und Talkumplättchen gleiten und rotieren können, bis sie die
ebene Orientierung erreicht haben. Besonders günstig ist die Formung durch Extrudieren, möglich sind aber
auch andere Formgebungsmethoden, wie Walzen und Pressen zu dünnen Bahnen oder Wabenkörpern. Beim
Pressen oder Extrudieren eines dünnen Bandes entsteht z. B. die günstige, ideale Ausrichtung der Lehmpartikel
der F i g. 3 mit ausgerichteten c-Achsen. Insbesondere wird eine niedrige Dehnung in der Bandebene und eine
hohe Dehnung quer zu dieser Ebene und parallel zur dünnen Abmessung des Körpers erreicht. Besonders
wichtig ist dieser Gesichtspunkt bei der Herstellung von Wabenkörpern. Durch die erfindungsgemäße Orientierung
wirkt die niedrige Dehnung entlang den Zellachsen, die hohe Dehnung durch die dünnen Wandungen,
aber nicht durch den gesamten Körper senkrecht zu den Zellachsen, so daß für die hohe Dehnung der freie
Zellenraum zur Verfügung steht, diese Dehnung also nicht die Hauptkeramikmasse betrifft, sondern nur die
vergleichsweise dünnen Wandteile. Die Wandstärke ist für die Orientierung nicht kritisch, jedoch ermöglichen
dünnere Wände eine vollständigere und gleichmäßigere ebene Orientierung. Entsprechend günstige Verhältnisse ergeben sich bei der Herstellung anderer Formen mit
anisotroper Dehnung, infolge der Orientierung der Partikel beim Formen.
Der geformte Körper wird bei 1340—14500C
während einer die im wesentlichen vollständige Bildung der Cordieritphase gewährleistenden Dauer gebrannt
meist etwa 6—12 Stunden.
Neben dem günstigen Wärmedehnungsverhalten der erfrndungsgemäßen Keramiken können auch andere
anisotrope Eigenschaften von Interesse sein; das
ίο
anisotrope Verhalten kann eine Reihe von mechanischen,
elektrischen und thermischen Eigenschaften der gebrannten Keramik beeinflussen.
Zur weiteren Erläuterung der Erfindung dienen die
folgenden Beispiele. Die Zusammensetzung ist analytisch, auf Oxidbasis wiedergegeben. Die durchschnittliche
Korngröße ist mit APS bezeichnet. Die Toleranz der Dehnungsmessungen betrug ± 0,5 χ 10-7/°C.
ifd.-Nr. | geschichteter Kaolinlehm | SiO2 | AI2O., | MgO | CaO | K2O + Na2O | durch |
gebrannter Lehm | schnittliche | ||||||
Plättchen-Kaolin | Korngröße | ||||||
Plättchenlehm (Kaolin) | in v/n | ||||||
1 | Lehm (Kaolinlehm) | 45,3 | 38,38 | 0,04 | 0,05 | 0,31 | 9,7 |
2 | Nephelinsyenit | 53,8 | 44,4 | 0,23 | 0,05 | 0,34 | 1,9 |
3 | Talkum | 45,1 | 39,1 | 0,05 | 0,05 | 0,30 | 10,0 |
4 | Talkum | 45,3 | 39,2 | 0,06 | 0,03 | 0,32 | 30,0 |
5 | Talkum | 46,05 | 37,5 | 0,32 | 0,10 | 1,07 | 0,6 |
6 | gebranntes Talkum | 60,7 | 23,3 | 0,10 | 0,70 | 14,4 | 1,0 |
7 | Quarz | 61,1 | 0,93 | 32,2 | 0,13 | 0,3 | 11,0 |
8 | Hydratisiertes | 61,1 | 0,93 | 32,2 | 0,13 | 0,03 | 20,0 |
9 | Aluminiumoxid | 61,3 | 0,79 | 33,2 | 0,20 | 0,07 | 19,0 |
10 | Hydratisiertes | 63,9 | 0,98 | 34,0 | 0,12 | 0,02 | 25,0 |
11 | Aluminiumoxid | 99,7 | 0,10 | - | - | - | 74,0 |
12 | Aluminiumoxid | 0,04 | 64,7 | - | - | 0,61 | 0,77 |
Beispiel 1 | |||||||
13 | 0,04 | 65,4 | - | - | 0,45 | 1,4 | |
14 | 0,02 | 99,2 | - | — | 0,45 | 5,8 | |
pv1 t-in")i^rti* | η ιιηΗ σρςη | rn Hip Wprti | |||||
Zum Vergleich wurden gleiche Zusammensetzungen A und B aus Plattchenlehm bzw. Schichtlehm untersucht.
Jeder Ansatz enthielt 35,77% Talkum, 16,06% Al2O3 mit durchschnittlicher Korngröße von 2 μτη und
48,17% Kaolin. Ansatz A enthielt Schichtlehm (geschichteter Kaolinlehm), Ansatz B Plättchenlehm
(Plättchenlehm Kaolin). Die Ansätze wurden gemischt und zu 5 cm breiten, 3,2 mm dicken Bändern extrudiert
und zur genaueren Messung der Dickendehnung bis zu einer Höhe von 5 cm aufeinandergelegt. Sie wurden bei
1415°C gebrannt. Die Tabelle I enthält die Meßergebnisse:
der Tabelle 2 erreichte.
40 axial
quer
Λ
B
B
0,77
0,57
0,57
0,43
0,74
0,74
45
Tabelle I (10~7/ C, |
- Wd 25-1000 C) |
quer |
axial | 9,1 15,0 |
|
A B |
16,3 9,2 |
|
50
In beiden Fällen wurde eine Ausrichtung in der Bandebene erzielt, jedoch beeinflußt die unterschiedliche Orientierung der c-Achse im ungebrannten Körper die Orientierung der Cordieritkristalle im gebrannten Körper- Im Körper A lag die niedrige Dehnung quer
zum Band, im Körper B in der Bandebene, vgL die Tabelle, wobei die niedrige Dehnung wenigstens 40%
kleiner als die hohe Dehnung war. Die Orientierung ergibt sich auch aus dem Intensitätsverhältnis. Bei
gepacktem Pulver der gleichen Zusammensetzung war das /-Verhältnis 0.64—0,68. während dieses Verhältnis Im Körper A waren die Lehmschichten in der Bandebene orientiert, so daß sich eine niedrigere
Konzentration von Cordierit c-Achsen im gebrannten Körper als bei willkürlicher Anordnung (bei letzterer
0,64—0,68) ergab. Umgekehrt zeigte Körper B eine größere Konzentration der Cordierit c-Achsen in der
Bandebene als bei willkürlicher Anordnung.
Bei s pi el 2
Die Wirkung der anisostatischen Verformung wird durch Vergleich des so geformten Körpers A des
Beispiels 1) mit einem isostatisch gepreßten Körper A-I gleicher Zusammensetzung deutlich.
Tabelle 3 - Wd
(ICT7/ C, 25°-1000 C) |
quer | axial | radial |
Probekörper |
9,1
12,6 |
16,3
12,4 |
14,2
11,6 |
A (extrudiert)
A-I (isostatisch) |
|||
Die isostatische Pressung verändert also nicht die willkürliche Orientierung des Ansatzlehms und damit
auch der Cordieritkristalle, die in allen 3 Dimensionen die gleiche Wärmedehnung haben. Ein isostatisch
gepreßter Vergleichskörper ist damit zugleich eine Bezugshilfe zur Feststellung der Orientierung der
Kristalle; die /-Verhältnisse dieses Körpers sind für die willkürliche Orientierung kennzeichnend. Abweichende
/-Verhältniswerte sind daher zum quantitativen Nachweis einer Orientierung geeignet. Die folgende Tabelle
4 zeigt als Beispiel die mit Röntgenanalyse gemessenen /-Verhältniswerte der Körper A und A-1.
Probekörper
Meßrichtung
/-Verhiiltnis
A
A-I
A-I
axial
quer
quer
3 senkrechte
Dimensionen
Dimensionen
0,77 0,46 0,68 0,65 0,67
Der /-Verhältniswert für gepacktes Pulver, also willkürliche Orientierung im Ansatz A ist 0,64—0,68.
Dem entspricht im wesentlichen der isostatisch gepreßte Körper A-I mit 0,65—0,68.
Die Orientierung im Körper A ist stärker als willkürlich bezüglich der Codierit a-Achse in der Bandebene, da der Ansatzlehm geschichtet ist.
Die Orientierung im Körper A ist stärker als willkürlich bezüglich der Codierit a-Achse in der Bandebene, da der Ansatzlehm geschichtet ist.
to Die Tabelle 5 enthält eine Reihe von bevorzugten Zusammensetzungen mit geschichtetem Lehm und
Plättchenlehm, und die Tabelle 6 verzeichnet die Wärmeausdehnung in verschiedenen Temperaturbereichen.
In jedem Fall wurden 500 g Ansatz unter Zusatz von 27—30% Wasser 1 Stunde lang gut durchmischt
und zu Wabenkörpern nach F i g. 1 mit einer Kolbenpresse bei einem durchschnittlichen Extrudierdruck von
280 kg/cm2 extrudiert.
Die Proben wurden im Ofen getrocknet und trocken zu 7,6 cm Längen zugeschnitten. Die Trockenschrumpfung
betrug 4,5—5%. Die Probekörper E und F wurden 12 Stunden bei 1415°C, der Körper D 6'/i Stunden bei
14000C gebrannt.
Tabelle 5 - Zusammensetzung in Gew.-%
geschichteter Kaolinlehm
Plättchenlehm - K ao I i η
Talkum
Talkum
Talkum
Quarz
gebranntes Talkum
hydratisiertes Aluminiumoxid
hydratisiertes Aluminiumoxid
Aluminiumoxid
Methylcellulose
Diglycolstearat
Wasser
Analytische Zusammensetzung
SiO2
Al2O3
MgO
Tabelle 6 - axiale Wärmedehnung (10"7AC, 25°-1000'C)
40,0
38,0
38,0
22,0
3,0
0,5
28,0
49,3
35,2
15,5
15,5
46,4
18,6
17,6
14,3
3,1
4,5
0,5
3,1
4,5
0,5
27,5
50,4
35,6
14,1
35,6
14,1
21,7
39,2
10,0
10,0
17,8
11,2
4,5
0,5
29,0
49.6
35,9
14.5
35,9
14.5
Temperaturbereich
25 C- 100· C (-) 5,33 X10 (-)18,00 (-)8,?57
200C
300C
400C
500C
600C
800C
1000 C
300C
400C
500C
600C
800C
1000 C
/-Verhältnisse
0,91
3,07
4,95 642 9,55 11,9
3,07
4,95 642 9,55 11,9
0.58
(-) 2,29 (-
2,80 (-)2;B0 4,73 (-)1,16
642 0.435 9,35 10,6
3.42 5,6
0,65 0,45-0,48 Obwohl in den Proben D und E geschichteter Lehm verwendet wurde, zeigen die Dehnungs- und /-Verhältniswerte
eine Orientierung der c-Achsen in axialer Richtung. Wie oben erwähnt beruht dies auf der
Verarbeitung des Lehmansatzes, insbesondere den eine EntSchichtung bewirkenden Faktoren wie lange Mischung,
Extrudierdruck, kleine Formöffnung und anderen nicht näher quantifizierten Faktoren. Die Entschichtung
war jedoch nicht vollständig, wie ein Vergleich des /-Verhältnisses des Plättchenlehmkörpers F mit dem
Körper D zeigt. Der Körper D ist daher nur leicht orientieit, während Körper F eine starke Orientierung
zeigt. Eine verlängerte Bearbeitungsdauer und Änderang der Bearbeitungsschritte kann aber ausreichend
sein, um den Orientierungsunterschied der beiden Proben F und D vernachlässigbar klein werden zu
lassen.
Bekanntlich besteht für feste Körper ein unmittelbares Verhältnis von Wärmeschockfestigkeit und Wärmedehnung.
Ein ähnliches Verhältnis wurde für Wabenkörper mit der Zusammensetzung E und F festgestellt. Die
F i g. 6 zeigt dies für den Körper E, Punktt 3. 4, 5, und den Körper F, Punkte 1, 2, also eine direkte Beziehung
von hoher Wärmedehnung und niedrigem Wärmeschock. Die Wärmeschockfestigkeit wurde als Bruchtemperatur
gemessen, bei welcher die Hälfte der Proben nach 150maligem raschen Temperaturanstieg
von 25° C bis zur Bruchtemperatur und raschem
Tabelle 7 - Ansatz der Probenkörper D, H, I, J und K Abkühlen auf 25° C rissen. Je höher die Bruchtemperatur,
desto größer die Wärmeschockfestigkeit.
N 82O1 KjO und CaO als Verunreinigungen erhöhen
die Dehnung gebrannter Cordieritkeramiken. Es wurden fünf Zusammensetzungen nahe dem stöchiometrischen
Cordieritbereich nach Beispiel 3 hergestellt Die verschiedenen Verunreinigungsanteile sind in der
Tabelle 8 wiedergegeben.
D | H | I | J | K | |
geschichteter Kaolinlehm | 40 | 39,55 | 32,0 | 37,65 | 35,8 |
Talkum | 38 | 38 | 38,0 | 39,7 | 37,8 |
hydral.isiertes Aluminiumoxid | 22 | 22,1 | 17,6 | 12,1 | 23,0 |
CaCO3 (Reaktionsqualität) | - | 0,359 | - | - | 0,329 |
Lehm (Kaolinlehm) | - | - | 8,0 | - | - |
Aluminiumoxid | - | - | 4,4 | 7,85 | - |
Nephelinsyenit | - | - | - | 2,70 | 2,56 |
Fe2O3 | - | - | - | - | 0,61 |
Methylcellulose | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 |
Diglycolstearat | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 |
Tabelle 8 - Konzentration von Verunreinigungen und Wärmedehnungskoeffizient
Probe | axiale | Gew.-% | Gew.-% | Gew.-% |
körper | Wärme | |||
dehnung | ||||
25°-1000 Ο | ||||
ΙΟ"7/ C | Na2O | K2O | CaO | |
D | 12,0 | 0,18 | 0,07 | 0,10 |
H | 15,6 | 0,20 | 0..074 | 0,21 |
I | 17,1 | 0,19 | 0,16 | 0,032 |
J | 16,8 | 0,47 | 0,22 | 0,04 |
K | 19,6 | 0,49 | 0,20 | 0,20 |
Weitere Zusätze von Na2O, K2O und CaO erhöhen
die Wärmedehnung. Unabhängig von einer Orientierung des Lehmgehaltes erhält man also bei Verwendung
sehr reiner Ansätze niedrigere Wärmedehnung^werte. Andererseits kann Magnesiumoxid im Cordierit durch
verschiedene Oxide, insbesondere die als Ersatz von Mg++ bekannten Kationen, ersetzt werden, ohne die
Wärmedehnung stärker zu erhöhen. So können ersetzt werden (jeweils in stöchiometrisehem Cordierit) 25%
MgO durch NiO als Oxid, Sulfat, Carbonat usw., 15% MgO durch CoO, 40% MgO durch FeO, oder 98% MgO
durch MnO.
Während ein extrudierter Wabenkörper gemäß Fig. 1 in allen dünnen Wandteilen des Wabengerüsies
anisotropes Verhalten der orientierten Cordieritkristallite
zeigt, werden die Wärmedehnungswerte in axialer und radialer Richtung unter die durchschnittliche
Wärmedehnung eines festen Cordieritkörpers gleicher slöchiometrischer Zusammensetzung gesenkt. Die geometrischen
Verhältnisse des Wabenkörpers gestatten die innere Ausdehnung der dünnen Wandteile; diese
sind meist nur 0,25 mm dick, während die Zellenseiten eine Größe von 2,5 mm haben. Die hohe Dehnung quer
zu den Wabenkörpergerüstwänden leistet daher nur Vio des Beitrags der niedrigen Dehnung zur radialen
Dehnung über den gesamten Wabenkörper.
Wabenkörperproben wurden aus der Zusammensetzung F des Beispiels 3 extrudiert Zum Vergleich wurde
ein Probekörper aus dem plastischen Ansatz senkrecht zu seiner Achse (diagonal über die quadratischen Zellen)
zu einer festen Stange gepreßt. Die Dehnungswerte der gebrannten Körper wurden axial, radial und quer
gemessen. Wie der Vergleich zeigt kommen dem
bo Wabenkörper die Vorzüge der orientierten Kristallachsen niedriger Dehnung zugute, während gleichzeitig die
Auswirkung der Kristallachsen höherer Dehnung in radialer Richtung gemäßigt wird. Dies ergibt sich
besonders aus dem Vergleich der Querdehnung des
b5 komprimierten Körpers mit der Radialdehnung des
Wabenkörpers. Die Radialdehnung des Preßkörpers wurde dabei in seiner Ebene, senkrecht zur Extrudierrichtung
gemessen.
'J - !-Verhältnis und Wärmedehnung (10 Ί C, 25°-10(X) C)
I komprimierter
Wabenkörper
Wabenkörper
|· Wabenkörper
axial /-Verhältnis guer
Wd Wd
/-Verhältnis radial
Wd
Wd
/-Verhältnis
5,5-8,6 0,44-0,48 16,9-21,0 0,83-0,88
6,2-7,8 0,45-0,48 keine Messung 7,5-10,8 0,51-0,56
10,1-10,8 keine Messung
10,1-10,8 keine Messung
Die Orientierung ergibt sich auch klar aus dem Vergleich der /-Verhältnisse. Während ein gepacktes
Pulver der Zusammensetzung F ein für fehlende Orientierung bzw. willkürliche Anordnung kennzeichnendes
/-Verhältnis in jeder Richtung von 0,61—0,67 aufweist, zeigt der Wabenkörper ein niedriges /-Verhältnis
in axialer Richtung und damit eine starke Orientierung der Cordierit oAchsen in axialer Richtung,
nämlich κ. B. 7 gegenüber 12 χ lO-'/X bei 25-1000".
Das /-Verhältnis des gepreßten Körpers entspricht
dem ungepreßten Körper in axialer Richtung.
Die Versuchsergebnissc der Tabelle 9 für den gepreßtun Körper sind in der F i g. "5 abgetragen, um das
lineare Verhältnis der Wärmedehnung in axialer, radialer Richtung und Querrichtung sowie das durch
Köntgenreflexion von senkrecht zu diesen Richtungen geschnittenen Stücken gemessene /Verhältnis aufzuzeigen.
Auch die Fig. 5 /.eigt.daß von dem /-Verhältnis
auf die bevorzugte Orientierung der Cordieritkristallite und damit die Wärmedehnung geschlossen werden
kann.
l-'ine wirksame Orientierung der (ordieritkrislalle ist
iiiich möglich, wenn die C'ordicritphase nur 67,5 Vol.-%
des Körpers ausmacht. Her nach Beispiel \ hergestellte
Körper I. einhielt Plüllchcnlchm und bestand im
wesentlichen aus H,9% SiO., IK.7% AU), und 9.4%
MyO. Der bei Ι14Ί ( gebrannte Körper enthielt als
llaiiptphascii b7.>% Cordicrii, 29,2"/n Mullit und i>%
Sappliirm (in Vnl."/»). tinier Annahme niedrigerer
I JcIiIIiIiIg vim W - ~>
<i für Miillil und 1SO- 75 l'iii"
Sapphiriii ererben sn Ii llicorciivi Iu- I )chmingswcric
des (ieSiiiMlki'ii |H is \(.ιι 2 l,r) 2K III ' ("inrieniperaturbereich
von 25—1000"C. Der experimentell nachgewiesene Dehnungswert in axialer Richtung war
aber 2 U χ 10 V°Cbei 25-1000"C,und das/Verhältnis
für die Cordieritspitzen betrug 0,52, lag also erheblich unter dem für willkürliche Anordnung
geltenden Bereich von 0,61—0,69. Die Ergebnisse zeigen die wiederholbare Möglichkeit der Orientierung
von Cordieritkristallen, selbst wenn erhebliche Mengen anderer Phasen vorliegen. Diese weiteren Phasen
maskieren oder verdecken den Orieniierungscffeki in
keiner Weise, der Körper bleibt in seinem Dehnungsverhallen anisotrop.
B e i s ρ i e I 7
Zum Vergleich des Verhaltens von geschichtetem und gebrannten Lehm beim Versuch der EntSchichtung und
Orientierung wurde in der Zusammensetzung D der geschichtete Lehm durch gebrannten Lehm ersetzt. Die
Ansätze würden unter jeweils gleichen Bedingungen gründlich gemischt und vorextrudiert. Extrudierie
Proben wurden gebrannt und auf den Wärmeausdehnungskoeffizient und das /-Verhältnis untersucht. Der
aus gebranntem Lehm hergestellte Körper M hatte eine Wärmedehnung von 16,4 und ein /-Verhältnis von 0,6">.
Der Körper D halle eine Wärmedehnung von IO und ein /Verhältnis von 0,48.
!'-•er Versuch zeigte, daß der gebrannte Lehm durch
die vorgenommene Behandlung nicht enlschichlei ivrnlen konnte, und der gebrannte Cordiorilkörper
k.MiL· bevorzugte Orientierung aufwies. Dagegen wurde
<ier geschichtete Lehm im Körper 1) bei der
Verarbeitung des plastische^ Ansatzes zu Plättchen enlsthichlet und zeigte im geformten und gi-braiinlen
Köipi-r bevorzugte Orientierung.
1 liiizu .! !thill /,-ΐι liiiin.:■■-■!
Claims (11)
1. Polycrystalline, gesinterte Keramik mit niedriger Wärmedehnung in mindestens einer Richtung
und Cordierit als Hauptkristallphase, in Form eines Wabenkörpers, dadurch gekennzeichnet,
daß sie auf analytischer Oxidbasis
41-56,6% SiO,
30-50% Al2O3
9-20% MgO
enthält und im Temperaturbereich 25—100O0C
einen Wärmeausdehnungskoeffizient kleiner als 11 χ 10- 7° C aufweist.
2. Keramik nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie neben MgO noch zumindest eines
der Oxide NiO, CoO, FeO, MnO, TiO2 enthält und die Zusammensetzung
46,6-53% SiO2,
33,0-41% Al2O3
11,5-16,5% RO
33,0-41% Al2O3
11,5-16,5% RO
ist, wobei RO insgesamt weniger als 25% NiO-Rest
MgO, oder weniger als 15% CoO- Rest MgO, oder weniger als 40% FeO — Rest MgO, oder weniger als
98% MnO — Rest MgO beträgt und sie eine Wärmedehnung von 4—9 χ 10"7/°C bei
25-1000°C aufweist.
3. Keramik nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie
12,5-15,5% MgO
34,2-39,5% Al2O3
48,0-51,6% SiO2
34,2-39,5% Al2O3
48,0-51,6% SiO2
enthält.
4. Keramik nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß MgO, AI2Oj und SiO2 insgesamt
wenigstens 97 Gew.-% der Keramik ausmachen.
5. Keramik nach Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß sie ein als
ι,
(HU)
AlIlIl + A(IIH)
definiertes /-Verhältnis in wenigstens einer Richtung von weniger als 0,61 aufweist.
6. Keramik nach einem der Ansprüche 1—5, dadurch gekennzeichnet, daß sie aus einem Ansatz
hergestellt ist, welcher Plättchenlehm und/oder bei der Verarbeitung zu solchem entschichtbaren
Schichtlehm enthält.
7. Verfahren zum Herstellen der Keramik nach einem der Ansprüche 1 —5, dadurch gekennzeichnet,
daß ein die Zusammensetzung ergebender und Plättchenlehm und/oder bei der Verarbeitung zu
solchem entschichtbaren Schichtlehm enthaltender Ansatz mit einem Träger sowie einem dem
Rohmaterial plastische Verformbarkeit und Festigkeit im vorgebrannten Zustand verleihenden und
gegebenenfalls die EntSchichtung des Schichilehms fördernden Extrudierhilfsmittel gründlich gemischt,
der Ansatz anisostatisch zu einem Grünkörper mit ebener Ausrichtung des Plättchenlehms geformt,
getrocknet und bis zur Entstehung der Cordieritphase
gebrannt wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Lehm aus Plättchenlehm und die
übrigen Ansatzrohstoffe aus Talkum, Aluminiumoxid. Aluminiumhydroxid. Kieselsäure, einzeln oder
in Mischung besteht bzw. bestehen.
9. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß der Lehm entschichtetes Kaolin ist.
10. Verfahren nach Anspruch 9. dadurch gekennzeichnet,
daß der Ansatz extrudiert wird.
11. Verfahren nach den Ansprüchen 7 oder 8—10,
dadurch gekennzeichnet, daß der Grünkörper bei 1340— 1450°C gebrannt wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US412862A US3885977A (en) | 1973-11-05 | 1973-11-05 | Anisotropic cordierite monolith |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2450071A1 DE2450071A1 (de) | 1975-05-07 |
DE2450071B2 true DE2450071B2 (de) | 1981-07-16 |
DE2450071C3 DE2450071C3 (de) | 1982-04-29 |
Family
ID=23634798
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2450071A Expired DE2450071C3 (de) | 1973-11-05 | 1974-10-22 | Wabenkörper aus Cordieritkeramik niedriger Wärmedehnung und Verfahren zur Herstellung |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3885977A (de) |
JP (1) | JPS5075611A (de) |
CA (1) | CA1059159A (de) |
DE (1) | DE2450071C3 (de) |
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GB (1) | GB1456456A (de) |
IT (1) | IT1037085B (de) |
SE (1) | SE415652B (de) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007018816A1 (de) | 2007-04-20 | 2008-10-23 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Herstellung beschichteter poröser keramischer Substrate |
DE102007031854A1 (de) | 2007-07-09 | 2009-01-15 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Herstellung von keramischen Körpern mit funktionalisierten Porenoberflächen |
Families Citing this family (252)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3991254A (en) * | 1973-03-10 | 1976-11-09 | Nippondenso Co., Ltd. | High temperature insulating structure |
US3954672A (en) * | 1974-11-04 | 1976-05-04 | General Motors Corporation | Cordierite refractory compositions and method of forming same |
US3979216A (en) * | 1975-03-27 | 1976-09-07 | Gte Sylvania Incorporated | Low thermal expansion coefficient synthetic cordierite-containing ceramic bodies and method for producing same |
FR2306956A1 (fr) * | 1975-04-11 | 1976-11-05 | Gen Refractories Co | Matiere refractaire a base de cordierite et son procede de preparation |
US4042738A (en) * | 1975-07-28 | 1977-08-16 | Corning Glass Works | Honeycomb structure with high thermal shock resistance |
US4033779A (en) * | 1976-03-23 | 1977-07-05 | Corning Glass Works | Non-equilibrium cordierite-alumina |
JPS602270B2 (ja) * | 1976-04-08 | 1985-01-21 | 日本碍子株式会社 | コージエライト系セラミツクハニカムおよびその製法 |
US4135018A (en) * | 1976-08-05 | 1979-01-16 | Corning Glass Works | Thermal shock resistant honeycomb structures |
JPS5382822A (en) * | 1976-12-28 | 1978-07-21 | Ngk Insulators Ltd | Cordierite ceramics |
JPS581630B2 (ja) * | 1977-03-12 | 1983-01-12 | 日本碍子株式会社 | 耐熱衝撃性セラミツクハニカム構造体 |
US4189327A (en) * | 1978-04-17 | 1980-02-19 | Resco Products, Inc. | Semi-cordierite and method of making the same |
US4191583A (en) * | 1978-04-24 | 1980-03-04 | Corning Glass Works | Manganese cordierite glass-ceramics |
US4225354A (en) * | 1979-01-04 | 1980-09-30 | Ford Motor Company | Crystalline additive for magnesium alumina silicate |
US4219344A (en) * | 1979-05-21 | 1980-08-26 | Corning Glass Works | Method of producing manganese cordiertie glass-ceramics |
CA1145270A (en) * | 1979-12-03 | 1983-04-26 | Morris Berg | Ceramic filters for diesel exhaust particulates and methods of making |
US4276071A (en) * | 1979-12-03 | 1981-06-30 | General Motors Corporation | Ceramic filters for diesel exhaust particulates |
JPS5689844A (en) * | 1979-12-25 | 1981-07-21 | Asahi Glass Co Ltd | Ceramic honeycomb and its production |
JPS5919072B2 (ja) * | 1980-04-04 | 1984-05-02 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | コ−ジエライト体の製造方法 |
US4434117A (en) | 1980-04-04 | 1984-02-28 | Nippon Soken, Inc. | Method for producing a cordierite body |
JPS56145170A (en) * | 1980-04-04 | 1981-11-11 | Nippon Soken | Manufacture of cordierite body |
JPS56145169A (en) * | 1980-04-04 | 1981-11-11 | Nippon Soken | Manufacture of cordierite body |
US4292080A (en) * | 1980-06-05 | 1981-09-29 | Corning Glass Works | Cesium-stuffed cordierite ceramics |
JPS577216A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-14 | Ngk Insulators Ltd | Ceramic honeycomb filter and preparation thereof |
US4297140A (en) * | 1980-07-03 | 1981-10-27 | Corning Glass Works | Ceramic foam cement |
DE3177120D1 (en) | 1980-07-03 | 1989-12-14 | Corning Glass Works | Apparatus for filtering solid particulates |
USRE31405E (en) * | 1980-07-03 | 1983-10-04 | Corning Glass Works | Ceramic foam cement |
US4367292A (en) * | 1980-08-05 | 1983-01-04 | Agency Of Industrial Science & Technology | Method for manufacture of powder composition for cordierite |
JPS5920632B2 (ja) * | 1980-09-03 | 1984-05-14 | 日本碍子株式会社 | 低熱膨脹セラミツク製品およびその製造法 |
JPS602272B2 (ja) * | 1980-10-24 | 1985-01-21 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | コ−ジエライト体の製造方法 |
JPS5782174A (en) * | 1980-11-08 | 1982-05-22 | Nippon Soken | Manufacture of cordierite body |
JPS6055463B2 (ja) * | 1981-05-07 | 1985-12-05 | 工業技術院長 | コ−ディエライト系排ガス浄化用ハニカムの製法 |
JPS5814950A (ja) * | 1981-07-18 | 1983-01-28 | Nippon Soken Inc | 活性アルミナコ−テイングハニカム構造触媒担体 |
US4503128A (en) * | 1981-08-19 | 1985-03-05 | Iseli Robert W | Thermally sprayable ceramics |
US4415344A (en) * | 1982-03-01 | 1983-11-15 | Corning Glass Works | Diesel particulate filters for use with smaller diesel engines |
JPS5954682A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-29 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体の開口端面封止方法 |
JPH084749B2 (ja) * | 1985-01-21 | 1996-01-24 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体 |
US4722916A (en) * | 1985-05-14 | 1988-02-02 | Ngk Insulators, Ltd. | Low expansion ceramics and method of producing the same |
US4877670A (en) * | 1985-12-27 | 1989-10-31 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite honeycomb structural body and method of producing the same |
US4772580A (en) * | 1985-12-27 | 1988-09-20 | Ngk Insulators, Ltd. | Catalyst carrier of cordierite honeycomb structure and method of producing the same |
US4851376A (en) * | 1986-03-08 | 1989-07-25 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite ceramic body having low thermal expansion coefficient, process for producing the same, and method of evaluating cordierite composition |
US4673658A (en) * | 1986-04-25 | 1987-06-16 | Corning Glass Works | Cordierite ceramics containing silicon carbide whisker reinforcement |
JPS62297109A (ja) * | 1986-06-17 | 1987-12-24 | 日本碍子株式会社 | セラミツクハニカム構造体押出成形用ダイス |
GB8625656D0 (en) * | 1986-10-27 | 1986-11-26 | British Nuclear Fuels Plc | Inorganic ion exchange material |
JPH0669534B2 (ja) * | 1987-02-12 | 1994-09-07 | 日本碍子株式会社 | コージェライトハニカム構造体 |
JPH0761892B2 (ja) * | 1987-11-11 | 1995-07-05 | 日本碍子株式会社 | コージェライトハニカム構造体 |
US4869944A (en) * | 1987-02-12 | 1989-09-26 | Ngk Insulators, Ltd. | Cordierite honeycomb-structural body and a method for producing the same |
US4745092A (en) * | 1987-04-27 | 1988-05-17 | The Dow Chemical Company | Strengthened cordierite having minor amounts of calcia |
EP0298701B1 (de) * | 1987-07-06 | 1993-03-17 | Tokuyama Soda Kabushiki Kaisha | Verfahren zur Erzeugung eines Körpers aus gesinterten Anorthit |
US4814303A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-21 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Anorthite-cordierite based ceramics from zeolites |
US4871621A (en) * | 1987-12-16 | 1989-10-03 | Corning Incorporated | Method of encasing a structure in metal |
DE3808348C1 (de) * | 1988-03-12 | 1989-09-07 | Hoechst Ceramtec Ag, 8672 Selb, De | |
US4929575A (en) * | 1988-03-21 | 1990-05-29 | The Dow Chemical Company | Melt processable, green, ceramic precursor powder |
JPH085712B2 (ja) * | 1988-09-15 | 1996-01-24 | 旭光学工業株式会社 | 配向性リン酸カルシウム系化合物成形体及び焼結体並びにそれらの製造方法 |
JPH0733013B2 (ja) * | 1988-09-20 | 1995-04-12 | 日本碍子株式会社 | セラミックハニカム構造体の製造法 |
JPH0645130B2 (ja) * | 1989-03-23 | 1994-06-15 | 日本碍子株式会社 | セラミックハニカム押出ダイスの製造法 |
US5667934A (en) * | 1990-10-09 | 1997-09-16 | International Business Machines Corporation | Thermally stable photoimaging composition |
US5114644A (en) * | 1991-02-13 | 1992-05-19 | Corning Incorporated | Fabrication of cordierite bodies |
JPH0751459B2 (ja) * | 1991-05-17 | 1995-06-05 | 日本碍子株式会社 | コージェライト質ハニカム構造体の製造法 |
US5258150A (en) * | 1991-12-06 | 1993-11-02 | Corning Incorporated | Fabrication of low thermal expansion, high porosity cordierite body |
US5296423A (en) * | 1992-01-03 | 1994-03-22 | Corning Incorporated | Cordierite substrates |
US5275771A (en) * | 1992-01-03 | 1994-01-04 | Corning Incorporated | Expansion reduction of cordierite |
US5303547A (en) * | 1992-04-15 | 1994-04-19 | Amoco Corporation | Emissions control system and method |
US5284638A (en) * | 1992-08-05 | 1994-02-08 | Corning Incorporated | System and method for removing hydrocarbons from gaseous mixtures using multiple adsorbing agents |
US5260035A (en) * | 1992-08-05 | 1993-11-09 | Corning Incorporated | Apparatus and method for modifying gaseous mixtures |
US5260241A (en) * | 1992-08-12 | 1993-11-09 | Corning Incorporated | Controlled pore size phosphate-alumina material and method for producing same |
US5234876A (en) * | 1992-10-20 | 1993-08-10 | Corning Incorporated | Thermally stable chromium-exchanged zeolites and method of making same |
US5409870A (en) * | 1992-11-20 | 1995-04-25 | Corning Incorporated | Modified cordierite precursors |
DE4339167B4 (de) * | 1992-11-20 | 2006-09-14 | Corning Inc. | Verfahren zur Herstellung von Cordieritkörpern |
US5248643A (en) * | 1992-11-23 | 1993-09-28 | Corning Incorporated | Mixed zeolites and method for producing same |
US5290522A (en) * | 1993-01-07 | 1994-03-01 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Catalytic converter mounting mat |
US5332703A (en) * | 1993-03-04 | 1994-07-26 | Corning Incorporated | Batch compositions for cordierite ceramics |
US5346722A (en) * | 1993-05-18 | 1994-09-13 | Corning Incorporated | Method for improving the thermal shock resistance of a washcoated body |
DE4428322A1 (de) * | 1993-08-11 | 1995-02-23 | Technology Co Ag | Cordieritaggregat mit geringer thermischer Ausdehnung und daraus hergestellter Verbundkörper |
DE69418671T2 (de) * | 1993-10-15 | 1999-12-16 | Corning Inc | Verfahren zur Herstellung von Körpern mit imprägnierten Poren |
AU1731195A (en) * | 1994-01-27 | 1995-08-15 | Engelhard Corporation | Process for recovering catalyst supports |
US5574957A (en) * | 1994-02-02 | 1996-11-12 | Corning Incorporated | Method of encasing a structure in metal |
US5403787A (en) * | 1994-02-28 | 1995-04-04 | Corning Incorporated | Extruded ceramic honeycomb and method |
JP2981107B2 (ja) * | 1994-03-07 | 1999-11-22 | 日本碍子株式会社 | コージェライトハニカムセラミックスの製造方法 |
CA2147112A1 (en) * | 1994-05-26 | 1995-11-27 | Kishor Purushottam Gadkaree | Electrically heatable activated carbon bodies for adsorption and desorption applications |
US5488023A (en) * | 1994-08-12 | 1996-01-30 | Corning Incorporated | Method of making activated carbon having dispersed catalyst |
US5849391A (en) * | 1994-08-26 | 1998-12-15 | Nippondenco Co., Ltd. | Cordierite honeycomb structure and process for producing the same |
US5538681A (en) * | 1994-09-12 | 1996-07-23 | Corning Incorporated | Drying process to produce crack-free bodies |
US5568652A (en) * | 1994-11-25 | 1996-10-22 | Corning Incorporated | Rapid setting compositions and method of making and using same |
US5487917A (en) * | 1995-03-16 | 1996-01-30 | Corning Incorporated | Carbon coated substrates |
US5554464A (en) * | 1995-07-26 | 1996-09-10 | Corning Incorporated | Honeycomb battery separator |
US5678165A (en) * | 1995-12-06 | 1997-10-14 | Corning Incorporated | Plastic formable mixtures and method of use therefor |
US5628819A (en) * | 1995-09-28 | 1997-05-13 | Calgon Carbon Corporation | Method and apparatus for continuous adsorption of adsorbable contaminates and adsorber regeneration |
EP0769822A1 (de) * | 1995-10-11 | 1997-04-23 | Corning Incorporated | Wabenförmige Batteriestruktur |
US5738955A (en) | 1995-10-23 | 1998-04-14 | Corning Incorporated | Deep-discharge battery separator |
US5759496A (en) | 1995-12-21 | 1998-06-02 | Corning Incorporated | Apparatus for removing VOC's from an exhaust gas stream |
JPH09299811A (ja) * | 1996-05-17 | 1997-11-25 | Ngk Insulators Ltd | ハニカム構造体 |
US5797081A (en) * | 1996-05-20 | 1998-08-18 | Corning Incorporated | Method for rapid stiffening of extrudates |
US5884138A (en) * | 1996-06-10 | 1999-03-16 | Corning Incorporated | Method for improving the stiffness of extrudates |
US5811048A (en) * | 1996-06-17 | 1998-09-22 | Corning Incorporated | Process of and apparatus for homogenizing a flow stream |
US5925308A (en) * | 1996-08-05 | 1999-07-20 | Corning Incorporated | Rapid-setting formable mixtures and method of making and using same |
US5866080A (en) * | 1996-08-12 | 1999-02-02 | Corning Incorporated | Rectangular-channel catalytic converters |
US5932044A (en) * | 1996-10-25 | 1999-08-03 | Corning Incorporated | Method of fabricating a honeycomb structure |
US5824143A (en) * | 1996-11-04 | 1998-10-20 | Corning Incorporated | Method for compounding ceramic powder batches |
US6039908A (en) * | 1996-12-04 | 2000-03-21 | Corning Incorporated | Method for honeycomb extrusion using a corrected flow gradient |
US6077436A (en) * | 1997-01-06 | 2000-06-20 | Corning Incorporated | Device for altering a feed stock and method for using same |
US5997720A (en) * | 1997-02-06 | 1999-12-07 | Corning Incorporated | Method for machining extrusion dies |
CN1210835A (zh) | 1997-07-28 | 1999-03-17 | 康宁股份有限公司 | 烧成时间显著缩短的堇青石物体的制备方法 |
DE69817945D1 (de) * | 1997-07-28 | 2003-10-16 | Corning Inc | Verfahren zur Herstellung von Cordierit-Körpern mittels Schnellbrand |
WO1999017874A1 (en) * | 1997-10-08 | 1999-04-15 | Corning Incorporated | Method of making activated carbon-supported catalysts |
CN1115237C (zh) * | 1997-10-17 | 2003-07-23 | 康宁股份有限公司 | 改进的狭缝挤压模 |
US6156697A (en) * | 1997-11-04 | 2000-12-05 | Corning Incorporated | Method of producing high surface area carbon structures |
WO1999025449A1 (en) * | 1997-11-14 | 1999-05-27 | Corning Incorporated | Purification composite and device and method of making and using same |
JP4605621B2 (ja) * | 1997-12-02 | 2011-01-05 | コーニング インコーポレイテッド | コージェライトセラミックハニカム体を作成する方法 |
US6248691B1 (en) | 1998-02-10 | 2001-06-19 | Corning Incorporated | Method of making mesoporous carbon |
JP3544471B2 (ja) * | 1998-05-12 | 2004-07-21 | 日本碍子株式会社 | 六角セルハニカム構造体とその把持方法 |
EP1109738A4 (de) * | 1998-07-20 | 2010-08-11 | Corning Inc | Verfahren zur herstellung von mesoporösem kohlenstoff unter verwendung von poren-formern |
WO2000004992A1 (en) | 1998-07-20 | 2000-02-03 | Corning Incorporated | Method of making activated carbon derived from pitches |
WO2000007956A1 (en) | 1998-08-04 | 2000-02-17 | Corning Incorporated | Method for removing organics from green structures during firing |
US6274939B1 (en) | 1998-09-11 | 2001-08-14 | American Electronic Components | Resin ceramic compositions having magnetic properties |
JP4453117B2 (ja) * | 1998-09-29 | 2010-04-21 | 株式会社デンソー | 六角ハニカム構造体の製造方法 |
US6200483B1 (en) | 1998-10-07 | 2001-03-13 | Corning Incorporated | Structured materials for purification of liquid streams and method of making and using same |
US6303368B1 (en) | 1998-10-07 | 2001-10-16 | Corning Incorporated | Device for liquid or gas process streams and method of making and using same |
JP2002530262A (ja) | 1998-11-20 | 2002-09-17 | コーニング インコーポレイテッド | 低熱膨張で高強度のコージエライト構造体の製造 |
US6284693B1 (en) | 1998-12-07 | 2001-09-04 | Corning Incorporated | Fabrication of ultra low thermal expansion cordierite structures |
WO2000040521A1 (en) | 1998-12-31 | 2000-07-13 | Corning Incorporated | Low sintering temperature cordierite batch and cordierite ceramic produced therefrom |
JP2002537147A (ja) * | 1999-02-18 | 2002-11-05 | コーニング インコーポレイテッド | シリカスートの押出し成形によるシリカガラスハニカム構造体 |
DE60043233D1 (de) | 1999-02-18 | 2009-12-10 | Corning Inc | Durch extrusion von siliziumdioxid erhaltene wabenstruktur aus titanhaltigem quarzglas |
JP4046925B2 (ja) * | 1999-04-09 | 2008-02-13 | 株式会社日本自動車部品総合研究所 | セラミック体、触媒担持能を有するセラミック担体、セラミック触媒体およびその製造方法 |
BR0001560B1 (pt) * | 1999-04-09 | 2010-04-06 | processo para produzir um corpo cerámico-catalisador, e, corpo cerámico-catalisador. | |
US6221308B1 (en) | 1999-04-20 | 2001-04-24 | Corning Incorporated | Method of making fired bodies |
CN1197819C (zh) | 1999-09-01 | 2005-04-20 | 康宁股份有限公司 | 超薄壁堇青石结构体的制造 |
US6299813B1 (en) | 1999-09-23 | 2001-10-09 | Corning Incorporated | Modified slot extrusion dies |
US6206944B1 (en) | 1999-10-15 | 2001-03-27 | Corning Incorporated | Low aspect ratio diesel exhaust filter |
US6287510B1 (en) | 1999-11-23 | 2001-09-11 | Corning Incorporated | Method of firing green structures containing organics |
CN1277596C (zh) | 2000-06-01 | 2006-10-04 | 康宁股份有限公司 | 堇青石结构体 |
JP2002172324A (ja) * | 2000-09-29 | 2002-06-18 | Denso Corp | セラミック触媒体とその製造方法 |
US6455124B1 (en) | 2000-12-01 | 2002-09-24 | Corning Incorporated | Method for extruding ceramic honeycombs |
DE60132362T2 (de) | 2000-12-29 | 2009-01-22 | Corning Incorporated | Herstellung von ultradünnwandigen cordierit-strukturen |
JP4030320B2 (ja) * | 2001-03-22 | 2008-01-09 | 株式会社デンソー | セラミック体およびセラミック触媒体 |
US6716339B2 (en) | 2001-03-30 | 2004-04-06 | Corning Incorporated | Hydrotreating process with monolithic catalyst |
US6632414B2 (en) | 2001-03-30 | 2003-10-14 | Corning Incorporated | Mini-structured catalyst beds for three-phase chemical processing |
US6773580B2 (en) | 2001-12-11 | 2004-08-10 | Corning Incorporated | Catalytic reforming system and process |
SE524225C2 (sv) * | 2002-02-15 | 2004-07-13 | Volvo Technology Corp | En anordning för behandling av ett gasflöde |
US7306642B2 (en) * | 2002-03-13 | 2007-12-11 | Ceramem Corporation | High CTE reaction-bonded ceramic membrane supports |
US20030183954A1 (en) * | 2002-03-15 | 2003-10-02 | Wolf Ronald J. | Magnetic resin composition and method of processing |
US20040004031A1 (en) * | 2002-06-26 | 2004-01-08 | Boger Thorsten R. | System and process for pyrolysis gasoline hydrotreatment |
US7148169B2 (en) * | 2002-10-07 | 2006-12-12 | Imerys Pigments, Inc. | Mullite-rich calcined kaolin compositions and methods for improved casting rates in cast ceramic bodies |
US7422719B2 (en) * | 2002-10-29 | 2008-09-09 | Corning Incorporated | Process for removing oil-based components and forming ceramic bodies |
US20040118747A1 (en) * | 2002-12-18 | 2004-06-24 | Cutler Willard A. | Structured adsorbents for desulfurizing fuels |
US7276194B2 (en) * | 2003-08-29 | 2007-10-02 | Corning Incorporated | Method and apparatus for extruding a ceramic material |
EP1666436B1 (de) * | 2003-08-29 | 2013-07-31 | Hitachi Metals, Ltd. | Keramikwabenstruktur und zum extrusionsformen der struktur verwendeter keramikkörper |
US7157013B2 (en) * | 2003-09-17 | 2007-01-02 | Mani Erfan | Filtration method |
US20050077226A1 (en) * | 2003-10-14 | 2005-04-14 | Bishop Bruce A. | Membrane devices using reaction bonded monolith supports |
US7547419B2 (en) * | 2004-06-16 | 2009-06-16 | United Technologies Corporation | Two phase injector for fluidized bed reactor |
CA2575338C (en) | 2004-07-27 | 2015-09-01 | Los Alamos National Security, Llc | Catalyst and method for reduction of nitrogen oxides |
US7445745B2 (en) * | 2004-08-03 | 2008-11-04 | Corning Incorporated | Method for fabricating ceramic articles |
US6991450B1 (en) | 2004-08-31 | 2006-01-31 | Corning Incorporated | Open cavity extrusion dies |
WO2006062851A1 (en) * | 2004-12-09 | 2006-06-15 | Corning Incorporated | Making honeycomb extrusion dies |
JP4537238B2 (ja) * | 2005-03-24 | 2010-09-01 | 日本碍子株式会社 | カオリン粒子のへき開指数測定方法及びコージェライト質ハニカム構造体の製造方法 |
US7300898B2 (en) * | 2005-05-31 | 2007-11-27 | Corning Incorporated | Low CTE cordierite body |
TWI252514B (en) * | 2005-06-15 | 2006-04-01 | Ind Tech Res Inst | Strained germanium field effect transistor and manufacturing method thereof |
US7914724B2 (en) | 2005-07-29 | 2011-03-29 | Corning Incorporated | Methods for extruding a honeycomb article with a skin surrrounding a central cellular structure |
US7553349B2 (en) | 2005-08-26 | 2009-06-30 | Corning Incorporated | Composite coatings for thin-walled ceramic honeycomb structures |
US20080255291A1 (en) * | 2005-09-08 | 2008-10-16 | Imerys Kaolin, Inc. | Large Particle, High Mineral Purity Calcined Kaolins And Methods Of Preparing And Using Same |
US7497982B2 (en) * | 2005-10-20 | 2009-03-03 | Corning Incorporated | Method for forming a ceramic article using self lubricating binders |
US20110143133A1 (en) * | 2005-11-07 | 2011-06-16 | Panagiotis Kinigakis | Polymeric Base Having an Adhered Low-Tack Adhesive Thereon |
US8398306B2 (en) * | 2005-11-07 | 2013-03-19 | Kraft Foods Global Brands Llc | Flexible package with internal, resealable closure feature |
US7485170B2 (en) * | 2005-11-30 | 2009-02-03 | Corning Incorporated | Narrow pore size distribution cordierite ceramic honeycomb articles and methods for manufacturing same |
US7520911B2 (en) * | 2005-11-30 | 2009-04-21 | Corning Incorporated | Porous cordierite ceramic honeycomb article with improved strength and method of manufacturing same |
US7744980B2 (en) * | 2005-12-20 | 2010-06-29 | Corning Incorporated | Low CTE cordierite honeycomb article and method of manufacturing same |
CN100469743C (zh) * | 2005-12-22 | 2009-03-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种汽油制丙烯的方法 |
CN101437774A (zh) | 2006-03-09 | 2009-05-20 | 英默里斯高岭土公司 | 大颗粒、高矿物纯度的层离高岭土及其制备和使用方法 |
US20070254798A1 (en) * | 2006-03-31 | 2007-11-01 | Addiego William P | Peroxide containing compounds as pore formers in the manufacture of ceramic articles |
US20070252310A1 (en) * | 2006-04-27 | 2007-11-01 | Brockway David J | Method for manufacturing a plugged honeycomb filter with a single firing cycle |
US7927682B2 (en) * | 2006-06-30 | 2011-04-19 | Corning Incorporated | Low-microcracked, porous ceramic honeycombs and methods of manufacturing same |
EP2043964B1 (de) * | 2006-06-30 | 2013-06-19 | Corning Incorporated | Weitgehend mikrorissfreihe poröse keramikwaben |
US7618699B2 (en) * | 2006-06-30 | 2009-11-17 | Corning Incorporated | Low-microcracked, porous ceramic honeycombs and methods of manufacturing same |
CN101506124A (zh) * | 2006-08-25 | 2009-08-12 | 康宁股份有限公司 | 低背压多孔堇青石陶瓷蜂窝制品及其生产方法 |
US8298311B2 (en) * | 2006-11-15 | 2012-10-30 | Corning Incorporated | Filters with controlled submicron porosity |
US7871697B2 (en) | 2006-11-21 | 2011-01-18 | Kraft Foods Global Brands Llc | Peelable composite thermoplastic sealants in packaging films |
US7871696B2 (en) * | 2006-11-21 | 2011-01-18 | Kraft Foods Global Brands Llc | Peelable composite thermoplastic sealants in packaging films |
US20080124423A1 (en) * | 2006-11-29 | 2008-05-29 | Richard Curwood Peterson | Extrusion die manufacturing method |
DE602007009323D1 (de) | 2006-12-13 | 2010-10-28 | Nanocell Systems Inc | Elektrodenbaugruppe für eine festoxid-brennstoffzelle und verfahren zu ihrer herstellung |
US20080173071A1 (en) * | 2007-01-22 | 2008-07-24 | Park Timothy A | Honeycomb filter defect detecting method |
CN101687719A (zh) * | 2007-03-20 | 2010-03-31 | 康宁股份有限公司 | 用于陶瓷过滤器的低收缩性堵塞混合物,堵塞的蜂窝体过滤器及其制造方法 |
WO2008121263A1 (en) * | 2007-03-30 | 2008-10-09 | Corning Incorporated | Method and applicator for selective electromagnetic drying of ceramic-forming mixture |
US9232808B2 (en) | 2007-06-29 | 2016-01-12 | Kraft Foods Group Brands Llc | Processed cheese without emulsifying salts |
US20090017741A1 (en) * | 2007-07-13 | 2009-01-15 | John G. Arnold, Jr. | Chimney cap with replaceable or recyclable ceramic catalytic filter insert |
US7980065B2 (en) * | 2007-07-19 | 2011-07-19 | Corning Incorporated | Regeneration method for ceramic honeycomb structures |
CN101801879A (zh) * | 2007-07-31 | 2010-08-11 | 康宁股份有限公司 | 应用于陶瓷蜂窝体的组合物 |
EP2180933A4 (de) | 2007-08-03 | 2011-08-10 | Errcive Inc | Pröse körper und verfahren |
US9863634B1 (en) | 2007-09-27 | 2018-01-09 | European Copper, Llc | Exhaust flue cap and filter device for a gas fired appliance |
US8083574B2 (en) * | 2007-09-27 | 2011-12-27 | John G. Arnold, Jr. | Exhaust flue cap and filter device for a gas fired appliance |
US7914875B2 (en) | 2007-10-29 | 2011-03-29 | Corning Incorporated | Polymer hybrid membrane structures |
WO2009061397A2 (en) * | 2007-11-05 | 2009-05-14 | Corning Incorporated | Low expansion cement compositions for ceramic monoliths |
US7803303B2 (en) * | 2007-11-29 | 2010-09-28 | Corning Incorporated | Methods and apparatus for plugging honeycomb structures |
WO2009073092A2 (en) | 2007-11-30 | 2009-06-11 | Corning Incorporated | Compositions for applying to honeycomb bodies |
JP5128989B2 (ja) * | 2008-03-25 | 2013-01-23 | 日本碍子株式会社 | コーディエライトセラミックスの製造方法 |
US8101117B2 (en) * | 2008-05-30 | 2012-01-24 | Corning, Incorporated | Controlled gas pore formers in extruded ware |
US8729436B2 (en) * | 2008-05-30 | 2014-05-20 | Corning Incorporated | Drying process and apparatus for ceramic greenware |
US20090297764A1 (en) * | 2008-05-30 | 2009-12-03 | Douglas Munroe Beall | Stablized Low-Microcracked Ceramic Honeycombs And Methods Thereof |
US7914718B2 (en) * | 2008-08-28 | 2011-03-29 | Corning Incorporated | Gas pore former in cellular monoliths |
CN102171164B (zh) | 2008-08-28 | 2014-11-12 | 康宁股份有限公司 | 蜂窝状基材中的孔径分布控制 |
US20100127419A1 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-27 | Christopher John Malarkey | Ceramic honeycomb extrusion method and apparatus |
CN102316976A (zh) | 2008-12-19 | 2012-01-11 | 康宁股份有限公司 | 流通型基材及其制造和使用方法 |
CN102325590A (zh) | 2008-12-19 | 2012-01-18 | 康宁股份有限公司 | 涂覆的流通型基材及其制备和使用方法 |
US20100217424A1 (en) * | 2009-02-26 | 2010-08-26 | Andrew Charles Gorges | Ceramic contamination control processes |
US8051703B2 (en) * | 2009-02-27 | 2011-11-08 | Corning Incorporated | Methods for using a fluid stream to test a honeycomb body |
US8277743B1 (en) | 2009-04-08 | 2012-10-02 | Errcive, Inc. | Substrate fabrication |
US9227878B2 (en) | 2009-04-30 | 2016-01-05 | Corning Incorporated | Selected binders for the extrusion of ultra-thin wall cellular ceramics |
US8056401B2 (en) * | 2009-05-26 | 2011-11-15 | Corning Incorporated | In-line moisture-content measurement of ceramic materials in ceramic article manufacturing |
US20100301515A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | Thomas William Brew | Honeycomb Extrusion Die Apparatus And Methods |
US8359829B1 (en) | 2009-06-25 | 2013-01-29 | Ramberg Charles E | Powertrain controls |
US20100329975A1 (en) * | 2009-06-29 | 2010-12-30 | William Peter Addiego | Cordierite-Forming Compositions With Hydratable Alumina And Methods Therefor |
JP5681431B2 (ja) * | 2009-11-19 | 2015-03-11 | イビデン株式会社 | ハニカム構造体 |
JP2011162430A (ja) | 2010-01-14 | 2011-08-25 | Shin-Etsu Chemical Co Ltd | セラミックス成形用水溶性バインダー及びこれを用いたセラミックス成形用組成物 |
MX2012009796A (es) * | 2010-02-26 | 2012-09-12 | Kraft Foods Global Brands Llc | Envase teniendo un sujetador susceptible de volver a cerrarse a base de adhesivo y metodos para el mismo. |
NZ591354A (en) * | 2010-02-26 | 2012-09-28 | Kraft Foods Global Brands Llc | A low-tack, UV-cured pressure sensitive acrylic ester based adhesive for reclosable packaging |
JP5369035B2 (ja) * | 2010-03-25 | 2013-12-18 | 日本碍子株式会社 | ゼオライトハニカム成形体及びゼオライトハニカム焼成体 |
EP2390307A1 (de) | 2010-05-27 | 2011-11-30 | Corning Incorporated | Verarbeitung poröser Keramik mittels geprilltem Wachs und nichtionischem Tensid |
US20110293882A1 (en) * | 2010-05-27 | 2011-12-01 | Christopher Lane Kerr | Cordierite compositions for improved extrusion process quality |
US9833932B1 (en) | 2010-06-30 | 2017-12-05 | Charles E. Ramberg | Layered structures |
US8404026B2 (en) | 2010-07-21 | 2013-03-26 | Corning Incorporated | Flow-through substrates and methods for making and using them |
US20120133065A1 (en) | 2010-11-30 | 2012-05-31 | Stephen John Caffrey | Real-time, closed-loop shape control of extruded ceramic honeycomb structures |
WO2012074944A1 (en) | 2010-11-30 | 2012-06-07 | Corning Incorporated | Ceramic processing firing |
MX2011013822A (es) | 2010-12-27 | 2012-06-26 | Shinetsu Chemical Co | Composicion de moldeo por extrusion de ceramica y aglutinante. |
US9533472B2 (en) | 2011-01-03 | 2017-01-03 | Intercontinental Great Brands Llc | Peelable sealant containing thermoplastic composite blends for packaging applications |
CN102276287A (zh) * | 2011-05-31 | 2011-12-14 | 宜兴王子制陶有限公司 | 一种蜂窝陶瓷的制备方法 |
US8758671B2 (en) * | 2012-04-30 | 2014-06-24 | Corning Incorporated | Control of clay crystallite size for thermal expansion management |
US20130323419A1 (en) | 2012-06-05 | 2013-12-05 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Methods for preparing polymer membranes on porous supports |
JP6279504B2 (ja) * | 2015-03-25 | 2018-02-14 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体の製造方法 |
MX2017015281A (es) | 2015-05-29 | 2018-08-15 | Corning Inc | Obstrucción de filtro tipo panal y aparato para obstrucción de filtro tipo panal. |
JP6701326B2 (ja) * | 2015-08-31 | 2020-05-27 | コーニング インコーポレイテッド | セラミックハニカム体、ハニカム押出ダイ、およびセラミックハニカム体を製造する方法 |
JP6488216B2 (ja) * | 2015-09-11 | 2019-03-20 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体の製造方法、ハニカム構造体の製造装置及びハニカム構造体 |
EP3368497A1 (de) * | 2015-10-30 | 2018-09-05 | Corning Incorporated | Anorganische membranfilterartikel und verfahren dafür |
WO2017185091A2 (en) | 2016-04-22 | 2017-10-26 | Corning Incorporated | Rectangular outlet honeycomb structures, particulate filters, extrusion dies, and method of manufacture thereof |
US11365665B2 (en) * | 2016-10-24 | 2022-06-21 | Ngk Insulators, Ltd. | Porous material, honeycomb structure, and method of producing porous material |
KR102434321B1 (ko) | 2016-11-14 | 2022-08-18 | 리써치 트라이앵글 인스티튜트 | 페로브스카이트 촉매 및 이의 용도 |
WO2018144532A1 (en) | 2017-01-31 | 2018-08-09 | Corning Incorporated | Pattern-plugged honeycomb bodies, particulate filters, and extrusion dies therefor |
EP3676483B1 (de) | 2017-08-28 | 2021-05-26 | Corning Incorporated | Wabenkörper mit einer eine übergangsstrukturkomponente beinhaltende radiale wabenstruktur und entsprechende extrusionsform |
JP7068453B2 (ja) | 2017-11-21 | 2022-05-16 | コーニング インコーポレイテッド | 高灰ストレージの、パターンで塞がれるハニカム体及びパティキュレートフィルタ |
US11534937B2 (en) | 2017-12-22 | 2022-12-27 | Corning Incorporated | Extrusion dies |
US11813597B2 (en) | 2018-03-29 | 2023-11-14 | Corning Incorporated | Honeycomb bodies with varying cell densities and extrusion dies for the manufacture thereof |
EP3788241B1 (de) | 2018-05-04 | 2022-05-11 | Corning Incorporated | Wabenkörperstruktur mit hoher isostatischer festigkeit sowie entsprechende extrusionsmatrize |
WO2019232148A1 (en) | 2018-05-31 | 2019-12-05 | Corning Incorporated | Honeycomb bodies with honeycomb structure strengthening features and extrusion dies therefor |
US20210220767A1 (en) | 2018-05-31 | 2021-07-22 | Corning Incorporated | Honeycomb bodies with triangular cell honeycomb structures and manufacturing methods thereof |
US11975285B2 (en) | 2018-11-15 | 2024-05-07 | Corning Incorporated | Tilted cell honeycomb body, extrusion die and method of manufacture thereof |
JP7232908B2 (ja) | 2018-11-16 | 2023-03-03 | コーニング インコーポレイテッド | コージエライト含有セラミック体、バッチ組成物混合物、及びコージエライト含有セラミック体の製造方法 |
JP7190239B2 (ja) | 2018-11-16 | 2022-12-15 | コーニング インコーポレイテッド | 目封止ハニカム体、押出ダイ、及び目封止ハニカム体の製造方法 |
WO2020112469A1 (en) | 2018-11-30 | 2020-06-04 | Corning Incorporated | Batch mixtures containing pre-reacted inorganic particles and methods of manufacture of ceramic bodies therefrom |
US11452970B2 (en) | 2019-02-28 | 2022-09-27 | Research Triangle Institute | Calcium cobalt zirconium perovskites as oxygen-selective sorbents for gas separation |
US20220194867A1 (en) | 2019-04-18 | 2022-06-23 | Corning Incorporated | Primer thickness control on porous ceramic bodies |
WO2020263114A1 (en) | 2019-06-28 | 2020-12-30 | Corning Incorporated | Marking of ceramic bodies |
CN114555540B (zh) | 2019-08-13 | 2024-06-21 | 康宁股份有限公司 | 用于堵塞蜂窝体的胶结剂混合物及其制造方法 |
CN110642613B (zh) * | 2019-10-12 | 2021-10-29 | 江苏省宜兴非金属化工机械厂有限公司 | 一种耐热冲击性优异的堇青石质蜂窝陶瓷载体及其制备方法 |
US20230278933A1 (en) | 2020-08-25 | 2023-09-07 | Corning Incorporated | Cement mixtures for plugging honeycomb bodies and methods of making the same |
CN115893983A (zh) * | 2023-01-10 | 2023-04-04 | 山东奥福环保科技股份有限公司 | 蜂窝陶瓷载体生坯回坯料制备蜂窝陶瓷载体的方法及载体 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2731355A (en) * | 1952-09-11 | 1956-01-17 | Kenneth G Skinner | Process of producing a crystalline magnesium-aluminum-silicate material |
US2864919A (en) * | 1955-05-11 | 1958-12-16 | Ite Circuit Breaker Ltd | Ceramic arcing plate material |
US3473999A (en) * | 1968-11-05 | 1969-10-21 | Owens Illinois Inc | Glass or metal surfaces sealed by sio2-al2o3-mgo compositions and method of making |
-
1973
- 1973-11-05 US US412862A patent/US3885977A/en not_active Expired - Lifetime
-
1974
- 1974-10-03 CA CA210,711A patent/CA1059159A/en not_active Expired
- 1974-10-22 DE DE2450071A patent/DE2450071C3/de not_active Expired
- 1974-10-29 GB GB4667074A patent/GB1456456A/en not_active Expired
- 1974-10-31 IT IT29024/74A patent/IT1037085B/it active
- 1974-11-01 JP JP49126474A patent/JPS5075611A/ja active Pending
- 1974-11-04 SE SE7413839A patent/SE415652B/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-11-05 FR FR7436669A patent/FR2249856B1/fr not_active Expired
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102007018816A1 (de) | 2007-04-20 | 2008-10-23 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Herstellung beschichteter poröser keramischer Substrate |
DE102007031854A1 (de) | 2007-07-09 | 2009-01-15 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Herstellung von keramischen Körpern mit funktionalisierten Porenoberflächen |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE2450071C3 (de) | 1982-04-29 |
FR2249856B1 (de) | 1978-09-29 |
DE2450071A1 (de) | 1975-05-07 |
IT1037085B (it) | 1979-11-10 |
SE415652B (sv) | 1980-10-20 |
FR2249856A1 (de) | 1975-05-30 |
CA1059159A (en) | 1979-07-24 |
JPS5075611A (de) | 1975-06-20 |
US3885977A (en) | 1975-05-27 |
SE7413839L (de) | 1975-05-06 |
GB1456456A (en) | 1976-11-24 |
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