JPS602272B2 - コ−ジエライト体の製造方法 - Google Patents
コ−ジエライト体の製造方法Info
- Publication number
- JPS602272B2 JPS602272B2 JP55149535A JP14953580A JPS602272B2 JP S602272 B2 JPS602272 B2 JP S602272B2 JP 55149535 A JP55149535 A JP 55149535A JP 14953580 A JP14953580 A JP 14953580A JP S602272 B2 JPS602272 B2 JP S602272B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cordierite
- raw material
- coefficient
- thermal expansion
- powder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/16—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay
- C04B35/18—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics based on silicates other than clay rich in aluminium oxide
- C04B35/195—Alkaline earth aluminosilicates, e.g. cordierite or anorthite
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコージェライト体の製造方法に関するもので、
すべての方向に同様の低熱風彰腹係数を有するコージェ
ラィト体を製造すること、機械的強度のすぐれたコージ
ェラィト体の製造すること、および耐熱衝撃性にすぐれ
た自動車排気ガス浄化用触媒担体として用いるに適した
コージヱラィト体を得ることを目的とするものである。
すべての方向に同様の低熱風彰腹係数を有するコージェ
ラィト体を製造すること、機械的強度のすぐれたコージ
ェラィト体の製造すること、および耐熱衝撃性にすぐれ
た自動車排気ガス浄化用触媒担体として用いるに適した
コージヱラィト体を得ることを目的とするものである。
コージエライト（２Ｍｇ０・２ＡＩ２０３・＄ｊ０２）
は低熱駒彰眼性にすぐれていることより、急激な冷熱サ
イクルが繰返されるために耐熱衝撃性が要求される部品
、例えば排気ガス浄化用触媒担体の構成材料として用い
られている。コージェラィトの熱膨脹係数は一般に２６
．０×１０‐７／℃（２５〜１０００ｑｏ）とされてい
た。
は低熱駒彰眼性にすぐれていることより、急激な冷熱サ
イクルが繰返されるために耐熱衝撃性が要求される部品
、例えば排気ガス浄化用触媒担体の構成材料として用い
られている。コージェラィトの熱膨脹係数は一般に２６
．０×１０‐７／℃（２５〜１０００ｑｏ）とされてい
た。
しかし最近、各産業界で更に耐熱衝撃性にすぐれたセラ
ミックが要求され、種々の研究がなされた結果、材料中
に含まれるナトリウム、カリウム、カルシウム等のアル
カリ金属、アルカリ士類金属、および熱風彰脹性の低下
に障害となると考えられる他の不純物を極力除去するこ
とで、１７．０×１０‐７／℃（２５〜１０００００）
の低熱膨脹性のコージェラィト体が得られるようになっ
た。更にコージェラィト結晶子がもつ異方性を配向させ
ることで、少くとも一方向での熱膨脹係数が１１．０×
１０‐７／℃（２５〜１０００ｑ０）ないしそれ以下と
いうコージェラィト体が得られることが報告されている
。
ミックが要求され、種々の研究がなされた結果、材料中
に含まれるナトリウム、カリウム、カルシウム等のアル
カリ金属、アルカリ士類金属、および熱風彰脹性の低下
に障害となると考えられる他の不純物を極力除去するこ
とで、１７．０×１０‐７／℃（２５〜１０００００）
の低熱膨脹性のコージェラィト体が得られるようになっ
た。更にコージェラィト結晶子がもつ異方性を配向させ
ることで、少くとも一方向での熱膨脹係数が１１．０×
１０‐７／℃（２５〜１０００ｑ０）ないしそれ以下と
いうコージェラィト体が得られることが報告されている
。
例えば米国特許第３８８５９７７号には、板状の、ある
いは処理中に層分離して板状粒子となった粘土を含むコ
ージェラィト調整バッチ原料を、原料中の板状粘土が平
面的に配向するような手断例えば押出成形にて成形し、
乾燥焼成することにより、一方向に１１．０×１０‐７
／℃の低膨脹性を示すコージェラィト体が得られること
が記載されている。確かに、板状の粒子形態のカオリン
鉱物やタルクを主成分とするバッチ原料を押出成形の如
きアニソスタティックな成形手段にて成形することによ
り板状粒子に平面的な配向が与えられ得られたコージェ
ラィト体は押出方向に沿う方向に低膨脹性を示す。
いは処理中に層分離して板状粒子となった粘土を含むコ
ージェラィト調整バッチ原料を、原料中の板状粘土が平
面的に配向するような手断例えば押出成形にて成形し、
乾燥焼成することにより、一方向に１１．０×１０‐７
／℃の低膨脹性を示すコージェラィト体が得られること
が記載されている。確かに、板状の粒子形態のカオリン
鉱物やタルクを主成分とするバッチ原料を押出成形の如
きアニソスタティックな成形手段にて成形することによ
り板状粒子に平面的な配向が与えられ得られたコージェ
ラィト体は押出方向に沿う方向に低膨脹性を示す。
しかしながら押出方向に直角な方向およびコージェラィ
ト体の厚さ方向の熱膨脹係数は押出方向のそれに比して
依然として大きく、その差は押出方向の熱膨脹係数が小
さくなる程大きくなる。このように各方向間で熱膨脹係
数に大きな差異があると、急激な冷熱サイクルが与えら
れた場合に熱歪みが生じ破損されやすい。このようなコ
ージェラィト体によりハニカム構造の排気ガス浄化用触
媒担体を構成せしめた場合、たとえ壁厚を薄くしても冷
熱サイクルの繰返しにもとずく熱歪みが構造体を破損す
る原因となる。発明者らはかかる実情に鑑み、コージェ
ラィト体のすべての方向で同等の熱膨脹係数を、しかも
低い熱膨脹係数を得るために多くの研究、実験を重ねた
結果、カオリン鉱物およびタルクを主成分として含む原
料に予め合成されたコージェラィト粉末を混合したバッ
チ原料を用い、この原料を成形し焼成して得られるコー
ジェラィト体は、たとえ押出成形などのァニソスタティ
ックな成形法を用いた場合においても、すべての方向に
同等の熱膨脹係数を与え得ることを確認した。
ト体の厚さ方向の熱膨脹係数は押出方向のそれに比して
依然として大きく、その差は押出方向の熱膨脹係数が小
さくなる程大きくなる。このように各方向間で熱膨脹係
数に大きな差異があると、急激な冷熱サイクルが与えら
れた場合に熱歪みが生じ破損されやすい。このようなコ
ージェラィト体によりハニカム構造の排気ガス浄化用触
媒担体を構成せしめた場合、たとえ壁厚を薄くしても冷
熱サイクルの繰返しにもとずく熱歪みが構造体を破損す
る原因となる。発明者らはかかる実情に鑑み、コージェ
ラィト体のすべての方向で同等の熱膨脹係数を、しかも
低い熱膨脹係数を得るために多くの研究、実験を重ねた
結果、カオリン鉱物およびタルクを主成分として含む原
料に予め合成されたコージェラィト粉末を混合したバッ
チ原料を用い、この原料を成形し焼成して得られるコー
ジェラィト体は、たとえ押出成形などのァニソスタティ
ックな成形法を用いた場合においても、すべての方向に
同等の熱膨脹係数を与え得ることを確認した。
本発明に使用するコージェラィト調整用のバッチ原料は
カオリン鉱物およびタルクを主成分として含むもので、
その他に水酸化アルミニウム、ァルミナ、無水錘酸等を
配合することができる。
カオリン鉱物およびタルクを主成分として含むもので、
その他に水酸化アルミニウム、ァルミナ、無水錘酸等を
配合することができる。
タルクとしては生タルクとともに仮焼タルクを併用する
ことができる。熱的に安定な仮蟻タルクを含有せしめる
ことにより焼成時のコージェラィト体の熱変形を少くす
ることができる。本発明においてバッチ原料中に配合せ
しめる合成コージェライト粉末は、上述の原料と同様の
成分よりなるもので、これ等の原料を鷹練し一般にコー
ジェラィト体を焼成する場合と同様の条件例えば最高温
度１４００ｏｏ、５時間程度の焼成を行ない、得られた
合成コージェラィト体を板状の形態を残さないように不
定形状に微粉砕したものである。また合成コージェラィ
トを含むバッチ原料の化学組成は、実質的にコージェラ
ィトの理論組成（Ｍｇ０：１３．７８重量％、ＡＩ２０
３：３４．８錠重量％、Ｓｉ０２：５１．３６重量％）
となるように調整すべきである。合成コージェラィト粉
末のバッチ原料への配合は、極めて徴量の配合でも得ら
れたコージェラィト体の各方向での熱膨脹係数の均等化
に貢献する。
ことができる。熱的に安定な仮蟻タルクを含有せしめる
ことにより焼成時のコージェラィト体の熱変形を少くす
ることができる。本発明においてバッチ原料中に配合せ
しめる合成コージェライト粉末は、上述の原料と同様の
成分よりなるもので、これ等の原料を鷹練し一般にコー
ジェラィト体を焼成する場合と同様の条件例えば最高温
度１４００ｏｏ、５時間程度の焼成を行ない、得られた
合成コージェラィト体を板状の形態を残さないように不
定形状に微粉砕したものである。また合成コージェラィ
トを含むバッチ原料の化学組成は、実質的にコージェラ
ィトの理論組成（Ｍｇ０：１３．７８重量％、ＡＩ２０
３：３４．８錠重量％、Ｓｉ０２：５１．３６重量％）
となるように調整すべきである。合成コージェラィト粉
末のバッチ原料への配合は、極めて徴量の配合でも得ら
れたコージェラィト体の各方向での熱膨脹係数の均等化
に貢献する。
発明者らの実験によればバッチ原料中の合成コージェラ
ィト量を１．０〜７５．０重量％とし、該原料を細いス
リットより押出成形して後焼成して得たコージヱラィト
体は、押出方向は勿論、これに直角な方向および板厚方
向のいずれの方向においても１６．０×１０‐７／℃（
２５〜１０００午Ｃ）以下の低い熱膨脹係数を示し、更
に合成コージェラィト粉末の含有量を選ぶことにより、
各方向ともに１４．０×１０‐７／℃以下で、かつ均等
な熱膨脹係数を示した。このように本発明により得られ
たコージェライト体は、各方向において低い、かつ均等
な熱膨脹係数を示すとともに、機械的強度においても極
めてすぐれていることが確認された。実験例 １ 第１表に示す化学組成（重量％、以下同じ）を有する原
料を第２表に示す各種の調合割合で混合し、これにバイ
ンダーおよび水を加えて混練した後、縦５仇岬、横３肌
の長方形のスリットを有するシート押出しダイスを用い
て第１図に示すようなシ−トを矢印Ａ方向へ押出成形し
た。
ィト量を１．０〜７５．０重量％とし、該原料を細いス
リットより押出成形して後焼成して得たコージヱラィト
体は、押出方向は勿論、これに直角な方向および板厚方
向のいずれの方向においても１６．０×１０‐７／℃（
２５〜１０００午Ｃ）以下の低い熱膨脹係数を示し、更
に合成コージェラィト粉末の含有量を選ぶことにより、
各方向ともに１４．０×１０‐７／℃以下で、かつ均等
な熱膨脹係数を示した。このように本発明により得られ
たコージェライト体は、各方向において低い、かつ均等
な熱膨脹係数を示すとともに、機械的強度においても極
めてすぐれていることが確認された。実験例 １ 第１表に示す化学組成（重量％、以下同じ）を有する原
料を第２表に示す各種の調合割合で混合し、これにバイ
ンダーおよび水を加えて混練した後、縦５仇岬、横３肌
の長方形のスリットを有するシート押出しダイスを用い
て第１図に示すようなシ−トを矢印Ａ方向へ押出成形し
た。
そして押出成形されたシートを１４００ｏｏ、５時間保
持で焼成してコージェラィト体を得た。なお原料の仮擬
タルクとしては、積層状の生タルクを粉砕し（００１）
面に沿って男開して板状の粒子とし、しかる後に仮暁し
たものを用いた。また合成コージェラィト粉末としては
、第２表の調合原料Ａをあらかじめ最高温度１４０００
０、５時間保持して焼成しコージェラィト化した後、ラ
ィカィ機で粉砕し更にボールミルにて６時間微粉砕して
得た不定形状で平均粒子径１３．３６仏のものを用いた
。第２表の調合原料はいずれも化学組成がコージェラィ
トの理論組成に調整されている。第１表中、１ｇｌｏｓ
ｓは灼熱減量を示す。次に上記のようにして得られたコ
ージェラィト体の熱膨脹係数を、押出方向く第１図×方
向）、押出方向に直角な方向（第１図Ｙ方向）および厚
さ方向（第１図Ｚ方向）について測定した。
持で焼成してコージェラィト体を得た。なお原料の仮擬
タルクとしては、積層状の生タルクを粉砕し（００１）
面に沿って男開して板状の粒子とし、しかる後に仮暁し
たものを用いた。また合成コージェラィト粉末としては
、第２表の調合原料Ａをあらかじめ最高温度１４０００
０、５時間保持して焼成しコージェラィト化した後、ラ
ィカィ機で粉砕し更にボールミルにて６時間微粉砕して
得た不定形状で平均粒子径１３．３６仏のものを用いた
。第２表の調合原料はいずれも化学組成がコージェラィ
トの理論組成に調整されている。第１表中、１ｇｌｏｓ
ｓは灼熱減量を示す。次に上記のようにして得られたコ
ージェラィト体の熱膨脹係数を、押出方向く第１図×方
向）、押出方向に直角な方向（第１図Ｙ方向）および厚
さ方向（第１図Ｚ方向）について測定した。
×方向およびＹ方向の測定試料としては、それぞれＸ方
向およびＹ方向に長さ５０．０脚の試料を用いた。Ｚ方
向測定試料としては押出成形直後のシートの複数を積層
し圧俵して全体の厚さを５０．仇岬とし、１４００ｑｏ
、５時間の焼成を行なったものを用いた。各試料につい
ての熱膨脹係数（×１０‐７／℃の測定結果（２５〜１
００ぴ０）を第３表に示す。第３表における実験（Ａ、
Ｂ、Ｃ、・・・・・・・・・）はそれぞれ第２表の調合
原料（Ａ、Ｂ、Ｃ、・…・・・・・）を用いたものを表
す。第３表より知られるようにバッチ原料に合成コ−ジ
ヱラィト粉末を添加することにより熱膨脹係数の異万性
が失なわれ、各方向での熱膨脹係数が均等化する。その
理由としては、押出成形したシート材を焼成する際のコ
ージェラィト結晶相の生成反応において合成コージェラ
ィト粉末が反応の核となり、押出成形時にいったんは平
面的に配向されたカオリナイトおよびタルクの板状粒子
の配向性がくずされることによるものと考えられる。ま
た、合成コージェラィト粉末の添加量が増してバッチ原
料中の合成コージェラィト含有量が１００％（合成コー
ジェラィト粉末のみのバッチ原料）に近ずくと熱膨脹係
数が増加するのは、合成コージェラィト粉末間同志の焼
結反応となり、この焼結反応は非常に高温でなされるの
で反応性が低下することによるものと考えられる。
向およびＹ方向に長さ５０．０脚の試料を用いた。Ｚ方
向測定試料としては押出成形直後のシートの複数を積層
し圧俵して全体の厚さを５０．仇岬とし、１４００ｑｏ
、５時間の焼成を行なったものを用いた。各試料につい
ての熱膨脹係数（×１０‐７／℃の測定結果（２５〜１
００ぴ０）を第３表に示す。第３表における実験（Ａ、
Ｂ、Ｃ、・・・・・・・・・）はそれぞれ第２表の調合
原料（Ａ、Ｂ、Ｃ、・…・・・・・）を用いたものを表
す。第３表より知られるようにバッチ原料に合成コ−ジ
ヱラィト粉末を添加することにより熱膨脹係数の異万性
が失なわれ、各方向での熱膨脹係数が均等化する。その
理由としては、押出成形したシート材を焼成する際のコ
ージェラィト結晶相の生成反応において合成コージェラ
ィト粉末が反応の核となり、押出成形時にいったんは平
面的に配向されたカオリナイトおよびタルクの板状粒子
の配向性がくずされることによるものと考えられる。ま
た、合成コージェラィト粉末の添加量が増してバッチ原
料中の合成コージェラィト含有量が１００％（合成コー
ジェラィト粉末のみのバッチ原料）に近ずくと熱膨脹係
数が増加するのは、合成コージェラィト粉末間同志の焼
結反応となり、この焼結反応は非常に高温でなされるの
で反応性が低下することによるものと考えられる。
バッチ原料中の合成コージェラィト粉末含有量としては
第３表より知られる如く、１．０％（実験Ｄ）〜７５．
０％（実験Ｒ）が適当で、この範囲では各方向での熱膨
脹係数は１６．０×１０×１０‐７／℃以下となる。
第３表より知られる如く、１．０％（実験Ｄ）〜７５．
０％（実験Ｒ）が適当で、この範囲では各方向での熱膨
脹係数は１６．０×１０×１０‐７／℃以下となる。
特に２．０％（実験Ｆ）〜３５．０％（実験Ｍ）では各
方向での熱膨脹係数は極めて近似し、かつ１５．０×１
０‐７／℃以下である。実験例 ２ 上記第２表中の本発明による調合原料Ｅ、Ｊ、Ｒよび比
較例たる調合原料Ａ、Ｂ、Ｕを用いスリット幅０．３仇
吻、３００セル／ｉ〆のハニカム成形用ダイスにて押出
成形をし、成形体を乾燥した後、最高温度１４００ｑｏ
、５時間保持で焼成して第２図に示すようなコージェラ
イトのハニカム構造体（直径１１６．５肋、高さ７６．
２肌）を得た。
方向での熱膨脹係数は極めて近似し、かつ１５．０×１
０‐７／℃以下である。実験例 ２ 上記第２表中の本発明による調合原料Ｅ、Ｊ、Ｒよび比
較例たる調合原料Ａ、Ｂ、Ｕを用いスリット幅０．３仇
吻、３００セル／ｉ〆のハニカム成形用ダイスにて押出
成形をし、成形体を乾燥した後、最高温度１４００ｑｏ
、５時間保持で焼成して第２図に示すようなコージェラ
イトのハニカム構造体（直径１１６．５肋、高さ７６．
２肌）を得た。
そして、これ等６種類のハニカム構造体について次の方
法で耐熱衝撃試験を行なった。所定の温度に設定した電
気炉に室温（約２５ｑ０）にある上記ハニカム構造体を
すばやく入れ５び分間保持する。
法で耐熱衝撃試験を行なった。所定の温度に設定した電
気炉に室温（約２５ｑ０）にある上記ハニカム構造体を
すばやく入れ５び分間保持する。
次に上記ハニカム構造体をすばやく敬出し室温まで放冷
する。
する。
このサイクルを５回まで繰返し、ハニカム構造体の割れ
たときの炉内設定温度およびサイクル回数をもってハニ
カム構造体の耐熱衝撃性を評価した。
たときの炉内設定温度およびサイクル回数をもってハニ
カム構造体の耐熱衝撃性を評価した。
その結果を第４表に示す。この結果より知られるように
実験Ａ、Ｂのコージェラィト体（バッチ原料中の合成コ
ージェラィト粉末量が過少であるため各方向間の熱膨脹
係数の差が大きい）および実験Ｕのコージェラィト体（
バッチ原料として合成コージェラィト粉末のみを用いて
いるため各方向間の熱腿鞍帳係数はほぼ同一であるが熱
膨咳眼係数自体が大きい）に比べ実験Ｅ、Ｊ、Ｒのコー
ジェラィト体は耐熱衝撃性がすぐれている。次に第２表
の原料Ｅ、Ｊ、Ｒより得たハニカム構造体と原料Ａ、Ｂ
、Ｕより得たハニカム構造体をそれぞれ３個準備し、こ
れ等を８００ｑｏに設定した電気炉に５び分間入れて炉
内より取出し室温まで放冷する冷熱サイクルを繰返し行
ない、割れが生じるまでのサイクル回数を比較した。
実験Ａ、Ｂのコージェラィト体（バッチ原料中の合成コ
ージェラィト粉末量が過少であるため各方向間の熱膨脹
係数の差が大きい）および実験Ｕのコージェラィト体（
バッチ原料として合成コージェラィト粉末のみを用いて
いるため各方向間の熱腿鞍帳係数はほぼ同一であるが熱
膨咳眼係数自体が大きい）に比べ実験Ｅ、Ｊ、Ｒのコー
ジェラィト体は耐熱衝撃性がすぐれている。次に第２表
の原料Ｅ、Ｊ、Ｒより得たハニカム構造体と原料Ａ、Ｂ
、Ｕより得たハニカム構造体をそれぞれ３個準備し、こ
れ等を８００ｑｏに設定した電気炉に５び分間入れて炉
内より取出し室温まで放冷する冷熱サイクルを繰返し行
ない、割れが生じるまでのサイクル回数を比較した。
結果を第５表に示す。この場合も、Ｅ、Ｊ、Ｒのコージ
ェライト体はＡ、Ｂ、Ｕのコージェラィト体よりもすぐ
れた耐熱衝撃性を示した。実験例 ３ 実験例２における原料Ｅ、Ｊ、Ｒおよび原料Ａ、Ｂ、Ｕ
より得られたハニカム機造体について各方向（第２図の
Ｘ，，Ｙ，，Ｚ方向）の圧縮破壊強度を測定した。
ェライト体はＡ、Ｂ、Ｕのコージェラィト体よりもすぐ
れた耐熱衝撃性を示した。実験例 ３ 実験例２における原料Ｅ、Ｊ、Ｒおよび原料Ａ、Ｂ、Ｕ
より得られたハニカム機造体について各方向（第２図の
Ｘ，，Ｙ，，Ｚ方向）の圧縮破壊強度を測定した。
Ｘ，方向はハニカム構造体の軸万向、Ｙ，方向はセルの
壁厚に直角方向、Ｚ，方向は四角形のセルの対角線方向
である。結果を第６表に示す。
壁厚に直角方向、Ｚ，方向は四角形のセルの対角線方向
である。結果を第６表に示す。
第６表より原料中に合成コージェラィト粉末が添加され
たコージヱラィト体（Ｅ、Ｊ、Ｒ）は、原料中に合成コ
ージヱライト粉末が添加されていない合成コージェラィ
ト体（Ａ、Ｂ）および合成コージェライト粉末のみより
なる合成コージェラィト体（Ｕ）よりも機械的強度がす
ぐれている。上記の如く、本発明は従釆用いられている
カオリン族鉱物およびタルクを主成分とするバッチ原料
にあらかじめ合成されたコージェラィト粉末を添加し、
このバッチ原料を成形して焼成することによりコージェ
ラィト体を製造することを特徴とするもので、本発明に
より得られるコージェラィト体は、たとえアニソスタテ
ィックな成形手段により成形された場合でも熱膨脹係数
に異万性がなく、各方向にほぼ均一な、かつ低い熱膨脹
係数が示される。
たコージヱラィト体（Ｅ、Ｊ、Ｒ）は、原料中に合成コ
ージヱライト粉末が添加されていない合成コージェラィ
ト体（Ａ、Ｂ）および合成コージェライト粉末のみより
なる合成コージェラィト体（Ｕ）よりも機械的強度がす
ぐれている。上記の如く、本発明は従釆用いられている
カオリン族鉱物およびタルクを主成分とするバッチ原料
にあらかじめ合成されたコージェラィト粉末を添加し、
このバッチ原料を成形して焼成することによりコージェ
ラィト体を製造することを特徴とするもので、本発明に
より得られるコージェラィト体は、たとえアニソスタテ
ィックな成形手段により成形された場合でも熱膨脹係数
に異万性がなく、各方向にほぼ均一な、かつ低い熱膨脹
係数が示される。
従って本発明によるコージェラィト体は急激な冷熱サイ
クルが与えられた場合でも極めてすぐれた耐熱衝撃性が
発揮される。また、機械的強度にもすぐれている。従っ
て自動車の排気系に設置される排気ガス浄化用触媒担体
などの如く、急激な冷熱サイクルが繰返され、また振動
を受けるコージェラィト体の製造に適用して極めて有効
である。第１表 第２表 第３表 第４表 第５表 第６表
クルが与えられた場合でも極めてすぐれた耐熱衝撃性が
発揮される。また、機械的強度にもすぐれている。従っ
て自動車の排気系に設置される排気ガス浄化用触媒担体
などの如く、急激な冷熱サイクルが繰返され、また振動
を受けるコージェラィト体の製造に適用して極めて有効
である。第１表 第２表 第３表 第４表 第５表 第６表
第１図は押出成形により得られたコージェラィト体のモ
デル図、第２図はハニカム構造コージヱラィト体の斜視
図である。 第１図 第２図
デル図、第２図はハニカム構造コージヱラィト体の斜視
図である。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ カオリン族鉱物およびタルクを主成分とし、かつあ
らかじめ合成された不定形状のコージエライト粉末を含
むバツチ原料を化学組成が実質的にコージエライトの理
論組成となるように配合し、成形、焼成することを特徴
とする等方的な熱膨脹係数を有するコージエライト体の
製造方法。 ２ 上記コージエライト粉末として、カオリン族鉱物お
よびタルクを主成分とするバツチ原料を化学組成が実質
的にコージエライト体の理論組成となるように配合し、
これを焼成して得られたコージエライト体を不定形状に
粉砕して得た粉末を用いる特許請求の範囲第１項記載の
コージエライト体の製造方法。 ３ 上記バツチ原料中のコージエライト粉末の配合量を
１．０〜７５．０重量％とした特許請求の範囲第１項記
載のコージエライト体の製造方法。 ４ 上記成形の手段として押出成形を行なう特許請求の
範囲第１項記載のコージエライト体の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55149535A JPS602272B2 (ja) | 1980-10-24 | 1980-10-24 | コ−ジエライト体の製造方法 |
| US06/511,723 US4476236A (en) | 1980-10-24 | 1983-07-08 | Method for producing a cordierite body |
Applications Claiming Priority (1)
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Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| US3885977A (en) * | 1973-11-05 | 1975-05-27 | Corning Glass Works | Anisotropic cordierite monolith |
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|---|---|---|---|---|
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